JPH09157810A - 高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板の製造方法 - Google Patents
高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板の製造方法Info
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- JPH09157810A JPH09157810A JP32274495A JP32274495A JPH09157810A JP H09157810 A JPH09157810 A JP H09157810A JP 32274495 A JP32274495 A JP 32274495A JP 32274495 A JP32274495 A JP 32274495A JP H09157810 A JPH09157810 A JP H09157810A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板を製造する。
【解決手段】 高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板の製造方法
が、（ａ）重量％で、Ｃｒ：２０〜２２．５％、Ｍｏ：
１２．５〜１４％未満、Ｗ：２．５〜３．５％、Ｆｅ：
２〜６％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金イ
ンゴットを、均質化処理した後、，熱間圧延を繰り返し
施して板厚が５〜１５mmの熱延板とし、（ｂ）前記熱延
板に、中間焼鈍を施しながら冷間圧延を繰り返し施し、
この際、最終中間焼鈍後の冷間圧延を、１パス当たりの
圧延率：６〜１２％で、５〜１５パスの条件で行って最
終板厚が０．０１〜０．５mmの冷延板とし、（ｃ）前記
冷延板に、還元性雰囲気または不活性ガス雰囲気中、５
００〜８００℃の温度に０．５〜５分間保持の条件で連
続時効処理を行うこと、からなる。
が、（ａ）重量％で、Ｃｒ：２０〜２２．５％、Ｍｏ：
１２．５〜１４％未満、Ｗ：２．５〜３．５％、Ｆｅ：
２〜６％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金イ
ンゴットを、均質化処理した後、，熱間圧延を繰り返し
施して板厚が５〜１５mmの熱延板とし、（ｂ）前記熱延
板に、中間焼鈍を施しながら冷間圧延を繰り返し施し、
この際、最終中間焼鈍後の冷間圧延を、１パス当たりの
圧延率：６〜１２％で、５〜１５パスの条件で行って最
終板厚が０．０１〜０．５mmの冷延板とし、（ｃ）前記
冷延板に、還元性雰囲気または不活性ガス雰囲気中、５
００〜８００℃の温度に０．５〜５分間保持の条件で連
続時効処理を行うこと、からなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高強度および優
れた耐食性を有し、かつ板厚が０．０１〜０．５mmのＮ
ｉ基合金薄板を製造する方法に関するものである。
れた耐食性を有し、かつ板厚が０．０１〜０．５mmのＮ
ｉ基合金薄板を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開昭６−１１６６６６号
公報に記載されるように、重量％で（以下、％は重量％
を示す）、Ｃｒ：１４〜２３％、 Ｍｏ：１４〜２
０％、Ｗ：０．２〜５％、 Ｆｅ：０．２〜７
％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、を含有し、残りがＮｉと
不可避不純物からなる組成を有する高強度耐食性Ｎｉ基
合金板が、ダイヤフラムや電子回路のリレー接点、さら
に磁気ヘッドの支持バネなどの製造に適用されている。
また、上記の高強度耐食性Ｎｉ基合金板が、（ａ） 上
記組成のインゴットを、溶体化処理した後、熱間圧延を
繰り返し施して板厚が５〜１５mmの熱延板とし、（ｂ）
上記熱延板に、中間焼鈍を施しながら冷間圧延を繰り
返し施し、この際最終中間焼鈍後の冷間圧延を、１パス
当たりの圧延率：２〜４％で、５０パス以上で行って最
終板厚が０．７〜１．５mmの冷延板とし、（ｃ） 上記
冷延板に、還元性雰囲気または不活性ガス雰囲気中、５
００〜６００℃の温度に０．５時間以上保持のバッチ時
効処理を施すことにより製造されることも知られてい
る。
公報に記載されるように、重量％で（以下、％は重量％
を示す）、Ｃｒ：１４〜２３％、 Ｍｏ：１４〜２
０％、Ｗ：０．２〜５％、 Ｆｅ：０．２〜７
％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、を含有し、残りがＮｉと
不可避不純物からなる組成を有する高強度耐食性Ｎｉ基
合金板が、ダイヤフラムや電子回路のリレー接点、さら
に磁気ヘッドの支持バネなどの製造に適用されている。
また、上記の高強度耐食性Ｎｉ基合金板が、（ａ） 上
記組成のインゴットを、溶体化処理した後、熱間圧延を
繰り返し施して板厚が５〜１５mmの熱延板とし、（ｂ）
上記熱延板に、中間焼鈍を施しながら冷間圧延を繰り
返し施し、この際最終中間焼鈍後の冷間圧延を、１パス
当たりの圧延率：２〜４％で、５０パス以上で行って最
終板厚が０．７〜１．５mmの冷延板とし、（ｃ） 上記
冷延板に、還元性雰囲気または不活性ガス雰囲気中、５
００〜６００℃の温度に０．５時間以上保持のバッチ時
効処理を施すことにより製造されることも知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しょうとする課題】一方、近年の各種制御
機器および電子電気機器は小型化および軽量化の傾向に
あり、これに伴い、これの構造部品である上記のダイヤ
フラムやリレー接点、さらに支持バネなどにも小型化お
よび薄肉化が強く求められるようになっており、したが
ってこれら構造部品の製造に適用されている上記の高強
度耐食性Ｎｉ基合金板の薄板化は不可欠となるが、この
従来Ｎｉ基合金板は、冷間圧延の困難なＮｉ基合金で構
成されているために、上記の製造方法におけるように最
終中間焼鈍後の冷間圧延としては、１パス当たりの圧延
率を低くして、これを５０パス以上行う圧延条件をとら
ざるを得ず、その上このような冷間圧延条件によっても
最終板厚を０．７mm以下にすることは、きわめて困難で
あるのが現状である。
機器および電子電気機器は小型化および軽量化の傾向に
あり、これに伴い、これの構造部品である上記のダイヤ
フラムやリレー接点、さらに支持バネなどにも小型化お
よび薄肉化が強く求められるようになっており、したが
ってこれら構造部品の製造に適用されている上記の高強
度耐食性Ｎｉ基合金板の薄板化は不可欠となるが、この
従来Ｎｉ基合金板は、冷間圧延の困難なＮｉ基合金で構
成されているために、上記の製造方法におけるように最
終中間焼鈍後の冷間圧延としては、１パス当たりの圧延
率を低くして、これを５０パス以上行う圧延条件をとら
ざるを得ず、その上このような冷間圧延条件によっても
最終板厚を０．７mm以下にすることは、きわめて困難で
あるのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来Ｎｉ基合金板と同等
の高強度およびすぐれた耐食性を有し、勝つ０．７mm以
下の最終板厚をもったＮｉ基合金薄板を製造すべく研究
を行った結果、上記の従来高強度耐食性Ｎｉ基合金板の
製造方法において、インゴットを、Ｃｒ：２０〜２２．
５％、 Ｍｏ：１２．５〜１４％未満、Ｗ：２．５
〜３．５％、 Ｆｅ：２〜６％、Ｃｏ：０．２〜
２．５％、を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からな
る組成を有するＮｉ基合金で構成すると、冷間圧延の最
終中間焼鈍後の冷間圧延における１パス当たりの圧延率
を６〜１２％と高くして、これを繰り返し（多パス）行
っても圧延性が悪化することがなく、したがって最終板
厚を０．７mm以下、特に要求の高い０．０１〜０．５mm
にすることができ、しかもこのように高い圧延率で生じ
る高い残留応力によって連続時効処理では、微細にして
多量のＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物がオーステナイト素地
中に均一に分散分布した組織をもつようになるので、高
強度が確保され、かつ素地のオーステナイト相によって
すぐれた耐食性も具備するＮｉ基合金薄板を製造するこ
とができるようになるのである。
上述のような観点から、上記の従来Ｎｉ基合金板と同等
の高強度およびすぐれた耐食性を有し、勝つ０．７mm以
下の最終板厚をもったＮｉ基合金薄板を製造すべく研究
を行った結果、上記の従来高強度耐食性Ｎｉ基合金板の
製造方法において、インゴットを、Ｃｒ：２０〜２２．
５％、 Ｍｏ：１２．５〜１４％未満、Ｗ：２．５
〜３．５％、 Ｆｅ：２〜６％、Ｃｏ：０．２〜
２．５％、を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からな
る組成を有するＮｉ基合金で構成すると、冷間圧延の最
終中間焼鈍後の冷間圧延における１パス当たりの圧延率
を６〜１２％と高くして、これを繰り返し（多パス）行
っても圧延性が悪化することがなく、したがって最終板
厚を０．７mm以下、特に要求の高い０．０１〜０．５mm
にすることができ、しかもこのように高い圧延率で生じ
る高い残留応力によって連続時効処理では、微細にして
多量のＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物がオーステナイト素地
中に均一に分散分布した組織をもつようになるので、高
強度が確保され、かつ素地のオーステナイト相によって
すぐれた耐食性も具備するＮｉ基合金薄板を製造するこ
とができるようになるのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、（ａ） Ｃｒ：２０〜２２．５
％、 Ｍｏ：１２．５〜１４％未満、Ｗ：２．５〜
３．５％、 Ｆｅ：２〜６％、Ｃｏ：０．２〜２．
５％、を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組
成を有するＮｉ基合金インゴットを、均質化処理した
後、熱間圧延を繰り返し施して、板厚が５〜１５mmの熱
延板とし、（ｂ） 上記の熱延板に、中間焼鈍を施しな
がら冷間圧延を繰り返し施し、この際最終中間焼鈍後の
冷間圧延を、１パス当たりの圧延率：６〜１２％で、５
〜１５パスの条件で行って、最終板厚が０．０１〜０．
５mmの冷延板とし、（ｃ） 上記の冷延板に、還元性雰
囲気または不活性ガス雰囲気中、５００〜８００℃の温
度に０．５〜５分間保持の条件で連続時効処理を施す、
以上（ａ）〜（ｃ）の基本工程により高強度耐食性Ｎｉ
基合金薄板を製造する方法に特徴を有するものである。
なされたものであって、（ａ） Ｃｒ：２０〜２２．５
％、 Ｍｏ：１２．５〜１４％未満、Ｗ：２．５〜
３．５％、 Ｆｅ：２〜６％、Ｃｏ：０．２〜２．
５％、を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組
成を有するＮｉ基合金インゴットを、均質化処理した
後、熱間圧延を繰り返し施して、板厚が５〜１５mmの熱
延板とし、（ｂ） 上記の熱延板に、中間焼鈍を施しな
がら冷間圧延を繰り返し施し、この際最終中間焼鈍後の
冷間圧延を、１パス当たりの圧延率：６〜１２％で、５
〜１５パスの条件で行って、最終板厚が０．０１〜０．
５mmの冷延板とし、（ｃ） 上記の冷延板に、還元性雰
囲気または不活性ガス雰囲気中、５００〜８００℃の温
度に０．５〜５分間保持の条件で連続時効処理を施す、
以上（ａ）〜（ｃ）の基本工程により高強度耐食性Ｎｉ
基合金薄板を製造する方法に特徴を有するものである。
【０００６】次に、この発明の方法において、製造条件
を上記の通りに限定した理由を説明する。 （１） インゴットの組成 （ａ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、オーステナイト素地の不動体化を著しく
向上させ、耐食性、特に酸化性の酸にさらされる雰囲気
において優れた耐食性を発揮せしめる作用があるが、そ
の含有量が２０％未満では、所望のすぐれた耐食性を確
保することができず、一方その含有量が２２．５％を超
えると、冷間圧延性が低下するようになることから、そ
の含有量を２０〜２２．５％と定めた。
を上記の通りに限定した理由を説明する。 （１） インゴットの組成 （ａ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、オーステナイト素地の不動体化を著しく
向上させ、耐食性、特に酸化性の酸にさらされる雰囲気
において優れた耐食性を発揮せしめる作用があるが、そ
の含有量が２０％未満では、所望のすぐれた耐食性を確
保することができず、一方その含有量が２２．５％を超
えると、冷間圧延性が低下するようになることから、そ
の含有量を２０〜２２．５％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｍｏ Ｍｏ成分には、連続時効処理時にオーステナイト素地に
均一微細に分散析出するＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物を形
成して強度を向上させる作用があるが、その含有量が１
２．５％未満では、所望の強度を確保することができ
ず、一方その含有量が１４％を超えると、特に最終中間
焼鈍後の冷間圧延性が低下し、１パス当たりの圧延率を
６％以上にすることができず、薄肉化が困難になること
から、その含有量を１２．５〜１４％未満と定めた。
均一微細に分散析出するＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物を形
成して強度を向上させる作用があるが、その含有量が１
２．５％未満では、所望の強度を確保することができ
ず、一方その含有量が１４％を超えると、特に最終中間
焼鈍後の冷間圧延性が低下し、１パス当たりの圧延率を
６％以上にすることができず、薄肉化が困難になること
から、その含有量を１２．５〜１４％未満と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｗ Ｗ成分には、オーステナイト素地に固溶して、これを強
化する作用があるが、その含有量が２．５％未満では所
望の素地強化を図ることができず、一方その含有量が
３．５％を超えると、熱間および冷間圧延性が低下する
ようになることから、その含有量を２．５〜３．５％と
定めた。
化する作用があるが、その含有量が２．５％未満では所
望の素地強化を図ることができず、一方その含有量が
３．５％を超えると、熱間および冷間圧延性が低下する
ようになることから、その含有量を２．５〜３．５％と
定めた。
【０００９】（ｄ） Ｆｅ Ｆｅ成分には、特に冷間圧延工程における最終中間焼鈍
後の冷間圧延性を向上させる作用があるが、その含有量
が２％未満では、前記作用に所望の作用効果が得られ
ず、一方その含有量が６％を超えると、強度が低下する
ようになることから、その含有量を２〜６％と定めた。
後の冷間圧延性を向上させる作用があるが、その含有量
が２％未満では、前記作用に所望の作用効果が得られ
ず、一方その含有量が６％を超えると、強度が低下する
ようになることから、その含有量を２〜６％と定めた。
【００１０】（ｅ） Ｃｏ Ｃｏ成分には、オーステナイト素地に固溶して耐食性を
向上させる作用があるが、その含有量が０．２％未満で
は、所望の耐食性向上効果が得られず、一方その含有量
が２．５％を超えると、連続時効処理時にＮｉ−Ｍｏ系
金属間化合物の析出が抑制されるようになることから、
その含有量を０．２〜２．５％と定めた。
向上させる作用があるが、その含有量が０．２％未満で
は、所望の耐食性向上効果が得られず、一方その含有量
が２．５％を超えると、連続時効処理時にＮｉ−Ｍｏ系
金属間化合物の析出が抑制されるようになることから、
その含有量を０．２〜２．５％と定めた。
【００１１】（２）熱延板の板厚 その板厚我５mm未満では、冷間圧延工程における圧延率
が低くなって連続時効処理後に所望の高強度を確保する
ことが困難になり、一方その板厚我１５mmを超えると、
反対に冷間圧延工程における圧延のパス回数が多くな
り、経済的でないことから、その板厚を５〜１５mmと定
めた。
が低くなって連続時効処理後に所望の高強度を確保する
ことが困難になり、一方その板厚我１５mmを超えると、
反対に冷間圧延工程における圧延のパス回数が多くな
り、経済的でないことから、その板厚を５〜１５mmと定
めた。
【００１２】（３） 最終中間焼鈍後の冷間圧延におけ
る１パス当たりの圧延率およびパス回数 １パス当たりの圧延率が６％未満であったり、これの圧
延率が６％以上であってもパス回数が５パス未満であっ
たりすると、冷延板に十分な残留応力を付与することが
できず、この結果連続時効処理でのＮｉ−Ｍｏ系金属間
化合物の析出が不十分になって所望の高強度を確保する
ことができず、一方１パス当たりの圧延率が１２％を越
えたり、パス回数が１５パスを越えたりすると、冷延板
の両端部に割れが発生し易くなることから、最終中間焼
鈍後の冷間圧延における１パス当たりの圧延率を６〜１
２％、パス回数を５〜１５回と定めた。
る１パス当たりの圧延率およびパス回数 １パス当たりの圧延率が６％未満であったり、これの圧
延率が６％以上であってもパス回数が５パス未満であっ
たりすると、冷延板に十分な残留応力を付与することが
できず、この結果連続時効処理でのＮｉ−Ｍｏ系金属間
化合物の析出が不十分になって所望の高強度を確保する
ことができず、一方１パス当たりの圧延率が１２％を越
えたり、パス回数が１５パスを越えたりすると、冷延板
の両端部に割れが発生し易くなることから、最終中間焼
鈍後の冷間圧延における１パス当たりの圧延率を６〜１
２％、パス回数を５〜１５回と定めた。
【００１３】（４） 連続時効処理の温度と時間 その温度が５００℃未満でも、またその保持時間が０．
５分未満でもＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物の析出が不十分
となり、所望の高強度を確保することができず、一方そ
の温度が８００℃を越えたり、その保持時間が５分を越
えたりすると、結晶成長が起こって強度が低下するよう
になることから、その温度を５００〜８００℃、その保
持時間を０．５〜５分と定めた。
５分未満でもＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物の析出が不十分
となり、所望の高強度を確保することができず、一方そ
の温度が８００℃を越えたり、その保持時間が５分を越
えたりすると、結晶成長が起こって強度が低下するよう
になることから、その温度を５００〜８００℃、その保
持時間を０．５〜５分と定めた。
【００１４】
【発明の実施の形態】通常の高周波誘導炉で表１に示さ
れる組成をもったＮｉ基合金溶湯を調製し、これを鋳造
して５０mm×１５０mm×３００mmの寸法をもった本発明
Ｎｉ基合金インゴット（本発明法用）および従来Ｎｉ基
合金インゴット（従来法用）を形成し、これらのインゴ
ットに温度：１２３０℃に６時間保持の均質化処理を施
した後、９００〜１２３０℃の範囲内の所定温度での熱
間圧延を５〜１２回の範囲内の所定回数行って表２に示
される厚さの熱延板とし、この熱延板に５〜１５％の範
囲内の所定の圧延率での冷間圧延と１１２０〜１２００
℃の範囲内の所定温度での中間焼鈍を１サイクルとし、
これを表２に示されるサイクル数行って同じく表２に示
される板厚とし、引き続いてこれに表２に示される条件
で冷間圧延を施して同じく表２に示される最終板厚と
し、さらにこれに光輝焼鈍炉を用い、水素雰囲気中、表
２に示される条件で時効処理を施すことにより本発明法
１〜３および従来法を実施し、それぞれＮｉ基合金薄板
およびＮｉ基合金板を製造した。
れる組成をもったＮｉ基合金溶湯を調製し、これを鋳造
して５０mm×１５０mm×３００mmの寸法をもった本発明
Ｎｉ基合金インゴット（本発明法用）および従来Ｎｉ基
合金インゴット（従来法用）を形成し、これらのインゴ
ットに温度：１２３０℃に６時間保持の均質化処理を施
した後、９００〜１２３０℃の範囲内の所定温度での熱
間圧延を５〜１２回の範囲内の所定回数行って表２に示
される厚さの熱延板とし、この熱延板に５〜１５％の範
囲内の所定の圧延率での冷間圧延と１１２０〜１２００
℃の範囲内の所定温度での中間焼鈍を１サイクルとし、
これを表２に示されるサイクル数行って同じく表２に示
される板厚とし、引き続いてこれに表２に示される条件
で冷間圧延を施して同じく表２に示される最終板厚と
し、さらにこれに光輝焼鈍炉を用い、水素雰囲気中、表
２に示される条件で時効処理を施すことにより本発明法
１〜３および従来法を実施し、それぞれＮｉ基合金薄板
およびＮｉ基合金板を製造した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】次に、この結果得られた各種のＮｉ基合金
薄板およびＮｉ基合金板について、強度を評価する目的
で、シェンク式平面曲げ疲労試験機を用い、 試験片：長さ９０mm×幅１８mm×中央部両側切り欠きの
曲面Ｒ１５×中央部最小幅１０mm、 雰囲気：室温の大気、 応力比：両振り（Ｒ＝−１）、 周波数：２５Ｈｚ、 の条件で疲労試験を行い、疲労強度（１０7 回で破断し
ない限界応力）を測定した。この測定を表２に示した。
薄板およびＮｉ基合金板について、強度を評価する目的
で、シェンク式平面曲げ疲労試験機を用い、 試験片：長さ９０mm×幅１８mm×中央部両側切り欠きの
曲面Ｒ１５×中央部最小幅１０mm、 雰囲気：室温の大気、 応力比：両振り（Ｒ＝−１）、 周波数：２５Ｈｚ、 の条件で疲労試験を行い、疲労強度（１０7 回で破断し
ない限界応力）を測定した。この測定を表２に示した。
【００１８】
【発明の効果】表２に示される結果から、本発明法１〜
３によれば、従来法によって製造されたＮｉ基合金板と
同等の高強度を有するＮｉ基合金薄板を製造することが
でき、かつ従来法では最終中間焼鈍後の圧延パス回数を
多くしても０．７mm以下の板厚にすることが不可能であ
った０．０１〜０．５mmの板厚に相対的に低い圧延パス
回数で圧延することができることが明らかである。上述
のように、この発明の方法によれば、相対的にＭｏ含有
量が高い耐食性Ｎｉ基合金板と同等の高強度を有し、か
つこれと比して相対的に板厚の薄い０．０１〜０．５mm
の耐食性Ｎｉ基合金薄板を製造することができ、この結
果得られた高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板は、上記のよう
に板厚を著しく薄くすることができるので、各種制御機
器や電子電気機器の小型化および軽量化に十分満足に対
応することができるなど工業上有用な効果がもたらされ
るのである。
３によれば、従来法によって製造されたＮｉ基合金板と
同等の高強度を有するＮｉ基合金薄板を製造することが
でき、かつ従来法では最終中間焼鈍後の圧延パス回数を
多くしても０．７mm以下の板厚にすることが不可能であ
った０．０１〜０．５mmの板厚に相対的に低い圧延パス
回数で圧延することができることが明らかである。上述
のように、この発明の方法によれば、相対的にＭｏ含有
量が高い耐食性Ｎｉ基合金板と同等の高強度を有し、か
つこれと比して相対的に板厚の薄い０．０１〜０．５mm
の耐食性Ｎｉ基合金薄板を製造することができ、この結
果得られた高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板は、上記のよう
に板厚を著しく薄くすることができるので、各種制御機
器や電子電気機器の小型化および軽量化に十分満足に対
応することができるなど工業上有用な効果がもたらされ
るのである。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 （ａ） Ｃｒ：２０〜２２．５％、 Ｍｏ：１２．
５〜１４％未満、 Ｗ：２．５〜３．５％、 Ｆｅ：２〜６％、 Ｃｏ：０．２〜２．５％、を含有し、残りがＮｉと不可
避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金インゴット
を、均質化処理した後、熱間圧延を繰り返し施して板厚
が５〜１５mmの熱延板とし、 （ｂ） 上記熱延板に、中間焼鈍を施しながら冷間圧延
を繰り返し施し、この際、最終中間焼鈍後の冷間圧延
を、１パス当たりの圧延率：６〜１２％で、５〜１５パ
スの条件で行って最終板厚が０．０１〜０．５mmの冷延
板とし、 （ｃ） 上記冷延板に、還元性雰囲気または不活性ガス
雰囲気中、５００〜８００℃の温度に０．５〜５分間保
持の条件で連続時効処理を行うことを特徴とする高強度
耐食性Ｎｉ基合金薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32274495A JP3271499B2 (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32274495A JP3271499B2 (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09157810A true JPH09157810A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3271499B2 JP3271499B2 (ja) | 2002-04-02 |
Family
ID=18147157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32274495A Expired - Fee Related JP3271499B2 (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 高強度耐食性Ｎｉ基合金薄板の製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP3271499B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103252621A (zh) * | 2013-04-28 | 2013-08-21 | 江苏美特林科特殊合金有限公司 | 一种Nimonic90高强度、高精度直条加工方法 |
| CN112296119A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-02 | 无锡腾达海川新材料有限公司 | 一种减少内部气泡生成的镍带制造工艺方法 |
| CN115852283A (zh) * | 2023-03-08 | 2023-03-28 | 太原科技大学 | 一种具有双峰组织的高强塑镍基合金板材及其制备方法 |
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1995
- 1995-12-12 JP JP32274495A patent/JP3271499B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN103252621A (zh) * | 2013-04-28 | 2013-08-21 | 江苏美特林科特殊合金有限公司 | 一种Nimonic90高强度、高精度直条加工方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3271499B2 (ja) | 2002-04-02 |
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