JPH09155588A - 溶接金属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法 - Google Patents
溶接金属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法Info
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- JPH09155588A JPH09155588A JP31641295A JP31641295A JPH09155588A JP H09155588 A JPH09155588 A JP H09155588A JP 31641295 A JP31641295 A JP 31641295A JP 31641295 A JP31641295 A JP 31641295A JP H09155588 A JPH09155588 A JP H09155588A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 極厚鋼板を大入熱潜弧溶接するに際して、溶
接金属の切欠靱性を改善する。 【解決手段】 溶接用フラックスとしてSiO2、MgO 、Ca
CO3 、CaF2、Al2O3 、TiO2及びB2O3を所定量で含み、か
つ金属成分として鉄粉、Ti粉、Mn粉、Mo粉を含有するボ
ンドフラックスを用いる。溶接用ワイヤとしてＣ、Si、
Ti、Mn、Moを含有する鋼ワイヤを用いる。ワイヤ中のMn
含有量ａ、フラックス中のMn含有量ｂ、ワイヤ中のMo含
有量ｃ、フラックス中のMo含有量ｄ、ワイヤ中のTi含有
量ｅ及びフラックス中のTi含有量ｆについて、1.0 ≦ａ
＋0.33ｂ≦4.0 （wt％）、0.15≦ｃ＋0.33ｄ≦1.00
（wt％）、0.01≦ｅ＋0.20ｆ≦0.40 （wt％）の関係を
満足させる。
接金属の切欠靱性を改善する。 【解決手段】 溶接用フラックスとしてSiO2、MgO 、Ca
CO3 、CaF2、Al2O3 、TiO2及びB2O3を所定量で含み、か
つ金属成分として鉄粉、Ti粉、Mn粉、Mo粉を含有するボ
ンドフラックスを用いる。溶接用ワイヤとしてＣ、Si、
Ti、Mn、Moを含有する鋼ワイヤを用いる。ワイヤ中のMn
含有量ａ、フラックス中のMn含有量ｂ、ワイヤ中のMo含
有量ｃ、フラックス中のMo含有量ｄ、ワイヤ中のTi含有
量ｅ及びフラックス中のTi含有量ｆについて、1.0 ≦ａ
＋0.33ｂ≦4.0 （wt％）、0.15≦ｃ＋0.33ｄ≦1.00
（wt％）、0.01≦ｅ＋0.20ｆ≦0.40 （wt％）の関係を
満足させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、鉄骨ボックスの
角継手溶接のような厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法に関
し、特に溶接金属について良好な靱性を得ることのでき
る方法を提案しようとするものである。
角継手溶接のような厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法に関
し、特に溶接金属について良好な靱性を得ることのでき
る方法を提案しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、高層ビルに代表される構造物の大
型化に伴い、板厚40mmを超える如き極厚の鋼板よりなる
溶接構造部材が用いられるようになっている。かような
極厚鋼板の溶接をする際には、溶着速度の大きい２電
極、あるいは３電極の潜弧溶接方法が、溶接施工の高能
率化が可能であることを理由として多用されている。
型化に伴い、板厚40mmを超える如き極厚の鋼板よりなる
溶接構造部材が用いられるようになっている。かような
極厚鋼板の溶接をする際には、溶着速度の大きい２電
極、あるいは３電極の潜弧溶接方法が、溶接施工の高能
率化が可能であることを理由として多用されている。
【０００３】このような極厚鋼板の大入熱潜弧溶接法に
関しては、これまでにも種々に提案されていて、例えば
特開平２−４１７９５号公報では極厚鋼板の大入熱多層
盛溶接において優れたスラグ剥離性を得るため、所定組
成に調製した潜弧溶接用ボンドフラックスが提案され、
また、発明者らも先に特開平２−２５８１９１号公報に
て１層溶接施工の板厚限界を有効に向上させ、多層の大
入熱潜弧溶接の場合のスラグ剥離性を改善し、併せて耐
凝固割れ性も改善するために、フラックスの組成及び粒
度分布並びに溶接電流条件を規定した高能率の溶接施工
法を提案している。さらに、特開平４−１６７９９９号
公報には溶接入熱が800kJ/cm程度といった大入熱溶接の
場合において良好な耐水素割れ性、耐繰り返し使用性能
及び優れたスラグ剥離性を有するフラックスが提案され
ている。
関しては、これまでにも種々に提案されていて、例えば
特開平２−４１７９５号公報では極厚鋼板の大入熱多層
盛溶接において優れたスラグ剥離性を得るため、所定組
成に調製した潜弧溶接用ボンドフラックスが提案され、
また、発明者らも先に特開平２−２５８１９１号公報に
て１層溶接施工の板厚限界を有効に向上させ、多層の大
入熱潜弧溶接の場合のスラグ剥離性を改善し、併せて耐
凝固割れ性も改善するために、フラックスの組成及び粒
度分布並びに溶接電流条件を規定した高能率の溶接施工
法を提案している。さらに、特開平４−１６７９９９号
公報には溶接入熱が800kJ/cm程度といった大入熱溶接の
場合において良好な耐水素割れ性、耐繰り返し使用性能
及び優れたスラグ剥離性を有するフラックスが提案され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、極厚鋼板に
施す大入熱潜弧溶接方法にあっては、溶接時の熱サイク
ルにおいて溶接金属部の冷却速度が非常に小さいことか
らこの溶接金属部のデンドライトは大きく成長し、粗大
な初析フェライトが析出するため、溶接金属部の切欠靱
性が劣化する問題がある。
施す大入熱潜弧溶接方法にあっては、溶接時の熱サイク
ルにおいて溶接金属部の冷却速度が非常に小さいことか
らこの溶接金属部のデンドライトは大きく成長し、粗大
な初析フェライトが析出するため、溶接金属部の切欠靱
性が劣化する問題がある。
【０００５】この点について、前述した特開平２−４１
７９５号公報、特開平２−２５８１９１号公報及び特開
平４−１６７９９９号公報の提案は、いずれもスラグ剥
離性を第１の目的とし、さらに耐水素割れ性、耐繰り返
し使用性能、耐凝固割れ性等の改善を目指したものであ
り、溶接金属の靱性改善に主点をおいてはなかった。し
たがって、板厚60mm〜80mmの極厚鋼板に３電極潜弧溶接
を施す場合のように、溶接後の冷却過程における溶接金
属の冷却速度が非常に遅い超大入熱溶接においては、溶
接金属の靱性を確保するのが困難であった。
７９５号公報、特開平２−２５８１９１号公報及び特開
平４−１６７９９９号公報の提案は、いずれもスラグ剥
離性を第１の目的とし、さらに耐水素割れ性、耐繰り返
し使用性能、耐凝固割れ性等の改善を目指したものであ
り、溶接金属の靱性改善に主点をおいてはなかった。し
たがって、板厚60mm〜80mmの極厚鋼板に３電極潜弧溶接
を施す場合のように、溶接後の冷却過程における溶接金
属の冷却速度が非常に遅い超大入熱溶接においては、溶
接金属の靱性を確保するのが困難であった。
【０００６】この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、溶接金属の切欠靱性を改善することのできる極
厚鋼板の大入熱潜弧方法を提案することを目的とする。
もので、溶接金属の切欠靱性を改善することのできる極
厚鋼板の大入熱潜弧方法を提案することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者らは、大入熱潜弧
溶接をした場合の溶接金属の靱性の向上を目指して鋭意
研究を重ねた結果、以下のような新規知見を得るに到っ
た。まず、従来の大入熱潜弧溶接法において、溶接金属
の切欠靱性は、溶接後の冷却過程における溶接金属の80
0 〜600 ℃間の冷却時間によって支配されていることが
明らかとなった。とりわけ800 〜600 ℃間の冷却時間
が、一般の大入熱溶接に比較してもはるかに長時間の、
200 秒を超える超大入熱溶接の場合には、冷却速度が非
常に遅くなるため、切欠靱性が顕著に劣化することが判
明した。この劣化の原因は、800 〜600 ℃間の冷却時間
が長いと、この溶接金属部のデンドライトが大きく成長
し、粗大な初析フェライトが析出するためと考えられ
る。
溶接をした場合の溶接金属の靱性の向上を目指して鋭意
研究を重ねた結果、以下のような新規知見を得るに到っ
た。まず、従来の大入熱潜弧溶接法において、溶接金属
の切欠靱性は、溶接後の冷却過程における溶接金属の80
0 〜600 ℃間の冷却時間によって支配されていることが
明らかとなった。とりわけ800 〜600 ℃間の冷却時間
が、一般の大入熱溶接に比較してもはるかに長時間の、
200 秒を超える超大入熱溶接の場合には、冷却速度が非
常に遅くなるため、切欠靱性が顕著に劣化することが判
明した。この劣化の原因は、800 〜600 ℃間の冷却時間
が長いと、この溶接金属部のデンドライトが大きく成長
し、粗大な初析フェライトが析出するためと考えられ
る。
【０００８】かかる知見からさらに、溶接金属部の靱性
を改善するためには、焼入れ性を向上させれば良いこと
を究明した。すなわち、大入熱溶接で800 〜600 ℃間の
冷却時間が200 秒を超える場合であっても良好な溶接金
属靱性を得るには、従来の大入熱潜弧溶接法で得られて
いた程度の溶接金属の焼入れ性では不十分で、特に高い
焼入れ性を確保することが必要不可欠となることを見い
出したのである。この溶接金属の焼入れ性は、溶接金属
中における焼入れ性向上成分（Mn、Mo等）の含有量を増
加させること、及び溶接金属中の酸素量を低下させるこ
とにより高められる。
を改善するためには、焼入れ性を向上させれば良いこと
を究明した。すなわち、大入熱溶接で800 〜600 ℃間の
冷却時間が200 秒を超える場合であっても良好な溶接金
属靱性を得るには、従来の大入熱潜弧溶接法で得られて
いた程度の溶接金属の焼入れ性では不十分で、特に高い
焼入れ性を確保することが必要不可欠となることを見い
出したのである。この溶接金属の焼入れ性は、溶接金属
中における焼入れ性向上成分（Mn、Mo等）の含有量を増
加させること、及び溶接金属中の酸素量を低下させるこ
とにより高められる。
【０００９】次に、上述のごとく冷却速度が非常に遅い
場合には、溶接金属中に含まれる微量のSiについても溶
接金属の靱性に大きく影響を及ぼすことを新たに見い出
した。すなわち、溶接金属が十分な焼入れ性を有してい
たとしても、溶接金属中のSi量が多量になると靱性は劣
化するのである。
場合には、溶接金属中に含まれる微量のSiについても溶
接金属の靱性に大きく影響を及ぼすことを新たに見い出
した。すなわち、溶接金属が十分な焼入れ性を有してい
たとしても、溶接金属中のSi量が多量になると靱性は劣
化するのである。
【００１０】これらの知見に基づき、極厚鋼板に３電極
１層潜弧溶接を施す場合のように、溶接後の溶接金属の
冷却過程において800 〜600 ℃間の冷却時間が200 秒を
超えるような溶接金属の冷却速度が非常に遅い超大入熱
溶接であっても溶接金属の靱性を確保することを第１の
目的とし、その他溶接作業性、耐割れ性及びビード外観
をも考慮して、溶接金属中のMn、Mo、Si及び酸素量を適
正範囲内にするように溶接用フラックスや鋼ワイヤに工
夫を加えたところがこの発明の骨子である。
１層潜弧溶接を施す場合のように、溶接後の溶接金属の
冷却過程において800 〜600 ℃間の冷却時間が200 秒を
超えるような溶接金属の冷却速度が非常に遅い超大入熱
溶接であっても溶接金属の靱性を確保することを第１の
目的とし、その他溶接作業性、耐割れ性及びビード外観
をも考慮して、溶接金属中のMn、Mo、Si及び酸素量を適
正範囲内にするように溶接用フラックスや鋼ワイヤに工
夫を加えたところがこの発明の骨子である。
【００１１】すなわちこの方法は、厚鋼板に大入熱潜弧
溶接を施すに際し、溶接用フラックス及び溶接用ワイヤ
としてそれぞれtotal SiO2：5 〜25wt％、MgO ：15〜35
wt％、CaCO3 ：7 〜14wt％、CaF2：2 〜10wt％、Al2O
3 ：4 〜20wt％、TiO2：3 〜10wt％及びB2O3：0.7 〜2
wt％を含み、かつ金属成分として鉄粉：15〜35wt％及び
Ti粉、Mn粉、Mo粉を含有するボンドフラックス、Ｃ：0.
08wt％以下及びSi：0.40wt以下％に加えてTi、Mn、Moを
含有する鋼ワイヤであって、これらワイヤ中のMn含有量
ａ（wt％）及びフラックス中のMn含有量ｂ（wt％）が、
次式 1.0 ≦ａ＋0.33ｂ≦4.0 （wt％） の関係を満足し、さらにワイヤ中のMo含有量ｃ（wt％）
及びフラックス中のMo含有量ｄ（wt％）が、次式 0.15≦ｃ＋0.33ｄ≦1.00 （wt％） の関係を満足し、かつワイヤ中のTi含有量ｅ（wt％）及
びフラックス中のTi含有量ｆ（wt％）が、次式 0.01≦ｅ＋0.20ｆ≦0.40 （wt％） の関係を満足するものを用いることを特徴とする溶接金
属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法である。
溶接を施すに際し、溶接用フラックス及び溶接用ワイヤ
としてそれぞれtotal SiO2：5 〜25wt％、MgO ：15〜35
wt％、CaCO3 ：7 〜14wt％、CaF2：2 〜10wt％、Al2O
3 ：4 〜20wt％、TiO2：3 〜10wt％及びB2O3：0.7 〜2
wt％を含み、かつ金属成分として鉄粉：15〜35wt％及び
Ti粉、Mn粉、Mo粉を含有するボンドフラックス、Ｃ：0.
08wt％以下及びSi：0.40wt以下％に加えてTi、Mn、Moを
含有する鋼ワイヤであって、これらワイヤ中のMn含有量
ａ（wt％）及びフラックス中のMn含有量ｂ（wt％）が、
次式 1.0 ≦ａ＋0.33ｂ≦4.0 （wt％） の関係を満足し、さらにワイヤ中のMo含有量ｃ（wt％）
及びフラックス中のMo含有量ｄ（wt％）が、次式 0.15≦ｃ＋0.33ｄ≦1.00 （wt％） の関係を満足し、かつワイヤ中のTi含有量ｅ（wt％）及
びフラックス中のTi含有量ｆ（wt％）が、次式 0.01≦ｅ＋0.20ｆ≦0.40 （wt％） の関係を満足するものを用いることを特徴とする溶接金
属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法である。
【００１２】この発明の大入熱潜弧溶接方法は、溶接し
ようとする厚鋼板の板厚が60mm以上であり、大入熱潜弧
溶接が少なくとも一の電極の溶接電流を2500Ａ以上とす
る３電極以上の多電極１層溶接である場合に特に有利に
適合する。
ようとする厚鋼板の板厚が60mm以上であり、大入熱潜弧
溶接が少なくとも一の電極の溶接電流を2500Ａ以上とす
る３電極以上の多電極１層溶接である場合に特に有利に
適合する。
【００１３】
【発明の実施の形態】この発明におけるボンドフラック
ス及び鋼ワイヤの成分組成範囲の限定理由について以下
説明する。 （ボンドフラックスについて） total SiO2：５〜25％ SiO2は造さい材として重要な成分であり、スラグの粘性
を調整するのに必須の成分である。その一方でSiO2は溶
接中、還元反応によって溶接金属中にSiを添加する作用
を有する。このため、溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時
間が200 秒を超えるような大入熱溶接において、SiO2や
Siが過剰にフラックス中に含まれると、溶接金属中のSi
量が増加して溶接金属の切欠靱性が劣化する問題があ
る。フラックス中にSiO2は、けい砂等のSiO2を含有する
鉱石又は合成物として添加するが、フラックスにFe−Si
等の合金を添加する場合もある。このような合金添加の
場合にはSiをSiO2に換算し、SiO2の総量として規定する
ものとした。このtotal SiO2が５％に満たないと十分な
スラグの粘性を確保できず、良好なビード外観が得られ
ない。しかしながら25％を超えて含ませると溶接金属中
のSiが増加して靱性が劣化するばかりでなく、融点が低
下し、粘性が過剰となりビード外観が乱れるなどの不都
合がある。
ス及び鋼ワイヤの成分組成範囲の限定理由について以下
説明する。 （ボンドフラックスについて） total SiO2：５〜25％ SiO2は造さい材として重要な成分であり、スラグの粘性
を調整するのに必須の成分である。その一方でSiO2は溶
接中、還元反応によって溶接金属中にSiを添加する作用
を有する。このため、溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時
間が200 秒を超えるような大入熱溶接において、SiO2や
Siが過剰にフラックス中に含まれると、溶接金属中のSi
量が増加して溶接金属の切欠靱性が劣化する問題があ
る。フラックス中にSiO2は、けい砂等のSiO2を含有する
鉱石又は合成物として添加するが、フラックスにFe−Si
等の合金を添加する場合もある。このような合金添加の
場合にはSiをSiO2に換算し、SiO2の総量として規定する
ものとした。このtotal SiO2が５％に満たないと十分な
スラグの粘性を確保できず、良好なビード外観が得られ
ない。しかしながら25％を超えて含ませると溶接金属中
のSiが増加して靱性が劣化するばかりでなく、融点が低
下し、粘性が過剰となりビード外観が乱れるなどの不都
合がある。
【００１４】MgO ：15〜35％ MgO は融点が高いためにフラックスに耐火性を与え、大
入熱溶接においてビード形状を安定化する効果があるだ
けでなく、スラグの塩基度を上げて溶接金属中の酸素量
を低減し、靱性を確保する上で有用な成分である。しか
し15％未満では十分な効果が期待できず、一方35％を超
えて含有させると融点が上昇しすぎてビード外観が劣化
する。
入熱溶接においてビード形状を安定化する効果があるだ
けでなく、スラグの塩基度を上げて溶接金属中の酸素量
を低減し、靱性を確保する上で有用な成分である。しか
し15％未満では十分な効果が期待できず、一方35％を超
えて含有させると融点が上昇しすぎてビード外観が劣化
する。
【００１５】CaCO3 ：７〜14％ CaCO3 は溶接中にCaO とCO2 とに分解し、このCO2 ガス
によって溶接部を外気からシールドするとともに溶接雰
囲気中の水素ガスの分圧を低下させるため、溶接金属中
への水素侵入を低減するのに有効である。またCaO は塩
基性成分であり、スラグの融点を上昇させ、靱性を向上
させる効果を持つ。しかしCaCO3 量が７％未満ではCO2
によるシールド効果が少なく、耐水素割れ性が低下す
る。一方14％を超えるCaCO3 量ではCO2 の発生量が過剰
になり。ガスの吹き上げが激しくなり、溶接作業性が劣
化するとともに、ビード外観も劣化する。またスラグの
剥離性も害する。
によって溶接部を外気からシールドするとともに溶接雰
囲気中の水素ガスの分圧を低下させるため、溶接金属中
への水素侵入を低減するのに有効である。またCaO は塩
基性成分であり、スラグの融点を上昇させ、靱性を向上
させる効果を持つ。しかしCaCO3 量が７％未満ではCO2
によるシールド効果が少なく、耐水素割れ性が低下す
る。一方14％を超えるCaCO3 量ではCO2 の発生量が過剰
になり。ガスの吹き上げが激しくなり、溶接作業性が劣
化するとともに、ビード外観も劣化する。またスラグの
剥離性も害する。
【００１６】CaF2：２〜10％ CaF2は融点を上昇させずに塩基度を上げ得るので、溶接
金属の酸素量の調整に有効であるが、２％未満ではその
添加効果に乏しく、10％を超えて多量に添加するとスラ
グの粘性が低下し過ぎてビード外観が悪化する。
金属の酸素量の調整に有効であるが、２％未満ではその
添加効果に乏しく、10％を超えて多量に添加するとスラ
グの粘性が低下し過ぎてビード外観が悪化する。
【００１７】Al2O3：４〜20％ Al2O3は、粘性を低下させずに融点を上昇させ得るの
で、融点の調整に有効に寄与するが、４％未満では粘性
の調整効果に乏しく、20％を超えるとスラグの融点が高
くなり過ぎて、ビード幅の不均一やビード外観の劣化を
招く。
で、融点の調整に有効に寄与するが、４％未満では粘性
の調整効果に乏しく、20％を超えるとスラグの融点が高
くなり過ぎて、ビード幅の不均一やビード外観の劣化を
招く。
【００１８】TiO2：３〜10％ TiO2はスラグに流動性を与え、スラグの剥離性を改善す
るとともに、アーク空洞内で還元されて部分的にTiとし
て溶接金属中に移行し、溶接金属の靱性を改善するのに
有効である。しかし３％未満ではその効果が乏しく、10
％を超えて添加してもこのような効果は増進せず、むし
ろビード外観を害する。さらにスラグ剥離性を害する。
るとともに、アーク空洞内で還元されて部分的にTiとし
て溶接金属中に移行し、溶接金属の靱性を改善するのに
有効である。しかし３％未満ではその効果が乏しく、10
％を超えて添加してもこのような効果は増進せず、むし
ろビード外観を害する。さらにスラグ剥離性を害する。
【００１９】B2O3：0.7 〜２％ B2O3はアーク空洞内に還元されて部分的にＢとして溶接
金属中に移行し、オーステナイト粒界に偏析し、粗大な
粒界フェライトの生成を抑制するため、安価に溶接金属
の靱性を改善するのに有効である。しかし0.7 ％未満で
はその効果に乏しく、２％を超える量ではむしろ溶接金
属の靱性は劣化する。
金属中に移行し、オーステナイト粒界に偏析し、粗大な
粒界フェライトの生成を抑制するため、安価に溶接金属
の靱性を改善するのに有効である。しかし0.7 ％未満で
はその効果に乏しく、２％を超える量ではむしろ溶接金
属の靱性は劣化する。
【００２０】鉄粉：15〜35％ 鉄粉は、溶接入熱あたりの溶着量を増加させ、溶接能率
を向上させるために添加する。しかし15％未満ではその
効果に乏しく、35％を超える添加量ではビード外観が損
なわれる。
を向上させるために添加する。しかし15％未満ではその
効果に乏しく、35％を超える添加量ではビード外観が損
なわれる。
【００２１】この他、Mn粉、Mo粉及びTi粉を、後述する
ように鋼ワイヤ中のMn量、Mo量及びTi量との関係で所定
の範囲内で含有させるものとする。さらに、通常フラッ
クスに用いられるものは、添加しても差し支えない。か
ような成分とてはBaO,アルカリ金属酸化物（K2O ，Na2O
など）があり、BaO は５％以下の範囲で、アルカリ酸化
物は合計５％以下の範囲でそれぞれ含有させることがで
きる。
ように鋼ワイヤ中のMn量、Mo量及びTi量との関係で所定
の範囲内で含有させるものとする。さらに、通常フラッ
クスに用いられるものは、添加しても差し支えない。か
ような成分とてはBaO,アルカリ金属酸化物（K2O ，Na2O
など）があり、BaO は５％以下の範囲で、アルカリ酸化
物は合計５％以下の範囲でそれぞれ含有させることがで
きる。
【００２２】（ワイヤ成分限定理由について） Ｃ：0.08％以下 極厚鋼板の大入熱溶接においては、その溶接金属には凝
固過程において大きな収縮力がかかるため割れ感受性が
高くなる。そこで溶接金属の高温割れを防止するために
溶接金属中のＣ量を低くする必要がある。また大入熱溶
接では、溶接金属の冷却時間が長いために溶接金属中の
Ｃ量が高い場合にはＣのオーステナイト相への分配が進
み、溶接金属中にマルテンサント−オーステナイト相が
生成する。これがぜい性破壊の発生起点となり靱性が劣
化する。この発明の溶接法を適用しようとする鋼板は、
主としてJIS G 3106に規定されるような鋼板であり、そ
のＣ量は0.10〜0.18％が実勢である。ここに、この発明
の溶接方法では鋼板の希釈率４割、ワイヤのそれは４割
であるので、溶接金属中のＣ量を0.12％以下の範囲で生
成するために、ワイヤのＣ量を0.08％以下と規定するも
のである。
固過程において大きな収縮力がかかるため割れ感受性が
高くなる。そこで溶接金属の高温割れを防止するために
溶接金属中のＣ量を低くする必要がある。また大入熱溶
接では、溶接金属の冷却時間が長いために溶接金属中の
Ｃ量が高い場合にはＣのオーステナイト相への分配が進
み、溶接金属中にマルテンサント−オーステナイト相が
生成する。これがぜい性破壊の発生起点となり靱性が劣
化する。この発明の溶接法を適用しようとする鋼板は、
主としてJIS G 3106に規定されるような鋼板であり、そ
のＣ量は0.10〜0.18％が実勢である。ここに、この発明
の溶接方法では鋼板の希釈率４割、ワイヤのそれは４割
であるので、溶接金属中のＣ量を0.12％以下の範囲で生
成するために、ワイヤのＣ量を0.08％以下と規定するも
のである。
【００２３】Si：0.40％以下Siは強力な脱酸剤である
が、溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が200 秒を超え
る大入熱溶接では、溶接金属中のSiは靱性を著しく劣化
させる。ワイヤのSi量が0.40％を超えると溶接金属の靱
性が劣化するためワイヤのSi量を0.40％以下に規定する
ものである。
が、溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が200 秒を超え
る大入熱溶接では、溶接金属中のSiは靱性を著しく劣化
させる。ワイヤのSi量が0.40％を超えると溶接金属の靱
性が劣化するためワイヤのSi量を0.40％以下に規定する
ものである。
【００２４】（フラックス中及びワイヤ中のMn量、Mo量
及びTi量の限定理由について）溶接金属の800 〜600 ℃
の冷却時間が200 秒を超える場合、溶接金属の焼入れ性
を非常に高めなければ、溶接金属中に粗大な初析フェラ
イトが大きく発達し、靱性が劣化する。溶接金属の靱性
向上には初析フェライトの生成を抑制する必要があり、
溶接金属の焼入れ性を十分に確保する必要がある。ここ
に、Mnを、靱性及び引張強度確保のため、焼入れ性向上
成分として添加する。すなわち、Mnは溶接金属の焼入れ
性を安価に向上せさ、溶接金属の靱性を向上させるのに
有効である。一方低温割れ防止の観点から溶接金属の強
度が高くなり過ぎないような適正な範囲にMn量を調整す
ることも必要である。かような観点からMn量の範囲を規
定するにあたり、このMnは、フラックス及びワイヤの双
方から添加することができるので、鋼板のMn量との兼ね
合いから溶接金属中に含まれるMn量が1.0 〜2.0 ％とな
るようにフラックス及びワイヤ中のMn量を調整する必要
がある。具体的には、前述したJIS G 3106に記載された
鋼板のMn量は、1.0 〜1.5 ％が実勢であるため、ワイヤ
中のMn量をａ（％）、フラックス中のMn量をｂ（％）と
したとき、次式 1.0 ≦ａ＋0.33ｂ≦4.0 （％） を満足するようにフラックスとワイヤ中のMn量を調整す
る必要がある。上式におけるａ＋0.33ｂの値が1.0 ％よ
り少なければ焼入れ性が不足して、溶接金属の靱性を損
ない、一方4.0 ％より高くなると、強度が高くなり過ぎ
て、耐低温割れ性が低下する。より好適な範囲は、ａ＋
0.33ｂの値が 1.5〜3.5 ％の範囲である。
及びTi量の限定理由について）溶接金属の800 〜600 ℃
の冷却時間が200 秒を超える場合、溶接金属の焼入れ性
を非常に高めなければ、溶接金属中に粗大な初析フェラ
イトが大きく発達し、靱性が劣化する。溶接金属の靱性
向上には初析フェライトの生成を抑制する必要があり、
溶接金属の焼入れ性を十分に確保する必要がある。ここ
に、Mnを、靱性及び引張強度確保のため、焼入れ性向上
成分として添加する。すなわち、Mnは溶接金属の焼入れ
性を安価に向上せさ、溶接金属の靱性を向上させるのに
有効である。一方低温割れ防止の観点から溶接金属の強
度が高くなり過ぎないような適正な範囲にMn量を調整す
ることも必要である。かような観点からMn量の範囲を規
定するにあたり、このMnは、フラックス及びワイヤの双
方から添加することができるので、鋼板のMn量との兼ね
合いから溶接金属中に含まれるMn量が1.0 〜2.0 ％とな
るようにフラックス及びワイヤ中のMn量を調整する必要
がある。具体的には、前述したJIS G 3106に記載された
鋼板のMn量は、1.0 〜1.5 ％が実勢であるため、ワイヤ
中のMn量をａ（％）、フラックス中のMn量をｂ（％）と
したとき、次式 1.0 ≦ａ＋0.33ｂ≦4.0 （％） を満足するようにフラックスとワイヤ中のMn量を調整す
る必要がある。上式におけるａ＋0.33ｂの値が1.0 ％よ
り少なければ焼入れ性が不足して、溶接金属の靱性を損
ない、一方4.0 ％より高くなると、強度が高くなり過ぎ
て、耐低温割れ性が低下する。より好適な範囲は、ａ＋
0.33ｂの値が 1.5〜3.5 ％の範囲である。
【００２５】また、溶接金属の焼入れ性をMn同様に向上
させる元素としては、Moがある。Moは、Mnに比べて高価
であるが、少量の添加で溶接金属の靱性を格段に向上さ
せることができる。かようなMoは、スラックス及びワイ
ヤの一方又は双方からも添加できるので、鋼板のMo量と
の兼ね合いから溶接金属中に含まれるMo量が0.06〜0.40
％となるようにフラックス及びワイヤ中のMo量を調整す
る必要がある。具体的には、ワイヤ中のMo量をｃ
（％）、フラックス中のMo量をｄ（％）としたとき、次
式 0.15≦ｃ＋0.33ｄ≦1.00 （％） を満足するようにフラックスとワイヤ中のMo量を調整す
る必要がある。上式におけるｃ＋0.33ｄの値が0.15％よ
り少なければ焼入れ性が不足して、溶接金属の靱性を損
ない、一方1.00％より高くなると、強度が高くなり過ぎ
て、耐低温割れ性が低下する。より好適な範囲は、ｃ＋
0.33ｄの値が 0.4〜0.7 ％の範囲である。
させる元素としては、Moがある。Moは、Mnに比べて高価
であるが、少量の添加で溶接金属の靱性を格段に向上さ
せることができる。かようなMoは、スラックス及びワイ
ヤの一方又は双方からも添加できるので、鋼板のMo量と
の兼ね合いから溶接金属中に含まれるMo量が0.06〜0.40
％となるようにフラックス及びワイヤ中のMo量を調整す
る必要がある。具体的には、ワイヤ中のMo量をｃ
（％）、フラックス中のMo量をｄ（％）としたとき、次
式 0.15≦ｃ＋0.33ｄ≦1.00 （％） を満足するようにフラックスとワイヤ中のMo量を調整す
る必要がある。上式におけるｃ＋0.33ｄの値が0.15％よ
り少なければ焼入れ性が不足して、溶接金属の靱性を損
ない、一方1.00％より高くなると、強度が高くなり過ぎ
て、耐低温割れ性が低下する。より好適な範囲は、ｃ＋
0.33ｄの値が 0.4〜0.7 ％の範囲である。
【００２６】次にTi量の限定理由であるが、既に述べた
ように、溶接金属中の酸素量を低減することによって、
溶接金属の焼入れ性が向上するために靱性を向上させる
ことができる。溶接金属中の酸素量を低減するためには
一般に、脱酸剤としてSiが用いられることもあるが、溶
接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が200 秒を越えるよう
な大入熱溶接においてSiは、切欠靱性をむしろ劣化させ
るために積極的な添加はできない。そのため、溶接金属
の靱性向上のために強力な脱酸剤である金属Tiを添加す
る。またTiは、脱酸後もTiO2となって溶接金属中に分散
し、溶接金属の組織を微細化し、靱性向上に有効であ
る。このような作用を有するTiは、フラックス及びワイ
ヤの一方または双方からも添加できるので、溶接金属中
に含まれるＯ量が0.013 〜0.033 wt％となるように、フ
ラックス及びワイヤ中のTi含有量を調整する必要があ
る。具体的には、ワイヤ中のTi量をｅ（％）、フラック
ス中のTi量をｆ（％）としたとき、次式 0.01≦ｅ＋0.20ｆ≦0.40 （％） を満足するようにフラックスとワイヤ中のTi量を調整す
る必要がある。上式におけるｅ＋0.20ｆの値が0.01％よ
り少なければ十分な脱酸が行われず、靱性向上の効果が
得られない。一方0.40％より高くなると、溶接金属中の
酸素量が低下し過ぎてむしろ靱性を損なう。より好適な
範囲は、ｅ＋0.20ｆの値が0.02〜0.20％の範囲である。
ように、溶接金属中の酸素量を低減することによって、
溶接金属の焼入れ性が向上するために靱性を向上させる
ことができる。溶接金属中の酸素量を低減するためには
一般に、脱酸剤としてSiが用いられることもあるが、溶
接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が200 秒を越えるよう
な大入熱溶接においてSiは、切欠靱性をむしろ劣化させ
るために積極的な添加はできない。そのため、溶接金属
の靱性向上のために強力な脱酸剤である金属Tiを添加す
る。またTiは、脱酸後もTiO2となって溶接金属中に分散
し、溶接金属の組織を微細化し、靱性向上に有効であ
る。このような作用を有するTiは、フラックス及びワイ
ヤの一方または双方からも添加できるので、溶接金属中
に含まれるＯ量が0.013 〜0.033 wt％となるように、フ
ラックス及びワイヤ中のTi含有量を調整する必要があ
る。具体的には、ワイヤ中のTi量をｅ（％）、フラック
ス中のTi量をｆ（％）としたとき、次式 0.01≦ｅ＋0.20ｆ≦0.40 （％） を満足するようにフラックスとワイヤ中のTi量を調整す
る必要がある。上式におけるｅ＋0.20ｆの値が0.01％よ
り少なければ十分な脱酸が行われず、靱性向上の効果が
得られない。一方0.40％より高くなると、溶接金属中の
酸素量が低下し過ぎてむしろ靱性を損なう。より好適な
範囲は、ｅ＋0.20ｆの値が0.02〜0.20％の範囲である。
【００２７】この他、Ni及びCuなど、通常ワイヤに含ま
れるものは、添加しても差し支えない。
れるものは、添加しても差し支えない。
【００２８】ここで、ワイヤの各成分量は、用いる各ワ
イヤの平均値であり、各電極の溶着量が電流に比例する
ものとして、次の式に従って算出するとよい。例えば、
３電極溶接において平均のＣ量すなわちＣ(AV)は、
イヤの平均値であり、各電極の溶着量が電流に比例する
ものとして、次の式に従って算出するとよい。例えば、
３電極溶接において平均のＣ量すなわちＣ(AV)は、
【数１】Ｃ(AV) (wt％) ＝ １電極目の電流×１電極目
のワイヤのＣ量／電流の総和＋２電極目の電流×２電極
目のワイヤのＣ量／電流の総和＋３電極目の電流×３電
極目のワイヤのＣ量／電流の総和 とする。
のワイヤのＣ量／電流の総和＋２電極目の電流×２電極
目のワイヤのＣ量／電流の総和＋３電極目の電流×３電
極目のワイヤのＣ量／電流の総和 とする。
【００２９】このような組成になる溶接用フラックス及
び鋼ワイヤを用いた大入熱潜弧溶接法が有利に適用する
のは、溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が200 秒を超
えるような大入熱の場合であり、すなわち溶接しようと
する厚鋼板（JIS G 3106に規定されるような溶接構造用
鋼）の板厚が60mm以上であり、大入熱潜弧溶接が少なく
とも一の電極の溶接電流を2300Ａ以上とする３電極以上
の多電極１層溶接である場合である。ここに、少なくと
も一の電極の溶接電流が2300Ａに満たないと、溶け込み
不足、溶着量不足という不利が生ずるので溶接電流は23
00Ａ以上が好ましい。
び鋼ワイヤを用いた大入熱潜弧溶接法が有利に適用する
のは、溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が200 秒を超
えるような大入熱の場合であり、すなわち溶接しようと
する厚鋼板（JIS G 3106に規定されるような溶接構造用
鋼）の板厚が60mm以上であり、大入熱潜弧溶接が少なく
とも一の電極の溶接電流を2300Ａ以上とする３電極以上
の多電極１層溶接である場合である。ここに、少なくと
も一の電極の溶接電流が2300Ａに満たないと、溶け込み
不足、溶着量不足という不利が生ずるので溶接電流は23
00Ａ以上が好ましい。
【００３０】
【実施例】溶接母材としてJIS G3106 に規定されたSM49
0B相当であって表１に示す板厚及び組成になる鋼板を用
いた。かかる溶接母材の開先形状はＹ型で、各々の板厚
において板厚60mmでは開先角度40°でルートフェース10
mmとし、板厚70mmでは開先角度40°でルートフェース12
mmとし、板厚80mmでは開先角度40°でルートフェース13
mmとした。
0B相当であって表１に示す板厚及び組成になる鋼板を用
いた。かかる溶接母材の開先形状はＹ型で、各々の板厚
において板厚60mmでは開先角度40°でルートフェース10
mmとし、板厚70mmでは開先角度40°でルートフェース12
mmとし、板厚80mmでは開先角度40°でルートフェース13
mmとした。
【００３１】
【表１】
【００３２】次に、溶接用ワイヤとしては、表２に示す
組成で線径6.4 mmのものを用いた。
組成で線径6.4 mmのものを用いた。
【表２】
【００３３】さらに、溶接用フラックスとしては、表３
に示すものを用いた。表３において、No. １〜４はこの
発明の要件を満たすフラックスであり、No. ５〜11は要
件を満たさないものである。
に示すものを用いた。表３において、No. １〜４はこの
発明の要件を満たすフラックスであり、No. ５〜11は要
件を満たさないものである。
【００３４】
【表３】
【００３５】これらの溶接母材、溶接用ワイヤ及び溶接
用フラックスを用いた溶接の際しては、表４に示す条件
にて、３電極１層サブマージドアーク溶接を行った。な
お、３電極のうち先行電極をＤＣ電源、追行する残りの
２本の電極をＡＣ電源とした。このＡＣ電源の位相差は
120 °とした。なお、この条件で溶接した際の溶接金属
の800 〜600 ℃における冷却時間を測定し、その結果を
表４に併記した。
用フラックスを用いた溶接の際しては、表４に示す条件
にて、３電極１層サブマージドアーク溶接を行った。な
お、３電極のうち先行電極をＤＣ電源、追行する残りの
２本の電極をＡＣ電源とした。このＡＣ電源の位相差は
120 °とした。なお、この条件で溶接した際の溶接金属
の800 〜600 ℃における冷却時間を測定し、その結果を
表４に併記した。
【００３６】
【表４】
【００３７】このような溶接の後、溶接性を評価した。
その結果を表５に示す。この評価項目中、溶接作業性
（スラグの剥離性、ガスの吹き上げ）及びビード外観を
観察し、目視によって判断して良否を○×で示し、ま
た、耐割れ性について溶接部の割れの有無を超音波探傷
によって判断して良否を○×で示した。さらに、溶接金
属部から10mm，10mm，55mmのＶノッチ付試験片を切り出
し、０℃における衝撃吸収エネルギーを測定した。これ
らの評価に基づき、全般に優れる場合を総合評価で○と
し、劣る場合を×とした。
その結果を表５に示す。この評価項目中、溶接作業性
（スラグの剥離性、ガスの吹き上げ）及びビード外観を
観察し、目視によって判断して良否を○×で示し、ま
た、耐割れ性について溶接部の割れの有無を超音波探傷
によって判断して良否を○×で示した。さらに、溶接金
属部から10mm，10mm，55mmのＶノッチ付試験片を切り出
し、０℃における衝撃吸収エネルギーを測定した。これ
らの評価に基づき、全般に優れる場合を総合評価で○と
し、劣る場合を×とした。
【００３８】
【表５】
【００３９】試料No. １〜６はこの発明に従う適合例で
あり、良好な靱性の溶接金属及び良好な形状のビードを
欠陥なくかつ作業性を損なうことなく得ることができ
た。これに対して、試料No. ７はワイヤ中のSi量及びフ
ラックス中のtotal SiO2が過大であり、溶接金属の靱性
が劣り、ビード外観も不良であった。試料No. ８はフラ
ックス中のtotal SiO2が少ないため、ビード外観が不良
であり、また、溶接金属中のMn量が高すぎるために、割
れが発生した。試料No. ９はフラックス中のCaF2が過大
であり、ビードの幅が不均一となり、また、Tiの添加量
が少ないため、溶接金属中の酸素量が高くなり、溶接部
の靱性が劣っていた。試料No. 10はフラックス中のAl2O
3 が高いため、ビードが細く、不均一であり、また溶接
金属のMn量が少なく、靱性が劣っていた。試料No. 11は
フラックス中のCaCO3 が過剰であり、溶接中のガス吹き
上げが激しく、作業性が劣っており、また、溶接金属中
のMo量が少なく、溶接金属の靱性が劣る。試料No. 12は
フラックス中のCaCO3 が少ないため、溶接金属中の拡散
性水素量が多くなって割れが発生し、また、溶接金属に
添加される金属Ti量が多いため、溶接金属中の酸素量が
減少し、溶接金属の靱性が劣化した。試料No. 13はフラ
ックス中のMgO 量が高く、ビード外観が不良であった。
試料No. 14はフラックス中のtotal SiO2量が高いため、
ビード外観及び靱性が劣る。
あり、良好な靱性の溶接金属及び良好な形状のビードを
欠陥なくかつ作業性を損なうことなく得ることができ
た。これに対して、試料No. ７はワイヤ中のSi量及びフ
ラックス中のtotal SiO2が過大であり、溶接金属の靱性
が劣り、ビード外観も不良であった。試料No. ８はフラ
ックス中のtotal SiO2が少ないため、ビード外観が不良
であり、また、溶接金属中のMn量が高すぎるために、割
れが発生した。試料No. ９はフラックス中のCaF2が過大
であり、ビードの幅が不均一となり、また、Tiの添加量
が少ないため、溶接金属中の酸素量が高くなり、溶接部
の靱性が劣っていた。試料No. 10はフラックス中のAl2O
3 が高いため、ビードが細く、不均一であり、また溶接
金属のMn量が少なく、靱性が劣っていた。試料No. 11は
フラックス中のCaCO3 が過剰であり、溶接中のガス吹き
上げが激しく、作業性が劣っており、また、溶接金属中
のMo量が少なく、溶接金属の靱性が劣る。試料No. 12は
フラックス中のCaCO3 が少ないため、溶接金属中の拡散
性水素量が多くなって割れが発生し、また、溶接金属に
添加される金属Ti量が多いため、溶接金属中の酸素量が
減少し、溶接金属の靱性が劣化した。試料No. 13はフラ
ックス中のMgO 量が高く、ビード外観が不良であった。
試料No. 14はフラックス中のtotal SiO2量が高いため、
ビード外観及び靱性が劣る。
【００４０】
【発明の効果】以上述べたようにこの発明の溶接方法に
よれば、極厚鋼板の大入熱３電極１層サブマージドアー
ク溶接のように溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が20
0 秒を超える場合であっても良好な溶接金属の切欠靱性
を得ることができるばかりでなく、良好な溶接作業性と
ビード外観、及び溶接金属の良好な耐水素割れ性を得る
ことができる。
よれば、極厚鋼板の大入熱３電極１層サブマージドアー
ク溶接のように溶接金属の800 〜600 ℃の冷却時間が20
0 秒を超える場合であっても良好な溶接金属の切欠靱性
を得ることができるばかりでなく、良好な溶接作業性と
ビード外観、及び溶接金属の良好な耐水素割れ性を得る
ことができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 厚鋼板に大入熱潜弧溶接を施すに際し、
溶接用フラックス及び溶接用ワイヤとしてそれぞれ total SiO2：5 〜25wt％、 MgO ：15〜35wt％、 CaCO3 ：7 〜14wt％、 CaF2：2 〜10wt％、 Al2O3 ：4 〜20wt％、 TiO2：3 〜10wt％及び B2O3：0.7 〜2 wt％ を含み、かつ金属成分として 鉄粉：15〜35wt％及び Ti粉、Mn粉、Mo粉を含有するボンドフラックス、 Ｃ：0.08wt％以下及び Si：0.40wt以下％に加えて Ti、Mn、Moを含有する鋼ワイヤであって、 これらワイヤ中のMn含有量ａ（wt％）及びフラックス中
のMn含有量ｂ（wt％）が、次式 1.0 ≦ａ＋0.33ｂ≦4.0 （wt％） の関係を満足し、さらにワイヤ中のMo含有量ｃ（wt％）
及びフラックス中のMo含有量ｄ（wt％）が、次式 0.15≦ｃ＋0.33ｄ≦1.00 （wt％） の関係を満足し、かつワイヤ中のTi含有量ｅ（wt％）及
びフラックス中のTi含有量ｆ（wt％）が、次式 0.01≦ｅ＋0.20ｆ≦0.40 （wt％） の関係を満足するものを用いることを特徴とする溶接金
属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法。 - 【請求項２】 溶接しようとする厚鋼板の板厚が60mm以
上であり、大入熱潜弧溶接が少なくとも一の電極の溶接
電流を2300Ａ以上とする３電極以上の多電極１層溶接で
ある請求項１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31641295A JP3552375B2 (ja) | 1995-12-05 | 1995-12-05 | 溶接金属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31641295A JP3552375B2 (ja) | 1995-12-05 | 1995-12-05 | 溶接金属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155588A true JPH09155588A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3552375B2 JP3552375B2 (ja) | 2004-08-11 |
Family
ID=18076789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31641295A Expired - Fee Related JP3552375B2 (ja) | 1995-12-05 | 1995-12-05 | 溶接金属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3552375B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990042317A (ko) * | 1997-11-26 | 1999-06-15 | 이구택 | 용접금속의 인성이 우수한 500ｋＪ/㎝급 용접재료 |
| JP2003230983A (ja) * | 2002-02-08 | 2003-08-19 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| JP2011021624A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Chuo Spring Co Ltd | 皿ばね及びその製造方法 |
| US20120205346A1 (en) * | 2009-10-21 | 2012-08-16 | Illinois Tool Works Inc. | Welding wire, usage of welding wire and method of manufacturing power tower |
| WO2015019684A1 (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN104816077A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-08-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 能快速确定v型坡口埋弧焊一次成形焊接线能量的方法 |
| CN112108791A (zh) * | 2020-08-12 | 2020-12-22 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 提高低合金高强钢焊接接头低温韧性的碱性无缝药芯焊丝 |
-
1995
- 1995-12-05 JP JP31641295A patent/JP3552375B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990042317A (ko) * | 1997-11-26 | 1999-06-15 | 이구택 | 용접금속의 인성이 우수한 500ｋＪ/㎝급 용접재료 |
| JP2003230983A (ja) * | 2002-02-08 | 2003-08-19 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| JP2011021624A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Chuo Spring Co Ltd | 皿ばね及びその製造方法 |
| US8530779B2 (en) | 2009-07-13 | 2013-09-10 | Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha | Disc spring and process of manufacturing the same |
| US20120205346A1 (en) * | 2009-10-21 | 2012-08-16 | Illinois Tool Works Inc. | Welding wire, usage of welding wire and method of manufacturing power tower |
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| WO2015019684A1 (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| JP2015030019A (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-16 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN105408054A (zh) * | 2013-08-05 | 2016-03-16 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊用焊剂 |
| US10272528B2 (en) | 2013-08-05 | 2019-04-30 | Kobe Steel, Ltd. | Flux for submerged arc welding |
| CN104816077A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-08-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 能快速确定v型坡口埋弧焊一次成形焊接线能量的方法 |
| CN112108791A (zh) * | 2020-08-12 | 2020-12-22 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 提高低合金高强钢焊接接头低温韧性的碱性无缝药芯焊丝 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3552375B2 (ja) | 2004-08-11 |
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