JPH09155382A - 排水の生物学的処理装置および方法 - Google Patents
排水の生物学的処理装置および方法Info
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- JPH09155382A JPH09155382A JP32174995A JP32174995A JPH09155382A JP H09155382 A JPH09155382 A JP H09155382A JP 32174995 A JP32174995 A JP 32174995A JP 32174995 A JP32174995 A JP 32174995A JP H09155382 A JPH09155382 A JP H09155382A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 有機物あるいは硝酸性窒素を含む排水を処理
する上向流式嫌気性排水処理装置において、造粒促進及
び汚泥の浮上流出の防止を図り、効率的に安定した処理
を行う。 【解決手段】 有機物あるいは硝酸性窒素を含む排水を
装置の下部より供給して上向流とし、汚泥造粒物と排水
を攪拌下に接触せしめ、生物処理する上向流式嫌気性排
水処理装置において、汚泥部に造粒促進及び汚泥浮上を
防止する為の十字型或いは格子状・網状のパドル翼を配
置し、該パドル翼の下部に上下の対流を生起させる為の
タービン翼を配置したことを特徴とする排水の生物学的
処理装置。
する上向流式嫌気性排水処理装置において、造粒促進及
び汚泥の浮上流出の防止を図り、効率的に安定した処理
を行う。 【解決手段】 有機物あるいは硝酸性窒素を含む排水を
装置の下部より供給して上向流とし、汚泥造粒物と排水
を攪拌下に接触せしめ、生物処理する上向流式嫌気性排
水処理装置において、汚泥部に造粒促進及び汚泥浮上を
防止する為の十字型或いは格子状・網状のパドル翼を配
置し、該パドル翼の下部に上下の対流を生起させる為の
タービン翼を配置したことを特徴とする排水の生物学的
処理装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排水の生物学的処
理装置および方法に関する。さらに詳しくは、２種類の
攪拌翼を設けることにより造粒促進及び汚泥の浮上流出
の防止を目的とした、有機物あるいは硝酸性窒素を含む
排水を処理する上向流式嫌気性排水処理装置に関する。
又、Ｃａ2+を含む排水を利用することにより、該装置を
使用して汚泥と攪拌下に接触させ、ＣａＣＯ3 を核とす
る高密度汚泥造粒物を短期間に形成させることができ、
この汚泥造粒物で処理を行う排水の生物学的処理法に関
する。
理装置および方法に関する。さらに詳しくは、２種類の
攪拌翼を設けることにより造粒促進及び汚泥の浮上流出
の防止を目的とした、有機物あるいは硝酸性窒素を含む
排水を処理する上向流式嫌気性排水処理装置に関する。
又、Ｃａ2+を含む排水を利用することにより、該装置を
使用して汚泥と攪拌下に接触させ、ＣａＣＯ3 を核とす
る高密度汚泥造粒物を短期間に形成させることができ、
この汚泥造粒物で処理を行う排水の生物学的処理法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】有機物あるいは硝酸性窒素を含む排水を
処理する為に、浮遊型活性汚泥法が従来から用いられて
いる。浮遊型活性汚泥法では、多量の排水を処理できる
利点はあるが、大きな設置面積が必要である為、敷地に
余裕のない所では設置が困難である。又、嫌気性処理に
より発生するガス等によって汚泥が浮上し、処理水に随
伴して流出し、処理負荷が低下する問題がある。
処理する為に、浮遊型活性汚泥法が従来から用いられて
いる。浮遊型活性汚泥法では、多量の排水を処理できる
利点はあるが、大きな設置面積が必要である為、敷地に
余裕のない所では設置が困難である。又、嫌気性処理に
より発生するガス等によって汚泥が浮上し、処理水に随
伴して流出し、処理負荷が低下する問題がある。
【０００３】他の方法としては、設置面積が少なくて済
み、装置もコンパクトにできる利点から、上向流式嫌気
性排水処理装置を用いた排水処理も検討されているが、
汚泥の浮上、流出に伴う処理能力の低下は浮遊型活性汚
泥法と同様であり、又、処理水量が多くなり槽径が大き
くなると槽底部の汚泥造粒部において排水のショートパ
スが生じ、デッドスペースが多くなり、槽底部の汚泥を
有効に利用できない欠点がある。
み、装置もコンパクトにできる利点から、上向流式嫌気
性排水処理装置を用いた排水処理も検討されているが、
汚泥の浮上、流出に伴う処理能力の低下は浮遊型活性汚
泥法と同様であり、又、処理水量が多くなり槽径が大き
くなると槽底部の汚泥造粒部において排水のショートパ
スが生じ、デッドスペースが多くなり、槽底部の汚泥を
有効に利用できない欠点がある。
【０００４】更に従来の上向流式嫌気性排水処理装置に
おいては浮遊状態の汚泥から高密度汚泥造粒物を形成さ
せるまでに排水を流入開始してから数カ月必要となり、
高負荷処理を可能とするまでに長期間かかるという問題
がある。
おいては浮遊状態の汚泥から高密度汚泥造粒物を形成さ
せるまでに排水を流入開始してから数カ月必要となり、
高負荷処理を可能とするまでに長期間かかるという問題
がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、有機
物あるいは硝酸性窒素を含む排水を上向流式嫌気性排水
処理装置で処理する際の上記の問題が解決され、有機物
あるいは硝酸性窒素の高負荷処理が可能な排水の生物学
的脱処理装置および方法を提供することである。
物あるいは硝酸性窒素を含む排水を上向流式嫌気性排水
処理装置で処理する際の上記の問題が解決され、有機物
あるいは硝酸性窒素の高負荷処理が可能な排水の生物学
的脱処理装置および方法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的は以下の本発明
によって達成される。即ち、本発明は有機物あるいは硝
酸性窒素を含む排水を装置の下部より供給して上向流と
し、汚泥造粒物と排水を攪拌下に接触せしめ、生物処理
する上昇流式嫌気性排水処理装置において、汚泥部に造
粒促進および汚泥浮上を防止するための十字型或いは格
子状・網状のパドル翼を配置し、該パドル翼の下部に上
下の対流を生起させ排水を槽底部より均一に分配させる
為のタービン翼を配置したことを特徴とする上向流式嫌
気性排水処理装置である。
によって達成される。即ち、本発明は有機物あるいは硝
酸性窒素を含む排水を装置の下部より供給して上向流と
し、汚泥造粒物と排水を攪拌下に接触せしめ、生物処理
する上昇流式嫌気性排水処理装置において、汚泥部に造
粒促進および汚泥浮上を防止するための十字型或いは格
子状・網状のパドル翼を配置し、該パドル翼の下部に上
下の対流を生起させ排水を槽底部より均一に分配させる
為のタービン翼を配置したことを特徴とする上向流式嫌
気性排水処理装置である。
【０００７】更に高密度汚泥造粒物を短期間のうちに形
成するには有機物、硝酸性窒素およびＣａ2+を含む排水
を通水することにより達成される。即ち、該排水を該装
置の下部より供給して上向流とし、該装置内の汚泥と排
水とを攪拌下に接触せしめ、ＣａＣＯ3 を生成せしめる
とともに、生成したＣａＣＯ3 を微生物担体としてこれ
と汚泥とから高密度の造粒物を短期間で形成させること
ができ、該造粒物により有機物硝酸性窒素を高負荷処理
することを特徴とする排水の生物学的処理法である。
成するには有機物、硝酸性窒素およびＣａ2+を含む排水
を通水することにより達成される。即ち、該排水を該装
置の下部より供給して上向流とし、該装置内の汚泥と排
水とを攪拌下に接触せしめ、ＣａＣＯ3 を生成せしめる
とともに、生成したＣａＣＯ3 を微生物担体としてこれ
と汚泥とから高密度の造粒物を短期間で形成させること
ができ、該造粒物により有機物硝酸性窒素を高負荷処理
することを特徴とする排水の生物学的処理法である。
【０００８】
【作用】被処理水中のＣａ2+と嫌気処理工程で発生する
溶存炭酸ガスとを反応させてＣａＣＯ3 を生成させ、こ
のＣａＣＯ3 を汚泥の保持担体として機能させ、これと
汚泥（本発明では嫌気性菌を含む種汚泥およびこれが被
処理排水中の有機物等を栄養源として増殖した活性汚泥
を包含する。）の混合物にパドルおよびタービン翼によ
り適度な攪拌力を与えることで高密度の汚泥造粒物を短
期間に形成させることができる。
溶存炭酸ガスとを反応させてＣａＣＯ3 を生成させ、こ
のＣａＣＯ3 を汚泥の保持担体として機能させ、これと
汚泥（本発明では嫌気性菌を含む種汚泥およびこれが被
処理排水中の有機物等を栄養源として増殖した活性汚泥
を包含する。）の混合物にパドルおよびタービン翼によ
り適度な攪拌力を与えることで高密度の汚泥造粒物を短
期間に形成させることができる。
【０００９】汚泥部において生成するガスは汚泥に付着
して上昇し、汚泥を浮上流出させる原因となるが、パド
ル翼の攪拌力により、ガスが汚泥から分離し、汚泥の浮
上流出が防止できる。更に排水が流入する槽底部にター
ビン翼を設けて上下の対流を起こすことにより、ガスが
汚泥の圧密進行が著しい底部に留まるのを防ぐととも
に、流入排水のショートパスを防ぎ槽底部全体に排水を
分配し、処理効率を向上することができる。これは処理
水量が多く槽径が大きい場合においてより適正の高いも
のとなる。
して上昇し、汚泥を浮上流出させる原因となるが、パド
ル翼の攪拌力により、ガスが汚泥から分離し、汚泥の浮
上流出が防止できる。更に排水が流入する槽底部にター
ビン翼を設けて上下の対流を起こすことにより、ガスが
汚泥の圧密進行が著しい底部に留まるのを防ぐととも
に、流入排水のショートパスを防ぎ槽底部全体に排水を
分配し、処理効率を向上することができる。これは処理
水量が多く槽径が大きい場合においてより適正の高いも
のとなる。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に好ましい実施態様を挙げて本
発明を更に詳しく説明する。本発明で使用する装置の一
例を図１に示す。１は脱窒素槽である。被処理排水は、
原水流入管２より原水受入部３に送られ、攪拌機軸兼原
水流下管４を経て脱窒素槽内に供給される。攪拌機軸４
の下部には被処理排水と脱窒素槽内の沈降圧密した汚泥
を均一攪拌し脱窒素槽内を上昇させるタービン羽根５
が、更にその上部には造粒促進と窒素ガス分離用攪拌パ
ドル翼６が取り付けられている。この攪拌機軸４は可変
攪拌機７によって回転する。処理された排水は、処理水
集水部８に上昇し、処理水出口９から排出される。１０
はサンプリング管、１１は汚泥排泥口、１２はドレン用
出口および１３は脱窒素槽１を固定する架台である。
発明を更に詳しく説明する。本発明で使用する装置の一
例を図１に示す。１は脱窒素槽である。被処理排水は、
原水流入管２より原水受入部３に送られ、攪拌機軸兼原
水流下管４を経て脱窒素槽内に供給される。攪拌機軸４
の下部には被処理排水と脱窒素槽内の沈降圧密した汚泥
を均一攪拌し脱窒素槽内を上昇させるタービン羽根５
が、更にその上部には造粒促進と窒素ガス分離用攪拌パ
ドル翼６が取り付けられている。この攪拌機軸４は可変
攪拌機７によって回転する。処理された排水は、処理水
集水部８に上昇し、処理水出口９から排出される。１０
はサンプリング管、１１は汚泥排泥口、１２はドレン用
出口および１３は脱窒素槽１を固定する架台である。
【００１１】本発明で処理する排水は、汚泥の造粒化を
短期間に行うことを目的として用いるものであり、有機
物、硝酸性窒素及びＣａ2+を含む排水であれば本法の適
用が可能であるが、特に好ましい範囲として、硝酸性窒
素を少なくとも１００mg／ｌ及びＣａ2+を少なくとも５
００mg／ｌ含有する排水が好ましい。尚、Ｃａ2+は、被
処理排水中に含有されていない場合或いは被処理排水中
の濃度が上記の濃度未満の場合には、被処理排水中にＣ
ａ2+源となる物質を添加することが必要である。本発明
が対象とする被処理排水としては、生活排水・食品排水
等の有機物排水や製鋼・鋼材製造業におけるステンレス
硝酸酸洗工程排水或いは産業廃棄物処理業等における廃
酸・廃アルカリ中和処理水埋立余水等の排水が挙げられ
る。
短期間に行うことを目的として用いるものであり、有機
物、硝酸性窒素及びＣａ2+を含む排水であれば本法の適
用が可能であるが、特に好ましい範囲として、硝酸性窒
素を少なくとも１００mg／ｌ及びＣａ2+を少なくとも５
００mg／ｌ含有する排水が好ましい。尚、Ｃａ2+は、被
処理排水中に含有されていない場合或いは被処理排水中
の濃度が上記の濃度未満の場合には、被処理排水中にＣ
ａ2+源となる物質を添加することが必要である。本発明
が対象とする被処理排水としては、生活排水・食品排水
等の有機物排水や製鋼・鋼材製造業におけるステンレス
硝酸酸洗工程排水或いは産業廃棄物処理業等における廃
酸・廃アルカリ中和処理水埋立余水等の排水が挙げられ
る。
【００１２】被処理排水は、原水流下管４を経て脱窒素
槽１の下部に供給され、タービン羽根５の回転によって
高密度に圧密された脱窒汚泥造粒物と攪拌混合され、均
一な上向流となって脱窒素槽１内を上昇し、該槽内の脱
窒素汚泥と接触する。脱窒工程で発生する溶存炭酸ガス
は、Ｃａ2+と反応してＣａＣＯ3 を生成する。このＣａ
ＣＯ3 は上昇流と攪拌作用により０．１〜０．５mm程度
の粒に成長する。脱窒素汚泥は、この生成したＣａＣＯ
3 粒を微生物担体としてさらに造粒化され、この造粒さ
れた脱窒素汚泥によって硫酸性窒素は脱窒素化されて窒
素ガスを生じる。
槽１の下部に供給され、タービン羽根５の回転によって
高密度に圧密された脱窒汚泥造粒物と攪拌混合され、均
一な上向流となって脱窒素槽１内を上昇し、該槽内の脱
窒素汚泥と接触する。脱窒工程で発生する溶存炭酸ガス
は、Ｃａ2+と反応してＣａＣＯ3 を生成する。このＣａ
ＣＯ3 は上昇流と攪拌作用により０．１〜０．５mm程度
の粒に成長する。脱窒素汚泥は、この生成したＣａＣＯ
3 粒を微生物担体としてさらに造粒化され、この造粒さ
れた脱窒素汚泥によって硫酸性窒素は脱窒素化されて窒
素ガスを生じる。
【００１３】発生した窒素ガスの一部は脱窒汚泥に付着
し、汚泥浮上の原因となる。この汚泥の浮上は、脱窒汚
泥造粒物が形成されるまでの間において著しく発生す
る。また、脱窒槽底部では、造粒汚泥の圧密効果によっ
て窒素ガスの分離が困難となり、スラッジベッド全体を
押し上げ、著しい脱窒汚泥の流出が生じる可能性があ
る。その結果、処理水ＳＳ濃度を悪化させるばかりでな
く、槽内脱窒汚泥量も減少し、硝酸性窒素の脱窒処理能
力の低下もまねく危険性がある。
し、汚泥浮上の原因となる。この汚泥の浮上は、脱窒汚
泥造粒物が形成されるまでの間において著しく発生す
る。また、脱窒槽底部では、造粒汚泥の圧密効果によっ
て窒素ガスの分離が困難となり、スラッジベッド全体を
押し上げ、著しい脱窒汚泥の流出が生じる可能性があ
る。その結果、処理水ＳＳ濃度を悪化させるばかりでな
く、槽内脱窒汚泥量も減少し、硝酸性窒素の脱窒処理能
力の低下もまねく危険性がある。
【００１４】この様な問題は排水の流入する脱窒槽底部
にタービン翼を又、その上部にパドル翼を設けることに
より解決される。タービン翼の攪拌により槽底部に上下
の対流が生起し、この対流により高濃度に圧密した脱窒
素汚泥と排水が混合され、均一に接触することにより槽
底部のデッドスペースがなくなるという利点があるばか
りでなく、槽底部にたまった窒素ガスは容易に分離さ
れ、スラッジベッド全体の押し上げをなくす効果もあ
る。
にタービン翼を又、その上部にパドル翼を設けることに
より解決される。タービン翼の攪拌により槽底部に上下
の対流が生起し、この対流により高濃度に圧密した脱窒
素汚泥と排水が混合され、均一に接触することにより槽
底部のデッドスペースがなくなるという利点があるばか
りでなく、槽底部にたまった窒素ガスは容易に分離さ
れ、スラッジベッド全体の押し上げをなくす効果もあ
る。
【００１５】脱窒汚泥造粒物が形成されるまでの期間、
窒素ガスが脱窒汚泥に付着し、スラッジベッドの一部が
かたまりとなって部分的に浮上流出することがある。こ
れはパドル翼の攪拌作用により防ぐことができる。又、
脱窒汚泥の造粒物の形成が進むにつれて、脱窒汚泥は高
密度となり、窒素ガスが付着しづらい球状の造粒物とな
るため、部分的な汚泥浮上の発生頻度は非常に少なくな
る。
窒素ガスが脱窒汚泥に付着し、スラッジベッドの一部が
かたまりとなって部分的に浮上流出することがある。こ
れはパドル翼の攪拌作用により防ぐことができる。又、
脱窒汚泥の造粒物の形成が進むにつれて、脱窒汚泥は高
密度となり、窒素ガスが付着しづらい球状の造粒物とな
るため、部分的な汚泥浮上の発生頻度は非常に少なくな
る。
【００１６】脱窒素槽内の脱窒素汚泥は、攪拌下に被処
理排水と接触するが、攪拌は、攪拌機軸４に取り付けた
攪拌パドル翼６により行われる。脱窒素汚泥の造粒化を
促進する好ましい攪拌は、攪拌翼の先端の周速度が３〜
３０cm／sec の範囲となる攪拌である。
理排水と接触するが、攪拌は、攪拌機軸４に取り付けた
攪拌パドル翼６により行われる。脱窒素汚泥の造粒化を
促進する好ましい攪拌は、攪拌翼の先端の周速度が３〜
３０cm／sec の範囲となる攪拌である。
【００１７】図１に示す装置は本発明で使用する装置の
一例であり、被処理水は装置の下部に直接供給してもよ
く、被処理水を上向流とする手段もタービン羽根の回転
以外の方法、例えば、ポンプによる被処理排水の供給等
の手段であってもよい。排水は、０．４〜３．０ｍ／hr
の上向流となるように流入速度を調整して供給し、脱窒
素汚泥と接触させることが好ましい。又、脱窒素汚泥の
攪拌も、攪拌翼の先端の周速度が前記の範囲となること
を除けば、攪拌翼の形状、形式や枚数等は特に制限され
ない。
一例であり、被処理水は装置の下部に直接供給してもよ
く、被処理水を上向流とする手段もタービン羽根の回転
以外の方法、例えば、ポンプによる被処理排水の供給等
の手段であってもよい。排水は、０．４〜３．０ｍ／hr
の上向流となるように流入速度を調整して供給し、脱窒
素汚泥と接触させることが好ましい。又、脱窒素汚泥の
攪拌も、攪拌翼の先端の周速度が前記の範囲となること
を除けば、攪拌翼の形状、形式や枚数等は特に制限され
ない。
【００１８】脱窒素槽内の初期脱窒素種汚泥濃度（ＭＬ
ＳＳ）は、通常５，０００〜１５，０００mg／ｌであ
る。汚泥は、被処理排水の上向流と共に膨張し、攪拌下
において槽内にスラッジゾーンを形成する。攪拌下の汚
泥と被処理排水は、両者の接触によって被処理排水は脱
窒化等の処理を受け、処理された被処理排水は該槽上部
の処理水集水部に上昇し、処理水出口から硝酸性窒素等
が除去された処理済水として放流される。
ＳＳ）は、通常５，０００〜１５，０００mg／ｌであ
る。汚泥は、被処理排水の上向流と共に膨張し、攪拌下
において槽内にスラッジゾーンを形成する。攪拌下の汚
泥と被処理排水は、両者の接触によって被処理排水は脱
窒化等の処理を受け、処理された被処理排水は該槽上部
の処理水集水部に上昇し、処理水出口から硝酸性窒素等
が除去された処理済水として放流される。
【００１９】
【実施例】次に実施例により本発明を更に具体的に説明
する。 実施例１ 図２に示す装置（上向流式スラッジブランケット法反応
器）を用いて排水の処理を行った。ガラス製円筒反応器
は、直径は８cm、直胴部の長さは７７cm（容積は約４リ
ットル）、沈澱部の長さは２６cm（容積は約２．５リッ
トル）である。反応器内の回転軸には２枚のメッシュ上
攪拌翼を４段に設置し、周速度が１０cm／sec となるよ
うにモーター（Ｍ）で回転させる。原水タンク中の被処
理排水は、反応器の下部にポンプ（Ｐ１）で０．６ｍ／
hrの上向流となるように３６１／ｄａｙのレートで供給
される。処理され、沈澱部に上昇した処理済水はオーバ
ーフローして処理水槽に送られ、処理水槽の処理済水の
一部は反応器の下部にポンプ（Ｐ２）で上記と同じ上向
流となるように供給される。
する。 実施例１ 図２に示す装置（上向流式スラッジブランケット法反応
器）を用いて排水の処理を行った。ガラス製円筒反応器
は、直径は８cm、直胴部の長さは７７cm（容積は約４リ
ットル）、沈澱部の長さは２６cm（容積は約２．５リッ
トル）である。反応器内の回転軸には２枚のメッシュ上
攪拌翼を４段に設置し、周速度が１０cm／sec となるよ
うにモーター（Ｍ）で回転させる。原水タンク中の被処
理排水は、反応器の下部にポンプ（Ｐ１）で０．６ｍ／
hrの上向流となるように３６１／ｄａｙのレートで供給
される。処理され、沈澱部に上昇した処理済水はオーバ
ーフローして処理水槽に送られ、処理水槽の処理済水の
一部は反応器の下部にポンプ（Ｐ２）で上記と同じ上向
流となるように供給される。
【００２０】下記組成の人工原水（pH７．５）を被処理
水として用いた。 Ｃａ（ＮＯ3)2 ・４Ｈ2 Ｏ １４．１３kg／ｍ3 ＣａＣｌ2 ・２Ｈ2 Ｏ ７６．２kg／ｍ3 ＮａＣｌ ３８．３kg／ｍ3 Ｎａ2 ＳＯ4 １．４８kg／ｍ3 Ｈ3 ＰＯ3 ０．３５kg／ｍ3 Ｈ3 ＰＯ2 ０．１４kg／ｍ3 ＭｅＯＨ ５．０kg／ｍ3
水として用いた。 Ｃａ（ＮＯ3)2 ・４Ｈ2 Ｏ １４．１３kg／ｍ3 ＣａＣｌ2 ・２Ｈ2 Ｏ ７６．２kg／ｍ3 ＮａＣｌ ３８．３kg／ｍ3 Ｎａ2 ＳＯ4 １．４８kg／ｍ3 Ｈ3 ＰＯ3 ０．３５kg／ｍ3 Ｈ3 ＰＯ2 ０．１４kg／ｍ3 ＭｅＯＨ ５．０kg／ｍ3
【００２１】脱窒素菌含有汚泥（終末処理場余剰汚泥を
使用）は、上記原水で充分に馴用させてから使用した。
汚泥の初期ＭＬＳＳ（混合液中の活性汚泥量）及びＶＳ
Ｓ（混合液中の微生物量）は、それぞれ６７００mg／ｌ
及び５０００mg／ｌに調整した。
使用）は、上記原水で充分に馴用させてから使用した。
汚泥の初期ＭＬＳＳ（混合液中の活性汚泥量）及びＶＳ
Ｓ（混合液中の微生物量）は、それぞれ６７００mg／ｌ
及び５０００mg／ｌに調整した。
【００２２】被処理水の上記装置による処理は、３０℃
で６０日間連続して行った。連続処理における平均ＭＬ
ＳＳ、平均ＶＳＳ、平均ＮＯ3 −Ｎの除去率、平均除去
ｇ−ＮＯ3 −Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ／ｄａｙ、平均除去ｇ−
ＮＯ3 −Ｎ／ｇ−ＶＳＳ／ｄａｙ、平均容積負荷（kg−
ＮＯ3 −Ｎ／ｍ3 −／ｄａｙ）処理済水のpH及び造粒形
成期間を表１に示す。処理開始直後は、汚泥の一部が浮
上したが、処理が進むに従って汚泥の造粒化も進み（目
視により確認された。）、汚泥の浮上は認められなくな
った。
で６０日間連続して行った。連続処理における平均ＭＬ
ＳＳ、平均ＶＳＳ、平均ＮＯ3 −Ｎの除去率、平均除去
ｇ−ＮＯ3 −Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ／ｄａｙ、平均除去ｇ−
ＮＯ3 −Ｎ／ｇ−ＶＳＳ／ｄａｙ、平均容積負荷（kg−
ＮＯ3 −Ｎ／ｍ3 −／ｄａｙ）処理済水のpH及び造粒形
成期間を表１に示す。処理開始直後は、汚泥の一部が浮
上したが、処理が進むに従って汚泥の造粒化も進み（目
視により確認された。）、汚泥の浮上は認められなくな
った。
【００２３】比較例１ 図３に示す生物処理設備（嫌気槽の容積１０リットル、
曝気槽の容積８リットル）を用い、浮遊型活性汚泥法に
より実施例１と同じ原水を処理した。原水は６．０１／
ｄａｙで供給される。処理水は浮上した汚泥と共に沈澱
槽に送られ、沈澱した汚泥は６．０１／ｄａｙで嫌気層
に戻される。汚泥は実施例１と同じ汚泥を使用した。汚
泥の初期ＭＬＳＳ及びＶＳＳは、それぞれ４，０００mg
／ｌ及び３，０００mg／ｌである。上記両槽は３０℃に
保たれる。 ６０日間の連続処理の結果を表１に示す。
曝気槽の容積８リットル）を用い、浮遊型活性汚泥法に
より実施例１と同じ原水を処理した。原水は６．０１／
ｄａｙで供給される。処理水は浮上した汚泥と共に沈澱
槽に送られ、沈澱した汚泥は６．０１／ｄａｙで嫌気層
に戻される。汚泥は実施例１と同じ汚泥を使用した。汚
泥の初期ＭＬＳＳ及びＶＳＳは、それぞれ４，０００mg
／ｌ及び３，０００mg／ｌである。上記両槽は３０℃に
保たれる。 ６０日間の連続処理の結果を表１に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１から明らかなように、本発明方法によ
れば、活性汚泥濃度は処理開始前よりも１９．３％も増
加し、その結果高処理負荷が可能となったことがわか
る。又、造粒形成に要した期間も約３週間であり、従来
の上向流式嫌気性水処理装置と比較して、短縮できたこ
とがわかる。又、比較例の従来の浮遊型活性汚泥法に比
べて本発明の方法は、処理負荷が４倍も高いことがわか
る。
れば、活性汚泥濃度は処理開始前よりも１９．３％も増
加し、その結果高処理負荷が可能となったことがわか
る。又、造粒形成に要した期間も約３週間であり、従来
の上向流式嫌気性水処理装置と比較して、短縮できたこ
とがわかる。又、比較例の従来の浮遊型活性汚泥法に比
べて本発明の方法は、処理負荷が４倍も高いことがわか
る。
【００２６】
【発明の効果】以上の本発明により、脱窒素汚泥の高密
度造粒化が短期間に形成され、又、攪拌力により硝酸性
窒素含有排水の脱窒素反応に伴う脱窒素汚泥の浮上流出
は防止される。又、本発明方法は、従来の浮遊型活性汚
泥法に比べても格段に優れた硝酸性窒素の高負荷処理が
可能であり、設置面積も少なくて済み、装置のコンパク
ト化が可能である。
度造粒化が短期間に形成され、又、攪拌力により硝酸性
窒素含有排水の脱窒素反応に伴う脱窒素汚泥の浮上流出
は防止される。又、本発明方法は、従来の浮遊型活性汚
泥法に比べても格段に優れた硝酸性窒素の高負荷処理が
可能であり、設置面積も少なくて済み、装置のコンパク
ト化が可能である。
【図１】本発明で使用する装置の一例を示す図である。
【図２】実施例１で使用する装置を示す図である。
【図３】比較例で使用する装置を示す図である。
１…脱窒素槽 ２…原水流入管 ３…原水受入部 ４…攪拌機軸兼原水流入管 ５…タービン翼 ６…汚泥攪拌用パドル翼 ７…可変用攪拌機 ８…処理水集水部 ９…処理水出口 １０…サンプリング管 １１…汚泥排泥口 １２…ドレン用出口 １３…架台 Ｍ…モーター Ｐ１…ポンプ Ｐ２…ポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂田 守生 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内 (72)発明者 八町 尚史 東京都千代田区東神田２−５−12 環境エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 蔵田 信也 東京都千代田区東神田２−５−12 環境エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 藍沢 正樹 東京都千代田区東神田２−５−12 環境エ ンジニアリング株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 有機物あるいは硝酸性窒素を含む排水を
装置の下部より供給して上向流とし、汚泥造粒物と排水
を攪拌下に接触せしめ、生物処理する上向流式嫌気性水
処理装置において、汚泥部に造粒促進及び汚泥浮上を防
止する為の十字型或いは格子状・網状のパドル翼を配置
し、該パドル翼の下部に上下の対流を生起させる為のタ
ービン翼を配置したことを特徴とする排水の生物学的処
理装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の装置を用いて、有機
物、硝酸性窒素及びＣａ2+を含む排水を該装置で処理す
るに際し、該装置内の汚泥と排水とを攪拌下に接触せし
め、ＣａＣＯ3 を生成せしめるとともに、生成したＣａ
ＣＯ3 を微生物担体としてこれと汚泥とから高密度の造
粒物を短期間に形成させ、該造粒物により有機物あるい
は硝酸性窒素を処理することを特徴とする排水の生物学
的処理法。 - 【請求項３】 排水と汚泥とを、攪拌羽根の先端周速度
が３〜３０cm／secである攪拌下に接触させることを特
徴とする請求項２に記載の排水の生物学的処理法。 - 【請求項４】 排水の流入速度を０．４〜３．０ｍ／hr
の上向流として汚泥と接触させることを特徴とする請求
項２に記載の排水の生物学的処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32174995A JPH09155382A (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 排水の生物学的処理装置および方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32174995A JPH09155382A (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 排水の生物学的処理装置および方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155382A true JPH09155382A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=18136024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32174995A Withdrawn JPH09155382A (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 排水の生物学的処理装置および方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09155382A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008221215A (ja) * | 2008-05-09 | 2008-09-25 | Nittetsu Kankyo Engineering Kk | 有機性排水の処理方法 |
| JP2012035194A (ja) * | 2010-08-06 | 2012-02-23 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 嫌気処理装置及び嫌気処理方法 |
| CN113620394A (zh) * | 2021-08-05 | 2021-11-09 | 天华化工机械及自动化研究设计院有限公司 | 一种可控磁力油水分离磁分离机及其油水分离方法 |
-
1995
- 1995-12-11 JP JP32174995A patent/JPH09155382A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008221215A (ja) * | 2008-05-09 | 2008-09-25 | Nittetsu Kankyo Engineering Kk | 有機性排水の処理方法 |
| JP2012035194A (ja) * | 2010-08-06 | 2012-02-23 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 嫌気処理装置及び嫌気処理方法 |
| CN113620394A (zh) * | 2021-08-05 | 2021-11-09 | 天华化工机械及自动化研究设计院有限公司 | 一种可控磁力油水分离磁分离机及其油水分离方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030304 |