JPH09150100A - ドクターブレード - Google Patents
ドクターブレードInfo
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- JPH09150100A JPH09150100A JP7313291A JP31329195A JPH09150100A JP H09150100 A JPH09150100 A JP H09150100A JP 7313291 A JP7313291 A JP 7313291A JP 31329195 A JP31329195 A JP 31329195A JP H09150100 A JPH09150100 A JP H09150100A
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- doctor blade
- monoclinic crystal
- mol
- crystal structure
- microcrack
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高強度、高靱性を有し、刃部３ａに摩擦熱が生
じても劣化しにくいことから、初期特性を長期間維持す
ることができ、寿命の長いドクターブレード１を得る。 【解決手段】ＺｒＯ2 を主成分とし、３〜８モル％のＣ
ｅＯ2 を含むジルコニアセラミックスによりドクターブ
レード１の刃部３ａを形成する。
じても劣化しにくいことから、初期特性を長期間維持す
ることができ、寿命の長いドクターブレード１を得る。 【解決手段】ＺｒＯ2 を主成分とし、３〜８モル％のＣ
ｅＯ2 を含むジルコニアセラミックスによりドクターブ
レード１の刃部３ａを形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、シート状体の表面
に他の物質を塗布したり、掻き取ったりする際に用いる
ドクターブレードに関する。
に他の物質を塗布したり、掻き取ったりする際に用いる
ドクターブレードに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来よりドクターブレードはさまざまな
分野で用いられている。
分野で用いられている。
【０００３】例えば、紙の表面に樹脂を塗布したり、ま
たは感熱剤を塗布して感熱紙とする工程、紙以外のシー
ト状体の表面に樹脂等をコートする工程、印刷版の版面
に付着した余分なインクを掻き取る工程、ゴムた食料品
等をシート状に成形する工程等において、ドクターブレ
ードが用いられている。
たは感熱剤を塗布して感熱紙とする工程、紙以外のシー
ト状体の表面に樹脂等をコートする工程、印刷版の版面
に付着した余分なインクを掻き取る工程、ゴムた食料品
等をシート状に成形する工程等において、ドクターブレ
ードが用いられている。
【０００４】このようなドクターブレードは、従来その
ほとんどがハイス鋼などの金属材から形成されており、
若干撓ませながら使用することによって、先端のエッジ
で樹脂等を密着させながら延ばして塗布したり、インク
を掻き取ったりするようになっている。しかしながら、
金属で構成される場合、エッジが摩耗して均一に塗布で
きなくなるため、２時間程度の使用で交換しなければな
らず、長期の使用における信頼性の面で極めて重大な問
題を有していた。
ほとんどがハイス鋼などの金属材から形成されており、
若干撓ませながら使用することによって、先端のエッジ
で樹脂等を密着させながら延ばして塗布したり、インク
を掻き取ったりするようになっている。しかしながら、
金属で構成される場合、エッジが摩耗して均一に塗布で
きなくなるため、２時間程度の使用で交換しなければな
らず、長期の使用における信頼性の面で極めて重大な問
題を有していた。
【０００５】上記問題に対し、特公平２−３６６７１号
公報に示すようにブレードの先端側面部に炭化タングス
テン（ＷＣ）等の硬質膜を容射したものもあったが、使
用中に硬質膜が剥がれて８０時間程度の使用しかできな
かった。
公報に示すようにブレードの先端側面部に炭化タングス
テン（ＷＣ）等の硬質膜を容射したものもあったが、使
用中に硬質膜が剥がれて８０時間程度の使用しかできな
かった。
【０００６】また、ドクターブレード全体あるいは刃部
をアルミナ等のセラミックスで構成し、耐久性を向上さ
せることも提案されているが、一般にセラミックスは脆
性材料であるため、ドクターブレードのように１ｍｍ以
下と極めて薄く形成し、使用時に撓む必要性があるよう
な部材では、割れてしまうという問題があった。
をアルミナ等のセラミックスで構成し、耐久性を向上さ
せることも提案されているが、一般にセラミックスは脆
性材料であるため、ドクターブレードのように１ｍｍ以
下と極めて薄く形成し、使用時に撓む必要性があるよう
な部材では、割れてしまうという問題があった。
【０００７】そこで、特公平２−５１３９８号公報に示
されるように、ブレードの少なくとも刃部を、セラミッ
クスの中でも比較的高靱性のジルコニアセラミックスで
形成することが提案されている。また、このジルコニア
セラミックスとして、Ｙ2 Ｏ3 等の安定化剤を含み、正
方晶の結晶構造を主体とし、単斜晶の結晶構造を１０モ
ル％以下とし、Ａｌ2 Ｏ3 含有量を１重量％以下とした
ものが示されている。
されるように、ブレードの少なくとも刃部を、セラミッ
クスの中でも比較的高靱性のジルコニアセラミックスで
形成することが提案されている。また、このジルコニア
セラミックスとして、Ｙ2 Ｏ3 等の安定化剤を含み、正
方晶の結晶構造を主体とし、単斜晶の結晶構造を１０モ
ル％以下とし、Ａｌ2 Ｏ3 含有量を１重量％以下とした
ものが示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のよう
なジルコニアセラミックスを用いたドクターブレードで
も、１２０時間程度の使用しかできず、寿命の点で満足
できるものではなかった。
なジルコニアセラミックスを用いたドクターブレードで
も、１２０時間程度の使用しかできず、寿命の点で満足
できるものではなかった。
【０００９】この原因は、使用中にブレード先端の刃部
が摩擦熱で高温となり、この熱の影響によりジルコニア
セラミックスの結晶構造が正方晶（又は立方晶）から単
斜晶に相転移し、その結果クラックが発生して結晶粒が
剥離して摩耗してゆくためであると考えられる。
が摩擦熱で高温となり、この熱の影響によりジルコニア
セラミックスの結晶構造が正方晶（又は立方晶）から単
斜晶に相転移し、その結果クラックが発生して結晶粒が
剥離して摩耗してゆくためであると考えられる。
【００１０】また、Ｙ2 Ｏ3 を含むジルコニアセラミッ
クスは高温において湿気または水分が存在すると熱劣化
が加速度的に進むことが知られている。これは、水分と
Ｙ2Ｏ3 が反応してＹ（ＯＨ）3 を形成し、この反応に
より正方晶から単斜晶への相転移が生じるためであると
言われている。そのため、上記ドクターブレードを使用
する時にインク等の溶液の影響によって、劣化が進んで
いると考えられる。
クスは高温において湿気または水分が存在すると熱劣化
が加速度的に進むことが知られている。これは、水分と
Ｙ2Ｏ3 が反応してＹ（ＯＨ）3 を形成し、この反応に
より正方晶から単斜晶への相転移が生じるためであると
言われている。そのため、上記ドクターブレードを使用
する時にインク等の溶液の影響によって、劣化が進んで
いると考えられる。
【００１１】本発明は上記課題に鑑みてなされたもの
で、極めて薄い状態でも充分な撓みを有し、かつ高温に
おいても熱劣化を生じない材料で構成することにより、
長期の使用においても信頼性の高いドクターブレードを
提供することを目的とする。
で、極めて薄い状態でも充分な撓みを有し、かつ高温に
おいても熱劣化を生じない材料で構成することにより、
長期の使用においても信頼性の高いドクターブレードを
提供することを目的とする。
【００１２】
【問題点を解決するための手段】本発明の第１発明は、
ＺｒＯ2 を主成分とし、８〜１５モル％のＭｇＯを含
み、単斜晶系の結晶構造を１０モル％以上含むジルコニ
アセラミックスによりドクターブレードの刃部を形成し
たことを特徴とする。
ＺｒＯ2 を主成分とし、８〜１５モル％のＭｇＯを含
み、単斜晶系の結晶構造を１０モル％以上含むジルコニ
アセラミックスによりドクターブレードの刃部を形成し
たことを特徴とする。
【００１３】また、上記ジルコニアセラミックスの抗折
強度を５００ＭＰａ以上、破壊靱性Ｋ1Cを８ＭＰａ・ｍ
1/2 以上としたことを特徴とする。
強度を５００ＭＰａ以上、破壊靱性Ｋ1Cを８ＭＰａ・ｍ
1/2 以上としたことを特徴とする。
【００１４】即ち、本発明では、単斜晶の結晶構造を１
０モル％以上と多く発生させることにより、単斜晶の結
晶の周囲に歪みやマイクロクラックを発生させるように
した。これにより、外部からの応力をマイクロクラック
が吸収するほか、割れが発生してもマイクロクラックに
より分散されるため、結果として高い靱性を有すること
ができるのである。しかも、熱衝撃に対してもマイクロ
クラックが急激な膨張を緩和するため、優れた耐熱衝撃
性を得ることができる。
０モル％以上と多く発生させることにより、単斜晶の結
晶の周囲に歪みやマイクロクラックを発生させるように
した。これにより、外部からの応力をマイクロクラック
が吸収するほか、割れが発生してもマイクロクラックに
より分散されるため、結果として高い靱性を有すること
ができるのである。しかも、熱衝撃に対してもマイクロ
クラックが急激な膨張を緩和するため、優れた耐熱衝撃
性を得ることができる。
【００１５】また、上記単斜晶の結晶構造が５０モル％
を超えると抗折強度が低下するため、単斜晶の結晶構造
は１０〜５０モル％の範囲が好ましい。さらに、単斜晶
以外の結晶構造は、正方晶及び／又は立方晶から成って
いる。
を超えると抗折強度が低下するため、単斜晶の結晶構造
は１０〜５０モル％の範囲が好ましい。さらに、単斜晶
以外の結晶構造は、正方晶及び／又は立方晶から成って
いる。
【００１６】なお、一般にジルコニアセラミックスの常
温での抗折強度を高くするには単斜晶の結晶構造を少な
くすれば良いことが知られている。しかし、ドクターブ
レードのように、摩擦熱により刃部の劣化が生じやすい
条件下で使用する場合は、むしろ予め所定の範囲で単斜
晶の結晶構造を存在させておいた方が、その後の劣化が
少ないことを見出して本発明を成したのである。
温での抗折強度を高くするには単斜晶の結晶構造を少な
くすれば良いことが知られている。しかし、ドクターブ
レードのように、摩擦熱により刃部の劣化が生じやすい
条件下で使用する場合は、むしろ予め所定の範囲で単斜
晶の結晶構造を存在させておいた方が、その後の劣化が
少ないことを見出して本発明を成したのである。
【００１７】また、上記ジルコニアセラミックスには、
安定化剤として８〜１５モル％のＭｇＯを用いるが、こ
れは８モル％未満であると単斜晶量が必要以上に増加
し、一方１５モル％を超えると強度が低下するためであ
る。また、これらＺｒＯ2 、ＭｇＯ以外の成分として、
Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 等を合計５重量％以下の範囲で含
有していても良い。
安定化剤として８〜１５モル％のＭｇＯを用いるが、こ
れは８モル％未満であると単斜晶量が必要以上に増加
し、一方１５モル％を超えると強度が低下するためであ
る。また、これらＺｒＯ2 、ＭｇＯ以外の成分として、
Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 等を合計５重量％以下の範囲で含
有していても良い。
【００１８】このようなジルコニアセラミックスは、抗
折強度５００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ1Cが８ＭＰａ・
ｍ1/2 以上とすることができ、ドクターブレードとして
好適に使用することができる。
折強度５００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ1Cが８ＭＰａ・
ｍ1/2 以上とすることができ、ドクターブレードとして
好適に使用することができる。
【００１９】次に本発明の第２発明は、ＺｒＯ2 を主成
分とし３〜８モル％のＣｅＯ2 を含むジルコニアセラミ
ックスによりドクターブレドの刃部を形成したことを特
徴とする。
分とし３〜８モル％のＣｅＯ2 を含むジルコニアセラミ
ックスによりドクターブレドの刃部を形成したことを特
徴とする。
【００２０】また、上記ジルコニアセラミックスの抗折
強度が８００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ1Cが５ＭＰａ・
ｍ1/2 以上であることを特徴とする。
強度が８００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ1Cが５ＭＰａ・
ｍ1/2 以上であることを特徴とする。
【００２１】即ち、第２発明では安定化剤としてＣｅＯ
2 を用いることにより、高温で水分の存在する環境下に
長時間さらされても単斜晶相への転移を抑えて、熱劣化
を防止できるようにしたのである。
2 を用いることにより、高温で水分の存在する環境下に
長時間さらされても単斜晶相への転移を抑えて、熱劣化
を防止できるようにしたのである。
【００２２】なお、ＣｅＯ2 含有量を３〜８モル％以上
としたのは、３モル％未満であると室温において正方晶
を準安定で保持できないためであり、一方ＣｅＯ2 が８
モル％を超えると強度が著しく低下するためである。ま
た、安定化剤として上記ＣｅＯ2 に加えて１〜３モル％
の範囲でＤｙ2 Ｏ3 を加えることにより強度を向上させ
ることができる。
としたのは、３モル％未満であると室温において正方晶
を準安定で保持できないためであり、一方ＣｅＯ2 が８
モル％を超えると強度が著しく低下するためである。ま
た、安定化剤として上記ＣｅＯ2 に加えて１〜３モル％
の範囲でＤｙ2 Ｏ3 を加えることにより強度を向上させ
ることができる。
【００２３】さらに、第２発明のジルコニアセラミック
スに対し、１．０〜５．０重量％の範囲でＡｌ2 Ｏ3 を
添加することにより、熱劣化特性を向上することができ
る。これは、Ａｌ2 Ｏ3 粒子がＺｒＯ2 の相変態を抑制
するためであると考えられる。
スに対し、１．０〜５．０重量％の範囲でＡｌ2 Ｏ3 を
添加することにより、熱劣化特性を向上することができ
る。これは、Ａｌ2 Ｏ3 粒子がＺｒＯ2 の相変態を抑制
するためであると考えられる。
【００２４】なお、上記ＺｒＯ2 、ＣｅＯ2 、Ｄｙ2 Ｏ
3 、Ａｌ2 Ｏ3 以外に、ＳｉＯ2 等を合計１重量％以下
の範囲で含むこともできる。
3 、Ａｌ2 Ｏ3 以外に、ＳｉＯ2 等を合計１重量％以下
の範囲で含むこともできる。
【００２５】また、このジルコニアセラミックスの結晶
相は、正方晶及び／又は立方晶を主体とし、単斜晶の結
晶構造は５モル％以下としたものが良く、さらに平均結
晶粒径は２μｍ以下、好ましくは０．２〜０．８μｍと
する。
相は、正方晶及び／又は立方晶を主体とし、単斜晶の結
晶構造は５モル％以下としたものが良く、さらに平均結
晶粒径は２μｍ以下、好ましくは０．２〜０．８μｍと
する。
【００２６】このような第２発明によるジルコニアセラ
ミックスは、抗折強度８００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ
1Cを５ＭＰａ・ｍ1/2 以上とすることができ、ドクター
ブレードとして好適に使用することができる。
ミックスは、抗折強度８００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ
1Cを５ＭＰａ・ｍ1/2 以上とすることができ、ドクター
ブレードとして好適に使用することができる。
【００２７】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施形態として製紙
用のドクターブレードを説明する。
用のドクターブレードを説明する。
【００２８】図１に示すように、本発明のドクターブレ
ード１は、金属板２の先端側面にジルコニアセラミック
ス製の板状体３を接着したものである。そして、この板
状体３にはエッジ状の刃部３ａを備えており、図２に示
すように、このドクターブレード１を用いて紙５の上に
コート剤４を延ばしながら掻き取ることで、紙５の表面
にコート剤５を塗布することができる。また、このとき
ドクターブレード１の本体は金属板２からなるため、こ
の部分が撓むことによって刃部３ａを紙５の表面に押し
つけることができ、コート剤４を均一な厚みに密着強度
を高めて塗布することができる。
ード１は、金属板２の先端側面にジルコニアセラミック
ス製の板状体３を接着したものである。そして、この板
状体３にはエッジ状の刃部３ａを備えており、図２に示
すように、このドクターブレード１を用いて紙５の上に
コート剤４を延ばしながら掻き取ることで、紙５の表面
にコート剤５を塗布することができる。また、このとき
ドクターブレード１の本体は金属板２からなるため、こ
の部分が撓むことによって刃部３ａを紙５の表面に押し
つけることができ、コート剤４を均一な厚みに密着強度
を高めて塗布することができる。
【００２９】そして本発明では、上記板状体３の材質と
して、ＺｒＯ2 を主成分とし、８〜１５モル％のＭｇＯ
を含み、１０モル％以上の単斜晶の結晶構造を有するジ
ルコニアセラミックス、又はＺｒＯ2 を主成分とし、３
〜８モル％のＣｅＯ2 を含むジルコニアセラミックスの
いずれかを用いたものである。
して、ＺｒＯ2 を主成分とし、８〜１５モル％のＭｇＯ
を含み、１０モル％以上の単斜晶の結晶構造を有するジ
ルコニアセラミックス、又はＺｒＯ2 を主成分とし、３
〜８モル％のＣｅＯ2 を含むジルコニアセラミックスの
いずれかを用いたものである。
【００３０】そのため、刃部３ａが高靱性、高強度であ
るとともに、耐熱劣化性に優れたジルコニアセラミック
スから成ることから、刃部３ａに摩擦熱が生じても、初
期の特性を長期間維持することができ、寿命を長くする
ことができる。
るとともに、耐熱劣化性に優れたジルコニアセラミック
スから成ることから、刃部３ａに摩擦熱が生じても、初
期の特性を長期間維持することができ、寿命を長くする
ことができる。
【００３１】また、上記板状体３を形成するためには、
所定の塑性に調合した原料を板状体にプレス成形し、焼
成した後、各表面を研摩し、刃部３ａを鋭利に加工すれ
ば良い。
所定の塑性に調合した原料を板状体にプレス成形し、焼
成した後、各表面を研摩し、刃部３ａを鋭利に加工すれ
ば良い。
【００３２】上記板状体３の厚みは１ｍｍ以下とし、刃
部３ａは刃先角度９０°程度のエッジ状としてある。ま
た、ドクターブレード１の全長は７〜９ｍと長いもので
あるが、板状体３は長さ方向に複数分割して各々の刃部
３ａが揃うように金属板２に接合してある。
部３ａは刃先角度９０°程度のエッジ状としてある。ま
た、ドクターブレード１の全長は７〜９ｍと長いもので
あるが、板状体３は長さ方向に複数分割して各々の刃部
３ａが揃うように金属板２に接合してある。
【００３３】さらに、金属板２はハイス鋼などからな
り、好適に撓むためには厚みを１ｍｍ以下とすれば良
い。この金属板２と板状体３は、両者の平面部に接着剤
を介在させて接合すれば良い。
り、好適に撓むためには厚みを１ｍｍ以下とすれば良
い。この金属板２と板状体３は、両者の平面部に接着剤
を介在させて接合すれば良い。
【００３４】なお、板状体３の形状や、接合構造等につ
いては、上記実施例に限らず、さまざまなものできるこ
とは言うまでもない。
いては、上記実施例に限らず、さまざまなものできるこ
とは言うまでもない。
【００３５】また、以上は製紙用のドクターブレードに
ついて説明したが、本発明のドクターブレードは、木材
や金属等のシート状体の表面に樹脂等をコートする工程
や、印刷版の版面に付着したインクを掻き取る工程、ゴ
ムや食料品等をシート状に成形する工程等さまざまな用
途に使用することができる。
ついて説明したが、本発明のドクターブレードは、木材
や金属等のシート状体の表面に樹脂等をコートする工程
や、印刷版の版面に付着したインクを掻き取る工程、ゴ
ムや食料品等をシート状に成形する工程等さまざまな用
途に使用することができる。
【００３６】
【実施例】実験例１ まず、第１発明の実施例として、８９モル％のＺｒＯ2
と１１モル％のＭｇＯを調合し、この原料を振動ミルを
用いて混合し、粒径１μｍ以下に粉砕した。その後、所
定のバインダーを加えてスプレードライにて噴霧乾燥
し、出発原料とした。この原料を１５００ｋｇ／ｍｍ2
の圧力で加圧成形し、１００×１００ｍｍで厚み４ｍｍ
の角板を得た。これを１３００〜１６００℃で焼成し、
焼結体を得た。（表１中のＮｏ．１） なお、この焼結体に対し、所定の温度で時効処理を施し
てさらに強靱化することも可能である。次に、第２発明
の実施例として、ＺｒＯ2 と安定化剤を成すＣｅＯ2 、
Ｄｙ2Ｏ3 を表１に示す種々の比率で調合した。これを
上記と同様の製法により、板状の焼結体を得た。（表１
中のＮｏ．２〜４） さらに、比較例として、９７モル％のＺｒＯ2 と３モル
％のＹ2 Ｏ3 からなる原料を用意し、上記と同様の製法
により板状の焼結体を得た。（表１中のＮｏ．５） 得られた各板状体より、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、
厚み０．４ｍｍで先端に９０°の刃先角度の刃部３ａを
もったドクターブレード用の板状体３を作製した。
と１１モル％のＭｇＯを調合し、この原料を振動ミルを
用いて混合し、粒径１μｍ以下に粉砕した。その後、所
定のバインダーを加えてスプレードライにて噴霧乾燥
し、出発原料とした。この原料を１５００ｋｇ／ｍｍ2
の圧力で加圧成形し、１００×１００ｍｍで厚み４ｍｍ
の角板を得た。これを１３００〜１６００℃で焼成し、
焼結体を得た。（表１中のＮｏ．１） なお、この焼結体に対し、所定の温度で時効処理を施し
てさらに強靱化することも可能である。次に、第２発明
の実施例として、ＺｒＯ2 と安定化剤を成すＣｅＯ2 、
Ｄｙ2Ｏ3 を表１に示す種々の比率で調合した。これを
上記と同様の製法により、板状の焼結体を得た。（表１
中のＮｏ．２〜４） さらに、比較例として、９７モル％のＺｒＯ2 と３モル
％のＹ2 Ｏ3 からなる原料を用意し、上記と同様の製法
により板状の焼結体を得た。（表１中のＮｏ．５） 得られた各板状体より、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、
厚み０．４ｍｍで先端に９０°の刃先角度の刃部３ａを
もったドクターブレード用の板状体３を作製した。
【００３７】それぞれ、熱水中で、エージング温度１２
１℃、圧力２気圧の条件下で熱劣化試験を行い、一定時
間後の単斜晶量、抗折強度、破壊靱性Ｋ1Cを測定した。
結果は表１に示す通りである。
１℃、圧力２気圧の条件下で熱劣化試験を行い、一定時
間後の単斜晶量、抗折強度、破壊靱性Ｋ1Cを測定した。
結果は表１に示す通りである。
【００３８】なお、単斜晶量は焼結体表面をＸ線回折に
より測定し、抗折強度はＪＩＳの規定による３点曲げ強
度を測定し、破壊靱性Ｋ1CはＳＥＰＢ法により測定し
た。
より測定し、抗折強度はＪＩＳの規定による３点曲げ強
度を測定し、破壊靱性Ｋ1CはＳＥＰＢ法により測定し
た。
【００３９】この結果より、比較例であるＮｏ．５は、
初期の強度は高いものの、熱劣化試験により急激に単斜
晶量が増加し、これに伴って抗折強度と破壊靱性が低下
することがわかる。
初期の強度は高いものの、熱劣化試験により急激に単斜
晶量が増加し、これに伴って抗折強度と破壊靱性が低下
することがわかる。
【００４０】これに対し、第１発明の実施例であるＮ
ｏ．１では、安定化剤としてＭｇＯを用い、予め１３モ
ル％の単斜晶を存在させることにより、破壊靱性Ｋ1Cが
１２ＭＰａ・ｍ1/2 と高い値を示すとともに、熱劣化試
験後も単斜晶が増加せず、初期特性を維持できることが
わかった。
ｏ．１では、安定化剤としてＭｇＯを用い、予め１３モ
ル％の単斜晶を存在させることにより、破壊靱性Ｋ1Cが
１２ＭＰａ・ｍ1/2 と高い値を示すとともに、熱劣化試
験後も単斜晶が増加せず、初期特性を維持できることが
わかった。
【００４１】また、第２発明の実施例であるＮｏ．２、
３でも同様に、熱劣化試験後も単斜晶が増加せず、初期
特性を維持できることがわかった。なお、ＣｅＯ2 量を
３モル％未満としたＮｏ．４では熱劣化が激しいことか
ら、ＣｅＯ2 量は３モル％以上必要であることがわか
る。
３でも同様に、熱劣化試験後も単斜晶が増加せず、初期
特性を維持できることがわかった。なお、ＣｅＯ2 量を
３モル％未満としたＮｏ．４では熱劣化が激しいことか
ら、ＣｅＯ2 量は３モル％以上必要であることがわか
る。
【００４２】
【表１】
【００４３】実験例２ 次に、本発明実施例として表１中のＮｏ．１、２と、比
較例としてＮｏ．５の板状体を用いて、ドクターブレー
ド１として使用した時の寿命を比較する試験を行った。
較例としてＮｏ．５の板状体を用いて、ドクターブレー
ド１として使用した時の寿命を比較する試験を行った。
【００４４】その結果、比較例であるＮｏ．５は１２０
時間で使用不能となったのに対し、Ｎｏ．１は２２０時
間．Ｎｏ．２は２５０時間と、いずれも寿命を長くでき
ることがわかった。
時間で使用不能となったのに対し、Ｎｏ．１は２２０時
間．Ｎｏ．２は２５０時間と、いずれも寿命を長くでき
ることがわかった。
【００４５】これは、上述したように、Ｎｏ．１，２の
ジルコニアセラミックスは熱劣化が少ないことから、刃
部３ａに摩擦熱が生じても初期の特性を長期間維持でき
るためである。
ジルコニアセラミックスは熱劣化が少ないことから、刃
部３ａに摩擦熱が生じても初期の特性を長期間維持でき
るためである。
【００４６】実験例３ 次に、第２発明の実施例としてＣｅＯ2 ６モル％、Ｄｙ
2 Ｏ3 １．５モル％、残部がＺｒＯ2 から成る組成に対
して、表２に示すようにＡｌ2 Ｏ3 添加量を０．２５重
量％、１．５重量％とした原料を用意し、上記と同様に
して板状体を作製した。
2 Ｏ3 １．５モル％、残部がＺｒＯ2 から成る組成に対
して、表２に示すようにＡｌ2 Ｏ3 添加量を０．２５重
量％、１．５重量％とした原料を用意し、上記と同様に
して板状体を作製した。
【００４７】この板状体に対して、熱水中で２００℃、
１５気圧の、実験例１よりも厳しい条件下で１０〜２０
時間さらした後の単斜晶量と抗折強度を測定した。
１５気圧の、実験例１よりも厳しい条件下で１０〜２０
時間さらした後の単斜晶量と抗折強度を測定した。
【００４８】結果は表２に示すように、Ａｌ2 Ｏ3 量を
１重量％未満としたものでは、熱劣化が生じたのに対
し、Ａｌ2 Ｏ3 量を１重量％以上としたものでは初期の
特性を維持していた。したがって、１重量％以上のＡｌ
2 Ｏ3 を含有させることによって、水分の存在する過酷
な条件下でも初期特性を維持できることがわかる。
１重量％未満としたものでは、熱劣化が生じたのに対
し、Ａｌ2 Ｏ3 量を１重量％以上としたものでは初期の
特性を維持していた。したがって、１重量％以上のＡｌ
2 Ｏ3 を含有させることによって、水分の存在する過酷
な条件下でも初期特性を維持できることがわかる。
【００４９】
【表２】
【００５０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ＺｒＯ2
を主成分とし、８〜１５モル％のＭｇＯを含み、単斜晶
系の結晶構造を１０モル％以上含むジルコニアセラミッ
クスによりドクターブレードの刃部を形成したことによ
って、高強度、高靱性を有し、刃部に摩擦熱が生じても
劣化しにくいことから、初期特性を長期間維持すること
ができ、寿命の長いドクターブレードを提供できる。
を主成分とし、８〜１５モル％のＭｇＯを含み、単斜晶
系の結晶構造を１０モル％以上含むジルコニアセラミッ
クスによりドクターブレードの刃部を形成したことによ
って、高強度、高靱性を有し、刃部に摩擦熱が生じても
劣化しにくいことから、初期特性を長期間維持すること
ができ、寿命の長いドクターブレードを提供できる。
【００５１】また、本発明によれば、ＺｒＯ2 を主成分
とし３〜８モル％のＣｅＯ2 を含むジルコニアセラミッ
クスによりドクターブレードの刃部を形成したことによ
って、高強度、高靱性を有し、刃部に摩擦熱が生じても
劣化しにくいことから、初期特性を長期間維持すること
ができ、寿命の長いドクターブレードを提供できる。
とし３〜８モル％のＣｅＯ2 を含むジルコニアセラミッ
クスによりドクターブレードの刃部を形成したことによ
って、高強度、高靱性を有し、刃部に摩擦熱が生じても
劣化しにくいことから、初期特性を長期間維持すること
ができ、寿命の長いドクターブレードを提供できる。
【００５２】
【図１】本発明のドクターブレードの実施形態を示す斜
視図である。
視図である。
【図２】本発明のドクターブレードの使用状態を示す断
面図である。
面図である。
１：ドクターブレード ２：金属板 ３：板状体 ３ａ：刃部
Claims (4)
- 【請求項１】ＺｒＯ2 を主成分として、８〜１５モル％
のＭｇＯを含み、単斜晶系の結晶構造を１０モル％以上
含むジルコニアセラミックスにより刃部を形成してなる
ドクターブレード。 - 【請求項２】上記ジルコニアセラミックスの抗折強度が
５００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ1Cが８ＭＰａ・ｍ1/2
以上であることを特徴とする請求項１記載のドクターブ
レード。 - 【請求項３】ＺｒＯ2 を主成分として、３〜８モル％の
ＣｅＯ2 を含むジルコニアセラミックスにより刃部を形
成してなるドクターブレード。 - 【請求項４】上記ジルコニアセラミックスの抗折強度が
８００ＭＰａ以上で、破壊靱性Ｋ1Cが５ＭＰａ・ｍ1/2
以上であることを特徴とする請求項３記載のドクターブ
レード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7313291A JPH09150100A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | ドクターブレード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7313291A JPH09150100A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | ドクターブレード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09150100A true JPH09150100A (ja) | 1997-06-10 |
Family
ID=18039458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7313291A Pending JPH09150100A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | ドクターブレード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09150100A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003012368A (ja) * | 2001-06-27 | 2003-01-15 | Kyocera Corp | 半導電性ジルコニア焼結体 |
| WO2023243628A1 (ja) * | 2022-06-13 | 2023-12-21 | 東ソー株式会社 | 焼結体 |
-
1995
- 1995-11-30 JP JP7313291A patent/JPH09150100A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003012368A (ja) * | 2001-06-27 | 2003-01-15 | Kyocera Corp | 半導電性ジルコニア焼結体 |
| WO2023243628A1 (ja) * | 2022-06-13 | 2023-12-21 | 東ソー株式会社 | 焼結体 |
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