JPH0914183A - 送風装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 循環流れに対する制御を行い、循環流れを小
さくすることで相対的に貫流流れを大きくし、さらに羽
根車の静圧仕事をする領域を増加させることで、空力性
能の改善を行う。また同一風量における羽根車を通過す
る気流の風速を減少させ、それに伴い羽根車から発生す
る風切り音などの騒音を低下させることを目的とする。 【構成】 羽根車１の回転軸８に垂直な断面上で、羽根
車の回転軸と貫流ファンの吸込側４から見たスタビライ
ザの先端２ａとを結ぶ直線より吸込側に設けられ、羽根
車とスタビライザ２との間を貫流ファンの吹出側５から
吸込側へ流れる漏れ流れ１００ａを羽根車内に戻す抵抗
体６を備えた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、空調機の室内機や換
気装置等に使われる貫流ファンを用いた送風装置に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】図３６は従来の一般的な貫流ファンを用
いた送風装置内での気流の流線を説明する横断面図であ
る。図において、１は羽根車、２はスタビライザ、３は
リアガイダ、４は吸込口、５は吹出口、１２はケーシン
グカバーであり、吸込口４から吸い込まれた気流の大部
分は羽根車１を通り、スタビライザ２、リアガイダ３、
ノズル１１で構成される流路を通り、吹出口５から外部
に放出される。これが貫流流れ１０１である。また、１
００は循環流れであり、羽根車１とスタビライザ２との
間を吹出口５から吸込口４へ流れる漏れ流れ１００ａ
と、羽根車１内の旋回流れ１００ｂとを有する。１０
２、１０３は羽根車１上の位置を表す。このように貫流
ファンの内部において、羽根車の外部仕事に直接関与し
ない循環流れ１００と羽根車の外部仕事に直接関与する
貫流流れ１０１が存在し、風量を増加させるには、貫流
流れ１０１の領域を増加させる必要があるが、スタビラ
イザ２近傍に存在する大きな循環流れ１００により貫流
流れ１０１が阻害され、風量を増加させにくかった。

【０００３】そこで羽根車１の風量を増加させる従来技
術として特開平５−１９５９８１号公報に記載されてい
る貫流ファンを用いた送風装置があり図３７にその要部
を示す。図において、７は案内羽根、８は羽根車１の回
転中心、１３は個々の回転羽根であり、この例では、羽
根車１の吸込側に、羽根車１の回転中心８と同心をなす
円弧状に複数の案内羽根７を列設している。このよう
に、案内羽根７を静翼翼列として用いて、羽根車１に流
入する貫流流れ１０１に回転方向と逆の方向に予旋回を
与え、回転羽根１３に対する迎え角を増加させて、羽根
車１の吹出風量を増加させている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図３７
で示した従来例においても、羽根車１に流入する貫流流
れに静翼翼列７を用いて、羽根車１の回転方向と逆の方
向に予旋回を与え、回転羽根１３に対する迎え角を大き
くすることで静圧仕事量を増やし、貫流流れを増加させ
ているが、設定風量によっては回転羽根１３に対する迎
え角を大きくしすぎて、回転羽根１３が失速することも
あり、風量を増加させることが困難であった。また貫流
流れ１０１に主眼をおき風量改善を図ろうとしていた
が、スタビライザ近傍に存在する循環流れ１００に対し
ては何の制御もなされておらず、そのために風量を増加
させるのに限界が生じるという問題があった。

【０００５】本発明はこのような従来の問題点を解消す
るためになされたものであり、循環流れ１００に対する
制御を行い、循環流れ１００を小さくすることで相対的
に貫流流れ１０１を大きくし、さらに羽根車１の静圧仕
事をする領域を増加させることで、空力性能の改善を行
うことを目的としている。また貫流流れ１０１の羽根車
通過面積が大きくなることにより、同一風量における羽
根車１を通過する気流の風速が減少し、それに伴い羽根
車１から発生する風切り音などの騒音を低下させること
を目的とした。

【０００６】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係わる
送風装置は、羽根車と、これに近接・対向して位置する
スタビライザと、流路を形成するリアガイダとを有する
貫流ファンを用いた送風装置において、上記羽根車の回
転軸に垂直な断面上で、上記羽根車の回転軸と上記貫流
ファンの吸込側から見た上記スタビライザの先端とを結
ぶ直線より吸込側に設けられ、上記羽根車とスタビライ
ザとの間を上記貫流ファンの吹出側から吸込側へ流れる
漏れ流れを上記羽根車内に戻す抵抗体を備えたものであ
る。

【０００７】請求項２の発明に係わる送風装置は、請求
項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直
な断面上で、抵抗体とスタビライザとの最も近接する位
置間の長さをＳ₁、上記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₁
／Ｄを０．０５以上０．５０以下としたものである。

【０００８】請求項３の発明に係わる送風装置は、請求
項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直
な断面上で、抵抗体の断面重心と上記羽根車の回転軸と
を通る直線に対する上記抵抗体の投影長さをＳ₂、上記
羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₂／Ｄを０より大きく
０．３０以下としたものである。

【０００９】請求項４の発明に係わる送風装置は、請求
項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直
な断面上で、抵抗体と上記羽根車との最も近接する位置
間の長さをＳ₃、上記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₃／
Ｄを０．０２以上０．１５以下としたものである。

【００１０】請求項５の発明に係わる送風装置は、請求
項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直
な断面上で、抵抗体の断面重心と上記羽根車の回転軸と
を通る直線に垂直で、上記抵抗体の断面重心を通る直線
に対する上記抵抗体の投影長さをＳ₄、上記羽根車の直
径をＤとすると、Ｓ₄／Ｄを０より大きく０．１０以下
としたものである。

【００１１】請求項６の発明に係わる送風装置は、羽根
車に沿って複数個の抵抗体を備えたものである。

【００１２】請求項７の発明に係わる送風装置は、請求
項１ないし６の何れかに記載の送風装置において、貫流
ファンの吸込側または吹出側に熱交換器を備えたもので
ある。

【００１３】

【作用】請求項１の発明における送風装置では、羽根車
の回転軸に垂直な断面上で、上記羽根車の回転軸と貫流
ファンの吸込側から見たスタビライザの先端とを結ぶ直
線より吸込側に設けられ、上記羽根車とスタビライザと
の間を上記貫流ファンの吹出側から吸込側へ流れる漏れ
流れを上記羽根車内に戻す抵抗体を備えたので、循環流
れの領域を抑制し、貫流流れ部を増加させ、羽根車同一
回転数における風量を増加させることができる。また貫
流部の面積が大きくなることから同一風量における羽根
車通過風速が減少し、それに伴い羽根車から発生する風
切り音などの騒音を低下させることができる。

【００１４】請求項２の発明における送風装置では、請
求項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂
直な断面上で、抵抗体とスタビライザとの最も近接する
位置間の長さをＳ₁、上記羽根車の直径をＤとすると、
Ｓ₁／Ｄを０．０５以上０．５０以下としたので、風量
がより増加し、騒音がより低下した送風装置が得られ
る。

【００１５】請求項３の発明における送風装置では、請
求項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂
直な断面上で、抵抗体の断面重心と上記羽根車の回転軸
とを通る直線に対する上記抵抗体の投影長さをＳ₂、上
記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₂／Ｄを０より大きく
０．３０以下としたので、送風装置の吸込口から流入す
る貫流流れに対する抵抗体の圧力損失の増加を抑え、風
量の低下を防ぐことができ、風量がより増加し、騒音が
より低下した送風装置が得られる。

【００１６】請求項４の発明における送風装置では、請
求項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂
直な断面上で、抵抗体と上記羽根車との最も近接する位
置間の長さをＳ₃、上記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₃
／Ｄを０．０２以上０．１５以下としたので、風量がよ
り増加し、騒音がより低下した送風装置が得られる。

【００１７】請求項５の発明における送風装置では、請
求項１に記載の送風装置において、羽根車の回転軸に垂
直な断面上で、抵抗体の断面重心と上記羽根車の回転軸
とを通る直線に垂直で、上記抵抗体の断面重心を通る直
線に対する上記抵抗体の投影長さをＳ₄、上記羽根車の
直径をＤとすると、Ｓ₄／Ｄを０より大きく０．１０以
下としたので、送風装置の吸込口から流入する貫流流れ
に対する抵抗体の圧力損失の増加を抑え、風量の低下を
防ぐことができ、風量がより増加し、騒音がより低下し
た送風装置が得られる。

【００１８】請求項６の発明における送風装置では、羽
根車に沿って複数個の抵抗体を備えたので、風量がより
増加し、騒音がより低下した送風装置が得られる。

【００１９】請求項７の発明における送風装置では、貫
流ファンの吸込側または吹出側に熱交換器を備えたの
で、羽根車の同一回転数における風量を増加させること
ができることから、入力電力を変更することなく、熱交
換量を増加させることができる。

【００２０】

【実施例】

実施例１．図１は本発明の実施例１による送風装置を示
す横断面図であり、羽根車の回転軸に垂直な断面を示し
ている。図２は図１に示した送風装置内部の気流の流線
を示す説明図である。図において、１は羽根車、２は羽
根車１に近接・対向して位置するスタビライザ、２ａは
吸込側から見たスタビライザの先端部、３は流路を形成
するリアガイダ、３ａは吸込側から見たリアガイダの先
端部、４は吸込口、５は吹出口、６は抵抗体、８は羽根
車１の回転軸、１１はノズル、１２はケーシングカバ
ー、Ｒは羽根車１の回転方向である。羽根車１、スタビ
ライザ２、およびリアガイダ３で貫流ファンが構成され
ている。吸込口４から吸い込まれた気流の大部分は羽根
車１を通り、スタビライザ２、リアガイダ３、ノズル１
１で構成される流路を通り、吹出口５から外部に放出さ
れる。これが貫流流れ１０１である。また、１００は循
環流れであり、羽根車１とスタビライザ２との間を吹出
口５から吸込口４へ流れる漏れ流れ１００ａと、羽根車
１内の旋回流れ１００ｂとを有する。１０２、１０３、
１０４は羽根車１上の位置を表す。この実施例において
は、抵抗体６は、図１に示すように羽根車１の回転軸８
と貫流ファンの吸込側４から見たスタビライザの先端２
ａとを結ぶ直線より吸込側４に設けられており、羽根車
１の回転軸８に垂直な面で切った断面形状が長方形の平
板型のものであり、羽根車１とスタビライザ２との間を
貫流ファンの吹出側５から吸込側４へ流れる漏れ流れ１
００ａを羽根車１内に戻す働きを有している。

【００２１】このように、この実施例によれば、羽根車
１とスタビライザ２との間を流れる漏れ流れ１００ａを
抵抗体６で抑制し、羽根車１内へ強制的に流入させるこ
とで羽根車１の外部仕事に直接関与しない流れである循
環流れ１００を小さくした。これにより、図３６で示し
た従来の羽根車１での吸込領域は羽根車１上の位置１０
２から１０３までであったが、抵抗体６を漏れ流れ１０
０ａ中に設置することにより、吸込領域が位置１０２か
ら１０４までとなり、羽根車１での静圧仕事をする領域
が位置１０３から１０４までの領域分だけ増加し、貫流
流れ１０１も増加させることができた。また羽根車１の
吸込領域の面積が位置１０３から１０４までの領域分大
きくなることから同一風量における羽根車１の気流通過
風速が減少し、それに伴い羽根車１から発生する風切り
音などの騒音を低下させることができる。

【００２２】なお、図１において、羽根車１の回転軸８
に垂直な任意の断面上で、羽根車１の回転軸８と貫流フ
ァンの吸込側４から見たスタビライザ２の先端２ａとを
結ぶ直線と羽根車１の回転軸８とリアガイダ３の先端３
ａとを結ぶ直線がなす貫流ファンの吸込側４の角度αを
２等分した領域のスタビライザ２側に、貫流ファンの吹
出側５から吸込側４へ流れる漏れ流れ１００ａが存在す
ることが、図３６の従来例からも分かる。よって、この
領域に抵抗体６を配置するのがよい。

【００２３】なお、図１では、羽根車１の吸込側にケー
シングカバー１２を持った送風装置として示しており、
吸込口４を送風装置の前面に設置しているが、例えば、
図３に示すように前面の吸込口４ａだけでなく、上面に
も吸込口４ｂを設けた送風装置や、図４に示すように前
面と上面の吸込口４ａ、４ｂだけでなく、背面にも吸込
口４ｃを設けた送風装置などがあるが、吸込口４の場所
に関わらず、羽根車１とスタビライザ２との間を流れる
漏れ流れ１００ａが存在するため、抵抗体６を設置する
ことにより羽根車１の空力性能の改善と低騒音化を実現
できる。

【００２４】また図１で、抵抗体６として断面形状を長
方形とした平板型のものを用いているが、抵抗体６とし
て作用するものであれば断面形状は問わない。例えば、
図５に示すような断面形状を円とした円柱状の抵抗体６
や図６に示すような断面形状を楕円とした棒状の抵抗体
６、図７に示すような断面形状を曲面とした板状の抵抗
体６などが挙げられる。さらに、抵抗体６は羽根車１の
回転軸に沿った長さ方向の全体に亘って設けてもよい
し、長さ方向の少なくとも一部に設けてもよい。さらに
長さ方向に間隔をあけて複数個配置してもよい。

【００２５】実施例２．図８は、本発明の実施例２によ
る送風装置を説明する横断面図であり、羽根車の回転軸
に垂直な断面を示している。図において、Ｓ₁は上記断
面上での抵抗体６とスタビライザ２との最も近接する位
置間の長さ、Ｄは上記断面上での羽根車１の直径であ
る。図９は、羽根車１の直径Ｄに対する抵抗体６とスタ
ビライザ２との最も近接する位置間の長さＳ₁の比Ｓ₁／
Ｄを変化させた時の羽根車１の回転数７５０ｒｐｍにお
ける吹出側の風量の実測値、図１０は風量７ｍ³／ｍｉ
ｎにおける騒音の実測値をそれぞれ抵抗体６が無い従来
の送風装置の場合と併せて示したグラフである。なお、
測定条件は表に示すとおりである。

【００２６】

【表１】

【００２７】図９において、同一回転数における風量は
Ｓ₁／Ｄが０．０２５以上０．５０以下において、抵抗
体無しの従来の送風装置より増加しているのがわかる。
これは、特に上記の範囲において、羽根車１とスタビラ
イザ２との間を流れる漏れ流れ１００ａを抵抗体６に効
率的に衝突させ、強制的に羽根車１に流入させることが
でき、循環流れ１００を小さくし、同時に貫流流れ１０
１が相対的に大きくなることから風量を増大させること
ができることを示している。なお、Ｓ₁／Ｄが大きくな
るにつれて、抵抗体６がスタビライザ２から離れ、漏れ
流れ１００ａを抑制する効果が減り、風量が抵抗体無し
の状態に近づく。また、図１０において、騒音はＳ₁／
Ｄが０．０５以上０．５０以下の範囲で、抵抗体無しの
送風装置より低騒音であることが分かる。これは風量が
従来の送風装置より増加したことにより、同一風量にお
ける羽根車１の回転数が低下したことと、抵抗体６を設
置することにより羽根車１での吸込面積が増加したこと
による同一風量での気流の羽根車１の通過風速が低下す
ることにより、騒音が低減していると考えられる。その
ため風量が従来の送風装置と同等となるＳ₁／Ｄが０．
５より大きい領域では騒音も従来の抵抗体無しの状態と
同等となる。また抵抗体６がスタビライザ２に近づくＳ
₁／Ｄが０．０５より小さい範囲では、漏れ流れ１００
ａの流速が大きくなり、抵抗体６における圧力変動が大
きくなることから、騒音が増大している。よって抵抗体
６とスタビライザ２との最も近接する位置間の長さＳ₁
の羽根車の直径Ｄに対する比Ｓ₁／Ｄが０．０５以上
０．５０以下において従来の抵抗体無しの貫流ファンを
用いた送風装置より風量が増大し、さらに低騒音も実現
できる。なお、抵抗体６やスタビライザ２は羽根車１の
回転軸８に沿って羽根車１と同じぐらい長く形成されて
いるが、製造誤差や運転時の撓み等により、羽根車の回
転軸８に垂直な断面上での抵抗体６とスタビライザ２と
の最も近接する位置間の長さＳ₁が各断面によって多少
異なることがある。この場合にも各断面でのＳ₁／Ｄが
上記範囲内にあるのが好ましい。

【００２８】なお、上記特性図では羽根車１の直径Ｄが
１００ｍｍの場合についてしか測定していないが、文献
（「ターボ送風機と圧縮機」生井武文、井上雅弘著、コ
ロナ社、ｐ７８４）に示されているように、送風機の形
状が相似形であれば、次式が成立する。 （風量）／｛（回転数）×（羽根車の直径）³ ｝＝ 一
定 また、騒音に関しては、次式が成立する。 （騒音）−１０ｌｏｇ｛（羽根車の直径）⁸ ×（回転
数）⁶ ｝＝ 一定 これは羽根車１の直径Ｄを固定することで風量が羽根車
１の回転数に比例することを意味しており、羽根車１の
径が変わっても同一羽根車径、同一回転数で風量を比較
する限り特性は変化しない。また、羽根車１の径を固定
すると、回転数は風量に比例するため、 （騒音）−１０ｌｏｇ（風量）⁶ ＝ 一定 となり、騒音は風量で決まることになる。そのため、同
一羽根車径、同一風量で騒音を比較する限り、特性は変
化しない。これらにより、羽根車１の直径Ｄに対するＳ
₁ の寸法の比と抵抗体６の数を規定することで、図２に
示すような流線分布も同一となり、抵抗体６の同じ効果
を得ることができる。なお、以下で説明するＳ₂、Ｓ₃、
Ｓ₄についても同じことが言える。

【００２９】実施例３．図１１は、本発明の実施例３に
よる送風装置を説明する横断面図であり、羽根車の回転
軸に垂直な断面を示している。図において、Ｓ₂は上記
断面上での抵抗体６の断面重心７と羽根車１の回転軸８
とを通る直線９に対する抵抗体６の投影長さである。図
１２は、直線９に対する抵抗体６の投影長さＳ₂の羽根
車１の直径Ｄに対する比Ｓ₂／Ｄを変化させた時の回転
数７５０ｒｐｍにおける吹出側の風量の実測値、図１３
は風量７ｍ³／ｍｉｎにおける騒音の実測値をそれぞれ
抵抗体６が無い従来の送風装置の場合と併せて示したグ
ラフである。なお、測定条件は表に示すとおりである。

【００３０】図１２において、同一回転数における風量
はＳ₂／Ｄが０より大きく０．３０以下の範囲で、抵抗
体無しの従来の送風装置より増加していることがわか
る。これは、特に上記の範囲において、羽根車１とスタ
ビライザ２との間を流れる漏れ流れ１００ａを抵抗体６
に衝突させ、強制的に羽根車１に流入させることによ
り、循環流れ１００を小さくし、同時に貫流流れ１０１
が相対的に大きくなることから風量を増大させることが
できることを示している。なお、抵抗体６の投影長さＳ
₂が大きくなるＳ₂／Ｄが０．３より大きい範囲では、抵
抗体６が送風機外部から流入する貫流流れ１０１に対し
て圧力損失となり、風量が低下する。また抵抗体６の投
影長さＳ₂が短くなり０に近づくと（例えば実測ではＳ₂
／Ｄが０．０２でありこれより小さい範囲）では、抵抗
体６としての効果が小さくなり、抵抗体無しの状態の風
量に漸近する。また、図１３において、騒音はＳ₂／Ｄ
が０より大きく０．３０以下の範囲で、抵抗体無しの送
風装置より低騒音である。これは風量が従来の送風装置
より、増加したことにより、同一風量における羽根車１
の回転数が低下したことと、抵抗体６を設置することに
より羽根車１での吸込面積が増加したことによる同一風
量での気流の羽根車１の通過風速が低下することによ
り、騒音が低減している。そのため風量が従来の送風装
置より少なくなるＳ₂／Ｄが０．３より大きい範囲では
騒音も従来の抵抗体無しの状態より悪化する。また抵抗
体６の投影長さＳ₂が短くＳ₂／Ｄが０に近い範囲では、
抵抗体としての効果が小さくなり、風量の増加量が減る
ため、同一風量の騒音も抵抗体無しの状態に近づいてく
る。よって抵抗体６の断面重心７と羽根車１の回転軸８
とを通る直線９に対する抵抗体６の投影長さＳ₂の羽根
車１の直径に対する比Ｓ₂／Ｄが０より大きく０．３０
以下において従来の抵抗体無しの貫流ファンを用いた送
風装置より風量が増大し、さらに低騒音も実現できる。
なお、抵抗体６は羽根車１の回転軸８に沿って羽根車１
と同じぐらい長く形成されているが、製造誤差や運転時
の撓み等により、上記抵抗体の投影長さＳ₂が各断面に
よって多少異なることがある。この場合にも各断面での
Ｓ₂／Ｄが上記範囲内にあるのが好ましい。

【００３１】実施例４．図１４は、本発明の実施例４に
よる送風装置を説明する横断面図であり、羽根車の回転
軸に垂直な断面を示している。図において、Ｓ₃は上記
断面上での抵抗体６と羽根車１との最も近接する位置間
の長さ、１３は羽根車１の回転羽根を表す。図１５は、
抵抗体６と羽根車１との最も近接する位置間の長さＳ₃
の羽根車１の直径Ｄに対する比Ｓ₃／Ｄを変化させたと
きの羽根車１の回転数７５０ｒｐｍにおける風量の実測
値、図１６は風量７ｍ³／ｍｉｎにおける騒音の実測値
をそれぞれ抵抗体６が無い従来の送風装置と併せて示し
たグラフである。なお、測定条件は表に示すとおりであ
る。

【００３２】図１５において、同一回転数における風量
はＳ₃／Ｄが０．１５以下の範囲で、抵抗体無しの従来
の送風装置より増加していることがわかる。これは、特
に上記の範囲において、羽根車１とスタビライザ２との
間を流れる漏れ流れ１００ａを抵抗体６に衝突させ、強
制的に羽根車１に流入させることができ、循環流れ１０
０を小さくし、同時に貫流流れ１０１が相対的に大きく
なることから風量を増大させることができることを示し
ている。また抵抗体６と羽根車１との最も近接する位置
間の長さＳ₃が大きくなるＳ₃／Ｄが０．１５より大きい
範囲で、抵抗体６としての効果が低下し、風量が減少す
る。また、図１６において、騒音はＳ₃／Ｄが０．０２
以上０．１５以下の範囲で、抵抗体無しの送風装置より
低騒音であることがわかる。これは風量が従来の送風装
置より、増加したことにより、同一風量における羽根車
１の回転数が低下したことと、抵抗体６を設置すること
により羽根車１での吸込面積が増加したことによる同一
風量での気流の羽根車１の通過風速が低下することによ
り、騒音が低減していると考えられる。そのため風量が
従来の送風装置と同等となるＳ₃／Ｄが０．１５より大
きい範囲では騒音も従来の抵抗体無しの状態と同レベル
になる。また抵抗体６が羽根車１に近づくＳ₃／Ｄが
０．０２より小さい範囲では、羽根車１の回転羽根１３
が抵抗体６近傍を通過する際に、大きな揚力変動を受け
ることにより、回転音を発生するため、騒音が抵抗体無
しの送風装置に比べて大きくなる。よって抵抗体６と羽
根車１との最も近接する位置間の長さＳ₃の羽根車１の
直径Ｄに対する比Ｓ₃／Ｄが０．０２以上０．１５以下
において従来の抵抗体無しの貫流ファンを用いた送風装
置より風量が増大し、さらに低騒音も実現できる。な
お、抵抗体６は羽根車１の回転軸８に沿って羽根車１と
同じぐらい長く形成されているが、製造誤差や運転時の
撓み等により、羽根車の回転軸８に垂直な断面上での抵
抗体６と羽根車１との最も近接する位置間の長さＳ₃が
各断面によって多少異なることがある。この場合にも各
断面でのＳ₃／Ｄが上記範囲内にあるのが好ましい。

【００３３】実施例５．図１７は、本発明の実施例５に
よる送風装置を説明する横断面図であり、羽根車の回転
軸に垂直な断面を示している。図において、Ｓ₄は上記
断面上での抵抗体６の断面重心７と羽根車１の回転軸８
とを結ぶ直線９に垂直で、抵抗体６の断面重心７を通る
直線１０に対する抵抗体６の投影長さを表す。図１８
は、羽根車１の回転軸８に垂直な任意の断面上におい
て、抵抗体６の断面重心７と羽根車の回転軸８とを結ぶ
直線９に垂直で、抵抗体６の断面重心７を通る直線１０
に対する抵抗体の投影長さＳ₄の羽根車１の直径Ｄに対
する比Ｓ₄／Ｄを変化させた時の羽根車１の回転数７５
０ｒｐｍにおける風量の実測値、図１９は風量７ｍ³／
ｍｉｎにおける騒音の実測値をそれぞれ抵抗体６が無い
従来の送風装置と併せて示したグラフである。なお、測
定条件は表に示すとおりである。

【００３４】図１８において、同一回転数における風量
はＳ₄／Ｄが０．１０以下の範囲で、抵抗体無しの従来
の送風装置より増加していることがわかる。これは、特
に上記の範囲において、羽根車１とスタビライザ２との
間を流れる漏れ流れ１００ａを抵抗体６に衝突させ、強
制的に羽根車１に流入させることにより、循環流れ１０
０を小さくし、同時に貫流流れ１０１が相対的に大きく
なることから風量を増大させることができることを示し
ている。また抵抗体６の投影長さＳ₄が大きくなるＳ₄／
Ｄが０．１０より大きい範囲において、吸込口から流入
した貫流流れ１０１に対して、抵抗体が圧力損失とな
り、風量が減少する。また、図１９において、騒音はＳ
₄／Ｄが０．１０以下の範囲で、抵抗体無しの送風装置
より低騒音である。これは風量が従来の送風装置より、
増加したことにより、同一風量における羽根車１の回転
数が低下したことと、抵抗体６を設置することにより羽
根車１での吸込面積が増加したことによる同一風量での
気流の羽根車１の通過風速が低下することにより、騒音
が低減している。そのため風量が従来の送風装置より低
くなるＳ₄／Ｄが０．１０より大きい範囲では騒音も従
来の抵抗体無しの状態と同レベルになる。なお、図１７
において、抵抗体６の断面重心７と羽根車１の回転軸８
とを結ぶ直線９に垂直で、抵抗体６の断面重心７を通る
直線１０に対する抵抗体６の投影長さであるＳ₄は、抵
抗体６が直線９に平行でその厚さが薄くなればなるほど
０に近づくが、厚さを０とすることは不可能であるの
で、Ｓ₄／Ｄが０より大きいことは明かである。よって
抵抗体６の投影長さＳ₄の羽根車１の直径Ｄに対する比
Ｓ₄／Ｄが０より大きく０．１０以下において従来の抵
抗体無しの貫流ファンを用いた送風装置より風量が増大
し、さらに低騒音も実現できる。なお、抵抗体６は羽根
車１の回転軸８に沿って羽根車１と同じぐらい長く形成
されているが、製造誤差や運転時の撓み等により、上記
抵抗体の投影長さＳ₄が各断面によって多少異なること
がある。この場合にも各断面でのＳ₄／Ｄが上記範囲内
にあるのが好ましい。

【００３５】実施例６．図２０は、本発明の実施例６に
よる送風装置を説明する横断面図である。図において、
６ａ、６ｂ、６ｃはそれぞれの抵抗体を示す。図２１
は、本発明の実施例６において、抵抗体の数を変化させ
た時の羽根車１の回転数７５０ｒｐｍにおける風量の実
測値、図２２は風量７ｍ³／ｍｉｎにおける騒音の実測
値をそれぞれ抵抗体が無い従来の送風装置と併せて示し
たグラフである。なお、測定条件は表に示すとおりであ
る。各抵抗体６ａ、６ｂ、６ｃが実施例３から実施例５
に示したＳ₂／Ｄ、Ｓ₃／Ｄ、Ｓ₄／Ｄの範囲内にあり、
さらにスタビライザ２に最も近い位置にある抵抗体６ａ
が実施例２に示したＳ₁／Ｄの範囲内にあるように構成
されている。各抵抗体６ａ、６ｂ、６ｃ間の距離すなわ
ち抵抗体同士の最も近接する位置間の長さは１０ｍｍで
ある。

【００３６】図２１において、同一回転数における風量
は抵抗体の数が１つ以上５つ以下において、抵抗体無し
の従来の送風装置より増加していることがわかる。これ
は羽根車１とスタビライザ２との間を流れる漏れ流れ１
００ａを抵抗体６ａに衝突させ、強制的に羽根車１に流
入させるが、漏れ流れ１００ａで抵抗体６ａに衝突せず
に流れた気流に対して、次の抵抗体６ｂ、６ｃで羽根車
１に流入させることにより、循環流れ１００を小さく
し、貫流流れ１０１が相対的に大きくなることから風量
を増大させることができることによる。なお、抵抗体の
数が６つ以上になると、吸込口から流入した貫流流れ１
０１に対し、抵抗体が圧力損失となるため抵抗体無しの
場合に比べ風量が減少する。また、図２２において、騒
音は抵抗体の数が１つ以上５つ以下で、抵抗体無しの送
風装置より低騒音である。これは風量が従来の送風装置
より、増加したことにより、同一風量における羽根車１
の回転数が低下したことと、抵抗体６を設置することに
より羽根車１での吸込面積が増加したことによる同一風
量での気流の羽根車１の通過風速が低下することによ
り、騒音が低減していると考えられる。そのため風量が
従来の送風装置より低くなる抵抗体が６つ以上の範囲で
は騒音も従来の抵抗体無しの状態より悪化している。ま
た羽根車１の回転羽根１３が抵抗体近傍を通過する際
に、大きな揚力変動を受け回転音を発生する。抵抗体の
数を増やすことにより、回転羽根１３が揚力変動を受け
る回数が増え、回転音の音源が増加することになり、騒
音が増大する。そこで抵抗体の数の最大値を限定するこ
とで、圧力損失と回転音の音源を減らし、適切な風量増
加と騒音低減の効果がある送風装置を得ることができ
る。よってこの例では抵抗体の数は１つ以上５つ以下に
おいて従来の抵抗体無しの貫流ファンを用いた送風装置
より風量が増大し、さらに低騒音も実現できる。

【００３７】このように、抵抗体の数を増やすと送風装
置の外部から流入する貫流流れに対し圧力損失となり、
風量の低下を招く。また羽根車１の回転羽根１３が抵抗
体近傍を通過する際に、大きな揚力変動を受け回転音を
発生する。抵抗体の数を増やすことにより、回転羽根が
揚力変動を受ける回数が増え、回転音の音源が増加する
ことになり、騒音が増大する。そこで抵抗体の数の最大
値を限定することで、圧力損失と回転音の音源を減ら
し、適切な風量増加と騒音低減の効果がある送風装置を
得ることができる。なお、上記実施例では抵抗体の数は
１つ以上５つ以下において効果があったが、条件によっ
ては５つ以上であってもよい場合も有り得る。

【００３８】なお、図２０において、羽根車１の回転軸
８に垂直な任意の断面上で、羽根車１の回転軸８と貫流
ファンの吸込側４から見たスタビライザ２の先端２ａと
を結ぶ直線と羽根車１の回転軸８とリアガイダ３の先端
３ａとを結ぶ直線がなす貫流ファンの吸込側４の角度α
を２等分した領域のスタビライザ２側に、貫流ファンの
吹出側５から吸込側４へ流れる漏れ流れ１００ａが存在
することが、図３６の従来例からも分かる。よって、こ
の領域に羽根車１に沿って複数個の抵抗体６ａ、６ｂ、
６ｃを配置するのがよい。

【００３９】また上記実施例２〜６では、抵抗体６とし
て断面形状を長方形とした平板型のものを用いた場合に
ついて示したが、これに限るものではなく、例えば、図
５に示したような断面形状を円とした円柱状の抵抗体６
や、図６に示したような断面形状を楕円とした棒状の抵
抗体６や、図７に示したような断面形状を曲面とした板
状の抵抗体６などを用いてもよく上記各実施例と同様の
効果が得られる。

【００４０】実施例７．図２３は、本発明の実施例７に
よる送風装置を示す横断面図である。図において、１４
は熱交換器であり、貫流ファンの吸込側または吹出側に
熱交換器１４を備えることにより、貫流ファンを用いた
送風装置を空調機として機能させることができる。この
ように、従来用いられている貫流ファンを用いた空調機
において、抵抗体６をスタビライザ２の近傍に設置する
ことにより、羽根車１の同一回転数における空調機の風
量を増加させることができることから、モータ入力値を
変更することなく、熱交換量を増加させることが可能と
なる。

【００４１】なお、図２３では羽根車１の吸込側に熱交
換器１４を１枚設置した構造となっているが、熱交換器
の設置場所、形態、数に関わらず羽根車１とスタビライ
ザ２との間を流れる漏れ流れ１００ａが存在するため、
抵抗体６を設置することにより、羽根車１の空力改善と
低騒音化が実現する。例えば図２４は羽根車１の正面１
４ａと斜め上方１４ｂに２枚の熱交換器を設置した送風
装置に、羽根車１とスタビライザ２との間を流れる漏れ
流れ１００ａの中に抵抗体６を設置した例を示す横断面
図である。また図２４において２枚の熱交換器を設置す
るのではなく、１枚の熱交換器を折り曲げて同じ位置関
係で設置することも可能である。また図２５は羽根車１
の正面と斜め上方と背面側に３枚の熱交換器１４ａ、１
４ｂ、１４ｃを配置した送風装置に、羽根車１とスタビ
ライザ２との間を流れる漏れ流れ１００ａの中に抵抗体
６を設置した例を示す横断面図である。また図２５にお
いて３枚の熱交換器を設置するのではなく、２枚の熱交
換器を使い、その内の１枚を折り曲げて正面と斜め上方
と背面に設置したり、１枚の熱交換器の２カ所を折り曲
げて、正面と斜め上方と背面に設置したりすることも可
能である。また図２６は羽根車１の斜め上方と背面に２
枚の熱交換器１４ｂ、１４ｃを配置した送風装置に、羽
根車１とスタビライザ２との間を流れる漏れ流れ１００
ａの中に抵抗体６を設置した例を示す横断面図である。
また図２６において２枚の熱交換器を設置するのではな
く、１枚の熱交換器を折り曲げて斜め上方と背面に設置
したりすることも可能である。また、上記図２３〜図２
６では何れも貫流ファンの吸込側に熱交換器を設置した
場合について示したが、吹出側に設置してもよい。

【００４２】実施例８．図２７は、本発明の実施例８に
よる送風装置を示す横断面図である。図において、１５
は熱交換器の配管、１６は抵抗体の取り付け部材であ
り、例えば針金よりなる。この例では抵抗体６は取り付
け部材１６を介して熱交換器１４の配管１５で支持され
ている。図２８は抵抗体６が取り付け部材１６に固定さ
れる様子を示す斜視図である。抵抗体６の取り付け部材
１６への固定は、例えば抵抗体６が金属板である場合は
溶接により、また抵抗体６がプラスチックである場合は
抵抗体６における取り付け部材１６との接触面積を大き
くして接着剤によりなされる。また、熱交換器１４への
取り付けは、針金状の取り付け部材１６を熱交換器１４
の管１５などに巻き付けたり、図２７に示すように管１
５にはめ込むことで実施でき、これにより熱交換器１４
と一体で取り付け取り外しが可能となり、生産やメンテ
ナンスが行いやすくなり、さらに送風装置が外部から衝
撃を受けた際に抵抗体６が熱交換器１４に衝突して、破
損することが無くなる。

【００４３】実施例９．図２９は、本発明の実施例９に
よる送風装置を示す横断面図である。この例では抵抗体
６をスタビライザ２で支持している。図３０は抵抗体６
がスタビライザ２に支持される様子を示す斜視図であ
る。このように抵抗体６をスタビライザ２に取り付ける
構造を取ることにより、取り付け性、生産性の向上や抵
抗体６とスタビライザ２との距離の精度を向上すること
ができる。また外部からの衝撃を受けたときに、変形し
にくい部材であるスタビライザ２に固定することによ
り、羽根車１との接触を防ぐことができ、さらに羽根車
１の回転軸方向の抵抗体６自身の変形を防ぐことができ
る。また抵抗体６をスタビライザ２の一部として一体成
形することにより、スタビライザ２の形状変更として製
作が可能となり、また一体成形品として製作するための
コスト低減を行うことが可能となる。また実施例２で説
明したようにスタビライザ２と抵抗体６はある程度離れ
ている方が風量の増加や低騒音化に効果があるために、
図３０に示すように抵抗体６とスタビライザ２の間に取
り付け部材１６を付けて、穴１７を設けている。スタビ
ライザ２と抵抗体６との距離は穴１７の大きさを加減す
ることにより調節される。

【００４４】実施例１０．図３１は、本発明の実施例１
０による送風装置を示す横断面図である。この例では抵
抗体６をノズル１１の一部に取り付けている。図３２に
抵抗体６と取り付け部材１６の様子を斜面図で示すよう
に、抵抗体６に取り付け部材１６を付けて、ノズル１１
にはめ込む方式にしたり、挟み込む方式を取ることによ
り、抵抗体６の設置やメンテナンスが容易に行え、さら
にスタビライザ２との距離の位置決め精度を向上させる
ことが可能となる。また抵抗体６をノズル１１と一体成
形することにより、ノズル１１の形状変更として製作が
可能となり、また一体成形品として製作するためのコス
ト低減を行うことが可能となる。また実施例２で説明し
たようにスタビライザ２と抵抗体６はある程度離れてい
る方が風量の増加や低騒音化に効果があるために、図３
２に示すように抵抗体６とスタビライザ２の間に取り付
け部材１６を付けて、穴１７を設けている。スタビライ
ザ２と抵抗体６との距離は穴１７の大きさを加減するこ
とにより調節される。

【００４５】実施例１１．図３３は、本発明の実施例１
１による送風装置の要部を示す斜視図である。この例で
は抵抗体６を送風装置の側板１８で支持している。図３
４は側板１８を取り除いて一部断面で示す横断面図、図
３５は抵抗体６を拡大して示す斜視図である。この例で
は、抵抗体６に取り付け部材１６を設け、側板１８を組
み立てる際に取り付けることができる。このように抵抗
体６を送風装置の両側の側板１８にはめ込む方式を取る
ことにより、抵抗体６の位置決め精度を向上させること
が可能となる。

【００４６】

【発明の効果】以上のように、請求項１の発明によれ
ば、羽根車の回転軸に垂直な断面上で、上記羽根車の回
転軸と貫流ファンの吸込側から見たスタビライザの先端
とを結ぶ直線より吸込側に設けられ、上記羽根車とスタ
ビライザとの間を上記貫流ファンの吹出側から吸込側へ
流れる漏れ流れを上記羽根車内に戻す抵抗体を備えたの
で、循環流れの領域を抑制し、貫流流れ部を増加させ、
羽根車同一回転数における風量を増加させることができ
る。また貫流部の面積が大きくなることから同一風量に
おける羽根車通過風速が減少し、それに伴い羽根車から
発生する風切り音などの騒音を低下させることができ
る。

【００４７】請求項２の発明によれば、請求項１に記載
の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直な断面上
で、抵抗体とスタビライザとの最も近接する位置間の長
さをＳ₁、上記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₁／Ｄを
０．０５以上０．５０以下としたので、風量がより増加
し、騒音がより低下した送風装置が得られる。

【００４８】請求項３の発明によれば、請求項１に記載
の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直な断面上
で、抵抗体の断面重心と上記羽根車の回転軸とを通る直
線に対する上記抵抗体の投影長さをＳ₂、上記羽根車の
直径をＤとすると、Ｓ₂／Ｄを０より大きく０．３０以
下としたので、送風装置の吸込口から流入する貫流流れ
に対する抵抗体の圧力損失の増加を抑え、風量の低下を
防ぐことができ、風量がより増加し、騒音がより低下し
た送風装置が得られる。

【００４９】請求項４の発明によれば、請求項１に記載
の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直な断面上
で、抵抗体と上記羽根車との最も近接する位置間の長さ
をＳ₃、上記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₃／Ｄを０．
０２以上０．１５以下としたので、風量がより増加し、
騒音がより低下した送風装置が得られる。

【００５０】請求項５の発明によれば、請求項１に記載
の送風装置において、羽根車の回転軸に垂直な断面上
で、抵抗体の断面重心と上記羽根車の回転軸とを通る直
線に垂直で、上記抵抗体の断面重心を通る直線に対する
上記抵抗体の投影長さをＳ₄、上記羽根車の直径をＤと
すると、Ｓ₄／Ｄを０より大きく０．１０以下としたの
で、送風装置の吸込口から流入する貫流流れに対する抵
抗体の圧力損失の増加を抑え、風量の低下を防ぐことが
でき、風量がより増加し、騒音がより低下した送風装置
が得られる。

【００５１】請求項６の発明によれば、羽根車に沿って
複数個の抵抗体を備えたので、風量がより増加し、騒音
がより低下した送風装置が得られる。

【００５２】請求項７の発明によれば、貫流ファンの吸
込側または吹出側に熱交換器を備えたので、羽根車の同
一回転数における風量を増加させることができることか
ら、入力電力を変更することなく、熱交換量を増加させ
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施例１による送風装置を示す横断
面図である。

【図２】 図１に示した送風装置内部の気流の流線を示
す説明図である。

【図３】 本発明の実施例１による送風装置の吸込口の
変形例を示す横断面図である。

【図４】 本発明の実施例１による送風装置の吸込口の
変形例を示す横断面図である。

【図５】 本発明の実施例１による送風装置の抵抗体の
変形例を示す横断面図である。

【図６】 本発明の実施例１による送風装置の抵抗体の
変形例を示す横断面図である。

【図７】 本発明の実施例１による送風装置の抵抗体の
変形例を示す横断面図である。

【図８】 本発明の実施例２による送風装置を説明する
横断面図である。

【図９】 本発明の実施例２における羽根車の直径Ｄに
対する抵抗体とスタビライザとの距離Ｓ₁の比を変化さ
せたときの回転数一定おける風量の実測値を示すグラフ
である。

【図１０】 本発明の実施例２における羽根車の直径Ｄ
に対する抵抗体とスタビライザとの距離Ｓ₁の比を変化
させたときの同一風量における騒音の実測値を示すグラ
フである。

【図１１】 本発明の実施例３による送風装置を説明す
る横断面図である。

【図１２】 本発明の実施例３における羽根車の直径Ｄ
に対する抵抗体の投影長さＳ₂の比を変化させたときの
回転数一定おける風量の実測値を示すグラフである。

【図１３】 本発明の実施例３における羽根車の直径Ｄ
に対する抵抗体の投影長さＳ₂の比を変化させたときの
同一風量における騒音の実測値を示すグラフである。

【図１４】 本発明の実施例４による送風装置を説明す
る横断面図である。

【図１５】 本発明の実施例４における羽根車の直径Ｄ
に対する抵抗体と羽根車との距離Ｓ₃の比を変化させた
ときの羽根車の回転数一定における風量の実測値を示す
グラフである。

【図１６】 本発明の実施例４における羽根車の直径Ｄ
に対する抵抗体と羽根車との距離Ｓ₃の比を変化させた
ときの同一風量における騒音の実測値を示すグラフであ
る。

【図１７】 本発明の実施例５による送風装置を説明す
る横断面図である。

【図１８】 本発明の実施例５における羽根車の直径Ｄ
に対する抵抗体の投影長さＳ₄の比を変化させたときの
羽根車の回転数一定における風量の実測値を示すグラフ
である。

【図１９】 本発明の実施例５における羽根車の直径Ｄ
に対する抵抗体の投影長さＳ₄の比を変化させたときの
同一風量における騒音の実測値を示すグラフである。

【図２０】 本発明の実施例６による送風装置を説明す
る横断面図である。

【図２１】 本発明の実施例６における抵抗体の数を変
化させたときの羽根車の回転数一定における風量の実測
値を示すグラフである。

【図２２】 本発明の実施例６における抵抗体の数を変
化させたときの同一風量における騒音の実測値を示すグ
ラフである。

【図２３】 本発明の実施例７による送風装置を示す横
断面図である。

【図２４】 本発明の実施例７による送風装置の熱交換
器の位置の変形例を示す横断面図である。

【図２５】 本発明の実施例７による送風装置の熱交換
器の位置の変形例を示す横断面図である。

【図２６】 本発明の実施例７による送風装置の熱交換
器の位置の変形例を示す横断面図である。

【図２７】 本発明の実施例８による送風装置を示す横
断面図である。

【図２８】 本発明の実施例８における抵抗体が取り付
け部材に固定される様子を示す斜視図である。

【図２９】 本発明の実施例９による送風装置を示す横
断面図である。

【図３０】 本発明の実施例９における抵抗体がスタビ
ライザに支持される様子を示す斜視図である。

【図３１】 本発明の実施例１０による送風装置を示す
横断面図である。

【図３２】 本発明の実施例１０における抵抗体が取り
付け部材に固定される様子を示す斜面図である。

【図３３】 本発明の実施例１１による送風装置の要部
を示す斜視図である。

【図３４】 本発明の実施例１１による送風装置を示す
横断面図である。

【図３５】 本発明の実施例１１における抵抗体を拡大
して示す斜視図である。

【図３６】 従来の貫流ファンを用いた一般的な送風装
置内での流線を説明する横断面図である。

【図３７】 従来例に関わる貫流ファンを用いた送風装
置の要部の構成を示す横断面図である。

【符号の説明】

１ 羽根車、２ スタビライザ、２ａ 吸込側から見た
スタビライザの先端、３ リアガイダ、３ａ 吸込側か
ら見たリアガイダの先端、４、４ａ、４ｂ、４ｃ 吸込
口、５ 吹出口、６、６ａ、６ｂ、６ｃ 抵抗体、７
抵抗体の断面重心、８ 羽根車の回転軸、１１ ノズ
ル、１２ ケーシングカバー、１３ 回転羽根、１４、
１４ａ、１４ｂ、１４ｃ 熱交換器、１６ 抵抗体取り
付け部材、１７ 穴、１８ 送風装置の側板、１００
循環流れ、１００ａ 漏れ流れ、１００ｂ 羽根車内の
旋回流れ、１０１ 貫流流れ。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 羽根車と、これに近接・対向して位置す
   るスタビライザと、流路を形成するリアガイダとを有す
   る貫流ファンを用いた送風装置において、上記羽根車の
   回転軸に垂直な断面上で、上記羽根車の回転軸と上記貫
   流ファンの吸込側から見た上記スタビライザの先端とを
   結ぶ直線より吸込側に設けられ、上記羽根車とスタビラ
   イザとの間を上記貫流ファンの吹出側から吸込側へ流れ
   る漏れ流れを上記羽根車内に戻す抵抗体を備えたことを
   特徴とする送風装置。
2. 【請求項２】 羽根車の回転軸に垂直な断面上で、抵抗
   体とスタビライザとの最も近接する位置間の長さを
   Ｓ₁、上記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₁／Ｄを０．０
   ５以上０．５０以下としたことを特徴とする請求項１記
   載の送風装置。
3. 【請求項３】 羽根車の回転軸に垂直な断面上で、抵抗
   体の断面重心と上記羽根車の回転軸とを通る直線に対す
   る上記抵抗体の投影長さをＳ₂、上記羽根車の直径をＤ
   とすると、Ｓ₂／Ｄを０より大きく０．３０以下とした
   ことを特徴とする請求項１記載の送風装置。
4. 【請求項４】 羽根車の回転軸に垂直な断面上で、抵抗
   体と上記羽根車との最も近接する位置間の長さをＳ₃、
   上記羽根車の直径をＤとすると、Ｓ₃／Ｄを０．０２以
   上０．１５以下としたことを特徴とする請求項１記載の
   送風装置。
5. 【請求項５】 羽根車の回転軸に垂直な断面上で、抵抗
   体の断面重心と上記羽根車の回転軸とを通る直線に垂直
   で、上記抵抗体の断面重心を通る直線に対する上記抵抗
   体の投影長さをＳ₄、上記羽根車の直径をＤとすると、
   Ｓ₄／Ｄを０より大きく０．１０以下としたことを特徴
   とする請求項１記載の送風装置。
6. 【請求項６】 羽根車に沿って複数個の抵抗体を備えた
   請求項１ないし５の何れかに記載の送風装置。
7. 【請求項７】 貫流ファンの吸込側または吹出側に熱交
   換器を備えた請求項１ないし６の何れかに記載の送風装
   置。