JPH09140135A - 負荷電力制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 １つの電源で誘導加熱コイル等の負荷へ供給
する電力を調整することができる負荷電力制御装置を提
供する。 【解決手段】 定常運転のときは開閉器５−１，…およ
び６−１，…を閉じ、一時停止の際には開閉器５−１，
…を開く。リアクトル４−１，…のインピーダンスは、
それぞれのタップを選択することによって調整され、こ
れにより、誘導加熱コイル３−１，…に供給される電力
がその順番で大きくなるように設定されている。これに
より、誘導加熱コイル３−１〜３−４内のビレットの放
射熱損失に見合った熱量を供給する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば誘導加熱
コイルなどの負荷へ電力を供給する場合に用いて好適な
負荷電力制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】たとえば、金属ビレットをプレスで鍛造
して加工する鍛造ラインでは、ビレットの加熱を誘導加
熱装置で連続的に行うことが多い。ここで、誘導加熱装
置は、ビレットを誘導加熱コイルの中を通過させてビレ
ットに誘導電流を生じさせるようになっており、誘導加
熱コイルの中を搬送されるビレットは徐々に昇温し、誘
導加熱コイルの出口において設定温度に達するように誘
導加熱コイルに供給する電力や搬送速度が設定される。
図５は誘導加熱コイル１０内のスキッドレール１２上を
搬送されるビレット１１，…の温度分布を示す図であっ
て、加熱時間または誘導加熱コイル１０の入口からの距
離と、ビレット１１の温度を示している。

【０００３】このように、ビレット１１の平均温度θm
は、誘導加熱コイル１０の出口においてほぼ設定温度
（例えば１２５０゜Ｃ）となり、この時点ではビレット
１１の表面温度θsと中心温度θcに温度差Δθが生じて
いるが、この温度差Δθは、加熱コイル１０を出た後プ
レスに到達するまでの間に最適な値となるように鍛造ラ
インの設計が行われており、図５に示すような温度分布
に従って昇温し、設定温度に均一に加熱されるようにな
っている。また、誘導加熱コイル１０の出力（ｋｗ）と
長さＬｃは、時間当たりに加熱することが要求されるビ
レット１１，…の最大能力を基準に設定される。すなわ
ち、所定寸法のビレットを所定温度に効率良く加熱する
最適時間によって決定され、誘導加熱コイル１０の最大
能力を使用したときに図５の実線に示す温度分布が得ら
れるようになっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、誘導加
熱コイルは常に最大能力で使用されるとは限らない。た
とえば、時間当たり１トンで搬送速度１．０ｍ／分の処
理を最大能力としたときに、誘導加熱コイルの出力を最
大出力のほぼ半分とし、搬送速度０．５ｍ／分で時間当
たり０．５トンのビレットを加熱する場合を考える。誘
導加熱コイルは、ビレットが１．０ｍ／分の速度で入口
から出口まで搬送されて設定温度まで昇温するように設
計されているから、搬送速度が半分になると、加熱コイ
ルの長さは一定のままであるから、加熱時間は最適加熱
時間の２倍となり不必要に長い時間加熱することにな
る。その結果、ビレットは誘導加熱コイルの出口の手前
で最高温度に達し、それ以後は熱放散で降温する。図５
の破線は、そのような場合のビレットの平均温度θm1の
変化を示すもので、誘導加熱コイルの出口で平均温度θ
m1を設定温度とすると、加熱コイル１０の出口よりも手
前で最高温度部位が生じることになる。このように、従
来の誘導加熱装置においては、最大能力よりも低い能力
で使用した場合に、ビレットが早期に過昇温となり品質
上望ましくない結果を招来するという問題があった。

【０００５】また、プレスの金型の段取替えやトラブル
の発生などの理由により、ラインが一時的に停止するこ
とがあるが、その場合にラインの運転をいかにして再開
するかが問題である。まず、ビレットの搬送と誘導加熱
コイルへの電力の供給とを所定時間時間停止すると、図
６（Ａ）に示すように、ビレットの温度が時間の経過と
ともに低下し、その程度は熱放散が激しい誘導加熱コイ
ルの出口側で顕著である。このため、運転再開時に誘導
加熱コイル内にビレットを収容したまま電力を供給して
も、図５に示す温度分布を得ることはできない。したが
って、運転の再開に際しては、一時停止中に誘導加熱コ
イル内に滞留していたビレットはラインから排出しなけ
ればならない。

【０００６】次に、ラインが一時停止しているときに、
加熱されたビレットの放射熱損失を補うために、誘導加
熱コイルに保温電力を供給することが考えられる。図６
（Ｂ）の破線は、比較的低い保温電力を誘導加熱コイル
に所定時間供給したときのビレットの温度分布を示し、
実線は定常運転時の温度分布を示す。図６（Ｂ）に示す
ように、誘導加熱コイル内のビレットの温度分布を見る
と、出口から入口へ向けて約半分までが定常運転時より
も低温となっている。このため、図６（Ｂ）に示す温度
分布から誘導加熱コイルへの電力供給と搬送とを開始す
ると、先頭から約半分のものは昇温不足でラインから排
出しなければならない。しかも、入口側の半分のビレッ
トについては定常運転時の温度分布よりも温度が高いか
ら、出口において設定温度にするためにはかなり困難な
温度制御が必要になる。

【０００７】さらに、ラインが一時停止しているとき
に、比較的高い保温電力を供給することが考えられる。
図６（Ｃ）の破線は、そのような保温電力を誘導加熱コ
イルに所定時間供給したときの温度分布を示す。この場
合には、温度の低い入口側のビレットの昇温が激しく、
よってこの温度分布から定常運転を開始すると、入口側
に位置する多くのビレットは加熱過剰となるためにライ
ンから排出しなければならない。また、出口近傍のいく
つかのビレットも昇温不足のために排出しなければなら
い。さらに、ラインからの排出を免れる若干のビレット
についても、定常運転時よりも温度が高いから、出口に
おいて設定温度にするためにはかなり困難な温度制御が
必要になる。

【０００８】そこで、ラインが一時停止しているとき
に、誘導加熱コイル内でビレットを通常運転時よりも低
速で搬送しながら定常運転時よりもかなり低い電力を誘
導加熱コイルに供給し、ラインが一時停止している間は
加熱したビレットを低速搬送しながら排出し、運転再開
時には誘導加熱コイルへの電力供給と搬送速度を定常運
転時のレベルにし、誘導加熱コイルから出てきたビレッ
トを鍛造プレスにそのまま供給する方法が考えられる。

【０００９】しかしながら、この方法においても、低速
で搬送しながら加熱するため、ビレットのうち誘導加熱
コイルの出口の手前の部分の温度が設定温度よりも高く
なってしまい、いずれにしても上記した問題を解決する
ことはできない。しかも、定常運転時よりもかなり低い
電力レベルで運転するためには、整合変圧器を設けて電
力を供給するようにしなければならないため、設備の製
造コストが割高になり、かつ、非効率的になるという問
題も有している。

【００１０】なお、複数の誘導加熱コイルを連設して各
誘導加熱コイルに別個の電源から電力を供給するように
構成し、各誘導加熱コイルの出力を調整して所望の温度
分布を得るようにした負荷電力制御装置が提供されてい
る。しかしながら、この装置の場合の製造コストは非常
に割高になるという欠点を有している。よって、本発明
は、製造コストの増加を最小限にして誘導加熱コイル等
の負荷へ供給する電力を調整することができる負荷電力
調整装置を提供することを目的としている。

【００１１】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、 電源から負荷に供給される電力を制御する負荷電
力制御装置において、上記負荷を複数の負荷部分に分割
し、上記各負荷部分と上記電源との間に、当該負荷部分
に供給される負荷電力を調整する調整手段を設けたこと
を特徴としている。

【００１２】請求項２に記載の発明は、請求項１におい
て、前記負荷部分は誘導加熱コイルであり、各誘導加熱
コイルが前記電源に並列に接続されて前記負荷を構成し
ていることを特徴としている。

【００１３】請求項３に記載の発明は、請求項１におい
て、前記負荷部分が誘導加熱コイルであり、各誘導加熱
コイルが前記電源に直列に接続されて前記負荷を構成し
ていることを特徴としている。

【００１４】請求項４に記載の発明は、請求項１におい
て、前記負荷が誘導加熱コイルであり、前記調整手段が
上記誘導加熱コイルの所定箇所と前記電源との間に介装
されることにより前記負荷部分を構成していることを特
徴としている。

【００１５】請求項５に記載の発明は、請求項１ないし
４のいずれかにおいて、前記調整手段が、前記負荷部分
への負荷電力の供給を断続する開閉器であることを特徴
としている。

【００１６】請求項６に記載の発明は、請求項１ないし
４のいずれかにおいて、前記調整手段が、前記負荷部分
の負荷インピーダンスを調整することを特徴としてい
る。

【００１７】（作用）本発明にあっては、電源から各負
荷部分に供給される負荷電力が調整手段により調整され
るので、電源を複数用いることなく負荷の所望の部分の
負荷電力を増減することができる。

【００１８】

【発明の実施の形態】

Ａ．第１実施形態 （１）実施形態の構成 以下、図１を参照しながら本発明の第１実施形態につい
て説明する。第１実施形態は本発明を誘導加熱装置に適
用したものであり、図１（Ａ）はそのブロック図であ
る。図において符号１はインバータ電源（電源）であ
り、インバータ電源１にはｎ個の誘導加熱コイル（負荷
部分）３−１〜３−ｎが並列に接続されている。誘導加
熱コイル３−１〜３−ｎは、一直線状に並べられ、それ
らの内部にはビレットを搬送するためのスキッドレール
（それぞれ図示略）が配置されている。

【００１９】誘導加熱コイル３−１とインバータ電源１
との間には開閉器（調整手段）５−１，６−１が介装さ
れ、一方の開閉器５−１の両端にはリアクトル（調整手
段）４−１が並列に接続されている。リアクトル４−１
には複数のタップが設けられており、このタップを選択
することにより、所定の範囲内でインピーダンスを変更
できるようになっている。このような構成は、他の誘導
加熱コイル３−２〜３−（ｎ−１）についても同様であ
り、これらには開閉器５−２〜５−（ｎ−１），６−２
〜６−（ｎ−１）およびリアクトル４−２〜４−（ｎ−
１）が設けられている。なお、図中符号２はコンデンサ
であり、インバータ電源１からみた負荷全体（リアクト
ルも含む）のインピーダンスを補償するためのものであ
る。

【００２０】（２）実施形態の動作 ａ．生産量を低下させる場合 次に、上記構成の誘導加熱炉の動作について誘導加熱コ
イルが４個の場合を例にして説明する。まず、誘導加熱
炉を最大能力で使用する場合には、開閉器５−１〜５−
３および開閉器６−１〜６−３を全て閉じ、この状態で
インバータ電源１から交流電流を誘導加熱コイル３−１
〜３−４に供給する。次に、ビレットを誘導加熱コイル
３−１の入口から内部に供給する。その際のビレットの
搬送速度は、時間当たりの処理能力が最大能力となるよ
うに設定する。こうして、ビレットは誘導加熱コイル３
−１から３−２と順番に通過してゆき、誘導加熱コイル
３−４の出口に来たときに設定温度まで昇温する。そし
て、誘導加熱コイル３−１の入口から誘導加熱３−４の
出口まで並んだビレットの温度分布は、図５の実線（平
均温度θm）に示すようになる。

【００２１】次に、ビレットの搬送速度を落として生産
量を最大能力の７０〜８０％まで低下させる場合には、
開閉器６−１を開く。これにより、インバータ電源１の
交流電流が誘導加熱コイル３−１に供給されなくなるか
ら、ビレットは誘導加熱コイル３−２に入ってから加熱
され始め、誘導加熱コイル３−４の出口に来たときに設
定温度まで昇温する。そして、誘導加熱コイル３−２の
入口から誘導加熱コイル３−４の出口まで並んだビレッ
トの温度分布は、図５の実線（平均温度θm）に示すも
のとほぼ同等になる。

【００２２】次に、ビレットの搬送速度をさらに落とし
て生産量を最大能力の５０〜７０％まで低下させる場合
には、開閉器６−１に加えて開閉器６−２を開く。これ
により、インバータ電源１の交流電流が誘導加熱コイル
３−１と３−２に供給されなくなるから、ビレットは誘
導加熱コイル３−３に入ってから加熱され始め、誘導加
熱コイル３−４の出口に来たときに設定温度まで昇温す
る。そして、誘導加熱コイル３−２の入口から誘導加熱
コイル３−４の出口まで並んだビレットの温度分布は、
図５の実線（平均温度θm）に示すものとほぼ同等にな
る。

【００２３】このように、上記構成の誘導加熱炉におい
ては、ビレットの搬送速度が遅くなった分だけ使用する
誘導加熱コイル３−１〜３−４の数を減らすから、その
結果としてビレットが常温から設定温度まで昇温するに
要する時間があまり変わらない。つまり、生産量を落と
してもビレットの昇温曲線があまり変わらないため、誘
導加熱炉内において所望の温度分布を得ることができ
る。

【００２４】ｂ．運転を一時停止させる場合の保温方法 次に、定常運転をしていて運転を一時停止させる場合の
動作について説明する。定常運転は、上述のように一部
の誘導加熱コイル３−１〜３−４を使用する場合もある
が、ここでは、全ての誘導加熱コイル３−１〜３−４を
使用する場合について説明する。まず、定常運転の際に
は、開閉器５−１〜５−４および開閉器６−１〜６−４
を全て閉じ、この状態でインバータ電源１から交流電流
を誘導加熱コイル３−１〜３−４に供給する。

【００２５】次に、運転の一時停止とともに誘導加熱コ
イル３−１〜３−４内でのビレットの搬送を停止し、開
閉器５−１〜５−３を開く。これにより、インバータ電
源１の交流電流がリアクトル４−１〜４−３を介して誘
導加熱コイル３−１〜３−３に供給される。これによ
り、誘導加熱コイル３−１〜３−３に供給される交流電
流は、各リアクトル４−１〜４−３のインピーダンスに
応じた値となり、誘導加熱コイル３−１〜３−３に供給
される電力が他の誘導加熱コイル３−４よりも小さくな
る。

【００２６】ここで、リアクトル４−１〜４−３のイン
ピーダンスは、それぞれのタップを選択することによっ
て調整され、これにより、誘導加熱コイル３−１〜３−
４に供給される電力がその順番で大きくなるように設定
されている。すなわち、誘導加熱コイル３−１〜３−４
内のビレットの放射熱損失に見合った熱量を供給するよ
うになっている。これにより、ビレットは、誘導加熱コ
イル３−１〜３−４内に滞留した状態で図５の実線（平
均温度θm）に示すものとほぼ同等の温度分布を有する
ようになる。

【００２７】次に、定常運転を再開する場合には、開閉
器５−１〜５−３を閉じてビレットの搬送を開始する。
開閉器５−１〜５−３を閉じることにより、インバータ
電源１が発生する交流電流は、リアクトル４−１〜４−
３を介さずに直接誘導加熱コイル３−１〜３−３に供給
されるから、搬送されるビレットに定常通りの熱量が供
給される。したがって、誘導加熱コイル３−４から出た
最初のビレットから連続して鍛造プレス等の後工程へ供
給することができる。

【００２８】このように、上記構成の誘導加熱炉におい
ては、生産量を落とした場合や定常運転を一時的に停止
した場合であっても、誘導加熱コイル３−１〜３−ｎ内
のビレットの温度分布を所望の状態に維持することがで
きる。よって、加熱の温度管理を正確かつ確実に行うこ
とができるとともに、加熱したビレットを排出するよう
な無駄がなく、しかも、インバータ電源が１つで済むた
め非常に経済的である。

【００２９】Ｂ．第２実施形態 次に、図２を参照して本発明の第２実施形態について説
明する。第２実施形態は、誘導加熱コイルを互いに直列
に接続した点においてのみ前記第１実施形態と異なって
いる。そこで、第１実施形態の構成要素と同等の構成要
素には同符号を付してその説明を省略する。図２に示す
ように、誘導加熱コイル３−１〜３−ｎはそれぞれ直列
に接続され、誘導加熱コイル３−１，３−ｎの一端がイ
ンバータ電源１に接続されている。また、開閉器６−１
〜６−（ｎ−１）とリアクトル４−１〜４−（ｎ−１）
は、それぞれ誘導加熱コイル３−１〜３−（ｎ−１）と
並列に接続され、開閉器５−１〜５−（ｎ−１）は、そ
れぞれリアクトル４−１〜４−（ｎ−１）に直列に接続
されている。

【００３０】上記構成の誘導加熱炉においては、開閉器
６−１〜６−（ｎ−１）を断続することにより、誘導加
熱コイル３−１〜３−（ｎ−１）に電力を供給するか否
かを選択することができる。また、開閉器５−１〜５−
（ｎ−１）を断続することにより、リアクトル４−１〜
４−（ｎ−１）を使用するか否かを選択することができ
る。そして、開閉器５−１〜５−（ｎ−１）を閉じるこ
とにより、誘導加熱コイル３−１〜３−（ｎ−１）に供
給される電力は、それらとリアクトル４−１〜４−（ｎ
−１）との総合インピーダンスによって決定される。

【００３１】よって、上記構成の誘導加熱炉において
も、生産量を落とした場合には開閉器６−１〜６−（ｎ
−１）を断続し、定常運転を一時的に停止した場合には
開閉器５−１〜５−（ｎ−１）を断続することにより、
誘導加熱コイル３−１〜３−ｎ内のビレットの温度分布
を所望の状態に維持することができる。

【００３２】Ｃ．第３実施形態 次に、図３を参照して本発明の第３実施形態について説
明する。第３実施形態は、１つの誘導加熱コイル３を複
数の負荷部分３−１〜３−（ｎ−１）に分割して使用す
る点が前記実施形態と異なっている。すなわち、誘導加
熱コイル３には等間隔あるいは設計により適宜定めた間
隔で接点３ａが設けられている。各接点３ａには、開閉
器５−１〜５−（ｎ−１）を介してリアクトル４−１〜
４−（ｎ−１）の一端がそれぞれ接続され、各リアクト
ル４−１〜４−（ｎ−１）の他端は誘導加熱コイル３の
一端に接続されている。

【００３３】ここで、開閉器５−１を閉じた場合を考え
てみると、インバータ電源１から供給される電流がリア
クトル４−１に分流するから、誘導加熱コイル３の負荷
部分３−１の負荷電流は、他の負荷部分３−２，…の負
荷電流よりも小さくなる。さらに、開閉器５−２を閉じ
ると、電流がリアクトル４−２にも分流するから、負荷
部分３−２の負荷電流は他の負荷部分３−３，…の負荷
電流よりも小さくなる。そして、リアクトル４−２のイ
ンピーダンスがリアクトル４−１のインピーダンスより
も大きければ、負荷部分３−２の負荷電流は負荷部分３
−１の負荷電流よりも大きくなる。このように、リアク
トル４−１〜４−（ｎ−１）のインピーダンスをその順
番で段々と大きくなるように設定しておけば、誘導加熱
コイル３の入口側（図中左側）から出口側（右側）へ向
かうに従って負荷電流が大きくなる。これにより、図５
の実線で示すような温度分布を得ることができる。

【００３４】Ｄ．第３実施形態の変形例 次に、図４を参照して上記第３実施形態の変形例につい
て説明する。図４に示すように、誘導加熱コイル３−
１，３−２は互いに並列に接続され、開閉器６を断続す
ることにより、誘導加熱コイル３−１を使用するか否か
を選択することができる。また、誘導加熱コイル３−
１，３−２の中央部には、それぞれ端子３ａが設けられ
ている。誘導加熱コイル３−１の両端とその端子３ａに
は、それぞれリアクトル４−１，４−２が開閉器５−
１，５−２を介して接続されている。また、誘導加熱コ
イル３−２の一端とその端子３ａには、リアクトル４−
３が開閉器５−３を介して接続されている。

【００３５】ここで、図４の状態から開閉器６，５−１
を閉じた場合を考えてみると、インバータ電源１から供
給される電流がリアクトル４−１に分流するから、誘導
加熱コイル３の負荷部分３−１ａの負荷電流は、他の負
荷部分３−１ｂの負荷電流よりも小さくなる。さらに、
開閉器５−２を閉じると、電流がリアクトル４−２にも
分流するから、負荷部分３−１ｂの負荷電流が負荷部分
３−２ａの負荷電流よりも小さくなる。この場合もリア
クトル４−２のインピーダンスがリアクトル４−１のイ
ンピーダンスよりも大きければ、負荷部分３−１ｂの負
荷電流は負荷部分３−１ａの負荷電流よりも大きくな
る。したがって、この変形例においても、リアクトル４
−１〜４−３のインピーダンスをその順番で段々と大き
くなるように設定しておけば、誘導加熱コイル３の入口
側（図中左側）から出口側（右側）へ向かうに従って負
荷電流が大きくなる。これにより、図５の実線で示すよ
うな温度分布を得ることができる。

【００３６】Ｅ．実験例 次に、より具体的な例で実施形態の利点を説明する。図
１（Ｂ）は同図（Ａ）の誘導加熱装置を長さ７６０ｍｍ
２つの誘導加熱コイルで構成し（すなわち、ｎ＝２）、
ビレットを加熱したときの温度分布を示す。ここで、加
熱したビレットの寸法は直径４２ｍｍ、長さが８０〜２
００ｍｍであり、生産速度１０５０ｋｇ／時で１２５０
゜Ｃまで加熱した。このときの誘導加熱コイル３−１
（以下、Ａコイルという）と（以下、Ｂコイルという）
の電気的状態を表１に示す。また、誘導加熱炉を保温状
態としたときの電気的状態も表１に併記した。

【００３７】表１に示すように、定常運転である上記生
産速度で加熱を行う場合に必要な計算上の電力は、Ａコ
イルが２１０ｋｗ、Ｂコイルが１６５ｋｗであった。ま
た、ＡコイルおよびＢコイルの電圧は１０９０Ｖとし、
電流はそれぞれ３５６Ａと６４４Ａとなった。

【００３８】

【表１】

【００３９】次に、ビレットの搬送を停止して図１
（Ｂ）の温度分布を維持するためには、計算ではＡコイ
ルに３ｋｗ、Ｂコイルに２１．５ｋｗの電力を供給すれ
ば良い。そこで、Ｂコイルに２１．５ｋｗの電力を供給
するために、Ｂコイルの電圧を３９４Ｖに設定したとこ
ろ電流が２３３Ａとなった。この場合、表１の（）内に
示すように、Ａコイルにも３９４Ｖが印加され、両コイ
ルの負荷インピーダンスの相異により、Ａコイルを流れ
る電流が１２８Ａとなって２７．４ｋｗが供給された。
このように、単にインバータ電源により電圧を下げただ
けでは、Ａコイルに必要量を大幅に上回る電力、すなわ
ち、過剰な熱量が供給される結果、内部のビレットの温
度が図１（Ｂ）の破線に示すように上昇する。しかしな
がら、本発明では、開閉器５−１を開くことにより、加
熱コイル３−１の印加電圧を小さくするすることができ
るので、適正なリアクタンスを有するリアクトル４−１
を選定することにより、加熱コイル３−１の電圧を１３
０Ｖ、電流値を４３Ａとし、印加電力を３ｋｗにするこ
とによって図１（Ｂ）の実線に示す温度分布を得ること
ができた。

【００４０】Ｆ．変更例 本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、下記
のように種々の変更が可能である。 第１〜第４実施形態ではタップ付リアクトルを用いて
いるが、本発明の目的達成のためには必ずしもタップ付
でなくてもよい。 タップが付いていないリアクトルを使用することもで
きる。 過飽和リアクトルを用いることもできる。過飽和リア
クトルの制御装置へ供給する制御電流を変化させること
により、そのインピーダンスを連続的に変化させること
ができるので、より精密な温度管理を行うことができ
る。 出力調整装置としてサイリスタ式あるいはトランジス
タ式を適用可能である。 本発明はビレットの加熱に限定されるものではなく、
連続棒鋼、スラブの加熱にも適用することができる。 上記実施形態では、いずれも加熱コイル（負荷部分）
３−１，…に供給される電力がその順番で大きくなるよ
うに設定されているが、必要に応じてその逆の順番で大
きくなるように設定することもできる。

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、電
源から各負荷部分に供給される負荷電力が調整手段によ
り調整されるので、電源を複数用いることなく負荷の所
望の部分の負荷電力を増減することができる。したがっ
て、製造コストの増加を最小限にして誘導加熱コイル等
の負荷へ供給する電力を調整することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（Ａ）は第１実施形態の誘導加熱炉を示すブロ
ック図であり、（Ｂ）はビレットの温度分布を示す線図
である。

【図２】第２実施形態の誘導加熱炉を示すブロック図で
ある。

【図３】第３実施形態の誘導加熱炉を示すブロック図で
ある。

【図４】第３実施形態の変形例を示すブロック図であ
る。

【図５】誘導加熱コイルと内部のビレットの温度分布を
示す図である。

【図６】誘導加熱コイル内のビレットの温度分布を示す
図である。

【符号の説明】

１…インバータ電源（電源）、３−１，…誘導加熱コイ
ル（負荷部分）、３…誘導加熱コイル（負荷）、４ー
１，…リアクトル（調整手段）、５−１，…開閉器（調
整手段）、６−１，…開閉器（調整手段）。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 電源から負荷に供給される電力を制御す
   る負荷電力制御装置において、 上記負荷を複数の負荷部分に分割し、 上記各負荷部分と上記電源との間に、当該負荷部分に供
   給される負荷電力を調整する調整手段を設けたことを特
   徴とする負荷電力制御装置。
2. 【請求項２】 前記負荷部分は誘導加熱コイルであり、
   各誘導加熱コイルが前記電源に並列に接続されて前記負
   荷を構成していることを特徴とする請求項１に記載の負
   荷電力制御装置。
3. 【請求項３】 前記負荷部分は誘導加熱コイルであり、
   各誘導加熱コイルが前記電源に直列に接続されて前記負
   荷を構成していることを特徴とする請求項１に記載の負
   荷電力制御装置。
4. 【請求項４】 前記負荷は誘導加熱コイルであり、前記
   調整手段が上記誘導加熱コイルの所定箇所と前記電源と
   の間に介装されることにより前記負荷部分を構成してい
   ることを特徴とする請求項１に記載の負荷電力制御装
   置。
5. 【請求項５】 前記調整手段は、前記負荷部分への負荷
   電力の供給を断続する開閉器であることを特徴とする請
   求項１ないし４のいずれかに記載の負荷電力制御装置。
6. 【請求項６】 前記調整手段は、前記負荷部分の負荷イ
   ンピーダンスを調整することを特徴とする請求項１ない
   し４のいずれかに記載の負荷電力制御装置。