JPH09125189A - 高耐力、高延性鋳鉄及びその製造方法 - Google Patents
高耐力、高延性鋳鉄及びその製造方法Info
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- JPH09125189A JPH09125189A JP28272495A JP28272495A JPH09125189A JP H09125189 A JPH09125189 A JP H09125189A JP 28272495 A JP28272495 A JP 28272495A JP 28272495 A JP28272495 A JP 28272495A JP H09125189 A JPH09125189 A JP H09125189A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高耐力、高延性を兼備した鋳鉄およびその製
造方法を提供する。 【解決手段】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．１〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７％〜１．５％、Ｍ
ｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的
不純物の鋳鉄であって、微細フェライト基地組織に黒鉛
が晶出した組織であり、Ｎｉを含有しても良く、このよ
うな適正な組成と成分範囲を持つ鋳鉄素材をオーステナ
イト化処理後焼入し、６４０〜７１０℃で焼戻し処理す
る製造方法によって得られる。
造方法を提供する。 【解決手段】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．１〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７％〜１．５％、Ｍ
ｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的
不純物の鋳鉄であって、微細フェライト基地組織に黒鉛
が晶出した組織であり、Ｎｉを含有しても良く、このよ
うな適正な組成と成分範囲を持つ鋳鉄素材をオーステナ
イト化処理後焼入し、６４０〜７１０℃で焼戻し処理す
る製造方法によって得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高耐力、高延性の鋳
鉄及びその製造方法に関するものである。
鉄及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】球状黒鉛鋳鉄は高い機械的強度や伸びを
有しているため、種々の機械や自動車部品として広く使
用されている。伸びを必要とする部品にはＪＩＳのＦＣ
Ｄ３７０材や４５０材等が使用され、機械的強度を必要
とする部品には、ＪＩＳのＦＣＤ６００材等が使用され
ている。とくに自動車の懸架装置部品としては、かしめ
加工や塑性加工の必要性が高まってきており、優れた耐
力と伸び特性、または優れた耐力比と伸び特性を兼備し
たものが要求されている。
有しているため、種々の機械や自動車部品として広く使
用されている。伸びを必要とする部品にはＪＩＳのＦＣ
Ｄ３７０材や４５０材等が使用され、機械的強度を必要
とする部品には、ＪＩＳのＦＣＤ６００材等が使用され
ている。とくに自動車の懸架装置部品としては、かしめ
加工や塑性加工の必要性が高まってきており、優れた耐
力と伸び特性、または優れた耐力比と伸び特性を兼備し
たものが要求されている。
【０００３】球状黒鉛鋳鉄の強靱化を狙ったものとし
て、特公昭５５ー９４５２号公報には、低Ｍｎ材でフェ
ライト粒とパーライト粒との微細混合組織よりなる基地
に黒鉛を晶出した組織を有するものが開示されている。
また、特開平３ー２０２４１８号公報には、ＪＩＳのＦ
ＣＤ４００材等を用い、自動車部品の締結部のみを誘導
加熱保持後、焼入れ、焼戻し処理し、硬さの低下を防ぐ
技術が開示されている。
て、特公昭５５ー９４５２号公報には、低Ｍｎ材でフェ
ライト粒とパーライト粒との微細混合組織よりなる基地
に黒鉛を晶出した組織を有するものが開示されている。
また、特開平３ー２０２４１８号公報には、ＪＩＳのＦ
ＣＤ４００材等を用い、自動車部品の締結部のみを誘導
加熱保持後、焼入れ、焼戻し処理し、硬さの低下を防ぐ
技術が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＪＩＳ
のＦＣＤ３７０材はほとんどが通常のフェライトの基地
で伸びは１７％以上、耐力は２３５Ｎ／ｍｍ2と規定さ
れており、高延性を示すが、耐力比（耐力／引張強さ）
は０．６５〜０．７０程度である。一方、ＦＣＤ６００
材は通常のフェライトとパーライトの混合組織の基地で
耐力は３７３Ｎ／ｍｍ2 以上、伸びは３％以上と規定さ
れており、耐力比は０．６３〜０．６５程度である。何
れの場合も耐力比は０．６３〜０．７０と不十分であっ
た。
のＦＣＤ３７０材はほとんどが通常のフェライトの基地
で伸びは１７％以上、耐力は２３５Ｎ／ｍｍ2と規定さ
れており、高延性を示すが、耐力比（耐力／引張強さ）
は０．６５〜０．７０程度である。一方、ＦＣＤ６００
材は通常のフェライトとパーライトの混合組織の基地で
耐力は３７３Ｎ／ｍｍ2 以上、伸びは３％以上と規定さ
れており、耐力比は０．６３〜０．６５程度である。何
れの場合も耐力比は０．６３〜０．７０と不十分であっ
た。
【０００５】また、上記特公昭５５ー９４５２号公報に
開示される球状黒鉛鋳鉄として、ＣｕやＮｉを含有する
例が示されている。しかしこの球状黒鉛鋳鉄は０．０６
又は０．０７％の低Ｍｎ材を用い、パーライト基地のも
のを７７５〜７９０℃の狭い共析変態温度に加熱後空冷
することにより、基地がパーライト粒とこのパーライト
粒からフェライト化した粒との微細混合組織となるもの
である。耐力比は０．６５と低く優れた耐力と伸び特
性、または優れた耐力比と伸び特性を兼備するものでは
なく、熱処理加熱温度範囲も狭く管理する温度範囲が狭
いという問題がある。また、特開平３ー２０２４１８号
公報には、ＪＩＳのＦＣＤ４００材等の鋳造部品につい
て部分的に硬度の低下を防ぐために、誘導加熱による局
部熱処理が開示されているが、局部熱処理された部分は
焼戻しマルテンサイト組織となり、他の部分は通常のフ
ェライト基地組織となっており、鋳造部品全体について
優れた耐力と伸び特性、または優れた耐力比と伸び特性
を兼備していない。
開示される球状黒鉛鋳鉄として、ＣｕやＮｉを含有する
例が示されている。しかしこの球状黒鉛鋳鉄は０．０６
又は０．０７％の低Ｍｎ材を用い、パーライト基地のも
のを７７５〜７９０℃の狭い共析変態温度に加熱後空冷
することにより、基地がパーライト粒とこのパーライト
粒からフェライト化した粒との微細混合組織となるもの
である。耐力比は０．６５と低く優れた耐力と伸び特
性、または優れた耐力比と伸び特性を兼備するものでは
なく、熱処理加熱温度範囲も狭く管理する温度範囲が狭
いという問題がある。また、特開平３ー２０２４１８号
公報には、ＪＩＳのＦＣＤ４００材等の鋳造部品につい
て部分的に硬度の低下を防ぐために、誘導加熱による局
部熱処理が開示されているが、局部熱処理された部分は
焼戻しマルテンサイト組織となり、他の部分は通常のフ
ェライト基地組織となっており、鋳造部品全体について
優れた耐力と伸び特性、または優れた耐力比と伸び特性
を兼備していない。
【０００６】本発明は、上記課題を解決し、高耐力と高
延性を兼備した鋳鉄とその製造方法を提供することを目
的とする。
延性を兼備した鋳鉄とその製造方法を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記の課題を
解決するために種々検討し、鋳鉄の適正な組成と成分範
囲を確認し、かつ適正な熱処理を施すことが必要である
ことを究明し本発明に想到した。
解決するために種々検討し、鋳鉄の適正な組成と成分範
囲を確認し、かつ適正な熱処理を施すことが必要である
ことを究明し本発明に想到した。
【０００８】即ち、上記目的を達成するための本第１の
発明の高耐力、高延性鋳鉄は、重量比で、Ｃ３．０〜
４．０％、Ｓｉ１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２
％、Ｐ０．１％以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜
１．５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆ
ｅと不可避的不純物の鋳鉄であって、焼入マルテンサイ
トを焼戻しした微細フェライト基地組織に黒鉛が晶出し
た組織であることを特徴とする。
発明の高耐力、高延性鋳鉄は、重量比で、Ｃ３．０〜
４．０％、Ｓｉ１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２
％、Ｐ０．１％以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜
１．５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆ
ｅと不可避的不純物の鋳鉄であって、焼入マルテンサイ
トを焼戻しした微細フェライト基地組織に黒鉛が晶出し
た組織であることを特徴とする。
【０００９】また、本第２の発明の高耐力、高延性鋳鉄
は、重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ１．０〜３．
０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％以下、Ｓ０．
０２％以下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ０．７〜１．
５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと
不可避的不純物の鋳鉄であって、焼入マルテンサイトを
焼戻しした微細フェライト基地組織に黒鉛が晶出した組
織であることを特徴とする。
は、重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ１．０〜３．
０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％以下、Ｓ０．
０２％以下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ０．７〜１．
５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと
不可避的不純物の鋳鉄であって、焼入マルテンサイトを
焼戻しした微細フェライト基地組織に黒鉛が晶出した組
織であることを特徴とする。
【００１０】また、上記本第１の発明の組成と組織を有
し、伸びが１３％以上で耐力比が０．７５以上であるこ
と、あるいは伸びが１３％以上で耐力ｙ（Ｎ／ｍｍ2）
と伸びｘ（％）との関係が次式で表される相関式ｙ≧ー
（１００／１７）ｘ＋４９０を満足することを特徴とす
る。
し、伸びが１３％以上で耐力比が０．７５以上であるこ
と、あるいは伸びが１３％以上で耐力ｙ（Ｎ／ｍｍ2）
と伸びｘ（％）との関係が次式で表される相関式ｙ≧ー
（１００／１７）ｘ＋４９０を満足することを特徴とす
る。
【００１１】また、上記本第２の発明の組成と組織を有
し、伸びが１０％以上で耐力比が０．８０以上であるこ
と、あるいは伸びが１０％以上で、耐力ｙ（Ｎ／ｍ
ｍ2） と伸びｘ（％）との関係が次式で表される相関式
ｙ≧ー（１００／１７）ｘ＋５３０を満足することを特
徴とする。
し、伸びが１０％以上で耐力比が０．８０以上であるこ
と、あるいは伸びが１０％以上で、耐力ｙ（Ｎ／ｍ
ｍ2） と伸びｘ（％）との関係が次式で表される相関式
ｙ≧ー（１００／１７）ｘ＋５３０を満足することを特
徴とする。
【００１２】また、上記鋳鉄であって、降伏現象を示す
こと、黒鉛が鋳造時に晶出する黒鉛と熱処理時に晶出す
る微細２次黒鉛からなることを特徴とする。
こと、黒鉛が鋳造時に晶出する黒鉛と熱処理時に晶出す
る微細２次黒鉛からなることを特徴とする。
【００１３】また、上記鋳鉄であって、より好ましい成
分範囲として、Ｃｕが０．８５〜１．３０％であるこ
と、Ｎｉが０．５〜１．５％であることを特徴とする。
分範囲として、Ｃｕが０．８５〜１．３０％であるこ
と、Ｎｉが０．５〜１．５％であることを特徴とする。
【００１４】また、上記鋳鉄であって、より好ましい特
性として、Ｃｕのみを含有する場合、伸びが１５％以上
で耐力比が０．８０以上であること、ＣｕおよびＮｉを
含有する場合、伸びが１２％以上で耐力比がＯ．８５以
上であることを特徴とする。なお、本発明の鋳鉄として
は、上記した組成と成分範囲からなり、焼入マルテンサ
イトを焼戻しした微細フェライト基地組織に黒鉛を晶出
した組織であるが、組織中に未分解のマルテンサイトか
ら生じた炭化物が一部存在しても良い。
性として、Ｃｕのみを含有する場合、伸びが１５％以上
で耐力比が０．８０以上であること、ＣｕおよびＮｉを
含有する場合、伸びが１２％以上で耐力比がＯ．８５以
上であることを特徴とする。なお、本発明の鋳鉄として
は、上記した組成と成分範囲からなり、焼入マルテンサ
イトを焼戻しした微細フェライト基地組織に黒鉛を晶出
した組織であるが、組織中に未分解のマルテンサイトか
ら生じた炭化物が一部存在しても良い。
【００１５】また、本発明の高耐力、高延性鋳鉄の製造
方法は、重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ１．０〜
３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％以下、Ｓ
０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍｇ０．０１
５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的不純物の鋳
鉄素材をオーステナイト化温度領域に昇温した後に所定
時間保ち、その後焼入れを行い、さらに６４０〜７２０
℃で焼戻しを行って微細フェライト基地組織に黒鉛を析
出することを特徴とする。
方法は、重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ１．０〜
３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％以下、Ｓ
０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍｇ０．０１
５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的不純物の鋳
鉄素材をオーステナイト化温度領域に昇温した後に所定
時間保ち、その後焼入れを行い、さらに６４０〜７２０
℃で焼戻しを行って微細フェライト基地組織に黒鉛を析
出することを特徴とする。
【００１６】また、本発明の別の製造方法は、重量比
で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ１．０〜３．０％、Ｍｎ
０．２〜１．２％、Ｐ０．１％以下、Ｓ０．０２％以
下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍ
ｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的
不純物の鋳鉄素材をオーステナイト化温度領域に昇温し
た後に所定時間保ち、その後焼入れを行い、さらに６４
０〜７２０℃で焼戻しを行って微細フェライト基地組織
に黒鉛を析出することを特徴とする。
で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ１．０〜３．０％、Ｍｎ
０．２〜１．２％、Ｐ０．１％以下、Ｓ０．０２％以
下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍ
ｇ０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的
不純物の鋳鉄素材をオーステナイト化温度領域に昇温し
た後に所定時間保ち、その後焼入れを行い、さらに６４
０〜７２０℃で焼戻しを行って微細フェライト基地組織
に黒鉛を析出することを特徴とする。
【００１７】また、上記本発明の製造方法は、オーステ
ナイト化温度領域が７９０〜９１０℃であること、オー
ステナイト化温度領域で２つの所定温度に所定時間保つ
２段加熱することを特徴とする。
ナイト化温度領域が７９０〜９１０℃であること、オー
ステナイト化温度領域で２つの所定温度に所定時間保つ
２段加熱することを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】次に、本発明の高耐力、高延性鋳
鉄の組成と各成分範囲の限定理由について述べる。
鉄の組成と各成分範囲の限定理由について述べる。
【００１９】（１）Ｃ（炭素）：３．０〜４．０％ Ｃは３．０％未満では黒鉛粒数が減少して共晶セメンタ
イト（チル）が晶出しやすく、また４．０％を越えると
キッシュ黒鉛が出やすくなりいずれも強度と伸びが低下
するので、３．０〜４．０％とする。
イト（チル）が晶出しやすく、また４．０％を越えると
キッシュ黒鉛が出やすくなりいずれも強度と伸びが低下
するので、３．０〜４．０％とする。
【００２０】（２）Ｓｉ（珪素）：１．０〜３．０％ Ｓｉは１．０％未満では黒鉛化せずチルしやすくなり伸
びが低下する。一方、Ｓｉが３．０％を越えると基地が
脆くなり伸びが低下し、被削性も低下するので、１．０
〜３．０％とする。
びが低下する。一方、Ｓｉが３．０％を越えると基地が
脆くなり伸びが低下し、被削性も低下するので、１．０
〜３．０％とする。
【００２１】（３）Ｍｎ（マンガン）：０．２〜１．２
％ Ｍｎは炭化物形成元素であり１．２％を越えるとチルを
出やすくし伸びが低下する。また、０．２％以下にする
には使用原材料を厳選する必要があり、コスト高となる
ことから、０．２〜１．２％とする。
％ Ｍｎは炭化物形成元素であり１．２％を越えるとチルを
出やすくし伸びが低下する。また、０．２％以下にする
には使用原材料を厳選する必要があり、コスト高となる
ことから、０．２〜１．２％とする。
【００２２】（４）Ｐ（リン）：０．１％以下 Ｐは多量に含有すると基地中に固溶して組織を脆化させ
るので、０．１％以下とする。
るので、０．１％以下とする。
【００２３】（５）Ｓ（硫黄）：０．０２％以下 Ｓは多量に含有すると黒鉛の球状化が阻害され強度が低
下するので、０．０２％以下とする。
下するので、０．０２％以下とする。
【００２４】（６）Ｃｕ（銅）：０．７〜１．５％、好
ましくは、０．８５〜１．３０％ Ｃｕは本発明の鋳鉄を構成する成分としては重要な元素
であり、焼入れマルテンサイトのフェライト化にあた
り、フェライトの再結晶化を阻止するため含有され、
０．７％未満ではその効果が小さく必要とする耐力、耐
力比が得られず、１．５％を越えて含有すると伸びが低
下する。従って、Ｃｕは０．７〜１．５％とし、より優
れた耐力と伸びを兼備するために、好ましくは、０．８
５〜１．３０％とする。
ましくは、０．８５〜１．３０％ Ｃｕは本発明の鋳鉄を構成する成分としては重要な元素
であり、焼入れマルテンサイトのフェライト化にあた
り、フェライトの再結晶化を阻止するため含有され、
０．７％未満ではその効果が小さく必要とする耐力、耐
力比が得られず、１．５％を越えて含有すると伸びが低
下する。従って、Ｃｕは０．７〜１．５％とし、より優
れた耐力と伸びを兼備するために、好ましくは、０．８
５〜１．３０％とする。
【００２５】（７）Ｍｇ（マグネシウム）：０．０１５
〜０．０６％ Ｍｇは黒鉛球状化剤として含有されるものであり、０．
０１５％未満では黒鉛が球状化せず、一方、０．０６％
を越えて含有されると、チル発生の原因となるので０．
０１５〜０．０６％とする。
〜０．０６％ Ｍｇは黒鉛球状化剤として含有されるものであり、０．
０１５％未満では黒鉛が球状化せず、一方、０．０６％
を越えて含有されると、チル発生の原因となるので０．
０１５〜０．０６％とする。
【００２６】（８）Ｎｉ（ニッケル）：０．１〜３．０
％、好ましくは、０．５〜１．５％ Ｎｉは耐力や耐力比を向上する成分であり、その効果を
発揮するためには０．１％以上の含有を必要とするが、
３．０％を越えて含有されても効果は小さく、高価格と
なる。従って、Ｎｉは０．１〜３．０％とし、より優れ
た耐力と伸びを兼備するために、好ましくは、０．５〜
１．５％とする。
％、好ましくは、０．５〜１．５％ Ｎｉは耐力や耐力比を向上する成分であり、その効果を
発揮するためには０．１％以上の含有を必要とするが、
３．０％を越えて含有されても効果は小さく、高価格と
なる。従って、Ｎｉは０．１〜３．０％とし、より優れ
た耐力と伸びを兼備するために、好ましくは、０．５〜
１．５％とする。
【００２７】本発明の高耐力、高延性鋳鉄は、上記組成
と成分範囲を有する鋳鉄素材が次に述べる適正な熱処理
によって、微細フェライト基地組織に微細２次黒鉛が析
出した組織となって得られるものである。
と成分範囲を有する鋳鉄素材が次に述べる適正な熱処理
によって、微細フェライト基地組織に微細２次黒鉛が析
出した組織となって得られるものである。
【００２８】本発明の高耐力、高延性鋳鉄の製造方法と
しては、上記組成と成分範囲を有する鋳鉄素材を、オー
ステナイト化温度領域に昇温してオーステナイト化した
後に焼入れを行い、さらに焼戻し処理を行うものであ
る。焼戻し温度が６４０℃未満では焼戻しマルテンサイ
トのセメンタイトの分解が十分でなく、伸びが不十分で
あり、７１０℃を越えるとフェライトが急激に粗大化す
る傾向を示し耐力が低下し、優れた耐力と伸びを兼備す
ることができない。またＳｉ含有量が少なく、かつ、Ｎ
ｉ、Ｍｎを多めに添加する場合にはオーステナイトが生
じるため望ましくない。従って、上記組成と成分範囲を
有し、微細フェライト基地組織に黒鉛を晶出または析出
した組織として、優れた耐力と伸び、または優れた耐力
比と伸びを兼備するために、焼戻し温度を６４０〜７２
０℃とする。
しては、上記組成と成分範囲を有する鋳鉄素材を、オー
ステナイト化温度領域に昇温してオーステナイト化した
後に焼入れを行い、さらに焼戻し処理を行うものであ
る。焼戻し温度が６４０℃未満では焼戻しマルテンサイ
トのセメンタイトの分解が十分でなく、伸びが不十分で
あり、７１０℃を越えるとフェライトが急激に粗大化す
る傾向を示し耐力が低下し、優れた耐力と伸びを兼備す
ることができない。またＳｉ含有量が少なく、かつ、Ｎ
ｉ、Ｍｎを多めに添加する場合にはオーステナイトが生
じるため望ましくない。従って、上記組成と成分範囲を
有し、微細フェライト基地組織に黒鉛を晶出または析出
した組織として、優れた耐力と伸び、または優れた耐力
比と伸びを兼備するために、焼戻し温度を６４０〜７２
０℃とする。
【００２９】焼戻し後の基地組織を微細フェライトと
し、微細２次黒鉛と通常サイズの黒鉛を晶出するために
は、オーステナイト化温度領域として７９０〜９１０℃
とする。焼入れ後のマルテンサイトの炭素濃度を低く
し、焼戻し後の耐力および伸びを向上させるためには、
オーステナイト化温度領域で２つの所定温度に加熱処理
し、オーステナイト化温度領域内の低い温度に保持後焼
入れを行う２段加熱オーステナイト化処理とすることも
できる。
し、微細２次黒鉛と通常サイズの黒鉛を晶出するために
は、オーステナイト化温度領域として７９０〜９１０℃
とする。焼入れ後のマルテンサイトの炭素濃度を低く
し、焼戻し後の耐力および伸びを向上させるためには、
オーステナイト化温度領域で２つの所定温度に加熱処理
し、オーステナイト化温度領域内の低い温度に保持後焼
入れを行う２段加熱オーステナイト化処理とすることも
できる。
【００３０】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。本実施例
に用いた鋳鉄素材の組成を比較例と共に、その最終化学
成分（ただし、残部Ｆｅと不可避的不純物を除く）と、
その鋳鉄素材の熱処理後の本発明鋳鉄の耐力、引張強
さ、伸び、耐力比（耐力／引張強さ）の値を表１に示
す。なお、熱処理としては、８５０℃に３０分加熱後８
００℃まで冷却し８００℃で３０分保持後、油冷焼入れ
し、７００℃に１時間焼戻し処理したものである。
に用いた鋳鉄素材の組成を比較例と共に、その最終化学
成分（ただし、残部Ｆｅと不可避的不純物を除く）と、
その鋳鉄素材の熱処理後の本発明鋳鉄の耐力、引張強
さ、伸び、耐力比（耐力／引張強さ）の値を表１に示
す。なお、熱処理としては、８５０℃に３０分加熱後８
００℃まで冷却し８００℃で３０分保持後、油冷焼入れ
し、７００℃に１時間焼戻し処理したものである。
【００３１】
【表１】 最終化学成分（重量％） 耐力 引張 伸び 耐力 比 No. Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｎｉ Ｃｕ Ｍｇ (N/mm2)(N/mm2)(%) 1 3.74 2.15 0.27 0.023 0.006 0.03 0.11 0.041 320 440 26 0.73 2 3.71 2.31 0.42 0.020 0.006 0.04 0.52 0.034 420 750 9 0.56 3 3.64 2.25 0.55 0.026 0.007 0.03 0.75 0.037 426 530 16.4 0.804 4 3.78 2.23 0.33 0.033 0.012 0.04 1.01 0.040 410 520 14.0 0.786 5 3.73 2.30 0.31 0.028 0.013 0.04 1.25 0.027 460 550 19.7 0.838 6 3.70 2.28 0.30 0.028 0.009 0.02 1.27 0.040 470 560 16.7 0.839 7 3.85 2.36 0.32 0.033 0.009 0.02 1.50 0.042 470 560 16.5 0.843 8 3.80 2.37 0.23 0.019 0.012 0.50 1.23 0.039 500 570 16.9 0.877 9 3.85 2.45 0.29 0.037 0.016 1.05 1.27 0.039 525 596 15.2 0.881 10 3.60 2.35 0.30 0.035 0.009 2.00 1.32 0.040 555 623 11.2 0.892 11 3.70 2.66 0.30 0.034 0.009 2.96 1.41 0.051 593 659 12.1 0.901
【００３２】表１において、Ｎｏ．１はＪＩＳのＦＣＤ
３７０相当材、Ｎｏ．２はＦＣＤ６００相当材の比較例
であり、Ｎｏ．３〜１１は本発明の実施例である。ＦＣ
Ｄ３７０相当材は伸びは２６％と大きいが耐力は３２０
Ｎ／ｍｍ2、耐力比はＯ．７３と低い。一方、ＦＣＤ６
００相当材は耐力が４２０Ｎ／ｍｍ2と比較的高いが、
耐力比が０．５６と低く、伸びも９％と小さい。これに
対し、Ｎｏ．３〜１１の本実施例は、いずれも優れた耐
力と伸び、または耐力比と伸びを兼備している。Ｎｏ．
３〜７のＣｕを含有したものは、伸びが１３％以上で耐
力比が０．７５以上であり、好ましいものでは伸びが１
５％以上で耐力比が０．８０以上である。Ｎｏ．８〜１
１のＣｕとＮｉを含有したものは、伸びは若干低下する
が耐力、耐力比は高くなる。伸びが１０％以上で耐力比
が０．８０以上であり、好ましいものでは伸びが１２％
で耐力比が０．８５以上である。
３７０相当材、Ｎｏ．２はＦＣＤ６００相当材の比較例
であり、Ｎｏ．３〜１１は本発明の実施例である。ＦＣ
Ｄ３７０相当材は伸びは２６％と大きいが耐力は３２０
Ｎ／ｍｍ2、耐力比はＯ．７３と低い。一方、ＦＣＤ６
００相当材は耐力が４２０Ｎ／ｍｍ2と比較的高いが、
耐力比が０．５６と低く、伸びも９％と小さい。これに
対し、Ｎｏ．３〜１１の本実施例は、いずれも優れた耐
力と伸び、または耐力比と伸びを兼備している。Ｎｏ．
３〜７のＣｕを含有したものは、伸びが１３％以上で耐
力比が０．７５以上であり、好ましいものでは伸びが１
５％以上で耐力比が０．８０以上である。Ｎｏ．８〜１
１のＣｕとＮｉを含有したものは、伸びは若干低下する
が耐力、耐力比は高くなる。伸びが１０％以上で耐力比
が０．８０以上であり、好ましいものでは伸びが１２％
で耐力比が０．８５以上である。
【００３３】図１および図２に、比較例と本発明でＣｕ
含有量を変えた場合の焼戻し後のミクロ組織を示す。図
１の（ａ）はＪＩＳのＦＣＤ３７０相当材について、
（ｂ）は比較例としてＣｕを０．２７％含有したもの、
（ｃ）は本発明でＣｕを０．７５％含有したものの焼戻
し後のミクロ組織を示す金属顕微鏡写真であり、倍率は
４００倍である。図２の（ａ）は本発明でＣｕを１．２
５％含有したものの焼戻し後のミクロ組織を示す倍率が
４００倍の金属顕微鏡写真であり、（ｂ）はその拡大Ｓ
ＥＭ写真で、倍率は４０００倍である。本発明の熱処理
として、８５０℃に３０分加熱後冷却し８００℃に３０
分保持後、油冷焼入れし、７００℃に１時間焼戻し処理
を施した。
含有量を変えた場合の焼戻し後のミクロ組織を示す。図
１の（ａ）はＪＩＳのＦＣＤ３７０相当材について、
（ｂ）は比較例としてＣｕを０．２７％含有したもの、
（ｃ）は本発明でＣｕを０．７５％含有したものの焼戻
し後のミクロ組織を示す金属顕微鏡写真であり、倍率は
４００倍である。図２の（ａ）は本発明でＣｕを１．２
５％含有したものの焼戻し後のミクロ組織を示す倍率が
４００倍の金属顕微鏡写真であり、（ｂ）はその拡大Ｓ
ＥＭ写真で、倍率は４０００倍である。本発明の熱処理
として、８５０℃に３０分加熱後冷却し８００℃に３０
分保持後、油冷焼入れし、７００℃に１時間焼戻し処理
を施した。
【００３４】ＪＩＳのＦＣＤ３７０相当材は、フェライ
トのサイズが約６０〜６５μm と大きく、ＣｕをＯ．２
７％含有した鋳鉄でも、黒鉛の周りのフェライトが大き
い。Ｃｕを０．７５および１．２５％含有した本発明の
鋳鉄では、約１０μm という微細フェライト基地組織と
なり、鋳造時に晶出した黒鉛の他に熱処理時に晶出した
約５〜１０μm の微細２次黒鉛が分散した組織となって
いる。パーライトからフェライト化するものと相違し、
本発明の如くマルテンサイトからフェライト化されたも
のは、焼戻し処理時に焼入れマルテンサイトから炭素が
抜け、マルテンサイトのレンズ状の形状を痕跡として残
す長形の微細フェライトになっていることが、図２
（ｂ）からわかる。
トのサイズが約６０〜６５μm と大きく、ＣｕをＯ．２
７％含有した鋳鉄でも、黒鉛の周りのフェライトが大き
い。Ｃｕを０．７５および１．２５％含有した本発明の
鋳鉄では、約１０μm という微細フェライト基地組織と
なり、鋳造時に晶出した黒鉛の他に熱処理時に晶出した
約５〜１０μm の微細２次黒鉛が分散した組織となって
いる。パーライトからフェライト化するものと相違し、
本発明の如くマルテンサイトからフェライト化されたも
のは、焼戻し処理時に焼入れマルテンサイトから炭素が
抜け、マルテンサイトのレンズ状の形状を痕跡として残
す長形の微細フェライトになっていることが、図２
（ｂ）からわかる。
【００３５】表２に、Ｎｏ．４、６、９、１０の本発明
の実施例について、８５０℃に３０分加熱後冷却し８０
０℃に３０分保持後、油冷焼入れし、焼戻し温度を７０
０、６７５、６５０、６００℃に変えた場合の耐力、引
張強さ、伸び、耐力比の値を示す。
の実施例について、８５０℃に３０分加熱後冷却し８０
０℃に３０分保持後、油冷焼入れし、焼戻し温度を７０
０、６７５、６５０、６００℃に変えた場合の耐力、引
張強さ、伸び、耐力比の値を示す。
【００３６】
【表２】 耐力（Ｎ／ｍｍ2） 引張強さ（Ｎ／ｍｍ2） No. 700℃ 675℃ 650℃ 600℃ 700℃ 675℃ 650℃ 600℃ 4 410 486 − − 520 588 − − 6 470 450 480 610 560 560 610 790 9 525 570 716 790 596 646 830 919 10 555 613 733 788 623 681 826 884 伸び（％） 耐力比 No. 700℃ 675℃ 650℃ 600℃ 700℃ 675℃ 650℃ 600℃ 4 14.0 14.4 − − 0.786 0.826 − − 6 16.7 12.2 9.8 11.8 0.839 0.798 0.783 0.767 9 15.2 10.4 10.1 6.8 0.881 0.882 0.863 0.860 10 11.2 11.0 7.9 4.7 0.892 0.900 0.888 0.892
【００３７】表２より、優れた耐力および伸びの観点か
ら焼戻し温度としては、６４０〜７２０℃が良いが、焼
戻し温度が低くなると伸びが低下する傾向にあるので、
好ましくは、６６５〜７２０℃である。７２０℃を上限
としたのは表２中No.10（２．０％Ｎｉ添加）のオース
テナイト変態開始温度が７２０℃、完了温度が７４３℃
となるためである。
ら焼戻し温度としては、６４０〜７２０℃が良いが、焼
戻し温度が低くなると伸びが低下する傾向にあるので、
好ましくは、６６５〜７２０℃である。７２０℃を上限
としたのは表２中No.10（２．０％Ｎｉ添加）のオース
テナイト変態開始温度が７２０℃、完了温度が７４３℃
となるためである。
【００３８】表３に、Ｃｕを１％含有する本発明の鋳鉄
について、オーステナイト化温度の影響を調べた結果を
示す。
について、オーステナイト化温度の影響を調べた結果を
示す。
【表３】 熱処理 耐力 引張強さ 伸び 耐力比 （Ｎ／ｍｍ2）（Ｎ／ｍｍ2） （％） 850/800℃× 30分 ４２７ ５３６ １３．８ ０．７９７ →0.Q→700℃×1時間 850℃×1時間 ４７５ ５６２ １１．５ ０．８４４ →0.Q→700℃×1時間 900℃×1時間 ５２０ ６０７ １２．１ ０．８５６ →0.Q→700℃×1時間 850/800℃× 30分 ５０３ ６０４ １４．２ ０．８３７ →0.Q→675℃×1時間 850℃×1時間 ５４８ ６４１ １３．８ ０．８５６ →0.Q→675℃×1時間 900℃×1時間 ４７９ ５６３ １１．９ ０．８５１ →0.Q→675℃×1時間
【００３９】表３より、オーステナイト化温度が８５０
℃の場合は、焼戻し温度としては６７５℃でも７００℃
でも伸びが大きいが、オーステナイト化温度が９００℃
と高くなった場合には、伸びおよび耐力の観点より焼戻
し温度としては６７５℃より７００℃の方が良い。
℃の場合は、焼戻し温度としては６７５℃でも７００℃
でも伸びが大きいが、オーステナイト化温度が９００℃
と高くなった場合には、伸びおよび耐力の観点より焼戻
し温度としては６７５℃より７００℃の方が良い。
【００４０】表１、表２および表３に示す耐力と伸びと
の関係を図３に示す。図３には、ＪＩＳ Ｇ５５０２に
示されるＦＣＤ３７０、４００、４５０、５００、６０
０、７００、８００材の下限値（図中×）とそれぞれ相
当材の実測値（図中△）を合わせ表示する。図中黒三角
▲１は表１のＮｏ．１の比較例（ＦＣＤ３７０相当材）
を、黒三角▲２は表１のＮｏ．２の比較例（ＦＣＤ６０
０相当材）の値を示し、白丸○はＣｕ含有の本発明の実
施例を、黒丸●はＣｕとＮｉを含有する本発明の実施例
の値を示している。
の関係を図３に示す。図３には、ＪＩＳ Ｇ５５０２に
示されるＦＣＤ３７０、４００、４５０、５００、６０
０、７００、８００材の下限値（図中×）とそれぞれ相
当材の実測値（図中△）を合わせ表示する。図中黒三角
▲１は表１のＮｏ．１の比較例（ＦＣＤ３７０相当材）
を、黒三角▲２は表１のＮｏ．２の比較例（ＦＣＤ６０
０相当材）の値を示し、白丸○はＣｕ含有の本発明の実
施例を、黒丸●はＣｕとＮｉを含有する本発明の実施例
の値を示している。
【００４１】図中黒三角▲１（耐力：３２０Ｎ／ｍ
ｍ2、伸び：２６％）と黒三角▲２（耐力：４２０Ｎ／
ｍｍ2、伸び：９％）を結ぶ線は、耐力をｙで、伸びを
ｘで表すと次の相関式となる。 ｙ＝ー（１００／１７）ｘ＋４７３ 本発明としては、優れた耐力と伸びの兼備した鋳鉄の提
供を目的としており、Ｃｕを含有するものでは、耐力と
してはｙ≧ー（１００／１７）ｘ＋４９０以上の相関式
を満足し、伸びが１３％以上である図３の線ＡＢＣの右
上の領域の値を有する高耐力、高延性鋳鉄である。Ｃｕ
とＮｉを含有するものでは、より高い耐力と若干の伸び
の低下を考慮し、耐力としてはｙ≧ー（１００／１７）
ｘ＋５３０以上の相関式を満足し、伸びが１０％以上で
ある図３の線ＤＥＦの右上の領域の値を有する高耐力、
高延性鋳鉄である。
ｍ2、伸び：２６％）と黒三角▲２（耐力：４２０Ｎ／
ｍｍ2、伸び：９％）を結ぶ線は、耐力をｙで、伸びを
ｘで表すと次の相関式となる。 ｙ＝ー（１００／１７）ｘ＋４７３ 本発明としては、優れた耐力と伸びの兼備した鋳鉄の提
供を目的としており、Ｃｕを含有するものでは、耐力と
してはｙ≧ー（１００／１７）ｘ＋４９０以上の相関式
を満足し、伸びが１３％以上である図３の線ＡＢＣの右
上の領域の値を有する高耐力、高延性鋳鉄である。Ｃｕ
とＮｉを含有するものでは、より高い耐力と若干の伸び
の低下を考慮し、耐力としてはｙ≧ー（１００／１７）
ｘ＋５３０以上の相関式を満足し、伸びが１０％以上で
ある図３の線ＤＥＦの右上の領域の値を有する高耐力、
高延性鋳鉄である。
【００４２】表１に示すＮｏ．１と２の比較例であるＪ
ＩＳのＦＣＤ３７０材およびＦＣＤ６００材と、Ｎｏ．
６の本発明の実施例について、応力ー歪曲線を図４に示
す。図中に示すＮｏ．は表１に示すＮｏ．に対応し、そ
の鋳鉄についての特性を示している。本発明の鋳鉄は、
従来の球状黒鉛鋳鉄であるＦＣＤ３７０や６００材と異
なり、鋼に類似した降伏現象を示し、優れた耐力と伸び
特性を兼備すると共に、耐塑性変形能は高いが、一度塑
性変形を開始するとあまり加工硬化せず変形する。した
がって、かしめ加工のように部分的な塑性加工を行う必
要がある場合、例えば図５に示す自動車の懸架装置部品
１の材料として本発明の材料を適用する場合には、懸架
装置部品１のかしめ加工部２を誘導コイル３を用いた誘
導加熱により部分加熱し、熱処理を施すことによって、
熱処理部について耐塑性変形能は高いが、一度塑性変形
を開始するとあまり加工硬化せず変形するという特性を
備える様にすることができ、極めて有用となる。
ＩＳのＦＣＤ３７０材およびＦＣＤ６００材と、Ｎｏ．
６の本発明の実施例について、応力ー歪曲線を図４に示
す。図中に示すＮｏ．は表１に示すＮｏ．に対応し、そ
の鋳鉄についての特性を示している。本発明の鋳鉄は、
従来の球状黒鉛鋳鉄であるＦＣＤ３７０や６００材と異
なり、鋼に類似した降伏現象を示し、優れた耐力と伸び
特性を兼備すると共に、耐塑性変形能は高いが、一度塑
性変形を開始するとあまり加工硬化せず変形する。した
がって、かしめ加工のように部分的な塑性加工を行う必
要がある場合、例えば図５に示す自動車の懸架装置部品
１の材料として本発明の材料を適用する場合には、懸架
装置部品１のかしめ加工部２を誘導コイル３を用いた誘
導加熱により部分加熱し、熱処理を施すことによって、
熱処理部について耐塑性変形能は高いが、一度塑性変形
を開始するとあまり加工硬化せず変形するという特性を
備える様にすることができ、極めて有用となる。
【００４３】
【発明の効果】以上のように本発明の鋳鉄は、高耐力と
高延性を兼備しており、機械的強度と共にかしめ加工や
塑性加工の必要性が高まってきている自動車の懸架装置
部品の材料として有用であり、このような優れた特性と
組織を有する鋳鉄は、適正な組成と成分範囲を持つ鋳鉄
素材をオーステナイト化処理後焼入し、６４０〜７２０
℃で焼戻し処理する本発明の製造方法によって得られる
ものである。
高延性を兼備しており、機械的強度と共にかしめ加工や
塑性加工の必要性が高まってきている自動車の懸架装置
部品の材料として有用であり、このような優れた特性と
組織を有する鋳鉄は、適正な組成と成分範囲を持つ鋳鉄
素材をオーステナイト化処理後焼入し、６４０〜７２０
℃で焼戻し処理する本発明の製造方法によって得られる
ものである。
【図１】比較例と本発明の一実施例の焼戻し後のミクロ
組織を示す金属顕微鏡写真である。
組織を示す金属顕微鏡写真である。
【図２】本発明の他の実施例の焼戻し後のミクロ組織を
示す金属顕微鏡およびその拡大ＳＥＭ写真である。
示す金属顕微鏡およびその拡大ＳＥＭ写真である。
【図３】本発明の実施例と比較例の耐力と伸びとの関係
を示す図である。
を示す図である。
【図４】本発明の実施例と比較例の応力ー歪曲線を示す
図である。
図である。
【図５】自動車の懸架装置部品に本発明の材料を適用す
る場合の部分熱処理の態様を示す図である。
る場合の部分熱処理の態様を示す図である。
Claims (16)
- 【請求項１】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍｇ
０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的不
純物の鋳鉄であって、焼入マルテンサイトを焼戻しした
微細フェライト基地組織に黒鉛が晶出または析出した組
織であることを特徴とする高耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項２】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ
０．７〜１．５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含
み、残部Ｆｅと不可避的不純物の鋳鉄であって、焼入マ
ルテンサイトを焼戻しした微細フェライト基地組織に黒
鉛が晶出または析出した組織であることを特徴とする高
耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項３】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍｇ
０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的不
純物の鋳鉄であって、焼入マルテンサイトを焼戻しした
微細フェライト基地組織に黒鉛が晶出または析出した組
織であり、伸びが１３％以上で耐力比が０．７５以上で
あることを特徴とする高耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項４】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ
０．７〜１．５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含
み、残部Ｆｅと不可避的不純物の鋳鉄であって、焼入マ
ルテンサイトを焼戻しした微細フェライト基地組織に黒
鉛が晶出または析出した組織であり、伸びが１０％以上
で耐力比が０．８０以上であることを特徴とする高耐
力、高延性鋳鉄。 - 【請求項５】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍｇ
０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的不
純物の鋳鉄であって、焼入マルテンサイトを焼戻しした
微細フェライト基地組織に黒鉛が晶出または析出した組
織であり、伸びが１３％以上で、耐力ｙ（Ｎ／ｍｍ2）
と伸びｘ（％）との関係が次式で表される相関式ｙ≧ー
（１００／１７）ｘ＋４９０を満足することを特徴とす
る高耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項６】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ
０．７〜１．５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含
み、残部Ｆｅと不可避的不純物の鋳鉄であって、焼入マ
ルテンサイトを焼戻しした微細フェライト基地組織に黒
鉛が晶出または析出した組織であり、伸びが１０％以上
で、耐力ｙ（Ｎ／ｍｍ2） と伸びｘ（％）との関係が次
式で表される相関式ｙ≧ー（１００／１７）ｘ＋５３０
を満足することを特徴とする高耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項７】 前記鋳鉄であって、降伏現象を示すこと
を特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の高耐
力、高延性鋳鉄。 - 【請求項８】 黒鉛が鋳造時に晶出する黒鉛と熱処理時
に晶出する微細２次黒鉛からなることを特徴とする請求
項１〜７のいずれか１項に記載の高耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項９】 重量比でＣｕが０．８５〜１．３０％で
ある請求項１〜８のいずれか１項に記載の高耐力、高延
性鋳鉄。 - 【請求項10】 重量比でＮｉが０．５〜１．５％である
請求項２、４、６〜８のいずれか１項に記載の高耐力、
高延性鋳鉄。 - 【請求項11】 伸びが１５％以上で耐力比が０．８０以
上である請求項３、５、７〜９のいずれか１項に記載の
高耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項12】 伸びが１２％以上で耐力比が０．８５以
上である請求項４、６〜８、１０のいずれか１項に記載
の高耐力、高延性鋳鉄。 - 【請求項13】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｃｕ０．７〜１．５％、Ｍｇ
０．０１５〜０．０６％を含み、残部Ｆｅと不可避的不
純物の鋳鉄素材をオーステナイト化温度領域に昇温した
後に所定時間保ち、その後焼入れを行い、さらに６４０
〜７１０℃で焼戻しを行って微細フェライト基地組織に
黒鉛を晶出することを特徴とする高耐力、高延性鋳鉄の
製造方法。 - 【請求項14】 重量比で、Ｃ３．０〜４．０％、Ｓｉ
１．０〜３．０％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｐ０．１％
以下、Ｓ０．０２％以下、Ｎｉ０．１〜３．０％、Ｃｕ
０．７〜１．５％、Ｍｇ０．０１５〜０．０６％を含
み、残部Ｆｅと不可避的不純物の鋳鉄素材をオーステナ
イト化温度領域に昇温した後に所定時間保ち、その後焼
入れを行い、さらに６４０〜７２０℃で焼戻しを行って
微細フェライト基地組織に黒鉛を晶出することを特徴と
する高耐力、高延性鋳鉄の製造方法。 - 【請求項15】 前記オーステナイト化温度領域が７９０
〜９１０である請求項１３又は請求項１４記載の高耐
力、高延性鋳鉄の製造方法。 - 【請求項16】 前記オーステナイト化温度領域で２つの
所定温度に所定時間保つ２段加熱する請求項１３〜１５
のいずれか１項に記載の高耐力、高延性鋳鉄の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28272495A JP3823347B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 高耐力、高延性鋳鉄及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28272495A JP3823347B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 高耐力、高延性鋳鉄及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09125189A true JPH09125189A (ja) | 1997-05-13 |
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