JPH09123250A

JPH09123250A - 中空発泡体の製造方法

Info

Publication number: JPH09123250A
Application number: JP7278871A
Authority: JP
Inventors: Hiroyoshi Sen; 裕喜撰; Hiroyuki Kurio; 浩行栗尾
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1995-10-26
Filing date: 1995-10-26
Publication date: 1997-05-13

Abstract

(57)【要約】【課題】全体にわたって均一に発泡し、反りや曲がり
などの不具合いが生じることのない中空発泡体、特に断
面輪郭が全体として長方形状の異形中空発泡体を得る。【解決手段】発泡性樹脂組成物を溶融し内部コアー２
１を有する金型２０より押出し発泡させることにより中
空発泡体３０を製造する方法において、内部コアー内に
配設した内部コアー中央部の冷却用配管２２と内部コア
ー両端部の冷却用配管２３の中に冷媒を循環させ、それ
により内部コアーの中央部の表面温度が両端部の表面温
度よりも低くなるように上記内部コアー２１を冷却す
る。この方法は、内部コアー２１と該内部コアーに突設
された冷却サイジングコアーとを有する金型より押出し
発泡させながら冷却サイジングスリーブ内を通すことに
より中空発泡体を製造する方法にも適用される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、中空発泡体の製
造方法、特に断面輪郭が全体として長方形状の異形中空
発泡体の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】発泡性樹脂組成物を溶融し内部コアーを
有する金型より押出し発泡させることにより、中空発泡
体を製造する方法は広く知られている。また、発泡性樹
脂組成物を溶融し内部コアーと該内部コアーに突設され
たサイジングコアーとを有する金型より押出し発泡させ
ながら冷却サイジングスリーブ内を通すことにより中空
発泡体を製造する方法も広く知られている。

【０００３】このような中空発泡体の製造方法にあって
は、押出される中空発泡体の外側は自然冷却又は強制冷
却により良好に冷却することができるが、その内側は冷
却されにくく、そのため得られる中空発泡体の内面が荒
れたりして外面と同様に良好な表皮層が形成されない。
これを改善するために、内部コアーの先端部を冷却する
方法が提案されている。また、サイジングコアーを冷却
する方法も提案されている（例えば、特開平３−２４０
５１５号公報参照）。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上記内部コ
アーの先端部を冷却する方法において、特に断面輪郭が
全体として長方形状の異形中空発泡体を製造する場合に
は、得られる異形中空発泡体の断面に対してその両端部
と中央部とで見掛け密度が異なり、全体にわたって均一
に発泡した製品を得ることが困難である。しかも、得ら
れる異形中空発泡体の製品の幅方向に反りや曲がりが生
じることが多い。

【０００５】また、上記サイジングコアーを冷却する方
法において、サイジングコアーと冷却サイジングスリー
ブにより冷却されて得られる硬い表皮層を持った異形中
空発泡体は、この硬い表皮層によって幅方向の反りや曲
がりが或る程度抑制されるが、施工の際に接着剤に対す
る接着性を向上させるために鉋がけされることがあり、
鉋がけにより硬い表皮層が削り取られると、上記の反り
や曲がりなどの不具合いが生じることが多い。

【０００６】この発明は、上記の問題を解決するもの
で、その目的とするところは、全体にわたって均一に発
泡し、反りや曲がりなどの不具合いが生じることのない
中空発泡体、特に断面輪郭が全体として長方形状の異形
中空発泡体を製造する方法を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】この発明の中空発泡体の
製造方法は、発泡性樹脂組成物を溶融し内部コアーを有
する金型より押出し発泡させることにより中空発泡体を
製造する方法において、内部コアーの中央部の表面温度
が両端部の表面温度よりも低くなるように上記内部コア
ーを冷却することを特徴とするものである。

【０００８】もう一つの中空発泡体の製造方法は、発泡
性樹脂組成物を溶融し内部コアーと該内部コアーに突設
されたサイジングコアーとを有する金型より押出し発泡
させながら冷却サイジングスリーブ内を通すことにより
中空発泡体を製造する方法において、内部コアーの中央
部の表面温度が両端部の表面温度よりも低くなるように
上記内部コアー冷却するとともにサイジングコアーを冷
却することを特徴とするものである。

【０００９】この発明に用いる発泡性樹脂組成物は熱可
塑性樹脂と発泡剤とからなる。熱可塑性樹脂としては、
例えば、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、ポリブテン、塩素化ポリエチレ
ン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピ
レン−ジエン共重合体、エチレン−エチルアクリレート
共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリ弗化ビ
ニル、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリアミ
ド、ポリエステル、ＡＢＳ樹脂、アクリル樹脂、繊維素
樹脂など押出可能な樹脂が用いられる。これ等の樹脂は
単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよ
い。

【００１０】また、発泡剤としては、例えば、アゾジカ
ルボンアミド、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテ
トラミン、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒ
ドラジド、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、アゾビ
スイソブチロニトリル等の熱分解型発泡剤、ジクロロテ
トラフルオロエタン、モノクロロジフロロメタン、ブタ
ン、ペンタン、炭酸ガス、窒素、空気、水などの物理型
発泡剤が用いられる。これ等の発泡剤は単独で用いても
よく、２種以上を混合して用いてもよい。

【００１１】これ等の発泡剤の使用量は、得ようとする
中空発泡体の発泡倍率及び発泡剤の種類により異なる
が、一般に熱可塑性樹脂１００重量部に対して０．１〜
３０重量部を配合するのが好ましく、０．３〜１０重量
部を配合するのがさらに好ましい。

【００１２】なお、発泡性樹脂組成物には、必要に応じ
て熱安定剤、加工助剤、滑剤、抗酸化剤、気泡核調整
剤、発泡助剤、充填剤、顔料、難燃剤、紫外線吸収剤、
帯電防止剤等の公知の添加剤を配合することができる。

【００１３】以下、図面を参照しながら、この発明を詳
しく説明する。図１は請求項１の発明の一例を示す垂直
断面図、図２は図１の要部を示す水平断面図、図３は得
られる中空発泡体の一部切欠断面図である。図１におい
て、１０は押出スクリュー１１を有する押出機であっ
て、この押出機１０の先端に、内部コアー２１を有する
金型２０が取付けられている。そして、内部コアー２１
には、図２に示すように、内部コアー２１の中央部を冷
却するための冷媒を通す配管２２及び内部コアー２１の
両端部を冷却するための冷媒を通す配管２３が設けられ
ている。

【００１４】上記配管２２及び２３は、内部コアー２１
からブリッジ２４を経て金型２０の外へ延び、図示しな
い冷媒循環装置に連結されている。内部コアー２１の配
管２２及び２３の配置は図示されたものに限らず、内部
コアー２１の中央部の表面温度が両端部の表面温度より
も低くなるように配置されておれば、いかなる配置であ
ってもよい。上記配管２２及び２３は、内部コアー２１
を効率良く冷却するために、内部コアー２１の表面に近
い部分に設けるのが好ましい。

【００１５】なお、中央部の冷却用配管２２と両端部の
冷却用配管２３とを上記のように別々に設けずに、一本
の配管を内部コアー２１の中央部のみに設けることによ
って、内部コアー２１の中央部の表面温度が両端部の表
面温度よりも低くなるように調節することもできる。こ
こで、内部コアー２１の中央部とは、図３に示すよう
に、得られる中空発泡体３０の押出方向に対して直角方
向（幅Ｗ方向）の中央部に相当するコアー部分を意味
し、また内部コアー２１の両端部とは、得られる中空発
泡体３０の押出方向に対して直角方向（幅Ｗ方向）の両
端部に相当するコアー部分を意味する。

【００１６】発泡性樹脂組成物は、押出機１０により溶
融混練され内部コアー２１の表面部に形成された樹脂通
路２５を経て金型２０の先端リップから押出され発泡す
るが、内部コアー２１の中央部の樹脂通路を通過する溶
融状の発泡性樹脂組成物は、中央部の冷却用配管２２内
を矢印方向に循環する冷媒により冷却される。また、内
部コアー２１の両端部の樹脂通路を通過する溶融状の発
泡性樹脂組成物は、両端部の冷却用配管２３内を矢印方
向に循環する冷媒により冷却される。冷媒としては、空
気、水、油、ポリエチレングリコール等が用いられる。

【００１７】ここで、中央部の冷却用配管２２内を循環
する冷媒の温度は、両端部の冷却用配管２３内を循環す
る冷媒の温度よりも低く調節され、それにより内部コア
ー２１の中央部の表面温度が両端部の表面温度よりも低
くなるように調節される。このように冷媒の温度を調節
する方法に替えて、中央部の冷却用配管２２内を循環す
る冷媒の流量を、両端部の冷却用配管２３内を循環する
冷媒の流量よりも多くすることにより、内部コアー２１
の中央部の表面温度が両端部の表面温度よりも低くなる
ように調節してもよい。

【００１８】内部コアー２１の表面温度分布について、
その中央部と両端部の温度差が小さすぎたり大きすぎた
りすると、内部コアー２１の表面部の樹脂通路２５を通
過する溶融状の発泡性樹脂組成物の温度が全体として均
一にならず、また剪断粘度も均一にならず、均一に発泡
させることが難しくなる。そこで、内部コアー２１の中
央部の表面温度が両端部の表面温度よりも２〜３０％或
いは５〜５０℃低くなるように調節するのが好ましく、
８〜１５℃低くなるように調節するのがさらに好まし
い。こうして、図３に示すように、金型２０のリップ形
状に対応した形状の中空発泡体３０が得られる。

【００１９】図４は請求項２の発明の一例を示す垂直断
面図、図５は図１の要部を示す水平断面図、図６は得ら
れる中空発泡体の一部切欠断面図である。図４におい
て、１００は押出スクリュー１１０を有する押出機であ
って、この押出機１００の先端に、内部コアー２１０と
該内部コアーに突設されたサイジングコアー２１１とを
有する金型２００が取付けられている。そして、内部コ
アー２１０には、図５に示すように、内部コアー２１０
の中央部を冷却するための冷媒を通す配管２２０が設け
られ、またサイジングコアー２１１には、サイジングコ
アー２１１の全体を冷却するための冷媒を通す配管２３
０が設けられている。

【００２０】さらに、上記金型２００の先方には、押出
される中空発泡体３００の断面輪郭に対応した断面形状
の冷却サイジングスリーブ４００が設置され、この冷却
サイジングスリーブ４００の内部に冷媒を循環させて冷
却できるようになされている。この冷却サイジングスリ
ーブ４００は、金型２００の先端面に接するように設置
してもよく、金型２００の先端面から一定の間隔をおい
て設置してもよい。

【００２１】上記配管２２０及び２３０は、内部コアー
２１０からブリッジ２４０を経て金型２００の外へ延
び、図示しない冷媒循環装置に連結されている。内部コ
アー２１０の配管２２０及びサイジングコアー２１１の
配管２３０の配置は図示されたものに限らず、内部コア
ー２１０の中央部の表面温度が両端部の表面温度よりも
低くなり、且つサイジングコアー２１１の全体が冷却で
きるように配置されておれば、いかなる配置であっても
よい。上記配管２２０及び２３０は、内部コアー２１０
及びサイジングコアー２１１を効率良く冷却するため
に、内部コアー２１０及びサイジングコアー２１１の表
面に近い部分に設けるのが好ましい。

【００２２】なお、内部コアー２１０の中央部の冷却用
配管２２０とサイジングコアー２１１の全体の冷却用配
管２３０とを上記のように別々に設けずに、一本の連通
した配管が内部コアー２１０の中央部とサイジングコア
ー２１１の全体に配置されるように設けることによっ
て、内部コアー２１０の中央部の表面温度が両端部の表
面温度よりも低くなるように調節するとともに、サイジ
ングコアー２１１の全体を冷却することもできる。ここ
で、内部コアー２１０の中央部とは、図６に示すよう
に、得られる中空発泡体３００の押出方向に対して直角
方向（幅Ｗ方向）の中央部に相当する内部コアー部分を
意味し、また内部コアー２１０の両端部とは、得られる
中空発泡体３００の押出方向に対して直角方向（幅Ｗ方
向）の両端部に相当する内部コアー部分を意味する。

【００２３】発泡性樹脂組成物は、押出機１００により
溶融混練され内部コアー２１０の表面部に形成された樹
脂通路２５０を経て金型２０の先端リップから押出され
発泡するが、内部コアー２１０の中央部の樹脂通路を通
過する溶融状の発泡性樹脂組成物は、中央部の冷却用配
管２２０内を矢印方向に循環する冷媒により冷却され
る。また、サイジングコアー２１１の表面に接する中空
発泡体の内面全体がサイジングコアー２１１の全体の冷
却用配管２３０内を矢印方向に循環する冷媒により冷却
される。さらに、冷却サイジングスリーブ４００により
中空発泡体の外面全体が冷却される。

【００２４】このように内部コアー２１０の中央部を冷
却することにより、内部コアー２１０の中央部の表面温
度が両端部の表面温度よりも低くなるように調節される
が、内部コアー２１０の両端部にも別に両端部冷却用の
配管を設けて、中央部の冷却用配管２２０と両端部の冷
却用配管内を循環する冷媒の温度や流量を調節すること
により、内部コアー２１の中央部の表面温度が両端部の
表面温度よりも低くなるように調節することも可能であ
る。

【００２５】内部コアー２１０の表面温度分布につい
て、その中央部と両端部の温度差が小さすぎたり大きす
ぎたりすると、内部コアー２１０の表面部の樹脂通路を
通過する溶融状の発泡性樹脂組成物の温度が全体として
均一にならず、また剪断粘度も均一にならず、均一に発
泡させることが難しくなる。そこで、内部コアー２１０
の中央部の表面温度が両端部の表面温度よりも２〜３０
％或いは５〜５０℃低くなるように調節するのが好まし
く、８〜１５℃低くなるように調節するのがさらに好ま
しい。こうして、図６に示すように、金型２００のリッ
プ形状に対応した形状の中空発泡体３００が得られる。

【００２６】この中空発泡体３００は、冷却サイジング
スリーブ４００により冷却された表面には硬い表皮層３
１０が形成され、サイジングコアー２１１により冷却さ
れた内面にも硬い表皮層３２０が形成されている。

【００２７】（作用）発泡性樹脂組成物を溶融し内部コ
アーを有する金型より押出し発泡させるか、或いは発泡
性樹脂組成物を溶融し内部コアーと該内部コアーに突設
されたサイジングコアーとを有する金型より押出し発泡
させながら冷却サイジングスリーブ内を通すことにより
中空発泡体、特に断面輪郭が全体として長方形状の異形
中空発泡体を製造する際には、押出機より金型に送られ
てくる溶融状の発泡性樹脂組成物は、内部コアーの中央
部付近の樹脂組成物の温度が高くなる。

【００２８】そこで、請求項１の発明のように、内部コ
アーの中央部の表面温度が両端部の表面温度よりも低く
なるように上記内部コアーを冷却するか、或いは請求項
２の発明のように、内部コアーの中央部の表面温度が両
端部の表面温度よりも低くなるように上記内部コアーを
冷却するとともにサイジングコアーを冷却すると、金型
内を流れる溶融状の発泡性樹脂組成物の温度は、全体と
して温度分布が均一になり、発泡性樹脂組成物の流れに
乱れがなく全体にわたって均一に発泡する。しかも、発
泡した樹脂組成物は全体にわたって均一に配向して中空
発泡体の内部応力が小さくなる。

【００２９】

【発明の実施の形態】以下、この発明の実施例及び比較
例を示す。実施例１（請求項１の発明の実施例）ポリ塩化ビニル（平均重合度９００）１００重量部と、
アゾジカルボンアミド０．５重量部と、鉛系熱安定剤
（ステアリン酸鉛と三塩基性硫酸鉛）４重量部と、気泡
核調整剤（平均粒径１μm の炭酸カルシウム）１０重量
部とからなる発泡性樹脂組成物を調製する。この発泡性
樹脂組成物を、図１及び図２に示すように、押出機で１
８０℃で溶融混練し、１５５℃に設定した金型より２０
kｇ／時間の割合で押出し発泡させて、図３に示すよう
に、断面輪郭が全体として長方形状の異形中空発泡体を
製造した。

【００３０】上記金型のリップ形状は、図３の異形中空
発泡体の厚みＴに対応する部分が１mm、高さＨに対応す
る部分が９mm、幅Ｗに対応する部分が６０mmであった。
また、金型の内部コアーの中央部冷却用の配管内には１
５℃の圧縮空気を５０リットル／分の割合で循環させ、
両端部冷却用の配管内には１５℃の圧縮空気を３０リッ
トル／分の割合で循環させた。

【００３１】そして、内部コアーの表面部に０．５mmΦ
の熱電対を幅方向に１０等分の間隔で挿入して温度分布
を測定したところ図７に示すような結果が得られた。こ
こで、内部コアーの中央部（中央点）の温度は１７０
℃、両端部（両端から１２mm内方の点）はいずれも１８
０℃であった。

【００３２】また、金型より押出される異形中空発泡体
の密度分布及び押出速度分布を測定した。密度分布は、
異形中空発泡体を押出方向と平行に３分割し、それぞれ
の分割片の重量を測定し水中置換により体積を測定し、
重量／体積で求めた。また押出速度分布は、金型より押
出しされる異形中空発泡体を押出方向と平行に３分割
し、それぞれの分割部の単位時間当たりの押出量を測定
し、また分割部に想到する金型リップの断面積を測定
し、押出量／（金型リップの断面積×密度）で求めた。

【００３３】その結果、異形中空発泡体の密度は中央部
が０．６８９ｇ／cm³、その両端部がいずれも０．６９
２ｇ／cm³で、その差は０．００３ｇ／cm³であった。
また、押出速度は中央部が２．０ｍ／分、その両端部が
１．７７ｍ／分で、その差は０．２３ｍ／分であった。

【００３４】さらに、得られた異形中空発泡体を３ｍに
切断し、これを水平な平面に置いて、幅方向の曲がり
（水平な平面と異形中空発泡体の下面との隙間）を測定
したところ、幅方向の曲がりは約１mmで非常に小さかっ
た。

【００３５】比較例１（請求項１の発明の比較例）金型の内部コアーの中央部冷却用の配管内及び両端部冷
却用の配管内に、いずれも１５℃の圧縮空気を３０リッ
トル／分の割合で循環させた。それ以外は実施例１と同
様に行った。この場合、内部コアーの中央部（中央点）
の温度は１９０℃、両端部（両端から１２mm内方の点）
はいずれも１８２℃であった。

【００３６】また、異形中空発泡体の密度は中央部が
０．７１７ｇ／cm³、その両端部がいずれも０．７３２
ｇ／cm³で、その差は０．０１５ｇ／cm³であった。ま
た、押出速度は中央部が２．０ｍ／分、その両端部が
１．５６ｍ／分で、その差は０．４４ｍ／分であった。
また、幅方向の曲がりは約３mmで大きかった。

【００３７】実施例２（請求項２の発明の実施例）ポリ塩化ビニル（平均重合度９００）１００重量部と、
アゾジカルボンアミド０．５重量部と、鉛系熱安定剤
（ステアリン酸鉛と三塩基性硫酸鉛）４重量部と、気泡
核調整剤（平均粒径１μm の炭酸カルシウム）１０重量
部とからなる発泡性樹脂組成物を調製する。この発泡性
樹脂組成物を、図４及び図５に示すように、押出機で１
８０℃で溶融混練し、１８０℃に設定した金型より２０
kｇ／時間の割合で押出し発泡させて、図６に示すよう
に、外面及び内面に硬い表皮層を有し、断面輪郭が全体
として長方形状の異形中空発泡体を製造した。

【００３８】上記金型のリップ形状は、図６の異形中空
発泡体の厚みＴに対応する部分が１mm、高さＨに対応す
る部分が９mm、幅Ｗに対応する部分が６０mmであった。
また、金型の内部コアーの中央部冷却用の配管（４mm
Φ）内には１００℃の油を５リットル／分の割合で循環
させ、サイジングコアーの全体冷却用の配管（４mmΦ）
内には３０℃の油を１０リットル／分の割合で循環させ
た。また、冷却サイジングスリーブ内にも６０℃の油を
循環させた。

【００３９】そして、内部コアーの表面部に０．５mmΦ
の熱電対を幅方向に１０等分の間隔で挿入して温度分布
を測定したところ図７と同様な結果が得られた。ここ
で、内部コアーの中央部（中央点）の温度は１７０℃、
両端部（両端から１２mm内方の点）はいずれも１８０℃
であった。

【００４０】また、金型より押出される異形中空発泡体
の密度分布及び押出速度分布を実施例１と同様にして測
定した。その結果、異形中空発泡体の密度は中央部が
０．７２２ｇ／cm³、その両端部がいずれも０．７２６
ｇ／cm³で、その差は０．００４ｇ／cm³であった。ま
た、押出速度は中央部が２．０ｍ／分、その両端部が
１．８７ｍ／分で、その差は０．１３ｍ／分であった。

【００４１】また、得られた異形中空発泡体は外面と内
面に硬い表皮層が形成されており、このままの状態で幅
方向の曲がりを測定したところ、曲がりは認められなか
った。また、鉋がけにより外面の硬い表皮層を削り落と
して幅方向の曲がりを測定したところ、曲がりは約１mm
で非常に小さかった。

【００４２】比較例２（請求項２の発明の比較例）金型の内部コアーの中央部冷却用の配管内及びサイジン
グコアーの全体冷却用の配管内への油の循環を止めて、
内部コアーの中央部及びサイジングコアーの冷却は行わ
なかった。それ以外は実施例２と同様に行った。この場
合、内部コアーの中央部（中央点）の温度は１９０℃、
両端部（両端から１２mm内方の点）はいずれも１８２℃
であった。

【００４３】また、異形中空発泡体の密度は中央部が
０．７２４ｇ／cm³、その両端部がいずれも０．７３９
ｇ／cm³で、その差は０．０１５ｇ／cm³であった。ま
た、押出速度は中央部が２．０ｍ／分、その両端部が
１．５６ｍ／分で、その差は０．４４ｍ／分であった。

【００４４】また、得られた異形中空発泡体は外面と内
面に硬い表皮層が形成されており、このままの状態で幅
方向の曲がりを測定したところ、曲がりは認められなか
った。また、鉋がけにより外面の硬い表皮層を削り落と
して幅方向の曲がりを測定したところ、曲がりは約３mm
で大きかった。

【００４５】

【発明の効果】上述の通り、発泡性樹脂組成物を溶融し
内部コアーを有する金型より押出し発泡させて、例えば
断面輪郭が全体として長方形状の異形中空発泡体のよう
な中空発泡体を製造する際に、内部コアーの中央部の表
面温度が両端部の表面温度よりも低くなるように上記内
部コアーを冷却すると、全体にわたって均一に発泡し、
中空発泡体の内部応力も小さくなり、反りや曲がりなど
の不具合いのない中空発泡体を製造することができる。

【００４６】また、発泡性樹脂組成物を溶融し内部コア
ーと該内部コアーに突設されたサイジングコアーとを有
する金型より押出し発泡させながら冷却サイジングスリ
ーブ内を通して、例えば断面輪郭が全体として長方形状
の異形中空発泡体のような中空発泡体を製造する際に、
内部コアーの中央部の表面温度が両端部の表面温度より
も低くなるように上記内部コアーを冷却するとともにサ
イジングコアーを冷却すると、表面及び内面に硬い表皮
層を有し、全体にわたって均一に発泡し、中空発泡体の
内部応力も小さくなり、反りや曲がりなどの不具合いの
ない中空発泡体を製造することができる。

【００４７】この発明方法により得られる中空発泡体
は、鉋がけにより表皮層を削り取っても反りや曲がりな
どの不具合いが生じることがなく、特に低発泡で断面輪
郭が全体として長方形状の異形中空発泡体は、仕切り
壁、天井材等に好適に用いることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】請求項１の発明の一例を示す垂直断面図であ
る。

【図２】図１の要部を示す水平断面図である。

【図３】得られる中空発泡体の一部切欠断面図である。

【図４】請求項２の発明の一例を示す垂直断面図であ
る。

【図５】図４の要部を示す水平断面図である。

【図６】得られる中空発泡体の一部切欠断面図である。

【図７】内部コアーの表面部の温度分布の一例を示す曲
線である。

【符号の説明】

１０、１００押出機２０、２００金型２１、２１０内部コアー２２、２２０内部コアー中央部の冷却用配管２３内部コアー両端部の冷却用配管２１１サイジングコアー２３０サイジングコアーの冷却用配管３０、３００中空発泡体４００冷却サイジングスリーブ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】発泡性樹脂組成物を溶融し内部コアーを
有する金型より押出し発泡させることにより中空発泡体
を製造する方法において、内部コアーの中央部の表面温
度が両端部の表面温度よりも低くなるように上記内部コ
アーを冷却することを特徴とする中空発泡体の製造方
法。
【請求項２】発泡性樹脂組成物を溶融し内部コアーと
該内部コアーに突設されたサイジングコアーとを有する
金型より押出し発泡させながら冷却サイジングスリーブ
内を通すことにより中空発泡体を製造する方法におい
て、内部コアーの中央部の表面温度が両端部の表面温度
よりも低くなるように上記内部コアーを冷却するととも
にサイジングコアーを冷却することを特徴とする中空発
泡体の製造方法。