JPH0894589A - 角形鋼管溶接部探傷装置 - Google Patents
角形鋼管溶接部探傷装置Info
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- JPH0894589A JPH0894589A JP6233569A JP23356994A JPH0894589A JP H0894589 A JPH0894589 A JP H0894589A JP 6233569 A JP6233569 A JP 6233569A JP 23356994 A JP23356994 A JP 23356994A JP H0894589 A JPH0894589 A JP H0894589A
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- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
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- G01N2291/042—Wave modes
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- G01N2291/044—Internal reflections (echoes), e.g. on walls or defects
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 角形鋼管について内面ビード付きの状態で溶
接部の管内面側を探傷することができる角形鋼管溶接部
探傷装置を提供する。 【構成】 斜角横波超音波探触子により内面ビード付角
形鋼管の溶接部を溶接線に沿って走査し、溶接欠陥を探
傷する装置において、鋼管１の外表面上で入射点Ｐから
溶接線Ｌに対し直角方向に｛０．５・Ｎ・Ｓ＋（１／６
〜５／６）ｗ｝離れた位置に、屈折角θ1 ６５°〜８０
°の内面部探触子１１が配置されている。ただし、Ｓは
スキップ、Ｎは１、３または５、およびｗはビード幅を
表す。
接部の管内面側を探傷することができる角形鋼管溶接部
探傷装置を提供する。 【構成】 斜角横波超音波探触子により内面ビード付角
形鋼管の溶接部を溶接線に沿って走査し、溶接欠陥を探
傷する装置において、鋼管１の外表面上で入射点Ｐから
溶接線Ｌに対し直角方向に｛０．５・Ｎ・Ｓ＋（１／６
〜５／６）ｗ｝離れた位置に、屈折角θ1 ６５°〜８０
°の内面部探触子１１が配置されている。ただし、Ｓは
スキップ、Ｎは１、３または５、およびｗはビード幅を
表す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は角形鋼管の溶接部の欠
陥検出を造管ライン中に行う超音波探傷装置に関する。
陥検出を造管ライン中に行う超音波探傷装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】角形鋼管は、次のようにして製造され
る。まず、鋼帯を管状体に成形し、ついで管状体の両エ
ッジ部を高周波溶接して電縫鋼管を連続的に製造する。
つぎに、この電縫鋼管をサイジングミル（定型機）で角
形に成形する。このようにして得られた角形鋼管は、管
長手方向に延びる内面ビード（たとえば、肉厚１６ mm
の鋼管の場合、ビード幅６ mm 、ビード高さ４ mm ）が
管内面側に残っている。
る。まず、鋼帯を管状体に成形し、ついで管状体の両エ
ッジ部を高周波溶接して電縫鋼管を連続的に製造する。
つぎに、この電縫鋼管をサイジングミル（定型機）で角
形に成形する。このようにして得られた角形鋼管は、管
長手方向に延びる内面ビード（たとえば、肉厚１６ mm
の鋼管の場合、ビード幅６ mm 、ビード高さ４ mm ）が
管内面側に残っている。
【０００３】従来、角形鋼管の電縫溶接部について超音
波探傷は行なわれていなかった。一方、電縫鋼管につい
ては、内、外両面側のビードを切削して平滑にしたのち
に実施する種々の斜角超音波探傷法が提案されている。
波探傷は行なわれていなかった。一方、電縫鋼管につい
ては、内、外両面側のビードを切削して平滑にしたのち
に実施する種々の斜角超音波探傷法が提案されている。
【０００４】たとえば、特開平２−１７３５６２号公報
に記載された斜角超音波探傷法では、内面ビードを切削
した鋼管を、超音波が溶接部の管内面側（内面部）、中
間部および管外面側（外面部）をそれぞれ通過するよう
に配置した３個の斜角探触子で探傷する例が示されてい
る。また、同公報には、超音波が溶接部の肉厚方向全断
面を通過するようにして、接線方向にそれぞれの異った
角度で４個の斜角探触子を配置した例も示している。し
かし、いずれの場合も内面ビードを切削し、平滑にした
溶接部の探傷であり、内面ビード付鋼管を超音波探傷す
る際の屈折角、および探触子の配置については何も示唆
していない。
に記載された斜角超音波探傷法では、内面ビードを切削
した鋼管を、超音波が溶接部の管内面側（内面部）、中
間部および管外面側（外面部）をそれぞれ通過するよう
に配置した３個の斜角探触子で探傷する例が示されてい
る。また、同公報には、超音波が溶接部の肉厚方向全断
面を通過するようにして、接線方向にそれぞれの異った
角度で４個の斜角探触子を配置した例も示している。し
かし、いずれの場合も内面ビードを切削し、平滑にした
溶接部の探傷であり、内面ビード付鋼管を超音波探傷す
る際の屈折角、および探触子の配置については何も示唆
していない。
【０００５】また、ＪＩＳ ＧＯ５８４−１９８３解説
は、アーク溶接鋼管自動探傷において、超音波がアーク
溶接鋼管の溶接部の内面部および外面部を通過するよう
にして、溶接線の両側に４個の探触子を配置した例を示
している。溶接部は内、外両面側のビードは切削されて
いないが、比較的なだらかな曲面となっている。しか
し、このようなビード形状による妨害エコーに対する対
策として、この文献は探触子の屈折角および配置位置に
ついて何ら示していない。
は、アーク溶接鋼管自動探傷において、超音波がアーク
溶接鋼管の溶接部の内面部および外面部を通過するよう
にして、溶接線の両側に４個の探触子を配置した例を示
している。溶接部は内、外両面側のビードは切削されて
いないが、比較的なだらかな曲面となっている。しか
し、このようなビード形状による妨害エコーに対する対
策として、この文献は探触子の屈折角および配置位置に
ついて何ら示していない。
【０００６】さらに、「溶接部の非破壊試験」（１９７
９（社）ＮＤＩ協会編）は、鋼板の溶接部の超音波探傷
において、１つの探触子を溶接部に対し手動でジグザグ
あるいは方形走査して探傷する方法を示している。しか
し、この文献も、探触子の屈折角および配置位置につい
て何も示していない。
９（社）ＮＤＩ協会編）は、鋼板の溶接部の超音波探傷
において、１つの探触子を溶接部に対し手動でジグザグ
あるいは方形走査して探傷する方法を示している。しか
し、この文献も、探触子の屈折角および配置位置につい
て何も示していない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来のように探触子を
配置した方法では、大きな内面ビードが存在する角形鋼
管溶接部を超音波探傷する場合、その内面ビードエコー
が大きく現われ、溶接部の管内面近傍にある小さな欠陥
は検出できない。したがって、内面ビード付角形鋼管の
溶接部を探傷しようとする場合、溶接部の管内面側は探
傷できないので無視せざるを得なかった。
配置した方法では、大きな内面ビードが存在する角形鋼
管溶接部を超音波探傷する場合、その内面ビードエコー
が大きく現われ、溶接部の管内面近傍にある小さな欠陥
は検出できない。したがって、内面ビード付角形鋼管の
溶接部を探傷しようとする場合、溶接部の管内面側は探
傷できないので無視せざるを得なかった。
【０００８】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、角形鋼管について内面ビード付
きの状態で溶接部の管内面側を探傷することができる角
形鋼管溶接部探傷装置を得ることを目的とする。
ためになされたもので、角形鋼管について内面ビード付
きの状態で溶接部の管内面側を探傷することができる角
形鋼管溶接部探傷装置を得ることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明の角形鋼管探傷
装置は、斜角横波超音波探触子により内面ビード付角形
鋼管の溶接部を溶接線に沿って走査し、溶接欠陥を探傷
する装置において、鋼管の外表面上で入射点から溶接線
に対し直角方向に｛０．５・Ｎ・Ｓ＋（１／６〜５／
６）ｗ｝離れた位置に、屈折角６５°〜８０°の内面部
探触子が配置されている。ただし、Ｓはスキップ、Ｎは
１、３または５、およびｗはビード幅を表している。
装置は、斜角横波超音波探触子により内面ビード付角形
鋼管の溶接部を溶接線に沿って走査し、溶接欠陥を探傷
する装置において、鋼管の外表面上で入射点から溶接線
に対し直角方向に｛０．５・Ｎ・Ｓ＋（１／６〜５／
６）ｗ｝離れた位置に、屈折角６５°〜８０°の内面部
探触子が配置されている。ただし、Ｓはスキップ、Ｎは
１、３または５、およびｗはビード幅を表している。
【００１０】また、上記内面部探触子に加えて、鋼管の
外表面上で入射点から溶接線に対し直角方向に（０．２
５・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位置に、屈折角４０°〜８０
°の中間部探触子を配置し、鋼管の外表面上で入射点か
ら溶接線に対し直角方向に（１．０・Ｎ±０．１）Ｓ離
れた位置に、屈折角４０°〜８０°の外面部探触子を配
置してもよい。
外表面上で入射点から溶接線に対し直角方向に（０．２
５・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位置に、屈折角４０°〜８０
°の中間部探触子を配置し、鋼管の外表面上で入射点か
ら溶接線に対し直角方向に（１．０・Ｎ±０．１）Ｓ離
れた位置に、屈折角４０°〜８０°の外面部探触子を配
置してもよい。
【００１１】図１は、角形鋼管１の内面部探触子１１の
配置と探傷領域を示している。溶接線Ｌと入射点Ｐとの
間の探傷距離Ｙ1 は、欠陥エコーと内面ビードエコーと
の識別性を高めるために、０．５・Ｎスキップ点Ｙ0.5S
よりもαだけ外側にずらした位置、すなわちＹ1 ＝０．
５スキップ・Ｎ＋αに配置する。αの値は、内面ビード
の縁の位置（ビード中心＋１／２・ｗ）を基準点として
±１／３・ｗ、つまり（１／６〜５／６）ｗである。な
お、Ｎが１の場合はビームが内面ビードを直射し、３の
場合は角管の外表面および内表面でそれぞれ１回反射さ
れ、５の場合は２回反射される。Ｎは角管の肉厚が薄い
場合、肉厚に応じて３または５とする。内面部探触子１
１の屈折角θ1 が６５°未満であると、内面ビード４と
欠陥６（スリット状に模式的に示している）との識別性
が低下する。また、８０°を超えると、表面波によるエ
コーと欠陥エコーとが混在入し、欠陥の識別が困難にな
る。
配置と探傷領域を示している。溶接線Ｌと入射点Ｐとの
間の探傷距離Ｙ1 は、欠陥エコーと内面ビードエコーと
の識別性を高めるために、０．５・Ｎスキップ点Ｙ0.5S
よりもαだけ外側にずらした位置、すなわちＹ1 ＝０．
５スキップ・Ｎ＋αに配置する。αの値は、内面ビード
の縁の位置（ビード中心＋１／２・ｗ）を基準点として
±１／３・ｗ、つまり（１／６〜５／６）ｗである。な
お、Ｎが１の場合はビームが内面ビードを直射し、３の
場合は角管の外表面および内表面でそれぞれ１回反射さ
れ、５の場合は２回反射される。Ｎは角管の肉厚が薄い
場合、肉厚に応じて３または５とする。内面部探触子１
１の屈折角θ1 が６５°未満であると、内面ビード４と
欠陥６（スリット状に模式的に示している）との識別性
が低下する。また、８０°を超えると、表面波によるエ
コーと欠陥エコーとが混在入し、欠陥の識別が困難にな
る。
【００１２】図２は、探傷距離とエコー高さ（ｄＢ）と
の関係を、内面ビードと内面スリット欠陥とを比較して
示している。試験条件は、板厚が１９mm、スリット深さ
が板厚の１５％、、周波数が５ MHz、探触子の屈折角θ
1 が７０°である。内面ビードエコーの特性曲線Ａは、
内面スリットエコーの特性曲線Ｂよりも下方に位置して
いる。また、内面ビードエコーがピーク値をとる探傷距
離ＹB は、内面スリットエコーがピーク値をとる探傷距
離Ｙ0.5S＋αよりも小さい、つまり溶接部寄りとなって
いる。これは、内面ビードエコーのピーク値が、屈折角
６５°以下でピーク値をとる特性をもつからである。
の関係を、内面ビードと内面スリット欠陥とを比較して
示している。試験条件は、板厚が１９mm、スリット深さ
が板厚の１５％、、周波数が５ MHz、探触子の屈折角θ
1 が７０°である。内面ビードエコーの特性曲線Ａは、
内面スリットエコーの特性曲線Ｂよりも下方に位置して
いる。また、内面ビードエコーがピーク値をとる探傷距
離ＹB は、内面スリットエコーがピーク値をとる探傷距
離Ｙ0.5S＋αよりも小さい、つまり溶接部寄りとなって
いる。これは、内面ビードエコーのピーク値が、屈折角
６５°以下でピーク値をとる特性をもつからである。
【００１３】図３は、板厚ｔを６mm〜２２mmまで変えて
測定して得たデータを示している。横軸Ｙは探傷距離を
示し、縦軸はエコー高さ（ｄＢ）を示す。図３から、次
のことがわかる。すなわち、いずれの板厚においても、
エコーピーク値をとる探傷距離Ｙは、内面ビードの方が
内面スリットよりも小さい。また、探傷距離を０．５ス
キップより長い位置寄りの方が、エコー減衰度（直線
ａ、ｂの勾配で示す）は内面ビードの方が内面スリット
よりも大きい。これらのことから、内面ビードエコーと
内面スリットエコーとを識別しやすくするために、この
発明では内面部探触子の屈折角θ1 を６５°〜８０°と
し、探傷距離Ｙを０．５スキップ＋αとした。αの値を
あまり大きくすると、内面スリットエコーも大きく低下
するため、前述のようにα＝（１／６〜５／６）ｗとし
た。
測定して得たデータを示している。横軸Ｙは探傷距離を
示し、縦軸はエコー高さ（ｄＢ）を示す。図３から、次
のことがわかる。すなわち、いずれの板厚においても、
エコーピーク値をとる探傷距離Ｙは、内面ビードの方が
内面スリットよりも小さい。また、探傷距離を０．５ス
キップより長い位置寄りの方が、エコー減衰度（直線
ａ、ｂの勾配で示す）は内面ビードの方が内面スリット
よりも大きい。これらのことから、内面ビードエコーと
内面スリットエコーとを識別しやすくするために、この
発明では内面部探触子の屈折角θ1 を６５°〜８０°と
し、探傷距離Ｙを０．５スキップ＋αとした。αの値を
あまり大きくすると、内面スリットエコーも大きく低下
するため、前述のようにα＝（１／６〜５／６）ｗとし
た。
【００１４】図４により、中間部探触子１２の配置につ
いて説明する。ビーム１０を溶接部３の中央部に指向さ
せるには、探傷の障害となる内面ビード４に直接ビーム
１０が当らないように、探傷距離Ｙ2 をビームの広がり
を考慮して幾何学的に板厚中央部に来るようにすればよ
い。そのためには、鋼管の外表面上で入射点から溶接線
に対し直角方向に（０．２５・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位
置に、中間部探触子１２を配置する。±０．１Ｓは、ビ
ームの広がりを考慮したものである。屈折角θ2 が４０
°未満であると縦波と横波が混在し、屈折角θ2 が８０
°を超えると表面波と横波が混在し、欠陥エコーの識別
が困難となる。適切な探傷距離Ｙ2 は、板厚、表面エコ
ー、内面ビードエコー、角形鋼管幅、ビームの広がりを
考慮して選択する。
いて説明する。ビーム１０を溶接部３の中央部に指向さ
せるには、探傷の障害となる内面ビード４に直接ビーム
１０が当らないように、探傷距離Ｙ2 をビームの広がり
を考慮して幾何学的に板厚中央部に来るようにすればよ
い。そのためには、鋼管の外表面上で入射点から溶接線
に対し直角方向に（０．２５・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位
置に、中間部探触子１２を配置する。±０．１Ｓは、ビ
ームの広がりを考慮したものである。屈折角θ2 が４０
°未満であると縦波と横波が混在し、屈折角θ2 が８０
°を超えると表面波と横波が混在し、欠陥エコーの識別
が困難となる。適切な探傷距離Ｙ2 は、板厚、表面エコ
ー、内面ビードエコー、角形鋼管幅、ビームの広がりを
考慮して選択する。
【００１５】図５により、外面部探触子１３の配置につ
いて説明する。ビーム１０を溶接部３の表面に指向させ
るには、内面ビード４のエコーの影響が少いため、中間
部探触子と同様に板厚、ビーム幅等を考慮して幾何学的
にビーム中心が溶接部上面に来るように探傷距離Ｙ3 を
配置する。すなわち、鋼管の外表面上で入射点から溶接
線に対し直角方向に（１．０・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位
置に、屈折角θ3 が４０°〜８０°の外面部探触子１３
を配置する。
いて説明する。ビーム１０を溶接部３の表面に指向させ
るには、内面ビード４のエコーの影響が少いため、中間
部探触子と同様に板厚、ビーム幅等を考慮して幾何学的
にビーム中心が溶接部上面に来るように探傷距離Ｙ3 を
配置する。すなわち、鋼管の外表面上で入射点から溶接
線に対し直角方向に（１．０・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位
置に、屈折角θ3 が４０°〜８０°の外面部探触子１３
を配置する。
【００１６】
【作用】内面部探触子からビームは、溶接部内面を通
る。内面部探触子の屈折角および探傷距離は前記特定の
範囲内にあるので、欠陥エコーとビードエコーとは容易
に識別される。
る。内面部探触子の屈折角および探傷距離は前記特定の
範囲内にあるので、欠陥エコーとビードエコーとは容易
に識別される。
【００１７】また、内面部探触子に加えて中間部探触子
および外面部探触子を配置した場合、中間部探触子から
のビームは溶接部厚み方向の中心部を、外面部探触子か
らのビームは溶接部表面をそれぞれ通る。したがって、
溶接部は３個の探触子により、ビードエコーに妨げられ
ることなく全断面にわたって探傷される。
および外面部探触子を配置した場合、中間部探触子から
のビームは溶接部厚み方向の中心部を、外面部探触子か
らのビームは溶接部表面をそれぞれ通る。したがって、
溶接部は３個の探触子により、ビードエコーに妨げられ
ることなく全断面にわたって探傷される。
【００１８】
【実施例】図６および図７は、この発明の角形鋼管溶接
部探傷装置の一実施例を示している。
部探傷装置の一実施例を示している。
【００１９】昇降枠２１の下端部に横行駆動装置２３が
固定されている。横行駆動装置２３に横行枠２６が取り
付けられている。横行駆動装置２３のサーボモータ２４
の駆動により横行枠２６は昇降枠２１の中心線に対して
直角方向に進退する。
固定されている。横行駆動装置２３に横行枠２６が取り
付けられている。横行駆動装置２３のサーボモータ２４
の駆動により横行枠２６は昇降枠２１の中心線に対して
直角方向に進退する。
【００２０】２個の保持枠３１が横行枠２６にリンク２
８を介して横行枠２６の中心線Ｃに対してはすかいに取
り付けられている。保持枠３１の中心線に対して直角方
向に延びる３本の案内溝３２が各保持枠３１にそれぞれ
設けられている。各案内溝３２に鞍形の保持板３４が摺
動可能にはめ合っている。
８を介して横行枠２６の中心線Ｃに対してはすかいに取
り付けられている。保持枠３１の中心線に対して直角方
向に延びる３本の案内溝３２が各保持枠３１にそれぞれ
設けられている。各案内溝３２に鞍形の保持板３４が摺
動可能にはめ合っている。
【００２１】保持枠３１のそれぞれに内面部探触子１
１、中間部探触子１２、および外面部探触子１３が配置
され、各保持板３４にこれら探触子１１、１２、１３が
取り付けられている。上記のように２個の保持枠３１に
探触子１１、１２、１３を配置することにより、溶接線
Ｌに対して傾斜する線状欠陥の検出が容易となる。ま
た、保持板３４に導水孔３６が設けられている。探触子
１１、１２、１３と角鋼管表面との間に導水孔３６から
水を供給して超音波の伝播をよくする。
１、中間部探触子１２、および外面部探触子１３が配置
され、各保持板３４にこれら探触子１１、１２、１３が
取り付けられている。上記のように２個の保持枠３１に
探触子１１、１２、１３を配置することにより、溶接線
Ｌに対して傾斜する線状欠陥の検出が容易となる。ま
た、保持板３４に導水孔３６が設けられている。探触子
１１、１２、１３と角鋼管表面との間に導水孔３６から
水を供給して超音波の伝播をよくする。
【００２２】上記のように構成された探傷装置におい
て、昇降枠２１を昇降駆動装置（図示しない）により下
降し、また横行駆動装置２３により横行枠２６を進退し
て横行枠２６の中心線Ｃが溶接線Ｌに一致するように位
置させる。ついで、所定の探傷距離となるように保持板
３４を移動して、内面部探触子１１、中間部探触子１
２、および外面部探触子１３を所定の位置に設定する。
内面部探触子１１の屈折角θ1 は７０°、探傷距離は
０．５Ｓ＋３ mm （ビード幅の１／２）であり、中間部
探触子１２の屈折角θ2 は４５°、探傷距離は０．２５
Ｓであり、外面部探触子１３の屈折角θ3 は４５°、探
傷距離は０．７５Ｓである。そして、角鋼管１をこれの
長手方向に送りながら溶接部３の欠陥を探傷する。
て、昇降枠２１を昇降駆動装置（図示しない）により下
降し、また横行駆動装置２３により横行枠２６を進退し
て横行枠２６の中心線Ｃが溶接線Ｌに一致するように位
置させる。ついで、所定の探傷距離となるように保持板
３４を移動して、内面部探触子１１、中間部探触子１
２、および外面部探触子１３を所定の位置に設定する。
内面部探触子１１の屈折角θ1 は７０°、探傷距離は
０．５Ｓ＋３ mm （ビード幅の１／２）であり、中間部
探触子１２の屈折角θ2 は４５°、探傷距離は０．２５
Ｓであり、外面部探触子１３の屈折角θ3 は４５°、探
傷距離は０．７５Ｓである。そして、角鋼管１をこれの
長手方向に送りながら溶接部３の欠陥を探傷する。
【００２３】上記のように構成された装置において、角
形鋼管１は、辺長が３００ mm 、肉厚が１６ mm であ
る。角形鋼管１は表面側ビードは除去されているが、内
面側ビード４は残ったままとなっている。ビード４は、
幅６ mm 、高さ４ mm である。角形鋼管１は溶接部３を
上側にして長手方向に搬送装置（図示しない）により送
られる。角形鋼管１を５MHz で探傷した。その結果、ビ
ードからのエコーに影響されることなく溶接部全断面に
ついて０．８ mm 以上の深さの内面未溶着欠陥を探傷す
ることができた。
形鋼管１は、辺長が３００ mm 、肉厚が１６ mm であ
る。角形鋼管１は表面側ビードは除去されているが、内
面側ビード４は残ったままとなっている。ビード４は、
幅６ mm 、高さ４ mm である。角形鋼管１は溶接部３を
上側にして長手方向に搬送装置（図示しない）により送
られる。角形鋼管１を５MHz で探傷した。その結果、ビ
ードからのエコーに影響されることなく溶接部全断面に
ついて０．８ mm 以上の深さの内面未溶着欠陥を探傷す
ることができた。
【００２４】比較例として、探触子の配置位置は上記例
と同じであるが、内面部探触子の屈折角θ1 が４５゜、
中間部探触子の屈折角θ2 が４５゜、外面部探触子の屈
折角θ3 が４５゜である探触子を使用した。その結果、
ビードエコーから欠陥を識別することが難しく、３．０
mm 以上の深さの内面未溶着欠陥しか検出できなかっ
た。
と同じであるが、内面部探触子の屈折角θ1 が４５゜、
中間部探触子の屈折角θ2 が４５゜、外面部探触子の屈
折角θ3 が４５゜である探触子を使用した。その結果、
ビードエコーから欠陥を識別することが難しく、３．０
mm 以上の深さの内面未溶着欠陥しか検出できなかっ
た。
【００２５】
【発明の効果】この発明は、内面部探触子の屈折角およ
び探傷距離を所要の範囲内とすることにより、ビードエ
コーに妨害されることなく、ビード付角形鋼管の溶接部
の内面側を高い探傷精度で超音波探傷することができ
る。
び探傷距離を所要の範囲内とすることにより、ビードエ
コーに妨害されることなく、ビード付角形鋼管の溶接部
の内面側を高い探傷精度で超音波探傷することができ
る。
【００２６】また、内面部探触子に加えて中間部探触子
および外面部探触子を配置した装置では、ビードエコー
に妨げられることなく全断面にわたって探傷することが
できる。
および外面部探触子を配置した装置では、ビードエコー
に妨げられることなく全断面にわたって探傷することが
できる。
【図１】この発明の角形鋼管探傷装における内面部探触
子の配置の詳細および超音波ビームを示す図面である。
子の配置の詳細および超音波ビームを示す図面である。
【図２】探傷距離と内面ビードおよび内面スリットのエ
コー高さとの関係の一例を示す線図である。
コー高さとの関係の一例を示す線図である。
【図３】種々の板厚について探傷距離と内面ビードおよ
び内面スリットのエコー高さとの関係を示す線図であ
る。
び内面スリットのエコー高さとの関係を示す線図であ
る。
【図４】上記角形鋼管探傷装置における中間部探触子の
配置の詳細および超音波ビームを示す図面である。
配置の詳細および超音波ビームを示す図面である。
【図５】上記角形鋼管探傷装置における外面部探触子の
配置の詳細および超音波ビームを示す図面である。
配置の詳細および超音波ビームを示す図面である。
【図６】この発明の一実施例を示す角形鋼管探傷装置で
あって、装置主要部の正面図である。
あって、装置主要部の正面図である。
【図７】上記角形鋼管探傷装置のー部の平面図である。
１ 角形鋼管 ３ 溶接部 ４ 内面ビード ６ 欠陥スリット １０ 超音波ビーム １１ 内面部探触子 １２ 中間部探触子 １３ 外面部探触子 ２１ 昇降枠 ２３ 横行駆動装置 ２６ 横行枠 ２８ リンク ３１ 保持枠 ３２ 案内溝 ３４ 保持板 ３６ 導水孔 Ｃ 横行枠の中心線 Ｌ 溶接線 Ｐ 入射点 θ1 内面部探触子の屈折角 θ2 中間部探触子の屈折角 θ3 外面部探触子の屈折角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河村 晧二 神奈川県相模原市淵野辺５−10−１ 日鉄 テクノス株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 斜角横波超音波探触子により内面ビード
付角形鋼管の溶接部を溶接線に沿って走査し、溶接欠陥
を探傷する装置において、鋼管の外表面上で入射点から
溶接線に対し直角方向に｛０．５・Ｎ・Ｓ＋（１／６〜
５／６）ｗ｝離れた位置に、屈折角６５°〜８０°の内
面部探触子が配置されていることを特徴とする角形鋼管
溶接部探傷装置。ただし、Ｓはスキップ、Ｎは１、３ま
たは５、およびｗはビード幅を表す。 - 【請求項２】 鋼管の外表面上で入射点から溶接線に対
し直角方向に（０．２５・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位置
に、屈折角４０°〜８０°の中間部探触子が配置され、
鋼管の外表面上で入射点から溶接線に対し直角方向に
（１．０・Ｎ±０．１）Ｓ離れた位置に、屈折角４０°
〜８０°の外面部探触子が配置された請求項１記載の角
形鋼管溶接部探傷装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6233569A JPH0894589A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | 角形鋼管溶接部探傷装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6233569A JPH0894589A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | 角形鋼管溶接部探傷装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0894589A true JPH0894589A (ja) | 1996-04-12 |
Family
ID=16957134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6233569A Pending JPH0894589A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | 角形鋼管溶接部探傷装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0894589A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102183586A (zh) * | 2011-03-03 | 2011-09-14 | 山西潞安环保能源开发股份有限公司 | 一种刮板圆环链超声波探伤的专用探头 |
| CN109239184A (zh) * | 2018-08-13 | 2019-01-18 | 广州多浦乐电子科技有限公司 | 一种管座角焊缝超声相控阵检测方法 |
| JP2019520561A (ja) * | 2016-05-31 | 2019-07-18 | ヴァローレック ドイチュラント ゲーエムベーハー | 延伸中空プロファイルの超音波試験用方法 |
-
1994
- 1994-09-28 JP JP6233569A patent/JPH0894589A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102183586A (zh) * | 2011-03-03 | 2011-09-14 | 山西潞安环保能源开发股份有限公司 | 一种刮板圆环链超声波探伤的专用探头 |
| JP2019520561A (ja) * | 2016-05-31 | 2019-07-18 | ヴァローレック ドイチュラント ゲーエムベーハー | 延伸中空プロファイルの超音波試験用方法 |
| CN109239184A (zh) * | 2018-08-13 | 2019-01-18 | 广州多浦乐电子科技有限公司 | 一种管座角焊缝超声相控阵检测方法 |
| CN109239184B (zh) * | 2018-08-13 | 2021-01-08 | 广州多浦乐电子科技股份有限公司 | 一种管座角焊缝超声相控阵检测方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020910 |