JPH0881726A - 鋳造用アルミニウム合金 - Google Patents
鋳造用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH0881726A JPH0881726A JP6220495A JP22049594A JPH0881726A JP H0881726 A JPH0881726 A JP H0881726A JP 6220495 A JP6220495 A JP 6220495A JP 22049594 A JP22049594 A JP 22049594A JP H0881726 A JPH0881726 A JP H0881726A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- weight
- alloy
- aluminum alloy
- high temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳造用アルミニウム合金において、鋳造性が
良好であり、割れが少なく、鋳型への耐焼付性が良好で
あり、高温に加熱された時の膨れが少なく、機械的特性
が良好であり、ろう接可能な合金を提供する。 【構成】 Ｍｎ：３．０〜６．０％、Ｓｉ：１．８〜
２．５％、及びＦｅ：０．８〜１．３％を含有し、必要
により、Ｎｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選
択された１種または２種以上：２重量％以下かつ／また
はＣｕ，Ｍｇからなる群より選択された１種または２
種：１．５％以下を含有し、残部がアルミニウム及び不
可避的不純物からなる鋳造用アルミニウム合金。
良好であり、割れが少なく、鋳型への耐焼付性が良好で
あり、高温に加熱された時の膨れが少なく、機械的特性
が良好であり、ろう接可能な合金を提供する。 【構成】 Ｍｎ：３．０〜６．０％、Ｓｉ：１．８〜
２．５％、及びＦｅ：０．８〜１．３％を含有し、必要
により、Ｎｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選
択された１種または２種以上：２重量％以下かつ／また
はＣｕ，Ｍｇからなる群より選択された１種または２
種：１．５％以下を含有し、残部がアルミニウム及び不
可避的不純物からなる鋳造用アルミニウム合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ダイカスト鋳造、金型
鋳造、その他の鋳造で部品に成型するのに適したアルミ
ニウム合金に関するものであり、さらに詳しく述べるな
らば、高温に加熱された時の膨れがなくまたろう接や溶
接性に優れた鋳造用アルミニウム合金に関するものであ
る。
鋳造、その他の鋳造で部品に成型するのに適したアルミ
ニウム合金に関するものであり、さらに詳しく述べるな
らば、高温に加熱された時の膨れがなくまたろう接や溶
接性に優れた鋳造用アルミニウム合金に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】現在工業的にダイカストに供されている
アルミニウム合金はＪＩＳに規定されたＡＤＣ１０、Ａ
ＤＣ１２規格あるいは同等材のＡｌ−Ｓｉ系合金が主流
である。また少量ではあるがＪＩＳ規格のＡＤＣ５，Ａ
ＤＣ６あるいはその同等材のＡｌ−Ｍｇ系合金も使用さ
れている。Ａｌ−Ｓｉ系合金が主流となっているのは、
鋳造性が優れかつ複雑な形状の鋳造に適し、しかも常温
における機械的強度が優れているからである。
アルミニウム合金はＪＩＳに規定されたＡＤＣ１０、Ａ
ＤＣ１２規格あるいは同等材のＡｌ−Ｓｉ系合金が主流
である。また少量ではあるがＪＩＳ規格のＡＤＣ５，Ａ
ＤＣ６あるいはその同等材のＡｌ−Ｍｇ系合金も使用さ
れている。Ａｌ−Ｓｉ系合金が主流となっているのは、
鋳造性が優れかつ複雑な形状の鋳造に適し、しかも常温
における機械的強度が優れているからである。
【０００３】又特開昭４９−１６６１１号公報による
と、アルミニウムにＭｎを添加したＡｌ−Ｍｎ系ダイカ
スト合金が提案されており、Ｍｎの添加により充填性は
良好になるが、金型への焼付きが著しくなるために、Ｆ
ｅを０．８〜２％添加することによりダイカスト性が良
好なアルミニウム合金が得られることが開示されてい
る。
と、アルミニウムにＭｎを添加したＡｌ−Ｍｎ系ダイカ
スト合金が提案されており、Ｍｎの添加により充填性は
良好になるが、金型への焼付きが著しくなるために、Ｆ
ｅを０．８〜２％添加することによりダイカスト性が良
好なアルミニウム合金が得られることが開示されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらＡｌ−Ｓ
ｉ系合金、特にＡＤＣ−１０、ＡＤＣ−１２規格のＡｌ
−Ｓｉ−Ｃｕ系合金は共晶温度が低く、高温で保持され
ると共晶成分が融解し高温での使用が限定される。さら
にこのように融点が低いため高温に加熱されると共晶温
度よりもかなり低い温度でも軟化が激しく、気泡、酸化
物に介在したガスポロシティーが高温にさらされて著し
く膨張したり、溶解ガスが鋳物表面まで拡散し集積し膨
張したりすることによって膨れを発生し、高温時に前記
ＡＤＣ−１０、ＡＤＣ−１２規格の合金を使用すること
は困難であった。
ｉ系合金、特にＡＤＣ−１０、ＡＤＣ−１２規格のＡｌ
−Ｓｉ−Ｃｕ系合金は共晶温度が低く、高温で保持され
ると共晶成分が融解し高温での使用が限定される。さら
にこのように融点が低いため高温に加熱されると共晶温
度よりもかなり低い温度でも軟化が激しく、気泡、酸化
物に介在したガスポロシティーが高温にさらされて著し
く膨張したり、溶解ガスが鋳物表面まで拡散し集積し膨
張したりすることによって膨れを発生し、高温時に前記
ＡＤＣ−１０、ＡＤＣ−１２規格の合金を使用すること
は困難であった。
【０００５】なお、実用の機械部品では複雑形状のもの
があり全体を鋳造で製作するよりも鋳造部分をろう接ま
たは溶接を行って完成部品に仕上げることが望ましい場
合も多くあるが、現用の高温のろう材を使用してＡｌ−
Ｓｉ系合金をろう付けしようとしても、ろう接温度が合
金の融点に接近しているため、母材が融解し、ろう材の
拡散がうまくいかなかったり、前記膨れが発生し強度的
に充分なものが得られず、ろう接が困難であった。また
溶接として一般的なＴＩＧ、ＭＩＧ溶接を想定しても膨
れの発生や母材の溶解が大きいためＡｌ−Ｓｉ系合金の
溶接は困難であった。
があり全体を鋳造で製作するよりも鋳造部分をろう接ま
たは溶接を行って完成部品に仕上げることが望ましい場
合も多くあるが、現用の高温のろう材を使用してＡｌ−
Ｓｉ系合金をろう付けしようとしても、ろう接温度が合
金の融点に接近しているため、母材が融解し、ろう材の
拡散がうまくいかなかったり、前記膨れが発生し強度的
に充分なものが得られず、ろう接が困難であった。また
溶接として一般的なＴＩＧ、ＭＩＧ溶接を想定しても膨
れの発生や母材の溶解が大きいためＡｌ−Ｓｉ系合金の
溶接は困難であった。
【０００６】さらに、Ａｌ−Ｓｉ系合金は、Ａｌ−Ｓｉ
共晶成分が電気伝導性が低いのでアルマイト処理等の陽
極酸化処理が困難であり、このために耐食性、硬度、膜
厚の均一性等の陽極酸化皮膜の特性が良好でないとの不
都合も有していた。
共晶成分が電気伝導性が低いのでアルマイト処理等の陽
極酸化処理が困難であり、このために耐食性、硬度、膜
厚の均一性等の陽極酸化皮膜の特性が良好でないとの不
都合も有していた。
【０００７】一方、Ａｌ−Ｍｇ系合金は、陽極酸化特性
には優れているが、鋳造性が悪いために複雑形状の鋳物
を鋳造するには適していない。また溶湯の酸化が起こり
易いために作業性にも劣っている。さらに高温強度、硬
度等の高温特性は前述のＡｌ−Ｓｉ系合金よりも劣って
いるために高温用途には全く適していない。
には優れているが、鋳造性が悪いために複雑形状の鋳物
を鋳造するには適していない。また溶湯の酸化が起こり
易いために作業性にも劣っている。さらに高温強度、硬
度等の高温特性は前述のＡｌ−Ｓｉ系合金よりも劣って
いるために高温用途には全く適していない。
【０００８】前掲特許公開公報で提案されているような
Ａｌ−Ｍｎ系合金は高温での軟化特性や陽極酸化処理特
性や耐食性等には優れている反面、基本的には、Ｍｎの
添加に伴って融点が上昇する包晶反応合金であるために
溶解、鋳造温度が共晶系であるＡｌ−Ｓｉ，Ａｌ−Ｍｇ
系合金に比較して高くなり、溶解・鋳造中のガスの吸収
により欠陥が増加し、溶湯の酸化の問題が起こる。又Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金は湯流れ性が悪く、鋳造時に熱間割れを
生じ易く、良好な鋳物が得られにくいという欠点を有し
ていた。
Ａｌ−Ｍｎ系合金は高温での軟化特性や陽極酸化処理特
性や耐食性等には優れている反面、基本的には、Ｍｎの
添加に伴って融点が上昇する包晶反応合金であるために
溶解、鋳造温度が共晶系であるＡｌ−Ｓｉ，Ａｌ−Ｍｇ
系合金に比較して高くなり、溶解・鋳造中のガスの吸収
により欠陥が増加し、溶湯の酸化の問題が起こる。又Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金は湯流れ性が悪く、鋳造時に熱間割れを
生じ易く、良好な鋳物が得られにくいという欠点を有し
ていた。
【０００９】すなわち従来一般的に使用されていたＡｌ
−Ｓｉ系鋳造合金を２５０℃以上に加熱すると、強度の
低下が起こるため信頼性に欠け、さらに、溶解や鋳造中
に吸収されたガスが部品表面に膨れをもたらし耐熱部品
としては使用不能となる。又上記Ａｌ−Ｍｎ系合金も高
温溶解が必要なため、ガス吸収の増大や溶湯の酸化によ
る介在物の増加による膨れの発生や熱間割れを生じ、耐
熱部品としての使用は困難であった。
−Ｓｉ系鋳造合金を２５０℃以上に加熱すると、強度の
低下が起こるため信頼性に欠け、さらに、溶解や鋳造中
に吸収されたガスが部品表面に膨れをもたらし耐熱部品
としては使用不能となる。又上記Ａｌ−Ｍｎ系合金も高
温溶解が必要なため、ガス吸収の増大や溶湯の酸化によ
る介在物の増加による膨れの発生や熱間割れを生じ、耐
熱部品としての使用は困難であった。
【００１０】したがって、本発明の目的は、鋳造性に優
れているために複雑な形状の鋳物を容易に鋳造すること
ができ、特に湯流れが良好であるために熱間割れが発生
せず、しかも高温での機械的性質、特に高温での軟化抵
抗に優れた鋳造用アルミニウム合金を提供することを目
的とする。さらに、本発明は陽極酸化処理特性に優れた
鋳造用アルミニウム合金を提供することも目的とする。
また、本発明は、上記特性を備えるとともにろう接もし
くは溶接可能な鋳造用アルミニウム合金を提供すること
も目的とする。
れているために複雑な形状の鋳物を容易に鋳造すること
ができ、特に湯流れが良好であるために熱間割れが発生
せず、しかも高温での機械的性質、特に高温での軟化抵
抗に優れた鋳造用アルミニウム合金を提供することを目
的とする。さらに、本発明は陽極酸化処理特性に優れた
鋳造用アルミニウム合金を提供することも目的とする。
また、本発明は、上記特性を備えるとともにろう接もし
くは溶接可能な鋳造用アルミニウム合金を提供すること
も目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めの技術的手段は、Ａｌ−Ｍｎ系を基本組成とし、これ
に少量のＳｉとＦｅを同時に添加するところに骨子があ
り、具体的には、Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：
１．８〜２．５重量％、及びＦｅ：０．８〜１．３重量
％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物か
らなることを特徴とする鋳造用アルミニウム合金にあ
る。以下、本発明の構成を説明する。
めの技術的手段は、Ａｌ−Ｍｎ系を基本組成とし、これ
に少量のＳｉとＦｅを同時に添加するところに骨子があ
り、具体的には、Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：
１．８〜２．５重量％、及びＦｅ：０．８〜１．３重量
％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物か
らなることを特徴とする鋳造用アルミニウム合金にあ
る。以下、本発明の構成を説明する。
【００１２】Ｍｎは融点を低下させず、高温での機械的
強度、特に軟化抵抗が大きく、表面処理を良好にする。
従ってろう接、溶解温度においても母材の軟化が抑制さ
れ、膨れも発生しないため、良好なロー接溶接が可能と
なる。Ｍｎの有量が３．０重量％以下ではこれらの性能
が不十分になる。すなわち、（イ）焼付きが起こり易
い、（ロ）湯流れ性が悪く熱間割れを生じ易い、（ハ）
高温での機械的性質、特に軟化抵抗が不十分になり膨れ
を防止できないし、陽極酸化処理時の発色性も不十分に
なる。一方Ｍｎ含有量が６．０重量％を超えると合金の
溶融温度の上昇に伴って鋳造温度が高くなり実用上不利
である。さらに機械的性質特に伸びが低下する。加えて
溶解が高くなると溶解時のガスの吸収量が多くなり、鋳
造品を高温で使用する時の膨れが起こり易くなる。また
陽極酸化皮膜の生成も不均一となる。従って、Ｍｎ含有
量は３．０〜６．０重量％であり、好ましくは３．２〜
５．０重量％とすることが望ましい。
強度、特に軟化抵抗が大きく、表面処理を良好にする。
従ってろう接、溶解温度においても母材の軟化が抑制さ
れ、膨れも発生しないため、良好なロー接溶接が可能と
なる。Ｍｎの有量が３．０重量％以下ではこれらの性能
が不十分になる。すなわち、（イ）焼付きが起こり易
い、（ロ）湯流れ性が悪く熱間割れを生じ易い、（ハ）
高温での機械的性質、特に軟化抵抗が不十分になり膨れ
を防止できないし、陽極酸化処理時の発色性も不十分に
なる。一方Ｍｎ含有量が６．０重量％を超えると合金の
溶融温度の上昇に伴って鋳造温度が高くなり実用上不利
である。さらに機械的性質特に伸びが低下する。加えて
溶解が高くなると溶解時のガスの吸収量が多くなり、鋳
造品を高温で使用する時の膨れが起こり易くなる。また
陽極酸化皮膜の生成も不均一となる。従って、Ｍｎ含有
量は３．０〜６．０重量％であり、好ましくは３．２〜
５．０重量％とすることが望ましい。
【００１３】Ｓｉは溶湯の流動性を改善しかつ融点を低
下させる。すなわち、Ｍｎの適量添加により良好な高温
での機械的強度をもつ合金の溶湯の流動性を高め、かつ
融点を低下することにより、ガス吸収を減少させ膨れを
生じにくくしかつ熱間割れを防止し、複雑な鋳物の製造
を可能にする。Ｓｉの含有量が１．８重量％以下では、
（イ）湯流れが悪いために鋳型への充填が不充分となり
製品内部の欠陥が多くなりかつ焼付きが起こり易くな
り、（ロ）機械的強度、特に硬度が低下する。一方Ｓｉ
の含有量が２．５重量％を超えると従来のＡｌ−Ｓｉ系
合金の欠点が次第に目立つようになる。また、特に伸び
が劣化し高温での機械的性質が劣化する。従って、Ｓｉ
の含有量は１．８〜２．５重量％が適しており、好まし
くは２．０〜３．０重量％である。
下させる。すなわち、Ｍｎの適量添加により良好な高温
での機械的強度をもつ合金の溶湯の流動性を高め、かつ
融点を低下することにより、ガス吸収を減少させ膨れを
生じにくくしかつ熱間割れを防止し、複雑な鋳物の製造
を可能にする。Ｓｉの含有量が１．８重量％以下では、
（イ）湯流れが悪いために鋳型への充填が不充分となり
製品内部の欠陥が多くなりかつ焼付きが起こり易くな
り、（ロ）機械的強度、特に硬度が低下する。一方Ｓｉ
の含有量が２．５重量％を超えると従来のＡｌ−Ｓｉ系
合金の欠点が次第に目立つようになる。また、特に伸び
が劣化し高温での機械的性質が劣化する。従って、Ｓｉ
の含有量は１．８〜２．５重量％が適しており、好まし
くは２．０〜３．０重量％である。
【００１４】Ｆｅはダイカスト鋳造時の金型への焼き付
き防止、鋳造時のヒケ割れ防止、及び高温での機械的性
質向上などに有効である。Ｆｅ含有量が０．８重量％以
下では金型への焼付きが著しく、型離れが悪く鋳造が難
しくなる。一方Ｆｅ含有量が１．３重量％を超えると、
靭性が劣化したり、耐食性が悪くなるので、Ｆｅ含有量
は０．８〜１．３重量％であり、好ましくは０．９〜
１．２重量％である。
き防止、鋳造時のヒケ割れ防止、及び高温での機械的性
質向上などに有効である。Ｆｅ含有量が０．８重量％以
下では金型への焼付きが著しく、型離れが悪く鋳造が難
しくなる。一方Ｆｅ含有量が１．３重量％を超えると、
靭性が劣化したり、耐食性が悪くなるので、Ｆｅ含有量
は０．８〜１．３重量％であり、好ましくは０．９〜
１．２重量％である。
【００１５】本発明は上述のようにＡｌに、Ｍｎ，Ｓ
ｉ，Ｆｅを含有させた組成を基本とするが、さらに、Ｎ
ｉ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｂ，Ｃｕ，Ｍｇの１種または２
種以上を添加してもよい。
ｉ，Ｆｅを含有させた組成を基本とするが、さらに、Ｎ
ｉ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｂ，Ｃｕ，Ｍｇの１種または２
種以上を添加してもよい。
【００１６】したがって、本発明は次のように展開する
ことができる。 （１）Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：１．８〜
２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％及びＮｉ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選択された１種ま
たは２種以上：２重量％以下を含有し、残部がアルミニ
ウム及び不可避的不純物からなることを特徴とする鋳造
用アルミニウム合金。 （２）Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：１．８〜
２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％及びＣｕ，
Ｍｇからなる群より選択された１種または２種：１．５
重量％以下を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的
不純物からなることを特徴とする鋳造用アルミニウム合
金。 （３） Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：１．８〜
２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％、Ｎｉ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選択された１種また
は２種以上：２重量％以下、及びＣｕ，Ｍｇからなる群
より選択された１種または２種：１．５重量％以下を含
有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物を含有
し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする鋳造用アルミニウム合金。
ことができる。 （１）Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：１．８〜
２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％及びＮｉ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選択された１種ま
たは２種以上：２重量％以下を含有し、残部がアルミニ
ウム及び不可避的不純物からなることを特徴とする鋳造
用アルミニウム合金。 （２）Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：１．８〜
２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％及びＣｕ，
Ｍｇからなる群より選択された１種または２種：１．５
重量％以下を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的
不純物からなることを特徴とする鋳造用アルミニウム合
金。 （３） Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：１．８〜
２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％、Ｎｉ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選択された１種また
は２種以上：２重量％以下、及びＣｕ，Ｍｇからなる群
より選択された１種または２種：１．５重量％以下を含
有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物を含有
し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする鋳造用アルミニウム合金。
【００１７】Ｎｉは高温強度及び耐熱性向上に効果があ
る。Ｔｉ及びＢは結晶粒微細化、耐熱性及び鋳造性向上
に効果がある。Ｚｒ及びＣｒは耐熱性向上及び結晶粒微
細化に効果がある。これらのＮｉ，Ｔｉ，Ｂ，Ｚｒ，Ｃ
ｒは合計で２％以下の添加量であれば、上記のような効
果があるが、２重量％を超えて添加すると、耐食性の劣
化、鋳造時の湯流れ性劣化、スラッジの生成、ハードス
ポットの発生等が生じ得策ではない。
る。Ｔｉ及びＢは結晶粒微細化、耐熱性及び鋳造性向上
に効果がある。Ｚｒ及びＣｒは耐熱性向上及び結晶粒微
細化に効果がある。これらのＮｉ，Ｔｉ，Ｂ，Ｚｒ，Ｃ
ｒは合計で２％以下の添加量であれば、上記のような効
果があるが、２重量％を超えて添加すると、耐食性の劣
化、鋳造時の湯流れ性劣化、スラッジの生成、ハードス
ポットの発生等が生じ得策ではない。
【００１８】Ｃｕ及びＭｇは常温及び高温での強度向
上、切削性の向上さらには耐食性の向上に効果がある。
これらは合計して１．５％以下の添加量で上記の効果が
あるが、１，５％を超えると耐食性の劣化、湯流れ性の
劣化、ヒケ巣等の鋳造欠陥の発生、さらにはろう接性及
び溶接性を阻害して得策ではない。
上、切削性の向上さらには耐食性の向上に効果がある。
これらは合計して１．５％以下の添加量で上記の効果が
あるが、１，５％を超えると耐食性の劣化、湯流れ性の
劣化、ヒケ巣等の鋳造欠陥の発生、さらにはろう接性及
び溶接性を阻害して得策ではない。
【００１９】本発明のアルミニウム合金は、好ましくは
７００〜８００℃の、好ましくは７５０〜８００℃の鋳
造温度で金型、砂型への重力鋳造、ダイカスト、スクイ
ズキャスティング等の方法により鋳造される。鋳造後は
必要により、接合面を清浄化した後通常のろう合金を使
用し、本発明の材料あるいはその他の溶接性に優れたＡ
ｌ合金とろう付けあるいはＴＩＧ，ＭＩＧなどによる溶
接を行う。
７００〜８００℃の、好ましくは７５０〜８００℃の鋳
造温度で金型、砂型への重力鋳造、ダイカスト、スクイ
ズキャスティング等の方法により鋳造される。鋳造後は
必要により、接合面を清浄化した後通常のろう合金を使
用し、本発明の材料あるいはその他の溶接性に優れたＡ
ｌ合金とろう付けあるいはＴＩＧ，ＭＩＧなどによる溶
接を行う。
【００２０】鋳造により成型され、さらに必要によりろ
う付けされた部材はさらに陽極酸化処理を施して保護皮
膜を形成し、また場合により発色処理を施すことができ
る。陽極酸化処理の条件は通常の条件でよい。
う付けされた部材はさらに陽極酸化処理を施して保護皮
膜を形成し、また場合により発色処理を施すことができ
る。陽極酸化処理の条件は通常の条件でよい。
【００２１】上述のように成型し、必要な処理を行った
部材を都市ガス燃焼バーナーのバーナーヘッド部もしく
はその周辺部（ヒーターカップ）等の１５０℃以上、あ
るいは３５０℃以上に加熱される部材に使用すると膨れ
がなくかつ強度の低下もないために、アルミニウム鋳造
合金製部品を提供することができる。この部品の寸法は
特に制限がないが、ダイカストの場合厚みで１．５〜５
ｍｍ程度のものが最も適している。
部材を都市ガス燃焼バーナーのバーナーヘッド部もしく
はその周辺部（ヒーターカップ）等の１５０℃以上、あ
るいは３５０℃以上に加熱される部材に使用すると膨れ
がなくかつ強度の低下もないために、アルミニウム鋳造
合金製部品を提供することができる。この部品の寸法は
特に制限がないが、ダイカストの場合厚みで１．５〜５
ｍｍ程度のものが最も適している。
【００２２】
【作用】上述のように、Ｍｎを最大量の添加元素とし
て、Ａｌ基地を強化することにより高温での機械的強度
を高めたＡｌ−Ｍｎ二元系組成に少量のＳｉを添加する
ことにより湯流れ性を改善して鋳造性を高めた。さらに
Ｓｉ量を少量とすることにより、熱による膨れ原因を取
り除きかつ通電性が不良なＡｌ−Ｓｉ共晶の量を少なく
して陽極酸化特性を良好にした。さらに少量のＦｅを添
加することにより鋳型との焼付きを防止した。加えて高
温での機械的強度が高められることから、ロー接、溶接
時の母材の融解を防止でき、かつ膨れが防止できること
によってロー接、溶接性の向上が図れる。以下、実施例
により本発明を説明する。
て、Ａｌ基地を強化することにより高温での機械的強度
を高めたＡｌ−Ｍｎ二元系組成に少量のＳｉを添加する
ことにより湯流れ性を改善して鋳造性を高めた。さらに
Ｓｉ量を少量とすることにより、熱による膨れ原因を取
り除きかつ通電性が不良なＡｌ−Ｓｉ共晶の量を少なく
して陽極酸化特性を良好にした。さらに少量のＦｅを添
加することにより鋳型との焼付きを防止した。加えて高
温での機械的強度が高められることから、ロー接、溶接
時の母材の融解を防止でき、かつ膨れが防止できること
によってロー接、溶接性の向上が図れる。以下、実施例
により本発明を説明する。
【００２３】実施例１ 表１に組成を示すアルミニウム合金を横型ダイカスト機
（型締力２５０トン）を用いて、同表に示す鋳造温度に
て金型温度１２０℃，プランジャ−速度２．６ｍ／ｓｅ
ｃ、鋳造圧力８５ＭＰａにてダイカスト鋳造した。ダイ
カスト鋳造した製品形状は面積が８０×６０ｍｍで板厚
が２．５ｍｍのものである。
（型締力２５０トン）を用いて、同表に示す鋳造温度に
て金型温度１２０℃，プランジャ−速度２．６ｍ／ｓｅ
ｃ、鋳造圧力８５ＭＰａにてダイカスト鋳造した。ダイ
カスト鋳造した製品形状は面積が８０×６０ｍｍで板厚
が２．５ｍｍのものである。
【００２４】この鋳造製品を鋳放しのままで各種試験を
行い、その特性を評価した。表１に示す焼付きは製品を
鋳造した時の金型に焼付き製品の取り出しが困難であっ
た鋳造の比率（％）を示す。鋳造性は湯流れが悪く、正
常な製品が得られなかった比率（％）で示す。割れは鋳
造時に製品内に０．２ｍｍ以上の割れが発生した比率
（％）である。機械的性質は得られた鋳造製品を熱処理
を行わずに製品より小型板状試験片を採取して引張試験
を行い、伸び率を測定して行った。また膨れの検査は製
品を加熱炉内で４５０℃に昇温して３時間保持して炉よ
り製品を取り出し、室温まで放冷し、製品表面に発生し
た膨れを目視して判定した。膨れが発生するものはその
大きさは大小さまざまであるが、小さな膨れが１個でも
あったものは膨れありとして数え、発生した個数の比率
（％）を表１に示した。
行い、その特性を評価した。表１に示す焼付きは製品を
鋳造した時の金型に焼付き製品の取り出しが困難であっ
た鋳造の比率（％）を示す。鋳造性は湯流れが悪く、正
常な製品が得られなかった比率（％）で示す。割れは鋳
造時に製品内に０．２ｍｍ以上の割れが発生した比率
（％）である。機械的性質は得られた鋳造製品を熱処理
を行わずに製品より小型板状試験片を採取して引張試験
を行い、伸び率を測定して行った。また膨れの検査は製
品を加熱炉内で４５０℃に昇温して３時間保持して炉よ
り製品を取り出し、室温まで放冷し、製品表面に発生し
た膨れを目視して判定した。膨れが発生するものはその
大きさは大小さまざまであるが、小さな膨れが１個でも
あったものは膨れありとして数え、発生した個数の比率
（％）を表１に示した。
【００２５】表１において、比較例１、２はＭｎ量が不
足しているために、膨れ比率が高く、かつ鋳造性、割
れ、焼付きなどの評価も低い。次に比較例３はＭｎ、Ｓ
ｉ量が本発明範囲であるが、Ｆｅ添加量が少ないため
に、比較例１、２とほぼ同様な評価である。比較例４は
ＭｎとＳｉ量が多過ぎるために鋳造性の評価が低くかつ
伸びが低下している。比較例５はＳｉ量が多過ぎるため
に同様に鋳造性の評価が低くかつ伸びが低下している。
比較例６は従来の一般的ダイカスト合金であり、膨れ評
価が著しく低くなっている。これに対して本発明の実施
例１〜８は何れの項目でも良い評価が得られている。
足しているために、膨れ比率が高く、かつ鋳造性、割
れ、焼付きなどの評価も低い。次に比較例３はＭｎ、Ｓ
ｉ量が本発明範囲であるが、Ｆｅ添加量が少ないため
に、比較例１、２とほぼ同様な評価である。比較例４は
ＭｎとＳｉ量が多過ぎるために鋳造性の評価が低くかつ
伸びが低下している。比較例５はＳｉ量が多過ぎるため
に同様に鋳造性の評価が低くかつ伸びが低下している。
比較例６は従来の一般的ダイカスト合金であり、膨れ評
価が著しく低くなっている。これに対して本発明の実施
例１〜８は何れの項目でも良い評価が得られている。
【００２６】実施例２ 実施例１で組成を示した合金で同じ製品をダイカスト鋳
造し、各種特性の試験を行った結果を表２に示す。表２
において、高温硬さは高温硬度計で測定した１５０℃に
おけるビッカース硬さである。また、アルマイト性は、
硫酸法で１５％硫酸浴、電流密度１．５Ａ／ｄｍ2 、温
度２０℃、処理時間２０分の条件で陽極酸化処理を行っ
たときの膜厚と皮膜の状態で判定した。次にろう接性は
ろう材としてＡｌ−９．７Ｓｉ−３．５Ｃｕを使用して
５４０℃で突き合わせ継手でろう接した。試験片形状は
１５×５０ｍｍ，厚さ２．５ｍｍであり、これを引張試
験に供して、その時の引張強度を調べた。またろう接性
の良否は強度特性と接合状態を総合して判定した。
造し、各種特性の試験を行った結果を表２に示す。表２
において、高温硬さは高温硬度計で測定した１５０℃に
おけるビッカース硬さである。また、アルマイト性は、
硫酸法で１５％硫酸浴、電流密度１．５Ａ／ｄｍ2 、温
度２０℃、処理時間２０分の条件で陽極酸化処理を行っ
たときの膜厚と皮膜の状態で判定した。次にろう接性は
ろう材としてＡｌ−９．７Ｓｉ−３．５Ｃｕを使用して
５４０℃で突き合わせ継手でろう接した。試験片形状は
１５×５０ｍｍ，厚さ２．５ｍｍであり、これを引張試
験に供して、その時の引張強度を調べた。またろう接性
の良否は強度特性と接合状態を総合して判定した。
【００２７】表２において、比較例１、２はＭｎ量が不
足しているために、高温硬さが低く、アルマイト性及び
ろう接性の評価も低い。次に比較例３はＭｎ、Ｓｉが本
発明範囲であるが、Ｆｅ量が少ないために、比較例１、
２とほぼ同様な評価である。比較例４はＭｎとＳｉ量が
多過ぎるためにアルマイト性の評価が低い。比較例５は
Ｓｉ量が多過ぎるために同様にアルマイト性の評価が低
い。比較例６は従来の一般的ダイカスト合金であり、ろ
う接が不可能でありかつアルマイト性が最も劣ってい
る。これに対して本発明の実施例１〜８は何れの項目で
も良い評価が得られている。
足しているために、高温硬さが低く、アルマイト性及び
ろう接性の評価も低い。次に比較例３はＭｎ、Ｓｉが本
発明範囲であるが、Ｆｅ量が少ないために、比較例１、
２とほぼ同様な評価である。比較例４はＭｎとＳｉ量が
多過ぎるためにアルマイト性の評価が低い。比較例５は
Ｓｉ量が多過ぎるために同様にアルマイト性の評価が低
い。比較例６は従来の一般的ダイカスト合金であり、ろ
う接が不可能でありかつアルマイト性が最も劣ってい
る。これに対して本発明の実施例１〜８は何れの項目で
も良い評価が得られている。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の合金は鋳
造性が良好であり、割れが少なく、鋳型への耐焼付性が
良好であり、さらに高温に加熱された時の膨れが少ない
という優れた性能を兼備した鋳造用アルミニウム合金で
ある。
造性が良好であり、割れが少なく、鋳型への耐焼付性が
良好であり、さらに高温に加熱された時の膨れが少ない
という優れた性能を兼備した鋳造用アルミニウム合金で
ある。
【図１】本発明実施例及び比較例の合金組成並びに鋳造
性、割れ、伸び、焼付き、膨れの評価結果（いずれも
％）を示す図表である。
性、割れ、伸び、焼付き、膨れの評価結果（いずれも
％）を示す図表である。
【図２】本発明実施例及び比較例の合金組成並びに高温
硬さ（Ｈｖ），アルマイト膜厚（μｍ），皮膜状態、ろ
う接強度（ＭＰａ），ろう接の良否の結果を示す図表で
ある。
硬さ（Ｈｖ），アルマイト膜厚（μｍ），皮膜状態、ろ
う接強度（ＭＰａ），ろう接の良否の結果を示す図表で
ある。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年６月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】実施例２ 実施例１で組成を示した合金で同じ製品をダイカスト鋳
造し、各種特性の試験を行った結果を表２に示す。表２
において、高温硬さは高温硬度計で測定した１５０℃に
おけるビッカース硬さである。また、アルマイト性は、
硫酸法で１５％硫酸浴、電流密度１．５Ａ／ｄｍ2 、温
度２０℃、処理時間２０分の条件で陽極酸化処理を行っ
たときの膜厚と皮膜の状態で判定した。次にろう接性は
ろう材としてＡｌ−９．７Ｓｉ−３．５Ｃｕを使用して
５４０℃で突き合わせ継手でろう接した。試験片形状は
１５×５０ｍｍ，厚さ２．５ｍｍであり、これを引張試
験に供して、その時の引張強度を調べた。またろう接性
の良否は強度特性と接合状態を総合して判定した。
造し、各種特性の試験を行った結果を表２に示す。表２
において、高温硬さは高温硬度計で測定した１５０℃に
おけるビッカース硬さである。また、アルマイト性は、
硫酸法で１５％硫酸浴、電流密度１．５Ａ／ｄｍ2 、温
度２０℃、処理時間２０分の条件で陽極酸化処理を行っ
たときの膜厚と皮膜の状態で判定した。次にろう接性は
ろう材としてＡｌ−９．７Ｓｉ−３．５Ｃｕを使用して
５４０℃で突き合わせ継手でろう接した。試験片形状は
１５×５０ｍｍ，厚さ２．５ｍｍであり、これを引張試
験に供して、その時の引張強度を調べた。またろう接性
の良否は強度特性と接合状態を総合して判定した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 秀雄 東京都大田区西六郷２丁目29番12号 京浜 産業株式会社内 (72)発明者 関口 常久 東京都港区芝大門１丁目13番９号 昭和電 工株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：
１．８〜２．５重量％、及びＦｅ：０．８〜１．３重量
％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物か
らなることを特徴とする鋳造用アルミニウム合金。 - 【請求項２】 Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：
１．８〜２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％、
及びＮｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選択さ
れた１種または２種以上：２重量％以下を含有し、残部
がアルミニウム及び不可避的不純物からなることを特徴
とする鋳造用アルミニウム合金。 - 【請求項３】 Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：
１．８〜２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％、
及びＣｕ，Ｍｇからなる群より選択された１種または２
種：１．５重量％以下を含有し、残部がアルミニウム及
び不可避的不純物からなることを特徴とする鋳造用アル
ミニウム合金。 - 【請求項４】 Ｍｎ：３．０〜６．０重量％、Ｓｉ：
１．８〜２．５重量％、Ｆｅ：０．８〜１．３重量％、
Ｎｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｂからなる群より選択された
１種または２種以上：２重量％以下、及びＣｕ，Ｍｇか
らなる群より選択された１種または２種：１．５重量％
以下を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物
からなることを特徴とする鋳造用アルミニウム合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6220495A JPH0881726A (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 鋳造用アルミニウム合金 |
| KR1019950029946A KR100195419B1 (ko) | 1994-09-14 | 1995-09-14 | 주조용 알루미늄합금 및 액체연료연소장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6220495A JPH0881726A (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 鋳造用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0881726A true JPH0881726A (ja) | 1996-03-26 |
Family
ID=16751955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6220495A Pending JPH0881726A (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 鋳造用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0881726A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107641736A (zh) * | 2016-07-20 | 2018-01-30 | 深圳市智联超科科技有限公司 | 一种可阳极氧化的压铸铝合金 |
| WO2023058780A1 (ja) * | 2021-10-07 | 2023-04-13 | 恭子 廣川 | 複雑な内部形状を有する製品の製造方法 |
-
1994
- 1994-09-14 JP JP6220495A patent/JPH0881726A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107641736A (zh) * | 2016-07-20 | 2018-01-30 | 深圳市智联超科科技有限公司 | 一种可阳极氧化的压铸铝合金 |
| WO2023058780A1 (ja) * | 2021-10-07 | 2023-04-13 | 恭子 廣川 | 複雑な内部形状を有する製品の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5399818B2 (ja) | 鉛を含まない快削性ケイ素真鍮合金 | |
| KR102597784B1 (ko) | 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 그 제조방법, 다이캐스팅 방법 | |
| JP6346799B2 (ja) | Ｃｕを添加したＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ基合金ろう材 | |
| US20010016175A1 (en) | Aluminum casting alloy | |
| JP2011042853A (ja) | 耐食性および耐久性に優れるアルミニウム合金製熱交換器 | |
| CN106367638A (zh) | 一种车用铝合金及其制造方法 | |
| JPS59159243A (ja) | 鋳造用金型 | |
| CA2249762A1 (en) | Aluminium casting alloy | |
| CN101386940B (zh) | Al-Mn-Mg-Cu-Ni-Ce合金的制造方法 | |
| JP2005281829A (ja) | Ａｌ−Ｓｉ系合金及びこの合金からなる合金部材 | |
| JPH0881726A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金 | |
| CN112981190A (zh) | 用于模铸的铝合金和使用该用于模铸的铝合金制造铸造铝合金的方法 | |
| JP5635806B2 (ja) | 押出性及び犠牲陽極特性に優れたコネクタ用アルミニウム合金押出材 | |
| JP6415144B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及び熱交換器 | |
| JPH04272148A (ja) | 硬ろう付け性が優れた熱交換器用耐熱銅合金 | |
| JP5498214B2 (ja) | ろう付け性に優れた高強度熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| CN110904365A (zh) | 新型3系铝合金及其制备方法 | |
| JP2008127630A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金、同合金を用いたアルミニウムダイカスト製品及び同製品の製造方法 | |
| JPS6217147A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金 | |
| JPH0559470A (ja) | ダイカスト用亜鉛合金及び亜鉛合金ダイカスト製品 | |
| JPH04246141A (ja) | 熱交換器用銅基合金 | |
| JP3032893B2 (ja) | 鋳造用高強度アルミニウム合金 | |
| JP7325446B2 (ja) | アルミニウム板又は鋼板用の溶接電極及びそれを得る方法 | |
| KR100426675B1 (ko) | 주조용 알루미늄 합금 | |
| JPS5970744A (ja) | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用高硬度Ｎｉ基合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030909 |