JPH0867926A - Ａｌ−Ｍｇ系合金屑の溶解法 - Google Patents
Ａｌ−Ｍｇ系合金屑の溶解法Info
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- JPH0867926A JPH0867926A JP20104194A JP20104194A JPH0867926A JP H0867926 A JPH0867926 A JP H0867926A JP 20104194 A JP20104194 A JP 20104194A JP 20104194 A JP20104194 A JP 20104194A JP H0867926 A JPH0867926 A JP H0867926A
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- Japan
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- melting
- mgal
- temperature
- amount
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ａｌ−Ｍｇ系合金屑を含む原料を大気雰囲気
中で溶解する際において、溶解温度を７５０℃以下に設
定すると共に、該溶解温度に達するまでの昇温速度を１
５０℃／時間以上とし、該溶解温度での保持時間を４時
間以下とする。 【効果】 特に溶解時の昇温速度を高めることによって
ＭｇＯの生成を防止し、それによりＭｇＯを核として生
成するＭｇＡｌ2 Ｏ4 の量を大幅に低減することがで
き、ＭｇＡｌ2 Ｏ4 よりなる酸化物系介在物量が少なく
清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ系合金に再生できる。
中で溶解する際において、溶解温度を７５０℃以下に設
定すると共に、該溶解温度に達するまでの昇温速度を１
５０℃／時間以上とし、該溶解温度での保持時間を４時
間以下とする。 【効果】 特に溶解時の昇温速度を高めることによって
ＭｇＯの生成を防止し、それによりＭｇＯを核として生
成するＭｇＡｌ2 Ｏ4 の量を大幅に低減することがで
き、ＭｇＡｌ2 Ｏ4 よりなる酸化物系介在物量が少なく
清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ系合金に再生できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＡｌ−Ｍｇ系合金屑の溶
解法に関し、特にＡｌ−Ｍｇ系合金を大気溶解するに際
し、該溶解工程で生成する酸化物系介在物の生成量を可
及的に低減し、清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ系合金を得るこ
とのできる溶解法に関するものである。
解法に関し、特にＡｌ−Ｍｇ系合金を大気溶解するに際
し、該溶解工程で生成する酸化物系介在物の生成量を可
及的に低減し、清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ系合金を得るこ
とのできる溶解法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＡｌおよびＡｌ合金は、軽量性、加工
性、表面美麗性等の特徴を有することから種々の用途に
利用されており、中でもＡｌ−Ｍｇ系合金は、加工性や
強度等においてとりわけ優れた特性を有しているので広
く活用されている。
性、表面美麗性等の特徴を有することから種々の用途に
利用されており、中でもＡｌ−Ｍｇ系合金は、加工性や
強度等においてとりわけ優れた特性を有しているので広
く活用されている。
【０００３】他方最近では、省資源・省エネルギーの観
点から、ＡｌやＡｌ合金製品のリサイクルが広く進めら
れているが、再溶解工程で混入してくる酸化物系介在物
の影響が大きな問題として指摘されている。即ちＡｌ合
金、とりわけＡｌ−Ｍｇ系合金は酸化され易く、大気雰
囲気中で溶解を行なうとＭｇＡｌ2 Ｏ4 を主体とする酸
化物系介在物が生成し、これらが溶湯中へ混入して清浄
度を低下させ、得られるＡｌ−Ｍｇ系合金製品の物性を
著しく悪化させる。
点から、ＡｌやＡｌ合金製品のリサイクルが広く進めら
れているが、再溶解工程で混入してくる酸化物系介在物
の影響が大きな問題として指摘されている。即ちＡｌ合
金、とりわけＡｌ−Ｍｇ系合金は酸化され易く、大気雰
囲気中で溶解を行なうとＭｇＡｌ2 Ｏ4 を主体とする酸
化物系介在物が生成し、これらが溶湯中へ混入して清浄
度を低下させ、得られるＡｌ−Ｍｇ系合金製品の物性を
著しく悪化させる。
【０００４】そこで、得られるＡｌ合金溶湯の清浄度を
高めるための手段として様々の方法が提案されており、
例えば特開平２−３８５３９号公報には、無機塩化物と
無機ふっ化物を主成分とする精錬用フラックスを溶湯中
に吹き込んで溶解・精錬を行なう方法、特公昭５２−３
６８４６号公報には溶湯へのガス吹込みによって不純介
在物を浮上分離させる方法、また特公昭６０−２３０９
４４号公報には不純介在物をフィルターで濾別する方法
等が提案され、その一部は実用化されている。
高めるための手段として様々の方法が提案されており、
例えば特開平２−３８５３９号公報には、無機塩化物と
無機ふっ化物を主成分とする精錬用フラックスを溶湯中
に吹き込んで溶解・精錬を行なう方法、特公昭５２−３
６８４６号公報には溶湯へのガス吹込みによって不純介
在物を浮上分離させる方法、また特公昭６０−２３０９
４４号公報には不純介在物をフィルターで濾別する方法
等が提案され、その一部は実用化されている。
【０００５】しかしながらこれらの方法でも、リサイク
ル品中の酸化物系介在物量を地金レベルまで低減するこ
とは困難であり、Ａｌ合金回収原料を用いた製品の用途
は著しく制限され、低品位Ａｌ合金製品への再利用に限
られているのが実状である。
ル品中の酸化物系介在物量を地金レベルまで低減するこ
とは困難であり、Ａｌ合金回収原料を用いた製品の用途
は著しく制限され、低品位Ａｌ合金製品への再利用に限
られているのが実状である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の様な
事情に着目してなされたものであって、その目的は、Ａ
ｌ−Ｍｇ系合金屑を含む原料を大気雰囲気中で溶解する
際において、該溶解工程で溶湯中に混入してくる酸化物
系介在物の量を可及的に低減し、介在物混入量の少ない
Ａｌ−Ｍｇ系合金として再生することのできる方法を提
供しようとするものである。
事情に着目してなされたものであって、その目的は、Ａ
ｌ−Ｍｇ系合金屑を含む原料を大気雰囲気中で溶解する
際において、該溶解工程で溶湯中に混入してくる酸化物
系介在物の量を可及的に低減し、介在物混入量の少ない
Ａｌ−Ｍｇ系合金として再生することのできる方法を提
供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を達成すること
のできた本発明に係る溶解法の構成は、Ａｌ−Ｍｇ系合
金屑を含む原料を大気雰囲気中で溶解する方法におい
て、溶解温度を７５０℃以下に設定すると共に、該溶解
温度に達するまでの昇温速度を１５０℃／時間以上と
し、該溶解温度での保持時間を４時間以下とするところ
に要旨を有するものである。
のできた本発明に係る溶解法の構成は、Ａｌ−Ｍｇ系合
金屑を含む原料を大気雰囲気中で溶解する方法におい
て、溶解温度を７５０℃以下に設定すると共に、該溶解
温度に達するまでの昇温速度を１５０℃／時間以上と
し、該溶解温度での保持時間を４時間以下とするところ
に要旨を有するものである。
【０００８】
【作用】上記の様に本発明では、Ａｌ−Ｍｇ系合金屑を
大気雰囲気中で再溶解する際において、溶解温度を７５
０℃以下の低めの温度に設定すると共に、該溶解温度に
達するまでを１５０℃／時間以上で急速昇温し、該溶解
温度で比較的短時間保持するものであり、こうした条件
設定を行なうことによって、再溶解時における酸化物系
介在物の生成量を可及的に低減するものであり、こうし
た条件を定めた理由を以下詳細に説明する。
大気雰囲気中で再溶解する際において、溶解温度を７５
０℃以下の低めの温度に設定すると共に、該溶解温度に
達するまでを１５０℃／時間以上で急速昇温し、該溶解
温度で比較的短時間保持するものであり、こうした条件
設定を行なうことによって、再溶解時における酸化物系
介在物の生成量を可及的に低減するものであり、こうし
た条件を定めた理由を以下詳細に説明する。
【０００９】まず図１は、各種Ａｌ−Ｍｇ系合金スクラ
ップを大気溶解することによって得られる溶湯中に含ま
れる酸化物系介在物の混入量を酸化物抽出法によって定
量した結果を示したものであり、Ａｌサッシ屑とＡｌ缶
屑で酸化物系介在物の混入量はかなり違ってくるが、い
ずれにおいても混入してくる酸化物系介在物の大部分は
ＭｇＡｌ2 Ｏ4 であって、その混入量は地金溶湯中に混
入してくるＭｇＡｌ2Ｏ4 の３〜４倍以上であり、該Ｍ
ｇＡｌ2 Ｏ4 の混入量をうまく低減してやれば、酸化物
系介在物の含有量に関する限り地金溶湯とほぼ同程度の
純度レベルの再生溶湯が得られるものと考えられる。
ップを大気溶解することによって得られる溶湯中に含ま
れる酸化物系介在物の混入量を酸化物抽出法によって定
量した結果を示したものであり、Ａｌサッシ屑とＡｌ缶
屑で酸化物系介在物の混入量はかなり違ってくるが、い
ずれにおいても混入してくる酸化物系介在物の大部分は
ＭｇＡｌ2 Ｏ4 であって、その混入量は地金溶湯中に混
入してくるＭｇＡｌ2Ｏ4 の３〜４倍以上であり、該Ｍ
ｇＡｌ2 Ｏ4 の混入量をうまく低減してやれば、酸化物
系介在物の含有量に関する限り地金溶湯とほぼ同程度の
純度レベルの再生溶湯が得られるものと考えられる。
【００１０】そこで本発明者等は、再溶解工程で混入し
てくる酸化物系介在物のうち特にＭｇＡｌ2 Ｏ4 に注目
し、該ＭｇＡｌ2 Ｏ4 混入量の低減を最終の目的とし、
先ずその生成条件について検討した。該ＭｇＡｌ2 Ｏ4
の生成条件としては溶解温度、保持時間および溶解速度
が考えられ、すでに確認されているところでは、たとえ
ば「金属」41,(1991)、p 382(大隅ら）にも示されている
様に、溶解温度が７５０℃以上、保持時間が４時間以上
でＭｇＡｌ2 Ｏ4 の生成量は明らかに増大する（図２参
照）。しかしながら、溶解速度が酸化生成物（ＭｇＡｌ
2 Ｏ4 ）の生成量に及ぼす影響については明らかにされ
ていない。
てくる酸化物系介在物のうち特にＭｇＡｌ2 Ｏ4 に注目
し、該ＭｇＡｌ2 Ｏ4 混入量の低減を最終の目的とし、
先ずその生成条件について検討した。該ＭｇＡｌ2 Ｏ4
の生成条件としては溶解温度、保持時間および溶解速度
が考えられ、すでに確認されているところでは、たとえ
ば「金属」41,(1991)、p 382(大隅ら）にも示されている
様に、溶解温度が７５０℃以上、保持時間が４時間以上
でＭｇＡｌ2 Ｏ4 の生成量は明らかに増大する（図２参
照）。しかしながら、溶解速度が酸化生成物（ＭｇＡｌ
2 Ｏ4 ）の生成量に及ぼす影響については明らかにされ
ていない。
【００１１】そこで、Ａｌ−Ｍｇ系合金溶解時における
溶解速度が酸化生成物の種類や生成量にどの様な影響を
及ぼすかを明らかにするため、様々の角度から研究を進
めた結果、次の様な事実を確認した。即ち、ＭｇＡｌ2
Ｏ4 の生成過程は大別して、Ａｌ−Ｍｇ系合金を大気
雰囲気中で溶解する際に該溶湯の酸化により溶湯からい
きなり生成する場合と、低温側の溶解温度下でまずＭ
ｇＯが生成した後該ＭｇＯを核としてＭｇＡｌ2 Ｏ4 が
生成する場合、に分けられること、また、理由は明白で
ないが、溶解時の昇温速度を遅くしＭｇＯ生成領域で
ある低温域をゆっくり通過させると、ＭｇＯの生成量が
増大すると共にそれを核として生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4
の量が多くなるのに対し、溶解時の昇温速度を高くして
ＭｇＯ生成領域である低温域を素早く通過させると、Ｍ
ｇＯが生成することなくいきなりＭｇＡｌ2 Ｏ4 が生成
するが、その生成量はＭｇＯを核として生成するＭｇＡ
ｌ 2 Ｏ4 の生成量に比べて格段に少なく抑えられる、と
いう新たな事実をつきとめた。
溶解速度が酸化生成物の種類や生成量にどの様な影響を
及ぼすかを明らかにするため、様々の角度から研究を進
めた結果、次の様な事実を確認した。即ち、ＭｇＡｌ2
Ｏ4 の生成過程は大別して、Ａｌ−Ｍｇ系合金を大気
雰囲気中で溶解する際に該溶湯の酸化により溶湯からい
きなり生成する場合と、低温側の溶解温度下でまずＭ
ｇＯが生成した後該ＭｇＯを核としてＭｇＡｌ2 Ｏ4 が
生成する場合、に分けられること、また、理由は明白で
ないが、溶解時の昇温速度を遅くしＭｇＯ生成領域で
ある低温域をゆっくり通過させると、ＭｇＯの生成量が
増大すると共にそれを核として生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4
の量が多くなるのに対し、溶解時の昇温速度を高くして
ＭｇＯ生成領域である低温域を素早く通過させると、Ｍ
ｇＯが生成することなくいきなりＭｇＡｌ2 Ｏ4 が生成
するが、その生成量はＭｇＯを核として生成するＭｇＡ
ｌ 2 Ｏ4 の生成量に比べて格段に少なく抑えられる、と
いう新たな事実をつきとめた。
【００１２】ちなみに図３は、Ａｌ−５％Ｍｇ合金を溶
解原料として大気雰囲気中で溶解するに際し、溶解温度
を７００℃、保持時間を３時間に設定し、該溶解温度ま
での昇温速度を５０〜４００℃／ｈｒの範囲で変えた場
合におけるＭｇＡｌ2 Ｏ4 生成量を調べた結果を示した
ものであり、この図からも明らかである様に、溶解温度
までの昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上、より好ましくは
２００℃／ｈｒ以上に設定することによってＭｇＡｌ2
Ｏ4 の生成量は著しく抑えられることが分かる。
解原料として大気雰囲気中で溶解するに際し、溶解温度
を７００℃、保持時間を３時間に設定し、該溶解温度ま
での昇温速度を５０〜４００℃／ｈｒの範囲で変えた場
合におけるＭｇＡｌ2 Ｏ4 生成量を調べた結果を示した
ものであり、この図からも明らかである様に、溶解温度
までの昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上、より好ましくは
２００℃／ｈｒ以上に設定することによってＭｇＡｌ2
Ｏ4 の生成量は著しく抑えられることが分かる。
【００１３】尚図４は、Ａｌ−５％Ｍｇ合金を大気雰囲
気で溶解するに際し、溶解温度を８００℃、該温度まで
の昇温速度を１００℃／ｈｒに設定し、該溶解温度での
保持時間を３０分〜４時間の範囲で変えた時に生成する
酸化物系介在物のうちＭｇＯとＭｇＡｌ2 Ｏ4 の含有量
比率（Ｘ線回折強度）の関係を調べた結果を示したグラ
フであり、この図からも明らかである様に、溶解の初期
に生成したＭｇＯは溶解時間がたつにつれて減少し、Ｍ
ｇＡｌ2 Ｏ4 は逆に増大している。即ちこのグラフよ
り、溶解初期にＭｇＯが生成すると該ＭｇＯを核として
ＭｇＡｌ2 Ｏ4 が生成し、結果的にＭｇＡｌ2 Ｏ4 量が
増大してくることが分かる。
気で溶解するに際し、溶解温度を８００℃、該温度まで
の昇温速度を１００℃／ｈｒに設定し、該溶解温度での
保持時間を３０分〜４時間の範囲で変えた時に生成する
酸化物系介在物のうちＭｇＯとＭｇＡｌ2 Ｏ4 の含有量
比率（Ｘ線回折強度）の関係を調べた結果を示したグラ
フであり、この図からも明らかである様に、溶解の初期
に生成したＭｇＯは溶解時間がたつにつれて減少し、Ｍ
ｇＡｌ2 Ｏ4 は逆に増大している。即ちこのグラフよ
り、溶解初期にＭｇＯが生成すると該ＭｇＯを核として
ＭｇＡｌ2 Ｏ4 が生成し、結果的にＭｇＡｌ2 Ｏ4 量が
増大してくることが分かる。
【００１４】こうした実験結果も考慮して本発明では、
溶解時の昇温速度を高めることによってＭｇＯの生成を
抑制し、該ＭｇＯを核とするＭｇＡｌ2 Ｏ4 の生成量を
少なく抑えるものである。尚本発明で溶解温度を７５０
℃以下、溶解時間を４時間以下と定めたのは、前記図２
にも示した通り溶解温度が７５０℃を超える高温になる
と当該溶解温度での保持過程で生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4
量が多くなり、また溶解時間が４時間を超えると、たと
え溶解温度を低めに設定したとしても湯面での酸化が進
んでやはり生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4 量が増大してくるか
らである。
溶解時の昇温速度を高めることによってＭｇＯの生成を
抑制し、該ＭｇＯを核とするＭｇＡｌ2 Ｏ4 の生成量を
少なく抑えるものである。尚本発明で溶解温度を７５０
℃以下、溶解時間を４時間以下と定めたのは、前記図２
にも示した通り溶解温度が７５０℃を超える高温になる
と当該溶解温度での保持過程で生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4
量が多くなり、また溶解時間が４時間を超えると、たと
え溶解温度を低めに設定したとしても湯面での酸化が進
んでやはり生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4 量が増大してくるか
らである。
【００１５】しかしながら、溶解温度を７５０℃以下に
設定すると共に当該温度での保持時間を４時間以下に設
定し、且つ溶解温度までの昇温速度を１５０℃／ｈｒ以
上に設定してやれば、昇温時におけるＭｇＯの生成が抑
えられて昇温時におけるＭｇＡｌ2 Ｏ4 の量が大幅に抑
えられると共に、溶解温度での保持過程でもＭｇＡｌ 2
Ｏ4 の増量が抑えられ、結果的にＭｇＡｌ2 Ｏ4 含有量
が非常に少なく清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ合金を得ること
ができる。
設定すると共に当該温度での保持時間を４時間以下に設
定し、且つ溶解温度までの昇温速度を１５０℃／ｈｒ以
上に設定してやれば、昇温時におけるＭｇＯの生成が抑
えられて昇温時におけるＭｇＡｌ2 Ｏ4 の量が大幅に抑
えられると共に、溶解温度での保持過程でもＭｇＡｌ 2
Ｏ4 の増量が抑えられ、結果的にＭｇＡｌ2 Ｏ4 含有量
が非常に少なく清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ合金を得ること
ができる。
【００１６】従ってこのＡｌ−Ｍｇ合金は、そのまま
で、若しくは必要により公知に方法で更に精錬処理を施
して他の混入不純物を除去してから再生Ａｌ−Ｍｇ系合
金として再使用できるほか、Ａｌ地金など他の溶製原料
と任意の比率で混合して再利用することができる。
で、若しくは必要により公知に方法で更に精錬処理を施
して他の混入不純物を除去してから再生Ａｌ−Ｍｇ系合
金として再使用できるほか、Ａｌ地金など他の溶製原料
と任意の比率で混合して再利用することができる。
【００１７】
【実施例】以下実施例によって本発明をさらに詳述する
が、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・
後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て
本発明の技術範囲に包含される。
が、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・
後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て
本発明の技術範囲に包含される。
【００１８】実施例１ Ａ３００４系のＡｌ−Ｍｇ系合金屑（Ｍｇ含有量：１．
０重量％）１００％を溶解原料とし、或はこのＡｌ−Ｍ
ｇ系合金３０重量部とＡｌ地金（Ａｌ含有量：９９．７
重量％）７０重量部を併用すると共に、Ａ３００４規格
に合致する量のＭｇを追加したものを溶解原料として使
用し、表１に示す条件で大気雰囲気中での溶解を行な
い、各溶湯の凝固物から２ｇの分析用サンプルを採取
し、沃素メタノール法によって各サンプル中のＭｇＡｌ
2 Ｏ4 量を定量した。
０重量％）１００％を溶解原料とし、或はこのＡｌ−Ｍ
ｇ系合金３０重量部とＡｌ地金（Ａｌ含有量：９９．７
重量％）７０重量部を併用すると共に、Ａ３００４規格
に合致する量のＭｇを追加したものを溶解原料として使
用し、表１に示す条件で大気雰囲気中での溶解を行な
い、各溶湯の凝固物から２ｇの分析用サンプルを採取
し、沃素メタノール法によって各サンプル中のＭｇＡｌ
2 Ｏ4 量を定量した。
【００１９】結果は表１に示す通りである。尚この実験
においては、現在の製品規格よりＭｇＡｌ2 Ｏ4 含有量
が０．０１％以下であるものを合格とした。表１からも
明らかである様に、本発明の規定要件を全て満足する条
件で溶解を行なったものではいずれもＭｇＡｌ2 Ｏ4 含
有量が０．０１％以下の低い値を示しており、製品規格
を満足しているのに対し、溶解温度が７５０℃を超え、
あるいは溶解速度が１５０℃／ｈｒ未満の比較例では何
れもＭｇＡｌ2 Ｏ4 の量が多く、再生品としての品質を
満足し得ないことが分かる。特に溶解温度までの昇温速
度はＭｇＡｌ2Ｏ4 の量と密接な関係を有しており、１
５０℃／ｈｒを境界としてそれ未満の昇温速度ではＭｇ
Ａｌ2 Ｏ4 量が著しく多くなるのに対し、昇温速度を１
５０℃／ｈｒ以上に高めたものでは、ＭｇＡｌ2 Ｏ4 量
を著しく少なくできることが分かる。
においては、現在の製品規格よりＭｇＡｌ2 Ｏ4 含有量
が０．０１％以下であるものを合格とした。表１からも
明らかである様に、本発明の規定要件を全て満足する条
件で溶解を行なったものではいずれもＭｇＡｌ2 Ｏ4 含
有量が０．０１％以下の低い値を示しており、製品規格
を満足しているのに対し、溶解温度が７５０℃を超え、
あるいは溶解速度が１５０℃／ｈｒ未満の比較例では何
れもＭｇＡｌ2 Ｏ4 の量が多く、再生品としての品質を
満足し得ないことが分かる。特に溶解温度までの昇温速
度はＭｇＡｌ2Ｏ4 の量と密接な関係を有しており、１
５０℃／ｈｒを境界としてそれ未満の昇温速度ではＭｇ
Ａｌ2 Ｏ4 量が著しく多くなるのに対し、昇温速度を１
５０℃／ｈｒ以上に高めたものでは、ＭｇＡｌ2 Ｏ4 量
を著しく少なくできることが分かる。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、Ａ
ｌ−Ｍｇ合金屑を大気雰囲気中で溶解するに際し、溶解
温度および保持時間を規定すると共に、特に溶解時の昇
温速度を１５０℃／ｈｒ以上に高めることによって、溶
解時に生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4の量を大幅に低減するこ
とができ、ＭｇＡｌ2 Ｏ4 よりなる酸化物系介在物量が
少なく清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ系合金に再生し得ること
になった。
ｌ−Ｍｇ合金屑を大気雰囲気中で溶解するに際し、溶解
温度および保持時間を規定すると共に、特に溶解時の昇
温速度を１５０℃／ｈｒ以上に高めることによって、溶
解時に生成するＭｇＡｌ2 Ｏ4の量を大幅に低減するこ
とができ、ＭｇＡｌ2 Ｏ4 よりなる酸化物系介在物量が
少なく清浄度の高いＡｌ−Ｍｇ系合金に再生し得ること
になった。
【図１】Ａｌ地金およびＡｌ−Ｍｇ系合金屑を大気雰囲
気中で溶解したときに生成する酸化物系介在物の種類と
量を対比して示すグラフである。
気中で溶解したときに生成する酸化物系介在物の種類と
量を対比して示すグラフである。
【図２】Ａｌ−Ｍｇ系合金を大気雰囲気中で溶解する際
における溶解温度と保持時間が、生成する酸化物系介在
物の種類に与える影響を示すグラフである。
における溶解温度と保持時間が、生成する酸化物系介在
物の種類に与える影響を示すグラフである。
【図３】Ａｌ−Ｍｇ系合金屑を大気雰囲気中で溶解する
ときの昇温速度とＭｇＡｌ2 Ｏ 4 生成量の関係を調べた
結果を示すグラフである。
ときの昇温速度とＭｇＡｌ2 Ｏ 4 生成量の関係を調べた
結果を示すグラフである。
【図４】Ａｌ−Ｍｇ系合金屑を大気雰囲気中で溶解する
に際における、溶解温度での保持時間と酸化物系介在物
の変化を示すグラフである。
に際における、溶解温度での保持時間と酸化物系介在物
の変化を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大隅 研治 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｇ系合金屑を含む原料を大気雰
囲気中で溶解する方法において、溶解温度を７５０℃以
下に設定すると共に、該溶解温度に達するまでの昇温速
度を１５０℃／時間以上とし、該溶解温度での保持時間
を４時間以下とすることを特徴とするＡｌ−Ｍｇ系合金
の溶解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20104194A JPH0867926A (ja) | 1994-08-25 | 1994-08-25 | Ａｌ−Ｍｇ系合金屑の溶解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20104194A JPH0867926A (ja) | 1994-08-25 | 1994-08-25 | Ａｌ−Ｍｇ系合金屑の溶解法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0867926A true JPH0867926A (ja) | 1996-03-12 |
Family
ID=16434448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20104194A Withdrawn JPH0867926A (ja) | 1994-08-25 | 1994-08-25 | Ａｌ−Ｍｇ系合金屑の溶解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0867926A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107502800A (zh) * | 2017-09-08 | 2017-12-22 | 燕山大学 | 一种纳米MgO颗粒增强的镁基复合材料的制备方法 |
| CN114315382A (zh) * | 2021-12-17 | 2022-04-12 | 北京金隅通达耐火技术有限公司 | 一种利用水化镁铝砖电熔制备的镁铝尖晶石及其制备方法 |
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1994
- 1994-08-25 JP JP20104194A patent/JPH0867926A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107502800A (zh) * | 2017-09-08 | 2017-12-22 | 燕山大学 | 一种纳米MgO颗粒增强的镁基复合材料的制备方法 |
| CN107502800B (zh) * | 2017-09-08 | 2019-07-26 | 燕山大学 | 一种纳米MgO颗粒增强的镁基复合材料的制备方法 |
| CN114315382A (zh) * | 2021-12-17 | 2022-04-12 | 北京金隅通达耐火技术有限公司 | 一种利用水化镁铝砖电熔制备的镁铝尖晶石及其制备方法 |
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