JPH086106B2 - 脱灰炭−水スラリの製造方法 - Google Patents
脱灰炭−水スラリの製造方法Info
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- JPH086106B2 JPH086106B2 JP23441187A JP23441187A JPH086106B2 JP H086106 B2 JPH086106 B2 JP H086106B2 JP 23441187 A JP23441187 A JP 23441187A JP 23441187 A JP23441187 A JP 23441187A JP H086106 B2 JPH086106 B2 JP H086106B2
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- Japan
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- water
- slurry
- water slurry
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は脱灰炭−水スラリの製造方法に係り、特に流
動性が良く安定性に優れたスラリを製造する方法に関す
る。
動性が良く安定性に優れたスラリを製造する方法に関す
る。
（従来の技術） 近年、石油価格の高騰に伴い、安価で安定に供給可能
な石炭の利用が見直されてきた。しかし、石炭は固体燃
料であるため、ハンドリングが困難で、また石炭中に３
〜30％程度含まれる灰分は燃焼時にボイラ内での摩耗や
腐食の要因となるだけでなく、燃焼後の灰処理も発電所
の立場条件によっては大きな問題となる。このような問
題を解決するため、石炭中の灰分の一部をあらかじめ除
去し、さらに流体化することにより、ハンドリングを容
易にする技術の開発が進められている。流体化技術とし
ては、油を用いてCOM（Coal and Oil Mixture）にす
る方法と、水を用いてCWM（Coal and Water Mixtur
e）にする方法が主なものである。しかし、経済性等の
点からCWMの方が有利であり、COMからCWMへの転換が進
められつつある。
な石炭の利用が見直されてきた。しかし、石炭は固体燃
料であるため、ハンドリングが困難で、また石炭中に３
〜30％程度含まれる灰分は燃焼時にボイラ内での摩耗や
腐食の要因となるだけでなく、燃焼後の灰処理も発電所
の立場条件によっては大きな問題となる。このような問
題を解決するため、石炭中の灰分の一部をあらかじめ除
去し、さらに流体化することにより、ハンドリングを容
易にする技術の開発が進められている。流体化技術とし
ては、油を用いてCOM（Coal and Oil Mixture）にす
る方法と、水を用いてCWM（Coal and Water Mixtur
e）にする方法が主なものである。しかし、経済性等の
点からCWMの方が有利であり、COMからCWMへの転換が進
められつつある。
このCWMに組合せるに好ましい脱灰法としては、湿式
サイクロン重液分離および浮遊選鉱等が考えられるが、
脱灰率の点から浮遊選鉱法が優れている。
サイクロン重液分離および浮遊選鉱等が考えられるが、
脱灰率の点から浮遊選鉱法が優れている。
浮遊選鉱法とCWM製造とを組み合わせた脱灰炭−水ス
ラリの製造方法に関する特許としては、例えば、特開昭
58−80389号、特開昭59−115392号等がある。これら従
来技術の典型的装置フローを第６図に示す。
ラリの製造方法に関する特許としては、例えば、特開昭
58−80389号、特開昭59−115392号等がある。これら従
来技術の典型的装置フローを第６図に示す。
石炭Ａは、ミル３により湿式粉砕され、次いで浮選装
置10により脱灰されて精製炭フロスＥとなり、これは脱
水装置12により所定の水分まで脱水された後、界面活性
剤Ｆが添加され、混練装置13により混練されて脱灰炭−
水スラリＩとなる。
置10により脱灰されて精製炭フロスＥとなり、これは脱
水装置12により所定の水分まで脱水された後、界面活性
剤Ｆが添加され、混練装置13により混練されて脱灰炭−
水スラリＩとなる。
しかし、このような装置を用いて脱灰炭−水スラリを
製造した場合、脱灰しないで石炭をCWM化した場合と比
べ、灰分含有率は低くなるが、スラリ粘度（同一石炭濃
度での）が増加したり、石炭粒子が沈降しやすく、安定
性が悪くなる場合がある。特に、安定性が低下するとス
ラリのハンドリングが困難になり、例えば貯蔵タンクに
撹拌装置を設ける必要が生じたりして不経済である。
製造した場合、脱灰しないで石炭をCWM化した場合と比
べ、灰分含有率は低くなるが、スラリ粘度（同一石炭濃
度での）が増加したり、石炭粒子が沈降しやすく、安定
性が悪くなる場合がある。特に、安定性が低下するとス
ラリのハンドリングが困難になり、例えば貯蔵タンクに
撹拌装置を設ける必要が生じたりして不経済である。
ところで石炭を水中に浸漬するとCaやMg等のイオンが
溶出してくる。石炭の種類および粒度によっても異なる
が、石炭重量の数10〜数1000ppm程度である。このよう
な金属イオンが存在すると、界面活性剤（特にアニオン
系界面活性剤）の分散力は著しく低下する傾向がある。
その結果、石炭粒子同志が凝集し、安定性が悪くなり
（石炭粒子が沈降し）、スラリ粘度も増加する。
溶出してくる。石炭の種類および粒度によっても異なる
が、石炭重量の数10〜数1000ppm程度である。このよう
な金属イオンが存在すると、界面活性剤（特にアニオン
系界面活性剤）の分散力は著しく低下する傾向がある。
その結果、石炭粒子同志が凝集し、安定性が悪くなり
（石炭粒子が沈降し）、スラリ粘度も増加する。
同様の現象は、凝集剤をスラリに混入した場合にも生
じる。このため、第６図に示したような従来技術の装置
で脱灰炭−水スラリを製造した場合、石炭から溶出した
金属イオンや凝集剤が最終製品である脱灰炭−水スラリ
Ｉ中に混入し、その安定性や流動性を悪化させる結果と
なる。第３図は、Ａ炭スラリ（石炭濃度71.5％、粘度11
00cp）にNaCl、CaCl2、AlCl3をそれぞれ添加した時の添
加量とスラリ粘度の関係を示したものである。ただし、
横軸は水中の金属塩モル濃度で示している。第３図に示
すように、金属イオン、特に電荷数の大きいイオンによ
りスラリ粘度が著しく増加しているのがわかる。
じる。このため、第６図に示したような従来技術の装置
で脱灰炭−水スラリを製造した場合、石炭から溶出した
金属イオンや凝集剤が最終製品である脱灰炭−水スラリ
Ｉ中に混入し、その安定性や流動性を悪化させる結果と
なる。第３図は、Ａ炭スラリ（石炭濃度71.5％、粘度11
00cp）にNaCl、CaCl2、AlCl3をそれぞれ添加した時の添
加量とスラリ粘度の関係を示したものである。ただし、
横軸は水中の金属塩モル濃度で示している。第３図に示
すように、金属イオン、特に電荷数の大きいイオンによ
りスラリ粘度が著しく増加しているのがわかる。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、製
造した脱灰炭−水スラリ中の石炭粒子が容易に沈降せ
ず、安定性に優れた脱灰炭−水スラリを製造することに
ある。
造した脱灰炭−水スラリ中の石炭粒子が容易に沈降せ
ず、安定性に優れた脱灰炭−水スラリを製造することに
ある。
（問題点を解決するための手段） 本発明は、石炭を湿式または乾式粉砕した後、浮遊選
鉱法で石炭中の灰分、硫黄分等を除去し、得られた精製
炭フロスを脱水し、界面活性剤の存在下で湿式紛砕また
は混練して脱灰炭−水スラリを製造する方法において、
精製炭フロスおよびテールを脱水して得られた水中に存
在する金属イオンおよび／または凝集剤を除去するとと
もに、該除去した水を再利用することを特徴とする。
鉱法で石炭中の灰分、硫黄分等を除去し、得られた精製
炭フロスを脱水し、界面活性剤の存在下で湿式紛砕また
は混練して脱灰炭−水スラリを製造する方法において、
精製炭フロスおよびテールを脱水して得られた水中に存
在する金属イオンおよび／または凝集剤を除去するとと
もに、該除去した水を再利用することを特徴とする。
本発明において、金属イオンおよび／または凝集剤を
除去するには、循環使用する水を、（ｉ）pH8以上に調
整する、（ii）イオン交換樹脂を通過させる、（iii）
活性炭層を通過させる操作のうち、１つ以上を行なうこ
とにより達成される。
除去するには、循環使用する水を、（ｉ）pH8以上に調
整する、（ii）イオン交換樹脂を通過させる、（iii）
活性炭層を通過させる操作のうち、１つ以上を行なうこ
とにより達成される。
（作用） 上記技術的手段により、循環水中に溶解もしくは分散
している金属イオンや凝集剤が除去または低減されてい
るため、石炭粒子の凝集が抑制され、スラリの流動性が
向上し（粘度が低下し）、石炭粒子が沈降するようなこ
とがなくなる。
している金属イオンや凝集剤が除去または低減されてい
るため、石炭粒子の凝集が抑制され、スラリの流動性が
向上し（粘度が低下し）、石炭粒子が沈降するようなこ
とがなくなる。
以下、本発明を図面により詳細に説明する。
第１図は本発明法の一実施例を示す脱灰炭−水スラリ
製造装置の構成を示す図である。図においてバンカ１に
貯えられた石炭Ａはフィーダ２によりミル３に供給さ
れ、水供給管４からミル３内に送入された水Ｂの存在下
で所定の粘度に湿式粉砕される。粉砕された石炭スラリ
Ｃはミル出口から排出され、粗粒分離装置５により粗粒
が除去され、粗粒は管路６を通してミル３に戻される。
粗粒が除去された石炭スラリＣは、サンプタンク７に貯
えられ、そこで脱灰に必要な浮選剤Ｄ（起泡剤、捕収
剤、条件剤等）が管路８より添加された後、管路９を通
じて浮選装置10に送られる。浮選装置10で脱灰された石
炭は精製炭フロスＥとして管路11を通じて脱水機12に送
られ、所定の水分まで脱水される。脱水された精製炭フ
ロスＥは混練装置13で、管路14より供給される界面活性
剤Ｆとともに混練されて脱灰炭−水スラリＩとなる。一
方、浮選装置10により分離除去された灰分はテールＧと
して管路15から沈降層16に送られ、管路17から供給され
る凝集剤Ｈにより凝集・沈降し、沈降槽16底部より抜き
出され、別途処理される。
製造装置の構成を示す図である。図においてバンカ１に
貯えられた石炭Ａはフィーダ２によりミル３に供給さ
れ、水供給管４からミル３内に送入された水Ｂの存在下
で所定の粘度に湿式粉砕される。粉砕された石炭スラリ
Ｃはミル出口から排出され、粗粒分離装置５により粗粒
が除去され、粗粒は管路６を通してミル３に戻される。
粗粒が除去された石炭スラリＣは、サンプタンク７に貯
えられ、そこで脱灰に必要な浮選剤Ｄ（起泡剤、捕収
剤、条件剤等）が管路８より添加された後、管路９を通
じて浮選装置10に送られる。浮選装置10で脱灰された石
炭は精製炭フロスＥとして管路11を通じて脱水機12に送
られ、所定の水分まで脱水される。脱水された精製炭フ
ロスＥは混練装置13で、管路14より供給される界面活性
剤Ｆとともに混練されて脱灰炭−水スラリＩとなる。一
方、浮選装置10により分離除去された灰分はテールＧと
して管路15から沈降層16に送られ、管路17から供給され
る凝集剤Ｈにより凝集・沈降し、沈降槽16底部より抜き
出され、別途処理される。
本発明においては、脱水機12および沈降層16で分離さ
れた水が水処理装置18に送られ、水中の金属イオンや凝
集剤を除去した後、水供給管４からミル３へ送られ、再
使用される。
れた水が水処理装置18に送られ、水中の金属イオンや凝
集剤を除去した後、水供給管４からミル３へ送られ、再
使用される。
粗粒分離装置５としては、0.1〜10mm程度の粗粒を除
去できるものならばどのようなものでもよく、例えば、
シーブベント、振動フルイ、ストレーナ等が用いられ
る。また、脱水機12としては、精製炭フロスＥの水分を
20〜40％程度にできるものであれば何でも良く、遠心
式、加圧式、真空式のいずれでも使用可能である。界面
活性剤Ｆおよび凝集剤Ｈは、イオン系及び非イオン系の
いずれでも使用可能である。
去できるものならばどのようなものでもよく、例えば、
シーブベント、振動フルイ、ストレーナ等が用いられ
る。また、脱水機12としては、精製炭フロスＥの水分を
20〜40％程度にできるものであれば何でも良く、遠心
式、加圧式、真空式のいずれでも使用可能である。界面
活性剤Ｆおよび凝集剤Ｈは、イオン系及び非イオン系の
いずれでも使用可能である。
水処理装置18としては、（ｉ）水のpHを８以上に調整
し、金属イオン等を不（難）溶性にして沈殿させる、
（ii）イオン交換樹脂により金属イオン等を除去する
（iii）活性炭により金属イオンや凝集剤を除去する、
以上の機能を備えている装置のうち、１つ以上を有する
ことが必要である。
し、金属イオン等を不（難）溶性にして沈殿させる、
（ii）イオン交換樹脂により金属イオン等を除去する
（iii）活性炭により金属イオンや凝集剤を除去する、
以上の機能を備えている装置のうち、１つ以上を有する
ことが必要である。
第２図は、上記機能のうち（ｉ）及び（iii）を備え
た装置例を示すものである。この装置においては、pH電
極21により水のpHを測定し、管路22からpH調整用アルカ
リ（例えば水酸化ナトリウム）を添加し、撹拌機23で撹
拌しながらpH調整槽24内の水のpHを８以上に制御する。
pHを調整した水は沈降槽25に導入され、ここで不（難）
溶性になった金属イオンの沈殿は管路26から排出され、
上澄水は活性炭槽27に送られ、凝集剤等が除去される。
なお、pH調整は第１図の脱水機12および／または沈降層
16内で行なうことにより、第２図のpH調整槽24を省略す
ることも可能である。
た装置例を示すものである。この装置においては、pH電
極21により水のpHを測定し、管路22からpH調整用アルカ
リ（例えば水酸化ナトリウム）を添加し、撹拌機23で撹
拌しながらpH調整槽24内の水のpHを８以上に制御する。
pHを調整した水は沈降槽25に導入され、ここで不（難）
溶性になった金属イオンの沈殿は管路26から排出され、
上澄水は活性炭槽27に送られ、凝集剤等が除去される。
なお、pH調整は第１図の脱水機12および／または沈降層
16内で行なうことにより、第２図のpH調整槽24を省略す
ることも可能である。
第１図および第２図に示す装置のうち、活性炭槽27を
除いた装置で脱灰炭−水スラリを製造し、pH調整槽にお
けるpHとスラリ粘度の関係を求めた。Ａ〜Ｃ炭について
の結果を第４図に示す。炭種により差はあるが、pHを８
以上にすることにより粘度を低く抑えることができるこ
とがわかる。
除いた装置で脱灰炭−水スラリを製造し、pH調整槽にお
けるpHとスラリ粘度の関係を求めた。Ａ〜Ｃ炭について
の結果を第４図に示す。炭種により差はあるが、pHを８
以上にすることにより粘度を低く抑えることができるこ
とがわかる。
第１図では、脱水した精製炭フロスを混練装置13で混
練しているが、混練装置の代わりに湿式ミルを用いるこ
とも可能である。湿式ミルとしては通常のボールミルで
もよいが、スラリ性状等の点から第５図に示すようにミ
ル内を複数の室に分離したミル20（特開昭59−81390号
公報）を用い、界面活性剤Ｆをミル入口側と出口側から
多段で添加することが好ましい。また、浮選装置10は通
常のものでもよいが、第５図に示すように捕収剤Ｊの蒸
発器19を設け、捕収剤をガス化して浮選装置10に供給す
る方法（特開昭57−200494号）の方がスラリ性状やユー
ティリティの点で有利である。
練しているが、混練装置の代わりに湿式ミルを用いるこ
とも可能である。湿式ミルとしては通常のボールミルで
もよいが、スラリ性状等の点から第５図に示すようにミ
ル内を複数の室に分離したミル20（特開昭59−81390号
公報）を用い、界面活性剤Ｆをミル入口側と出口側から
多段で添加することが好ましい。また、浮選装置10は通
常のものでもよいが、第５図に示すように捕収剤Ｊの蒸
発器19を設け、捕収剤をガス化して浮選装置10に供給す
る方法（特開昭57−200494号）の方がスラリ性状やユー
ティリティの点で有利である。
（実施例） 実施例１ 脱灰炭−水スラリの製造装置としては第１図および第
２図に示した本発明法による装置、および比較として第
６図に示した従来法による装置を用いた。石炭は炭化度
や灰分含有率の異なる10炭種を用い、ミル３で200メッ
シュ（74μｍ）通過量80重量％まで粉砕した。ミル出口
の粗粒分離装置５としては48メッシュ（297μｍ）の振
動フルイを用いた。また、界面活性剤Ｆとしてはナフタ
レンスルホン酸ナトリウムのホルマリン縮合物、凝集剤
Ｈとしてはポリ塩化アルミニウムを使用した。また、第
２図のpH調整槽ではpHを９±１とした。
２図に示した本発明法による装置、および比較として第
６図に示した従来法による装置を用いた。石炭は炭化度
や灰分含有率の異なる10炭種を用い、ミル３で200メッ
シュ（74μｍ）通過量80重量％まで粉砕した。ミル出口
の粗粒分離装置５としては48メッシュ（297μｍ）の振
動フルイを用いた。また、界面活性剤Ｆとしてはナフタ
レンスルホン酸ナトリウムのホルマリン縮合物、凝集剤
Ｈとしてはポリ塩化アルミニウムを使用した。また、第
２図のpH調整槽ではpHを９±１とした。
上記の方法により、10炭種について本発明法と従来法
で脱灰炭−水スラリを製造し、その安定性を比較した。
ただし、粘度はすべて1000±100cpに調整した。
で脱灰炭−水スラリを製造し、その安定性を比較した。
ただし、粘度はすべて1000±100cpに調整した。
安定性の評価方法は次の通りである。内径50mm、深さ
250mmのシリンダに、深さ200mmまでスラリを充填し、こ
れを静置する。所定時間経過後スラリにガラス棒（φ３
×300L）をゆっくり入れて、底に生成したハードパック
量を測定する。
250mmのシリンダに、深さ200mmまでスラリを充填し、こ
れを静置する。所定時間経過後スラリにガラス棒（φ３
×300L）をゆっくり入れて、底に生成したハードパック
量を測定する。
本発明法および従来法により20炭種について脱灰処理
した後、１〜４週間後のハードパック量を第１表に示し
たが、本発明法によるスラリは４週間後のハードパック
量が極めて少なく、安定性に優れていることがわかっ
た。
した後、１〜４週間後のハードパック量を第１表に示し
たが、本発明法によるスラリは４週間後のハードパック
量が極めて少なく、安定性に優れていることがわかっ
た。
実施例２ 実施例１のスラリについて、粘度が1000cpを示す時の
石炭濃度を第２表に示す。ただし、粘度は内筒回転式の
粘度計（Haake社、Rotovisco RV−12）を用い、温度25
℃、せん断速度100sec-1で測定した。石炭濃度はスラリ
を107±３℃に２時間維持し、そ時の重量減少率から計
算した。
石炭濃度を第２表に示す。ただし、粘度は内筒回転式の
粘度計（Haake社、Rotovisco RV−12）を用い、温度25
℃、せん断速度100sec-1で測定した。石炭濃度はスラリ
を107±３℃に２時間維持し、そ時の重量減少率から計
算した。
第２表に示すように、本発明法によれば同一粘度での
石炭濃度を高くできることがわかる。
石炭濃度を高くできることがわかる。
（発明の効果） 本発明法によれば、脱灰炭−水スラリの安定性が著し
く向上し、さらにより高い石炭濃度でも流動性の良いス
ラリが製造可能になる。
く向上し、さらにより高い石炭濃度でも流動性の良いス
ラリが製造可能になる。
第１図は本発明法の実施例を示す装置系統図、第２図
は、第１図の装置に用いる水処理装置18の一実施例を示
す説明図、第３図および第４図は、それぞれ本発明方に
関する実験データを示す図、第５図は、本発明法の他の
実施例を示す装置系統図、第６図は従来技術を示す装置
系統図である。 １……バンカ、２……フィーダ、３……ミル、４……水
供給管、５……粗粒分離装置、７……スラリタンク、10
……浮選装置、12……脱水機、13……混練装置、16……
沈降槽、18……水処理装置、Ａ……石炭、Ｂ……水、Ｃ
……石炭スラリ、Ｄ……浮選剤、Ｅ……精製炭クロス、
Ｆ……界面活性剤、Ｇ……テール、Ｈ……凝集剤、21…
…pH電極、23……撹拌機、24……pH調整槽、25……沈降
槽、27……活性炭槽。
は、第１図の装置に用いる水処理装置18の一実施例を示
す説明図、第３図および第４図は、それぞれ本発明方に
関する実験データを示す図、第５図は、本発明法の他の
実施例を示す装置系統図、第６図は従来技術を示す装置
系統図である。 １……バンカ、２……フィーダ、３……ミル、４……水
供給管、５……粗粒分離装置、７……スラリタンク、10
……浮選装置、12……脱水機、13……混練装置、16……
沈降槽、18……水処理装置、Ａ……石炭、Ｂ……水、Ｃ
……石炭スラリ、Ｄ……浮選剤、Ｅ……精製炭クロス、
Ｆ……界面活性剤、Ｇ……テール、Ｈ……凝集剤、21…
…pH電極、23……撹拌機、24……pH調整槽、25……沈降
槽、27……活性炭槽。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｌ 1/32 ＣＲＮ Ｃ 6958−4Ｈ ＣＲＲ Ｃ 6958−4Ｈ (72)発明者 太田 博光 東京都調布市西つつじケ丘２丁目４番１号 東京電力株式会社技術研究所内 (72)発明者 吉川 博文 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 武崎 博 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 大谷 義則 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 正路 一紀 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】石炭を湿式または乾式粉砕した後、浮遊選
鉱法で石炭中の灰分、硫黄分等を除去し、得られた精製
炭フロスを脱水し、界面活性材の存在下で湿式粉砕また
は混練して脱灰炭−水スラリを製造する方法において、
精製炭フロスおよびテールを脱水して得られた水中に存
在する金属イオンおよび／または凝集剤を除去するとと
もに、該除去した水を再利用することを特徴とする脱灰
炭−水スラリの製造方法。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項において、水中の金
属イオンおよび／または凝集剤を除去する方法として、
（ｉ）水のpHを８以上に調整する、（ii）イオン交換樹
脂層を通過させる、（iii）活性炭層を通過させる操作
のうち、１つ以上を行なうことを特徴とする脱灰炭−水
スラリの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23441187A JPH086106B2 (ja) | 1987-09-18 | 1987-09-18 | 脱灰炭−水スラリの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23441187A JPH086106B2 (ja) | 1987-09-18 | 1987-09-18 | 脱灰炭−水スラリの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6475589A JPS6475589A (en) | 1989-03-22 |
| JPH086106B2 true JPH086106B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=16970590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23441187A Expired - Lifetime JPH086106B2 (ja) | 1987-09-18 | 1987-09-18 | 脱灰炭−水スラリの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH086106B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20071593A1 (it) * | 2007-08-02 | 2009-02-03 | Bruno Dalmino | Metodo di lavorazione di un carbone ad alto contenuto di impurezze per l'ottenimento di una miscela combustibile purificata atta a sostituire gli oli pesanti nelle attuali centrali termiche |
| JP6454260B2 (ja) * | 2015-11-25 | 2019-01-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 無灰炭の製造方法 |
-
1987
- 1987-09-18 JP JP23441187A patent/JPH086106B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6475589A (en) | 1989-03-22 |
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