JPH085717B2 - 鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんがの製造方法 - Google Patents
鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんがの製造方法Info
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- JPH085717B2 JPH085717B2 JP61241713A JP24171386A JPH085717B2 JP H085717 B2 JPH085717 B2 JP H085717B2 JP 61241713 A JP61241713 A JP 61241713A JP 24171386 A JP24171386 A JP 24171386A JP H085717 B2 JPH085717 B2 JP H085717B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鉱石還元炉、特に製鉄用高炉の炉壁に好適に
使用される炭化珪素−炭素質れんがの製造方法に関す
る。
使用される炭化珪素−炭素質れんがの製造方法に関す
る。
これら鉱石還元炉炉壁用れんが、特に高炉の炉胸，炉
腹，朝顔部等の炉床部を除く炉壁におけるれんがのよう
に、具備すべき性質としては、装入される各種原料によ
る摩耗に対する抵抗性と、構造上とその作業条件に対し
ての耐スポーリング性，耐アルカリ性，耐COガス性，耐
酸化性，熱伝導性において優れていることである。
腹，朝顔部等の炉床部を除く炉壁におけるれんがのよう
に、具備すべき性質としては、装入される各種原料によ
る摩耗に対する抵抗性と、構造上とその作業条件に対し
ての耐スポーリング性，耐アルカリ性，耐COガス性，耐
酸化性，熱伝導性において優れていることである。
かかる炉壁用れんがには、従来、シャモットれんが，
高アルミナれんが，コランダム質れんがが使用されてき
たが、上記条件を充分に満足するものではない。
高アルミナれんが，コランダム質れんがが使用されてき
たが、上記条件を充分に満足するものではない。
これら酸化物系耐火物の耐摩耗性と耐スポーリング性
を改善するために、かかる酸化物系耐火物に代わってSi
−Al−Ｏ−Ｎ系の各相を含むサイアロンからなるマトリ
ックスを有する耐火物の製造法が特公昭60−6305号公報
において開示されている。
を改善するために、かかる酸化物系耐火物に代わってSi
−Al−Ｏ−Ｎ系の各相を含むサイアロンからなるマトリ
ックスを有する耐火物の製造法が特公昭60−6305号公報
において開示されている。
他方、高炉の朝顔，湯溜，炉底，側壁用としてはカー
ボンれんがの主として溶湯への溶解，酸化等の侵食によ
る短寿命を改善するために、耐アルカリ性，耐COガス
性，耐酸化性，熱伝導性において優れている炭化珪素質
耐火物が例えば特公昭60−47224号公報に開示されてい
る。そして、この炭化珪素系れんがとして、β−SiCボ
ンドの炭化珪素れんが、窒化珪素ボンドの炭化珪素れん
が及びカーボンれんがに少量のSiCを添加したカーボン
−炭化珪素れんがが多く使用される傾向にあり、耐スポ
ーリング性の点からは、従来の側壁用として使用されて
きた酸化物系耐火物と同等ないしそれ以上の耐スポーリ
ング性を有するものである。
ボンれんがの主として溶湯への溶解，酸化等の侵食によ
る短寿命を改善するために、耐アルカリ性，耐COガス
性，耐酸化性，熱伝導性において優れている炭化珪素質
耐火物が例えば特公昭60−47224号公報に開示されてい
る。そして、この炭化珪素系れんがとして、β−SiCボ
ンドの炭化珪素れんが、窒化珪素ボンドの炭化珪素れん
が及びカーボンれんがに少量のSiCを添加したカーボン
−炭化珪素れんがが多く使用される傾向にあり、耐スポ
ーリング性の点からは、従来の側壁用として使用されて
きた酸化物系耐火物と同等ないしそれ以上の耐スポーリ
ング性を有するものである。
本発明は回路の側壁用れんがとして前記従来の酸化物
系耐火物れんがに代り、鉱石還元炉の炉壁用れんがとし
ての作業条件に好適に対応できる炭化珪素系れんがを適
用するに際しての問題点を解決するものである。
系耐火物れんがに代り、鉱石還元炉の炉壁用れんがとし
ての作業条件に好適に対応できる炭化珪素系れんがを適
用するに際しての問題点を解決するものである。
炭化珪素系れんがは、従来のアルミナあるいはアルミ
ナ−シリカ系れんがに比較して、同等もしくはそれ以上
の耐スポーリング性を有してはいるが、還元炉の側壁用
れんがとして使用するためには、側壁用れんがとしての
充分な機械的強度，耐酸化性等の要求特性を充足する程
の特性を有していない。
ナ−シリカ系れんがに比較して、同等もしくはそれ以上
の耐スポーリング性を有してはいるが、還元炉の側壁用
れんがとして使用するためには、側壁用れんがとしての
充分な機械的強度，耐酸化性等の要求特性を充足する程
の特性を有していない。
この点から、前記特公昭60−47224号公報に記載の組
織内にサイアロン系化合物，アルミナ，窒化珪素，炭化
珪素等を形成した炭素−炭化珪素質耐火物を側壁用れん
がに適用することも考えられる。
織内にサイアロン系化合物，アルミナ，窒化珪素，炭化
珪素等を形成した炭素−炭化珪素質耐火物を側壁用れん
がに適用することも考えられる。
しかしながら、上記公報に記載の耐火物には耐火粘土
が添加されているため、Alが耐火物粘土中のSiO2と反応
してAl2O3となり、AlNの生成が阻害され、耐食性，耐酸
化性が低下し問題である。また、同公報に記載のものの
場合、窒化珪素の生成を見ているが、この窒化珪素の生
成は形成れんがの緻密化を阻害し、還元炉の炉壁用れん
がとしては適当でない。
が添加されているため、Alが耐火物粘土中のSiO2と反応
してAl2O3となり、AlNの生成が阻害され、耐食性，耐酸
化性が低下し問題である。また、同公報に記載のものの
場合、窒化珪素の生成を見ているが、この窒化珪素の生
成は形成れんがの緻密化を阻害し、還元炉の炉壁用れん
がとしては適当でない。
本発明において解決すべき課題は、炭化珪素れんがと
くにカーボン−炭化珪素れんがにおける耐スポーリング
性と耐酸化性を改良して鉱石還元炉炉壁用耐火物として
の耐用性を向上させることにある。
くにカーボン−炭化珪素れんがにおける耐スポーリング
性と耐酸化性を改良して鉱石還元炉炉壁用耐火物として
の耐用性を向上させることにある。
本発明は、炭化珪素粉末にカーボン粉末、特に鱗片状
黒鉛の添加による耐スポーリング性の向上と、AlとSiを
混合粉もしくは合金粉の形で同時添加による組織中のサ
イアロンの形成による耐酸化性，耐摩耗性の向上のバラ
ンスを採ることによって冶金炉とくに高炉の炉壁用とし
て、前記の要求特性を満足するれんがを得、前記課題を
解決したものである。
黒鉛の添加による耐スポーリング性の向上と、AlとSiを
混合粉もしくは合金粉の形で同時添加による組織中のサ
イアロンの形成による耐酸化性，耐摩耗性の向上のバラ
ンスを採ることによって冶金炉とくに高炉の炉壁用とし
て、前記の要求特性を満足するれんがを得、前記課題を
解決したものである。
本発明は炭素粉末を10重量％以上配合することで耐ス
ポーリング性を向上せしめている。炭素粉としては、鱗
片状黒煙がカーボン粉末より優位であるが、土状黒鉛，
人工黒鉛，電極粉，仮焼無煙炭，製司コークス，ピッチ
コークス，カーボンブラック等も耐酸化性，耐アルカリ
性を考慮して選択すれば使用可能である。鱗片状黒鉛と
しては鱗片が大きく、高純度である程望ましい。その配
合量についていえば、10重量％未満の場合には、耐スポ
ーリング性の改良効果が不充分であり、また、30重量％
を超えては耐酸化性の低下が大となり、後述のSiおよび
Alの添加によるサイアロンの形成が不充分となり、炉壁
形成用として必要な条件である耐摩耗性も低下する。
ポーリング性を向上せしめている。炭素粉としては、鱗
片状黒煙がカーボン粉末より優位であるが、土状黒鉛，
人工黒鉛，電極粉，仮焼無煙炭，製司コークス，ピッチ
コークス，カーボンブラック等も耐酸化性，耐アルカリ
性を考慮して選択すれば使用可能である。鱗片状黒鉛と
しては鱗片が大きく、高純度である程望ましい。その配
合量についていえば、10重量％未満の場合には、耐スポ
ーリング性の改良効果が不充分であり、また、30重量％
を超えては耐酸化性の低下が大となり、後述のSiおよび
Alの添加によるサイアロンの形成が不充分となり、炉壁
形成用として必要な条件である耐摩耗性も低下する。
また、本発明においては出発原料中に、サイアロンも
しくはAlN形成のためにAl/Siの重量比が1/5〜3/1の範囲
内にあるAlとSiの混合粉もしくは合金粉を含有する。５
重量％未満の場合には焼成中に生成されるサイアロン,A
l−Ｎ−Si−Ｏ量もしくはAlNの量が少なくなるため、生
成されるれんがの耐酸化性，耐摩耗性が低下する。15重
量％を超える場合には、生成されるサイアロン,AlN,Si
の量が多くなりすぎ、耐スポーリング性，耐アルカリ性
が低下する。また、Al/Siの重量比が3/1を超えると、生
成するAlNに対するSiCの量が少なくなるために、耐消化
性，アルカリ性が低下し、1/5未満になると耐酸化性が
不足する。
しくはAlN形成のためにAl/Siの重量比が1/5〜3/1の範囲
内にあるAlとSiの混合粉もしくは合金粉を含有する。５
重量％未満の場合には焼成中に生成されるサイアロン,A
l−Ｎ−Si−Ｏ量もしくはAlNの量が少なくなるため、生
成されるれんがの耐酸化性，耐摩耗性が低下する。15重
量％を超える場合には、生成されるサイアロン,AlN,Si
の量が多くなりすぎ、耐スポーリング性，耐アルカリ性
が低下する。また、Al/Siの重量比が3/1を超えると、生
成するAlNに対するSiCの量が少なくなるために、耐消化
性，アルカリ性が低下し、1/5未満になると耐酸化性が
不足する。
更に、上記の配合物にアルミナ粉を含有せしめること
によって、前述のSiとAlが焼成中に反応してサイアロン
の組織中の形成を促進させる効果がある。また、このア
ルミナ粉はその反応性を促進させるために粒径が0.074m
m以下であることが必要である。その含有量が３重量％
未満であると焼成中にサイアロが充分に生成されず、耐
酸化性，耐アルカリ性が劣る。また、15重量％を超える
とフリーのコランダム量が多くなり耐アルカリ性が低下
することになる。
によって、前述のSiとAlが焼成中に反応してサイアロン
の組織中の形成を促進させる効果がある。また、このア
ルミナ粉はその反応性を促進させるために粒径が0.074m
m以下であることが必要である。その含有量が３重量％
未満であると焼成中にサイアロが充分に生成されず、耐
酸化性，耐アルカリ性が劣る。また、15重量％を超える
とフリーのコランダム量が多くなり耐アルカリ性が低下
することになる。
また、出発原料中の炭化珪素の一部に窒化珪素粉末が
含有することが許容されるが、焼成物の多孔化を促進す
る恐れがあるので、その許容量は炭化珪素に対して50重
量％までである。
含有することが許容されるが、焼成物の多孔化を促進す
る恐れがあるので、その許容量は炭化珪素に対して50重
量％までである。
本発明のれんがの製造に際しては、成形用の樹脂バイ
ンダとしては、れんがの気孔率増大を防止するために、
高炭化収率を有する樹脂バインダー、即ち、タール，ピ
ッチ，フェノールレジン，ピッチ変成フェノールレジ
ン，エポキシレジン，フランレジン等が使用できるが、
作業性及びコストの点から一般的にフェノールレジン，
ピッチ変成フェノールレジンが好適である。
ンダとしては、れんがの気孔率増大を防止するために、
高炭化収率を有する樹脂バインダー、即ち、タール，ピ
ッチ，フェノールレジン，ピッチ変成フェノールレジ
ン，エポキシレジン，フランレジン等が使用できるが、
作業性及びコストの点から一般的にフェノールレジン，
ピッチ変成フェノールレジンが好適である。
本発明の製造法において上記耐火物配合の成形体の焼
成はカーボン粉末中で1300℃以上で焼成する。この焼成
過程で成形体自体の気孔中の空気からの窒素、詰粉中の
空気中の窒素によってAlからAlNが生成される。このAlN
は、耐酸化性，耐摩耗性を向上させるという機能を有す
る。しかしながら、焼成温度が1300℃以上でないとAlが
AlNになる中間体のAl4C3が残存し、耐消化性，耐アルカ
リ性が低下する。また、配合物中に、成形助材としての
粘土、カーボン中の灰分としてのシリカ分が存在する
と、 3SiO2＋4Al→2Al2O3＋3Si の反応を起こしてせっかく添加したAlのAlNへの転換を
妨げる結果となり耐酸化性，耐アルカリ性が低下する。
成はカーボン粉末中で1300℃以上で焼成する。この焼成
過程で成形体自体の気孔中の空気からの窒素、詰粉中の
空気中の窒素によってAlからAlNが生成される。このAlN
は、耐酸化性，耐摩耗性を向上させるという機能を有す
る。しかしながら、焼成温度が1300℃以上でないとAlが
AlNになる中間体のAl4C3が残存し、耐消化性，耐アルカ
リ性が低下する。また、配合物中に、成形助材としての
粘土、カーボン中の灰分としてのシリカ分が存在する
と、 3SiO2＋4Al→2Al2O3＋3Si の反応を起こしてせっかく添加したAlのAlNへの転換を
妨げる結果となり耐酸化性，耐アルカリ性が低下する。
実施例 １ 第１表に示す配合物を混練し、500×220×85mmの形状
でフリクションプレスにて成形し、1450℃にてカーボン
粉末中に埋め込んで焼成した。比較例1,2よりSi粉末単
味添加品より、AlとSiとを併用することによって、耐ス
ポーリング性，耐アルカリ性は向上するが、炭素粉を添
加していないので特性が不充分である。
でフリクションプレスにて成形し、1450℃にてカーボン
粉末中に埋め込んで焼成した。比較例1,2よりSi粉末単
味添加品より、AlとSiとを併用することによって、耐ス
ポーリング性，耐アルカリ性は向上するが、炭素粉を添
加していないので特性が不充分である。
比較例３と実施例１とを比較して鱗状黒鉛の添加量が
10％未満だと耐スポーリング性，耐アルカリ性の向上の
効果が不充分であることが判る。
10％未満だと耐スポーリング性，耐アルカリ性の向上の
効果が不充分であることが判る。
実施例３と比較例４より見て鱗状黒鉛の添加量が30％
を超えると耐酸化性，強度及び耐摩耗性が低下大であ
る。
を超えると耐酸化性，強度及び耐摩耗性が低下大であ
る。
実施例２と比較例５よりみて鱗状黒鉛含有量が20重量
％の場合でもSiのみでは、Al−Siを併用した場合程の効
果は認められず、耐酸化性の低下が大である。
％の場合でもSiのみでは、Al−Siを併用した場合程の効
果は認められず、耐酸化性の低下が大である。
比較例６と実施例２よりみてAl−Si併用品でも粘土を
添加するとその効果が低下し耐アルカリ性，耐酸化性，
耐スポーリング性が低下する。
添加するとその効果が低下し耐アルカリ性，耐酸化性，
耐スポーリング性が低下する。
比較例７と実施例４より見てAl−Si粉の添加量が５％
未満の場合AlN及びSiCの生成量が少なくて耐酸化性，耐
アルカリ性，耐摩耗性が低下する。Al−Si粉の添加量が
15％を超えると耐スポーリング性，耐酸化性，耐アルカ
リ性が低下する。
未満の場合AlN及びSiCの生成量が少なくて耐酸化性，耐
アルカリ性，耐摩耗性が低下する。Al−Si粉の添加量が
15％を超えると耐スポーリング性，耐酸化性，耐アルカ
リ性が低下する。
実施例６より見て、窒化珪素粉の使用は炭化珪素粉よ
りコストアップとなり、好ましくないが使用可能であ
る。
りコストアップとなり、好ましくないが使用可能であ
る。
実施例７よりAl−Si合金粉もAl−Si混合粉と同様に使
用可能である。
用可能である。
実施例8,9よりみて他のカーボン粉添加物は鱗状黒鉛
添加品より若干物性が低下するが、鱗状黒鉛以外の他の
カーボン粉も一応使用可能である。
添加品より若干物性が低下するが、鱗状黒鉛以外の他の
カーボン粉も一応使用可能である。
第２表に示す配合を第１表の時と同じ形状で同様に成
形，焼成した。
形，焼成した。
実施例10と比較例９よりみてAl/Si比が3/1を超えると
SiCの生成量が少なく、耐消化性，耐スポーリング性の
低下大である。
SiCの生成量が少なく、耐消化性，耐スポーリング性の
低下大である。
実施例11と比較例10よりみてAl/Si比が1/5未満の場合
であるとAlNの生成量が少なく耐スポーリング性，耐酸
化性の低下が大である。
であるとAlNの生成量が少なく耐スポーリング性，耐酸
化性の低下が大である。
第１表及び第２表に示した実施例２の素地を第３表に
示す温度で焼成した。
示す温度で焼成した。
1300℃未満の温度で焼成するとAl4C3が残存し、耐消
化性，耐アルカリ性が低下するが、1300℃以上になると
問題なくなる。
化性，耐アルカリ性が低下するが、1300℃以上になると
問題なくなる。
これにより、炭化珪素れんがに黒鉛を適正量添加する
と耐スポーリング性が向上する。この時、耐酸化性が問
題となるが、本発明の範囲内のAl−Si粉を添加すると、
耐消化性の問題の発生もなく耐酸化性を向上させること
ができた。粘土を併用したのではせっかく添加したAlの
効果が大幅に低下する。
と耐スポーリング性が向上する。この時、耐酸化性が問
題となるが、本発明の範囲内のAl−Si粉を添加すると、
耐消化性の問題の発生もなく耐酸化性を向上させること
ができた。粘土を併用したのではせっかく添加したAlの
効果が大幅に低下する。
実施例２ 第４表に示す配合で、実施例１の場合と同様にれんが
を得た。
を得た。
同表における実施例21と比較例21,22とより黒鉛の量
が10重量％未満の場合、耐アルカリ性，耐スポーリング
性の低下が著しいことが判る。
が10重量％未満の場合、耐アルカリ性，耐スポーリング
性の低下が著しいことが判る。
また、実施例23と比較例23より黒鉛の量が30重量％を
超えては耐酸化性，耐摩耗性の低下が大であることが判
る。
超えては耐酸化性，耐摩耗性の低下が大であることが判
る。
さらに、実施例24と比較例24とを比較することによっ
て、Al−Si併用粉の総量が５重量％未満の場合、耐酸化
性，耐アルカリ性，耐摩耗性の低下が大であることが判
る。
て、Al−Si併用粉の総量が５重量％未満の場合、耐酸化
性，耐アルカリ性，耐摩耗性の低下が大であることが判
る。
実施例５と比較例25よりAl−Si併用粉の量が15重量％
を超える場合は、耐スポーリング性，耐アルカリ性，耐
酸化性の低下が大であることが判る。
を超える場合は、耐スポーリング性，耐アルカリ性，耐
酸化性の低下が大であることが判る。
また、比較例26と実施例26より、アルミナ粉の添加量
が３重量％未満の場合、耐酸化性，耐スポーリング性の
低下が大である。
が３重量％未満の場合、耐酸化性，耐スポーリング性の
低下が大である。
実施例27と比較例27より、アルミナ粉の添加量が15重
量％を超えると、耐アルカリ性，耐スポーリング性の低
下が大である。
量％を超えると、耐アルカリ性，耐スポーリング性の低
下が大である。
実施例22と比較例28より、粘土粉の添加は耐アルカリ
性，耐酸化性，耐スポーリング性の低下をもたらすこと
が判る。
性，耐酸化性，耐スポーリング性の低下をもたらすこと
が判る。
実施例28より、Si3N4粉も使用可能である。
実施例29よりAl−Si併用粉として、混合粉と同じく合
金粉も使用可能である。
金粉も使用可能である。
実施例30,32より、鱗片状黒鉛以外のカーボン粉も若
干、物性の低下をもたらすが使用可能である。
干、物性の低下をもたらすが使用可能である。
第５表に示す配合を第４表の時と同じ形状で同様に成
形，焼成した。
形，焼成した。
比較例29と実施例33よりみて、Al/Si比が3/1を超える
とSiCの生成量が少なく、耐消化性，耐スポーリング
性，耐アルカリ性の低下が大である。
とSiCの生成量が少なく、耐消化性，耐スポーリング
性，耐アルカリ性の低下が大である。
実施例34と比較例30よりみて、Al/Si比が1/5未満の場
合AlNの生成量が少なく、耐スポーリング性，耐酸化性
の低下が大である。
合AlNの生成量が少なく、耐スポーリング性，耐酸化性
の低下が大である。
第４表及び第５表に示した実施例22の素地を第６表に
示す温度で焼成した。
示す温度で焼成した。
1300℃未満の温度で焼成するとAl4C3が残存し、耐酸
化性，耐アルカリ性が低下するが、1300℃以上になると
問題がなくなることが判る。
化性，耐アルカリ性が低下するが、1300℃以上になると
問題がなくなることが判る。
これにより、炭化珪素れんがに黒鉛を適正量添加する
と、耐スポーリング性が向上する。この時耐酸化性が問
題となるが、本発明の範囲内のアルミナ粉,Al−Si粉を
添加すると、耐消化性の問題の発生もなく、耐酸化性を
向上させることができた。しかしながら、本発明の製造
法において粘土の添加は害があり、せっかく添加したAl
−Siの効果が大幅に低下する。
と、耐スポーリング性が向上する。この時耐酸化性が問
題となるが、本発明の範囲内のアルミナ粉,Al−Si粉を
添加すると、耐消化性の問題の発生もなく、耐酸化性を
向上させることができた。しかしながら、本発明の製造
法において粘土の添加は害があり、せっかく添加したAl
−Siの効果が大幅に低下する。
〔発明の効果〕 本発明によって、従来高炉の側壁用れんがに代わっ
て、耐スポーリング性，耐摩耗性，耐酸化性，耐アルカ
リ性において、満足すべき高い耐用性を有する炉壁用れ
んがを得ることができ、炉自体の寿命を格段に向上でき
る。
て、耐スポーリング性，耐摩耗性，耐酸化性，耐アルカ
リ性において、満足すべき高い耐用性を有する炉壁用れ
んがを得ることができ、炉自体の寿命を格段に向上でき
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/591 Ｃ０４Ｂ 35/58 １０２ Ｌ １０２ Ｗ
Claims (4)
- 【請求項１】炭素粉末を10〜30重量％、Al/Siの重量比
が1/5〜3/1の範囲内にあるAlとSiとの混合粉もしくは合
金粉を５〜15重量％含有し、残部が炭化珪素粉末と高炭
化収率を有する樹脂バインダーを含む配合物を混練成形
し、炭素粉末中で、1300℃以上で焼成することを特徴と
する鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんがの製造方
法。 - 【請求項２】炭素粉末を10〜30重量％、Al/Siの重量比
が1/5〜3/1の範囲内にあるAlとSiとの混合粉もしくは合
金粉を５〜15重量％含有し、残部が炭化珪素粉末と窒化
珪素粉末と高炭化収率を有する樹脂バインダーを含む配
合物を混練成形し、炭素粉末中で、1300℃以上で焼成す
ることを特徴とする鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質
れんがの製造方法。 - 【請求項３】炭素粉末を10〜30重量％、Al/Siの重量比
が1/5〜3/1の範囲内にあるAlとSiとの混合粉もしくは合
金粉を５〜15重量％、粒径が0.074mm以下のアルミナ粉
を３〜15重量％含有し、残部が炭化珪素粉末と高炭化収
率を有する樹脂バインダーを含む配合物を混練成形し、
炭素粉末中で1300℃以上で焼成することを特徴とする鉱
石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんがの製造方法。 - 【請求項４】炭素粉末を10〜30重量％、Al/Siの重量比
が1/5〜3/1の範囲内にあるAlとSiとの混合粉もしくは合
金粉を５〜15重量％、粒径が0.074mm以下のアルミナ粉
を３〜15重量％含有し、残部が炭化珪素粉末と窒化珪素
粉末と高炭化収率を有する樹脂バインダーを含む配合物
を混練成形し、炭素粉末中で1300℃以上で焼成すること
を特徴とする鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんが
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61241713A JPH085717B2 (ja) | 1986-10-11 | 1986-10-11 | 鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんがの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61241713A JPH085717B2 (ja) | 1986-10-11 | 1986-10-11 | 鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんがの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6395156A JPS6395156A (ja) | 1988-04-26 |
| JPH085717B2 true JPH085717B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=17078426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61241713A Expired - Lifetime JPH085717B2 (ja) | 1986-10-11 | 1986-10-11 | 鉱石還元炉炉壁用炭化珪素−炭素質れんがの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH085717B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2530051A1 (en) * | 2011-06-03 | 2012-12-05 | Evonik Solar Norge AS | Reduction furnace body |
| CN111777417B (zh) * | 2020-07-29 | 2022-06-10 | 攀钢冶金材料有限责任公司 | 一种高炉渣高温碳化电炉用碳化硅-碳捣打料及其制备方法 |
-
1986
- 1986-10-11 JP JP61241713A patent/JPH085717B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6395156A (ja) | 1988-04-26 |
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