JPH08501828A

JPH08501828A - ベータ２１ｓチタンをベースにした合金用母合金及び、該母合金の製造方法

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Publication number: JPH08501828A
Application number: JP6504693A
Authority: JP
Inventors: フレデリックエイチパーフェクト
Original assignee: パーフェクトマージョリーエル
Priority date: 1992-07-23
Filing date: 1993-07-23
Publication date: 1996-02-27
Anticipated expiration: 2013-09-21
Also published as: EP0652980A4; DE69324589T2; EP0652980A1; CA2127121A1; US5422069A; JP2800137B2; DE69324589D1; CA2127121C; US5316723A; ATE179218T1; EP0652980B1; WO1994002657A1

Abstract

(57)【要約】母合金及びこれを製造する方法を示す。即ち金属間化合物、例えばＡｌ₃Ｃｂがテルミット法によってまず調製され、その後小さく粉砕され、そして前記母合金に求められる所望の割合の混合物を生み出す量だけ他の成分と混合される。この混合物は成形された後、加熱され、溶融によって前記母合金が製造される。

Description

【発明の詳細な説明】ベータ２１Ｓチタンをベースにした合金用母合金及び、該母合金の製造方法発明の利用分野本発明は母合金、特にベータ形チタン・モリブデン合金を製造する際に用いる母合金及び、該母合金の製造方法に関する。発明の背景チタンを含有した合金はジェットエンジン部品におけるタービン羽根や高速切削工具等における使用のような耐食性や耐熱性が要求される分野ばかりか、軽量性と強靭性が要求される領域、即ち航空機用や軍事用に幅広く適用されている。モリブデンはその溶融点と密度がチタンよりも高いことから、チタンの中において一様には拡散しにくいことで知られている。そのためモリブデンを多く含んだ粒子は溶融したチタンの底に沈み、焼結して塊となり、製造された鋳塊における介在物となる。例えば合衆国特許Ｎｏ．３，５０８，９１０を参照。コロンビウムについても、モリブデンをチタンと均一化させるうえでの困難と同様の困難が見られ、このコロンビウムもモリブデンと同様にとても溶融しにくい。チタン合金には比較的厳しい化学的性質が要求され、そして所望される母合金の化学的性質によっては合金を形成する各成分の溶融性、溶融点、密度等における相違によって、上記した様々な成分を均一に合金化することはしばしば困難であるという点で問題が更に複雑になる。更に、前記合金の化学的性質は、適用された合金製造過程によって頻繁に左右される。従って、モリブデンの介在物を多く含まないように容易に形成され得るモリブデン／チタン合金を提供することが本発明の目的である。また本発明のもう１つの目的は、コロンビウムの介在物を殆ど含まないように容易に形成され得るコロンビウム／モリブデン／チタン合金を提供することである。更に本発明のもう１つ別の目的は、アルミニウムの含有率が比較的低い合金を製造することである。発明の概要本発明の適切な実施例においては、アルミニウムの含有率が低いＴｉ母合金を調製する際に用いるテルミットが製造され、該母合金は主成分として所定量のＭｏと、これより少ない量のＣｂ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｏ₂、Ｃ、Ｎ₂、Ｔｉからなったものである。本発明の最も好ましい実施例では、前記母合金は約５５〜６５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、５〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂、そして残余としてのＴｉから成っている。適切な実施例の詳細な説明母合金は選択された元素からなる合金であり、この合金は金属の焚込みに加えられて、所望の配合或いは組成をつくり得る、又は混合物のうちの１つ以上の成分を還元させ得るものである。本発明によると、金属間化合物がテルミット法を用いることによりまず調製される。テルミット法は、金属酸化物と混合された、細かく砕かれたアルミニウムが燃焼されるときに起こる発熱反応を伴う。そして前記酸化物を減少させ、約２２００℃の温度に到達する。これは前記焚込みを介して熱を伝え、反応結果の金属間化合物を形成する各成分を均一化させるのに十分な温度である。簡単なテルミット法ではしばしば粉末状の酸化鉄（III）、Ｆｅ₂Ｏ₃と粉末状或いは粒状のアルミニウムを用いる。しかし、ここで述べるように鉄以外の金属の酸化物が使用されてもよく、これら酸化物の混合物が同様に使用されてもよい。本発明の実施において、混合されたテルミットの成分は溶解炉、即ち「水冷式銅溶解炉における酸化物の金属熱の減少」（F.H.Perfect著、“Ｍｅtallother mic Reduction of Oxides in Water-Cooled Copper Furnaces”、AIME冶金学協会会報２３９号、１９６７年８月、ｐｐ．１２８２〜１２８６）に述べられているような典型的な水冷式銅地下反応容器に焚込まれる。或いは、合衆国特許Ｎｏ．４，１０４，０５９をここで参照することにより具体的になる。前記混合物は溶解炉への焚込みに先立って完全かつ十分に混ぜられるので、テルミット反応は燃焼焚込みの間急速にかつ一様に生じる。前記混合物が焚込まれた後、反応容器は好ましくはカバーされ、そして反応容器内の圧力は、例えば９．３ｍｍＨｇかそれ以下に低下されてもよい。その後、アルゴンのような高純度の不活性ガスによって該容器を溢れさせる。このような排出と浄化の結果、高純度の、そして窒素含有率の低いテルミットが得られる。テルミット反応は点火装置によって始められ、最後まで続けられる。テルミット法を用いてテルミットが調製された後、該テルミットは冷却され、公知の方法、即ち粉砕機やボールミルや混和機やグラインダやハイドライジング等により粉状に微小サイズ化される。微小サイズ化の後、テルミット法によって生産された金属間化合物、即ち典型的なものとしてＡｌ₃Ｃｂは、粉状になった少なくとも１つの添加金属、例えばＴｉと実質的に均一な混合物になるように混合される。その結果できた混合物は、約７，０００ｐｓｉ以上、好ましくは１５，０００〜３０，０００ｐｓｉの圧力の適用によって成形体或いはブリケット（煉炭状）にされる。特に、このような成形体は静水圧プレスによって成形される。特に大きな成形体を成形する際には、一様な成形を確実にし、より扱いやすいサイズの成形体を作るために、該成形体の中にスペーサを間隔を置いて設置するのが好ましい。こうして典型的なものとして１ボンドぐらいの円盤状となった成形体が作られる。そしてこれら円盤は溶解炉中に積み重ねられ、真空或いは不活性ガスの下で、反応が始まると、その反応はやや継続的で、しかも幾分激しくなるように制御される。より小さな成形体が積み重ねられた際には、成形体の溶融の防止が助長されるが、これは好ましくない結果である場合もある。そして、成形体又はブリケットは、好ましくは誘導加熱によって加熱され、溶融により所望の母合金を形成する。溶融には特別な圧力状態を必要とせず、それは一般的に大気圧或いは１ミリトルの圧力で、そして約６００〜１７００℃の温度において実施される。なお、この温度は成形体の最適溶融温度に左右される。本発明の適切な実施例においては、低い含有率でアルミニウム（即ち重量比率が約１０％以下のアルミニウム）を含有したＴｉ（ベータ２１Ｓ）合金を調製するのに使用するための母合金が調製される。これは５５〜６５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、５〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂そしてこれら以外の残りであるＴｉによって成っている。テルミット段階において金属間化合物Ａｌ₃Ｃｂが、粉末状のアルミニウム粉をＣｂ₂Ｏ₅の粉末及び、少なくとも１つの酸化物、例えばＦｅ₂Ｏ₃又はＳｉＯ₂と混合することによって調製される。このテルミットはその後小さく分解され、ＭｏやＴｉのような粉末状成分と混合され、成形され溶融される。最も好ましくは、そのように調合された母合金は約６０％のＭｏ、１１％のＣｂ、１０％かそれ以下のＡｌ、０．４％かそれ以下のＳｉ、０．２５％かそれ以下のＯ₂、０．０２％かそれ以下のＣ、０〜０．０３％かそれ以下のＮ₂そしてこれら以外の残りであるＴｉからなっている。なお、特に表記しない限り、上記のすべてのパーセントは重量パーセントによる。混合物の分離を防止するのに、成形の前にアルコールを用いるのが好ましい。上述したように、反応結果の合金を公知のようにハイドライジングし、小さく成形された形の最終製品を生産するようにしてもよい。前記母合金は上述したように調製され、その後寸法的に小さくされ、混合物を作る形で十分なＴｉと混合される。そしてこの母合金は成形と溶融によって、約７０〜８５％のＴｉ、１０〜２０％のＭｏ、１〜８％のＡｌ）１〜８％のＣｂ、０〜１％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＦｅからなる合金（ベータ２１Ｓ形の合金）を生み出す。例例１１０％のＡｌ、１１％のＣｂ、６０％のＭｏ、０．０２％のＣ、０．００３％のＮ₂、０．１１％のＯ₂、０．４％のＳｉ、そしてこれら以外の残りがＴｉである化学組成をもつ母合金を生産することが望まれた。金属間化合物Ａｌ₃Ｃｂはテルミット法を用いることにより上述したように生産された。約４５．６５％のＡｌ、５１．４５％のＣｂ、２．３２％のＳｉ、０．０１５％のＣ、０．０３２％のＯ₂、０．００４％のＳ、０．００１％のＮ₂からなる、ロット番号４２−０９６の、５．５ポンドのこのテルミットは、上述したテルミット法を通して調合され、-５０ｘ２００メッシュに粉砕され、１５ポンドの- １００メッシュのＭｏ及び５．２５ポンドの-１００ｘ３２５メッシュのＴｉと５分間乾燥混合された。５分間の乾燥混合の後、６５ｍｌのアルコールが加えられ、混合物は１５分間再び混合された。その後混合物はＣＩＰバッグに詰め込まれ、２５，０００ｐｓｉで静水圧プレスされ、２５．７５ポンドの成形体、直径４．２５インチ×１０．７５インチが生産された。生産の結果できた成形物は２００ポンドの誘導溶解炉黒鉛るつぼに装入され、黒鉛蓋によって覆われ、アルゴンで浄化された。成形体は約１５分間約１６００７℃に加熱された。アルゴン流は溶融した成形体が冷却されている間維持された。その結果できた母合金は完全に合金となっており、洗浄され-２０メッシュに粉砕され、次のように分析された：ＲＡＩ／ＭｃＣｒｅａｔｈＡｌ−１０．１０％Ｃｂ−１１．０６％Ｍｏ−６０．０８％Ｔｉ−１７．９４％Ｃ−０．０５７％Ｎ₂−０．１３０％Ｏ₂−０．２６３％Ｓｉ−０．４０％Ｓ−０．００４％

【手続補正書】特許法第１８４条の８【提出日】１９９４年２月１８日【補正内容】補正書の写し（翻訳文）発明の概要本発明の適切な実施例においては、アルミニウムの含有率が低いＴｉ母合金を調製する際に用いるテルミットが製造され、該母合金は主成分として所定量のＭｏと、これより少ない量のＣｂ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｏ₂、Ｃ、Ｎ₂、Ｔｉからなったものである。本発明による母合金は約５５〜７５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、１〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂、そして残余としてのＴｉから成っている。本発明の最も好ましい実施例では、前記母合金は約５５〜６５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、５〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂、そして残余としてのＴｉから成っている。適切な実施例の詳細な説明母合金は選択された元素からなる合金であり、この合金は金属の焚込みに加えられて、所望の配合或いは組成をつくり得る、又は混合物のうちの１つ以上の成分を還元させ得るものである。本発明によると、金属間化合物がテルミット法を用いることによりまず調製される。テルミット法は、金属酸化物と混合された、細かく砕かれたアルミニウムが燃焼されるときに起こる発熱反応を伴う。そして前記酸化物を減少させ、約２２００℃の温度に到達する。これは前記装入物を介して熱を伝え、反応結果の金属間化合物を形成する各成分を均一化させるのに十分な温度である。簡単なテルミット法ではしばしば粉末状の酸化鉄（III）、Ｆｅ₂Ｏ₃と粉末状或いは粒状のアルミニウムを用いる。しかし、ここで述べるように鉄以外の金属の酸化物が使用されてもよく、これら酸化物の混合物が同様に使用されてもよい。本発明の実施において、混合されたテルミットの成分は溶解炉、即ち「水冷式銅溶解炉における酸化物の金属熱の減少」（F.H.Perfect著、“Metallothermi c Reduction of Oxides in Water-Cooled Copper Furnaces”、AIME冶金学協会会報２３９号、１９６７年８月、ｐｐ．１２８２〜１２８６）に述べられているような典型的な水冷式銅地下反応容器に焚込まれる。或いは、合衆国特許Ｎｏ．４，１０４，０５９をここで参照することにより具体的になる。前記混合物は溶解炉への焚込みに先立って完全かつ十分に混ぜられるので、テルミット反応は燃焼焚込みの間急速にかつ一様に生じる。前記混合物が焚込まれた後、反応容器は好ましくはカバーされ、そして反応容器内の圧力は、例えば０．３ｍｍＨｇかそれ以下に低下されてもよい。その後、アルゴンのような高純度の不活性ガスによって該容器を溢れさせる。このような排出と浄化の結果、高純度の、そして窒素含有率の低いテルミットが得られる。テルミット反応は点火装置によって始められ、最後まで続けられる。テルミット法を用いてテルミットが調製された後、該テルミットは冷却され、公知の方法、即ち粉砕機やボールミルや混和機やグラインダやハイドライジング等により粉粒状に微小サイズ化される。微小サイズ化の後、テルミット法によってできた金属間化合物、即ち典型的なものとしてＡｌ₃Ｃｂは粉状になった少なくとも１つの添加金属、例えばＴｉと実質的に均一な混合物になるように混合される。その結果できた混合物は、約７，０００ｐｓｉ以上、好ましくは１５，０００〜３０，０００ｐｓｉの圧力の適用によって成形体或いはブリケット（煉炭状）にされる。特に、このような成形体は静水圧プレスによって成形される。特に大きな成形体を成形する際には、一様な成形を確実にし、より扱いやすいサイズの成形体を作るために、該成形体の中にスペーサを間隔を置いて設置するのが好ましい。こうして典型的なものとして１ポンドぐらいの円盤状となった成形体が作られる。そしてこれら円盤は溶解炉中に積み重ねられ、真空成いは不活性ガスの下で、反応が始まると、その反応はやや継続的で、しかも幾分激しくなるように制御される。より小さな成形体が積み重ねられた際には、成形体の溶解の防止が助長されるが、これは好ましくない結果である場合もある。そして、成形体又はブリケットは、好ましくは誘導加熱によって加熱され、溶融により所望の母合金を形成する。溶融には特別な圧力状態を必要とせず、それは一般的に大気圧或いは１ミリトルの圧力で、そして約６００〜１，７００℃ の温度において実施される。なお、この温度は成形体の最適溶融温度に左右される。本発明の適切な実施例においては、低い含有率でアルミニウム（即ち重量比率が約１０％以下のアルミニウム）を含有したＴｉ（ベータ２１Ｓ）合金を調製するのに使用するための母合金が調製される。これは５５〜６５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、５〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂そしてこれら以外の残りであるＴｉによって成っている。テルミット段階において金属間化合物Ａｌ₃Ｃｂが、粉末状のアルミニウム粉をＣｂ₂Ｏ₅の粉末及び、少なくとも１つの酸化物、例えばＦｅ₂Ｏ₃又はＳｉＯ₂ と混合することによって調製される。このテルミットはその後小さく分解され、ＭｏやＴｉのような粉末状成分と混合され、成形され溶融される。最も好ましくは、そのように調合された母合金は約６０％のＭｏ、１１％のＣｂ、１０％かそれ以下のＡｌ、０．４％かそれ以下のＳｉ、０．２５％かそれ以下のＯ₂、０．０２％かそれ以下のＣ、０〜０．０３％かそれ以下のＮ₂そしてこれら以外の残りであるＴｉからなっている。なお、特に表記しない限り、上記のすベてのパーセントは重量パーセントによる。混合物の分離を防止するのに、成形の前にアルコールを用いるのが好ましい。上述したように、反応結果の合金を公知のようにハイドライジングし、小さく成形された形の最終製品を生産するようにしてもよい。前記母合金は上述したように調製され、その後寸法的に小さく分解され、混合物を作る形で十分なＴｉと混合される。そしてこの母合金は成形と溶融によって、約７０〜８５％のＴｉ、１０〜２０％のＭｏ、１〜８％のＡｌ、１〜８％のＣｂ、０〜１％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＦｅからなる合金（ベータ２１Ｓ形の合金）を生み出す。例例１１０％のＡｌ、１１％のＣｂ、６０％のＭｏ、０．０２％のＣ、０．００３％のＮ₂、０．１１％のＯ₂、０．４％のＳｉ、そしてこれら以外の残りがＴｉである化学組成をもつ母合金を生産することが望まれた。金属間化合物Ａｌ₃Ｃｂはテルミット法を用いることにより上述したように生産された。約４５．６５％のＡｌ、５１．４５％のＣｂ、２．３２％のＳｉ、０．０１５％のＣ、０．０３２％のＯ₂、０．００４％のＳ、０．００１％のＮ₂からなる、ロット番号４２−０９６の、５．５ボンドのこのテルミットは、上述したテルミット法を通して調合され、-５０ｘ２００メッシュに粉砕され、１５ボンドの- １００メッシュのＭｏ及び５．２５ボンドの-１００ｘ３２５メッシュのＴｉと５分間乾燥混合された。５分間の乾燥混合の後、６５ｍｌのアルコールが加えられ、混合物は１５分間再び混合された。その後混合物はＣＩＰバッグに詰め込まれ、２５，０００ｐｓｉで静水圧プレスされ、２５．７５ポンドの成形体、直径４．２５インチ×１０．７５インチが生産された。生産の結果できた成形物は２００ポンドの誘導溶解炉黒鉛るつぼに装入され、黒鉛蓋によって覆われ、アルゴンで浄化された。成形体は約１５分間約１６００℃に加熱された。アルゴン流は溶融した成形体が冷却されている間維持された。その結果できた母合金は完全に合金となっており、洗浄され−２０メッシュに粉砕され、次のように分析された：ＲＡＩ／ＭｃＣｒｅａｔｈＡｌ−１０．１０％Ｃｂ−１１．０６％Ｍｏ−６０．０８％Ｔｉ−１７．９４％Ｃ−０．０５７％Ｎ₂−０．１３０％Ｏ₂−０．２６３％Ｓｉ−０．４０％Ｓ−０．００４％請求の範囲請求項１約５５〜７５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、１〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂及び、これら以外がＴｉによって組成された母合金。請求項２約６０％のＭｏ、１１％のＣｂ、最高１０％までのＡｌ、０．４％のＳｉ、０．１１％のＯ₂、０．０２％のＣ、０．００３％のＮ₂及び、これら以外がＴｉによって組成された請求項１８記載の母合金。請求項３約５５〜６５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、５〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂及び、これら以外がＴｉによって組成された母合金。請求項４約６０％のＭｏ、１１％のＣｂ、最高１０％までのＡｌ、最高０．４％までのＳｉ、最高０．２５％までのＯ₂、最高０．０２％までのＣ、最高０．００３％までのＮ₂及び、これら以外がＴｉによって組成された請求項２０記載の母合金。請求項５ａ：少なくとも２つの粉状金属又は金属酸化物又は各々１つ以上の粉状金属と金属酸化物を、金属間化合物を調合するために供給する、ｂ：テルミット法による自己燃焼によって合金化し、前記金属間化合物を得る、ｃ：前記金属間化合物を大きさを小さくして粉末状にする、ｄ：前記粉末状の金属間化合物を少なくとも１つの粉末状の添加金属と混合することにより粉末状混合物を調合し、少なくとも１つの前記粉末状の添加金属はＴｉを含むものとする、ｅ：前記粉末状混合物を圧縮して成形体を形成する、ｆ：前記成形体を加熱して溶融により母合金を製造する、以上のａ〜ｆの手順からなる母合金の製造方法。請求項６請求項５記載の製造方法において、前記金属間化合物としての金属は、Ａｌ、Ｃｂ、Ｔｉ、Ｍｏからなるグループから選択される金属からなるようにした母合金の製造方法。請求項７請求項５記載の製造方法において、前記金属間化合物はＡｌ₃Ｃｂからなるようにした母合金の製造方法。請求項８請求項５記載の製造方法において、手順ｄの前記添加金属はＴｉに加えて、ＭｏとＣｂからなるグループから選択される金属からなるようにした母合金の製造方法。請求項９請求項５記載の製造方法において、手順ｄの前記添加金属は粉末状のＴｉ及びＭｏの混合物からなるようにした母合金の製造方法。請求項１０請求項５記載の製造方法において、手順ｅの前記粉末状混合物は静水圧成形されるようにした母合金の製造方法。請求項１１請求項１０記載の製造方法において、前記静水圧成形を約１５，０００〜３０，０００ｐｓｉで行うようにした母合金の製造方法。請求項１２請求項１１記載の製造方法において、前記静水圧成形を約２５，０００ｐｓｉで行うようにした母合金の製造方法。請求項１３請求項５記載の製造方法において、前記成形体は手順ｆにおいて約１６００〜２１００℃の温度に加熱されるようにした母合金の製造方法。請求項１４請求項５記載の製造方法において、前記成形体は約１６００℃の温度に加熱されるようにした母合金の製造方法。請求項１５請求項５記載の製造方法において、手順ｆの前記加熱は不活性雰囲気中で行われるようにした母合金の製造方法。請求項１６請求項１５記載の製造方法において、前記不活性雰囲気はアルゴンからなるようにした母合金の製造方法。請求項１７請求項５記載の製造方法において、前記成形体が加熱され、前記母合金を製造した後、前記加熱された母合金が真空又は不活性ガスのもとで冷却されるようにした母合金の製造方法。請求項１８請求項５記載の製造方法において、前記粉末状混合物は、成形及び加熱に先立つて、スペーサ手段を用いて間隔を置いた形に分離されるようにした母合金の製造方法。

Claims

【特許請求の範囲】請求項１アルミニウム含有率の低いチタン合金（ベータ２１Ｓ）を調製する際に使用するテルッミット母合金において、主成分として所定量のＭｏと該所定量より少ない量のＣｂ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｏ₂ 、Ｃ、Ｎ₂、Ｔｉによって組成された母合金。請求項２約５５〜７５％のＭｏ、６〜１６％のＣｂ、１〜１５％のＡｌ、０．１〜５％のＳｉ、０〜１％のＯ₂、０〜１％のＣ、０〜１％のＮ₂及び、これら以外がＴｉによって組成された請求項１記載の母合金。請求項３約６０％のＭｏ、１１％のＣｂ、最高１０％までのＡｌ、０．４％のＳｉ、０．１１％のＯ₂、０．０２％のＣ、０．００３％のＮ₂及び、これら以外がＴｉによって組成された請求項２記載の母合金。請求項４ａ：少なくとも２つの粉状金属又は金属酸化物又は各々１つ以上の粉状金属と金属酸化物を、金属間化合物を調合するために供給する、ｂ：テルミット法による自己燃焼によって合金化し、前記金属間化合物を得る、ｃ：前記金属間化合物を小さく分解して粉末状にする、ｄ：前記粉末状の金属間化合物を少なくとも１つの粉末状の添加金属と混合することにより粉末状混合物を調合し、少なくとも１つの前記粉末状の添加金属はＴｉを含むものとする、ｅ：前記粉末状混合物を圧縮して成形体を形成する、ｆ：前記成形体を加熱して溶融により前記母合金を製造する、以上のａ〜ｆの手順からなる母合金の製造方法。請求項５請求項４記載の製造方法において、前記金属間化合物としての金属は、Ａｌ、Ｃｂ、Ｔｉ、Ｍｏからなるグループから選択される金属からなるようにした母合金の製造方法。請求項６請求項４記載の製造方法において、前記金属間化合物はＡｌ₃Ｃｂからなるようにした母合金の製造方法。請求項７請求項４記載の製造方法において、手順ｄの前記添加金属はＴｉに加えて、ＭｏとＣｂからなるグループから選択される金属からなるようにした母合金の製造方法。請求項８請求項４記載の製造方法において、手順ｄの前記添加金属は粉末状のＴｉ及びＭｏの混合物からなるようにした母合金の製造方法。請求項９請求項４記載の製造方法において、手順ｅの前記粉末状混合物は静水圧成形されるようにした母合金の製造方法。請求項１０請求項９記載の製造方法において、前記静水圧成形を約１５，０００〜３０，０００ｐｓｉで行うようにした母合金の製造方法。請求項１１請求項１０記載の製造方法において、前記静水圧成形を約２５，０００ｐｓｉで行うようにした母合金の製造方法。請求項１２請求項４記載の製造方法において、前記成形体は手順ｆにおいて約１６００〜２１００℃の温度に加熱されるようにした母合金の製造方法。請求項１３請求項１５記載の製造方法において、前記成形体は約１６００℃の温度に加熱されるようにした母合金の製造方法。請求項１４請求項４記載の製造方法において、手順ｆの前記加熱は不活性雰囲気中で行われるようにした母合金の製造方法。請求項１５請求項１４記載の製造方法において、前記不活性雰囲気はアルゴンからなるようにした母合金の製造方法。請求項１６請求項４記載の製造方法において、前記成形体が加熱され、前記母合金を製造した後、前記加熱された母合金が真空又は不活性ガスのもとで冷却されるようにした母合金の製造方法。請求項１７請求項４記載の製造方法において、前記粉末状混合物は、成形及び加熱に先立って、スペーサ手段を用いて間隔を置いた形に分離されるようにした母合金の製造方法。