JPH0849007A - ステンレス鋼スラグの処理方法 - Google Patents
ステンレス鋼スラグの処理方法Info
- Publication number
- JPH0849007A JPH0849007A JP18346594A JP18346594A JPH0849007A JP H0849007 A JPH0849007 A JP H0849007A JP 18346594 A JP18346594 A JP 18346594A JP 18346594 A JP18346594 A JP 18346594A JP H0849007 A JPH0849007 A JP H0849007A
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- Japan
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- slag
- stainless steel
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 転炉によるステンレス精錬で生成したクロム
酸還元スラグの粉化を抑制し、通常の転炉スラグと同様
に通常の選鉱による有価金属の回収を可能とする方法の
提供。 【構成】 転炉におけるステンレス鋼精錬においてＣｒ
添加・脱炭処理後の還元処理において生成したスラグ
に、Ｐ2 Ｏ5 として、別チャージの溶銑処理あるいはＰ
含有溶銑の脱炭吹練に用いて脱Ｐ処理を行い、これによ
って生成した比較的Ｐ2 Ｏ5 の含有量の多いスラグをス
テンレス鋼精錬におけるスラグに添加する。また、ステ
ンレス還元スラグを脱硫鉄を用いた普通鋼製造の転炉用
精錬フラックスとして使用することで溶融金属から生成
除去されるＰ2 Ｏ5 でスラグ中のＰ2Ｏ5 濃度を高める これによって、ステンレス還元スラグの粉化の原因であ
る２ＣａＯ・ＳｉＯ2の結晶転移による体積変化が抑制
され、粉化の問題は解消され普通鋼スラグと同様の処置
による金属分の有効回収が可能となる。
酸還元スラグの粉化を抑制し、通常の転炉スラグと同様
に通常の選鉱による有価金属の回収を可能とする方法の
提供。 【構成】 転炉におけるステンレス鋼精錬においてＣｒ
添加・脱炭処理後の還元処理において生成したスラグ
に、Ｐ2 Ｏ5 として、別チャージの溶銑処理あるいはＰ
含有溶銑の脱炭吹練に用いて脱Ｐ処理を行い、これによ
って生成した比較的Ｐ2 Ｏ5 の含有量の多いスラグをス
テンレス鋼精錬におけるスラグに添加する。また、ステ
ンレス還元スラグを脱硫鉄を用いた普通鋼製造の転炉用
精錬フラックスとして使用することで溶融金属から生成
除去されるＰ2 Ｏ5 でスラグ中のＰ2Ｏ5 濃度を高める これによって、ステンレス還元スラグの粉化の原因であ
る２ＣａＯ・ＳｉＯ2の結晶転移による体積変化が抑制
され、粉化の問題は解消され普通鋼スラグと同様の処置
による金属分の有効回収が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、転炉によるステンレス
鋼精錬において発生するＣｒ2 Ｏ3 含有スラグの無害化
による有効利用方法に関する。
鋼精錬において発生するＣｒ2 Ｏ3 含有スラグの無害化
による有効利用方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉を用いたステンレス鋼精錬で発生す
るクロム酸含有スラグは転炉内での還元処理を行うた
め、表１に示すように、通常の転炉による製鋼スラグ、
脱珪スラグと比較して、Ｐ2 Ｏ5 が極めて低く、ＣａＯ
成分の多い２ＣａＯ・ＳｉＯ2 成分を有するスラグ組成
となっている。
るクロム酸含有スラグは転炉内での還元処理を行うた
め、表１に示すように、通常の転炉による製鋼スラグ、
脱珪スラグと比較して、Ｐ2 Ｏ5 が極めて低く、ＣａＯ
成分の多い２ＣａＯ・ＳｉＯ2 成分を有するスラグ組成
となっている。
【０００３】
【表１】 このステンレス鋼スラグを構成する２ＣａＯ・ＳｉＯ2
は、冷却時の結晶転移によって粉末状態まで崩壊するた
め、通常の選鉱手段によるスラグ中の有効金属成分の回
収は困難とされてきた。
は、冷却時の結晶転移によって粉末状態まで崩壊するた
め、通常の選鉱手段によるスラグ中の有効金属成分の回
収は困難とされてきた。
【０００４】また、ステンレス・スラグはクロム酸還元
効率を高めるために、ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１．２〜１．
６程度の低塩基度に調整されており、この点だけから見
ると準安定な部類であるものの、実際には、高ＣａＯ／
ＳｉＯ2 比の普通鋼転炉のスラグより粉化が激しく有効
利用は困難である。
効率を高めるために、ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１．２〜１．
６程度の低塩基度に調整されており、この点だけから見
ると準安定な部類であるものの、実際には、高ＣａＯ／
ＳｉＯ2 比の普通鋼転炉のスラグより粉化が激しく有効
利用は困難である。
【０００５】このスラグの粉末状態までの崩壊を防止し
て有用金属分を回収する処理方法が提案されている。
て有用金属分を回収する処理方法が提案されている。
【０００６】例えば、特開昭６１−３７９３０号公報に
は、溶融スラグを鍋に受けて２００〜３００℃に冷却せ
しめて、スラグの冷却時の膨張によって粉砕し、比重選
鉱して金属含有率の高い粗精鉱とスラグに分別して有用
金属分を回収することが開示されている。しかしなが
ら、２００〜３００℃に冷却した後も、粉化が進み有用
金属分の回収作業は困難となる。
は、溶融スラグを鍋に受けて２００〜３００℃に冷却せ
しめて、スラグの冷却時の膨張によって粉砕し、比重選
鉱して金属含有率の高い粗精鉱とスラグに分別して有用
金属分を回収することが開示されている。しかしなが
ら、２００〜３００℃に冷却した後も、粉化が進み有用
金属分の回収作業は困難となる。
【０００７】また、特開昭６１−２３２２５１号公報に
は、溶融スラグに鍋内で融点と粘性を低下させる添加剤
を添加して攪拌加熱した後、回転体上に落下させて遠心
力を付与し、回転体の周辺部から飛散させて粒状に冷却
固化させた後に、通常の選鉱法によってメタルとスラグ
に分離して有価金属の回収を行うことが提案されてい
る。しかしながら、この回収方法においても、造粒スラ
グは結晶転移によって粉末状態まで崩壊し、通常の選鉱
法による有価金属の回収は困難である。
は、溶融スラグに鍋内で融点と粘性を低下させる添加剤
を添加して攪拌加熱した後、回転体上に落下させて遠心
力を付与し、回転体の周辺部から飛散させて粒状に冷却
固化させた後に、通常の選鉱法によってメタルとスラグ
に分離して有価金属の回収を行うことが提案されてい
る。しかしながら、この回収方法においても、造粒スラ
グは結晶転移によって粉末状態まで崩壊し、通常の選鉱
法による有価金属の回収は困難である。
【０００８】さらには、このステンレス鋼の精錬スラグ
の粉化防止策として、ＳｉＯ2 分を余分に添加して、ス
ラグ成分を２ＣａＯ・ＳｉＯ2 から、ＣａＯ・ＳｉＯ2
とすることも試みられているが、多量のＳｉＯ2 添加が
必要であり処理コストが増大する。
の粉化防止策として、ＳｉＯ2 分を余分に添加して、ス
ラグ成分を２ＣａＯ・ＳｉＯ2 から、ＣａＯ・ＳｉＯ2
とすることも試みられているが、多量のＳｉＯ2 添加が
必要であり処理コストが増大する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、転炉
によるステンレス精錬で生成したクロム酸還元スラグの
粉化を抑制し、通常の転炉スラグと同様に通常の選鉱に
よる有価金属の回収を可能とする方法を提供することに
ある。
によるステンレス精錬で生成したクロム酸還元スラグの
粉化を抑制し、通常の転炉スラグと同様に通常の選鉱に
よる有価金属の回収を可能とする方法を提供することに
ある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、転炉における
ステンレス鋼精錬においてＣｒ添加・脱炭処理後の還元
処理において生成したスラグに、このＰ2 Ｏ5 を添加す
ることを特徴とする。このＰ2 Ｏ5 としては、比較的Ｐ
2 Ｏ5 含有量の多い製鋼スラグ、溶銑脱Ｐ、溶銑脱Ｓｉ
スラグを用いることができる。
ステンレス鋼精錬においてＣｒ添加・脱炭処理後の還元
処理において生成したスラグに、このＰ2 Ｏ5 を添加す
ることを特徴とする。このＰ2 Ｏ5 としては、比較的Ｐ
2 Ｏ5 含有量の多い製鋼スラグ、溶銑脱Ｐ、溶銑脱Ｓｉ
スラグを用いることができる。
【００１１】また、転炉におけるステンレス鋼精錬にお
いてＣｒ添加・脱炭処理後の還元処理において生成した
スラグを、別チャージの溶銑処理あるいはＰ含有溶銑の
脱炭吹練に用いて脱Ｐ処理を行い、これによって生成す
るＰ2 Ｏ5 をステンレス鋼精錬におけるスラグに添加す
ることで循環系を形成する。
いてＣｒ添加・脱炭処理後の還元処理において生成した
スラグを、別チャージの溶銑処理あるいはＰ含有溶銑の
脱炭吹練に用いて脱Ｐ処理を行い、これによって生成す
るＰ2 Ｏ5 をステンレス鋼精錬におけるスラグに添加す
ることで循環系を形成する。
【００１２】
【作用】Ｐ2 Ｏ5 は、２ＣａＯ ＳｉＯ2 のβ型結晶構
造を安定化させて、その膨張による粉化を抑制する機能
を有するもので、このＰ2 Ｏ5 を利用することによって
結晶転移を防止する。
造を安定化させて、その膨張による粉化を抑制する機能
を有するもので、このＰ2 Ｏ5 を利用することによって
結晶転移を防止する。
【００１３】鍋あるいはトピードカーなどの反応容器を
用いた溶銑処理に供した還元スラグは溶銑中のＣで一部
スラグ還元が進行してスラグ中のＣｒ2 Ｏ3 が低下し、
Ｓｉ、Ｐなど除去するための酸化精錬によりＰ2 Ｏ5 は
増大する。他方、Ｐ含有溶銑の脱炭吹錬チャージは、精
錬末期の低炭域の酸化で溶鋼中のＣｒはピックアップさ
れることなく、スラグ中のＴ．Ｆｅの増加により充分に
脱Ｐ処理が可能となり、スラグ中のＰ2 Ｏ5 が増大し、
２〜４％に達する。
用いた溶銑処理に供した還元スラグは溶銑中のＣで一部
スラグ還元が進行してスラグ中のＣｒ2 Ｏ3 が低下し、
Ｓｉ、Ｐなど除去するための酸化精錬によりＰ2 Ｏ5 は
増大する。他方、Ｐ含有溶銑の脱炭吹錬チャージは、精
錬末期の低炭域の酸化で溶鋼中のＣｒはピックアップさ
れることなく、スラグ中のＴ．Ｆｅの増加により充分に
脱Ｐ処理が可能となり、スラグ中のＰ2 Ｏ5 が増大し、
２〜４％に達する。
【００１４】このＰ2 Ｏ5 含有スラグは、ステンレス還
元スラグの粉化の原因である２ＣａＯ・ＳｉＯ2 の結晶
転移による体積変化を抑制するため、粉化の問題は解消
され普通鋼スラグと同様の処置による金属分の有効回収
が可能となる。
元スラグの粉化の原因である２ＣａＯ・ＳｉＯ2 の結晶
転移による体積変化を抑制するため、粉化の問題は解消
され普通鋼スラグと同様の処置による金属分の有効回収
が可能となる。
【００１５】
【実施例】クロム酸還元効率を高めるために、ＣａＯ／
ＳｉＯ2 が１．２〜１．６の低塩基度に調整された還元
されたステンレス精錬によるスラグを用いて脱Ｐ処理を
行い粉化抑制の有無を評価した。
ＳｉＯ2 が１．２〜１．６の低塩基度に調整された還元
されたステンレス精錬によるスラグを用いて脱Ｐ処理を
行い粉化抑制の有無を評価した。
【００１６】実施例１ １３０ｔ／ヒートの上底吹転炉で溶銑とＣｒ合金を用い
て吹酸脱Ｃを行い、その後Ｓｉ合金を用いてスラグ中の
Ｃｒ2 Ｏ3 を還元するステンレス精錬で、スラグ中のＣ
ｒ2 Ｏ3 を１０重量％以下に還元したスラグを炉内に残
留させた状態の約１２００℃で、且つ、ＣａＯ５０％，
ＳｉＯ2 ３０％，ＭｇＯ１０％，Ｐ2 Ｏ5 ≦０．０２％
組成を有する残留スラグ中に、別チャージの脱Ｓスラグ
あるいは生石灰、ドロマイトなどを炉内に装入した。こ
の状況では、スラグ中のＣａＯ／ＳｉＯ2 の比は１．２
以上であった。このスラグを用いて溶銑温度１３００℃
で上底吹転炉を用いて脱Ｐ処理を行った。処理後のスラ
グ中のＰ2 Ｏ5 の含有量は３重量％に達成した。
て吹酸脱Ｃを行い、その後Ｓｉ合金を用いてスラグ中の
Ｃｒ2 Ｏ3 を還元するステンレス精錬で、スラグ中のＣ
ｒ2 Ｏ3 を１０重量％以下に還元したスラグを炉内に残
留させた状態の約１２００℃で、且つ、ＣａＯ５０％，
ＳｉＯ2 ３０％，ＭｇＯ１０％，Ｐ2 Ｏ5 ≦０．０２％
組成を有する残留スラグ中に、別チャージの脱Ｓスラグ
あるいは生石灰、ドロマイトなどを炉内に装入した。こ
の状況では、スラグ中のＣａＯ／ＳｉＯ2 の比は１．２
以上であった。このスラグを用いて溶銑温度１３００℃
で上底吹転炉を用いて脱Ｐ処理を行った。処理後のスラ
グ中のＰ2 Ｏ5 の含有量は３重量％に達成した。
【００１７】これによって得たスラグは、普通鋼スラグ
と同様に放置していても粉化は発生せず、スラグ冷却、
粗粉削後の磁力選鉱の条件の下での通常プロセスによっ
て粒鉄、残留地金の回収で鉄、クロム等の有価金属の回
収が可能であった。
と同様に放置していても粉化は発生せず、スラグ冷却、
粗粉削後の磁力選鉱の条件の下での通常プロセスによっ
て粒鉄、残留地金の回収で鉄、クロム等の有価金属の回
収が可能であった。
【００１８】実施例２ 実施例１と同様のステンレス精錬スラグを用いて脱硫銑
を１７０ｔ上底吹転炉によって精錬して低炭素の普通鋼
を製造した。
を１７０ｔ上底吹転炉によって精錬して低炭素の普通鋼
を製造した。
【００１９】ステンレス・スラグの塩基度は１．５であ
り、塩基度調整に生石灰を使用してＣａＯ／ＳｉＯ2 の
比を３．８として上底吹転炉を用いて通常吹錬を行っ
た。処理後のスラグ中のＰ2 Ｏ5 含有量は３重量％であ
り、普通鋼スラグと同様に放置しても粉化は発生せず、
実施例１の場合の同様の通常プロセスで有価金属の回収
が可能であった。
り、塩基度調整に生石灰を使用してＣａＯ／ＳｉＯ2 の
比を３．８として上底吹転炉を用いて通常吹錬を行っ
た。処理後のスラグ中のＰ2 Ｏ5 含有量は３重量％であ
り、普通鋼スラグと同様に放置しても粉化は発生せず、
実施例１の場合の同様の通常プロセスで有価金属の回収
が可能であった。
【００２０】実施例３ 実施例１と同じステンレス・スラグを、上置きあるいは
粉砕した１ｍｍ以下粉をトピードカーの粉体吹込みラン
スによってインジェクションしての脱Ｐ処理を通常工程
で比較した。
粉砕した１ｍｍ以下粉をトピードカーの粉体吹込みラン
スによってインジェクションしての脱Ｐ処理を通常工程
で比較した。
【００２１】脱Ｐは酸素源として酸化鉄と上吹酸素を用
いて処理を行い、処理後のＰ2 Ｏ5含有量は２重量％で
あった。この工程では脱Ｓスラグの影響もあり、ＣａＯ
／ＳｉＯ2 が６．２の高塩基度であって、未反応の石灰
を有しており、石灰の水和反応に伴う膨張などで使用は
不可能であった。
いて処理を行い、処理後のＰ2 Ｏ5含有量は２重量％で
あった。この工程では脱Ｓスラグの影響もあり、ＣａＯ
／ＳｉＯ2 が６．２の高塩基度であって、未反応の石灰
を有しており、石灰の水和反応に伴う膨張などで使用は
不可能であった。
【００２２】上記実施例１、２より転炉の様な高滓化ス
ラグでは、Ｐ2 Ｏ5 を高めることで粉化は抑制され、実
施例１、２の場合と同様に、通常選鉱して有価金属の回
収を行うことができた。
ラグでは、Ｐ2 Ｏ5 を高めることで粉化は抑制され、実
施例１、２の場合と同様に、通常選鉱して有価金属の回
収を行うことができた。
【００２３】上記の各実施例による試験結果を表２に示
す。
す。
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明によって以下の効果を奏する。
【００２６】転炉ステンレス鋼精錬で発生するスラグは
風化の問題があり廃棄を実施していたが、当該処理方法
により総スラグ発生量（予備処理＋転炉）は低減され、
且つ、発生スラグも風化が抑制され普通鋼スラグと同様
な処置で有効使用が可能となる。
風化の問題があり廃棄を実施していたが、当該処理方法
により総スラグ発生量（予備処理＋転炉）は低減され、
且つ、発生スラグも風化が抑制され普通鋼スラグと同様
な処置で有効使用が可能となる。
Claims (3)
- 【請求項１】 転炉におけるステンレス鋼精錬において
Ｃｒ添加・脱炭処理後の還元処理において生成したスラ
グに、Ｐ2 Ｏ5 を添加することを特徴とするステンレス
鋼スラグの処理方法。 - 【請求項２】 請求項１の記載において、添加するＰ2
Ｏ5 が製鋼スラグ、溶銑脱Ｐ、溶銑脱Ｓｉスラグである
ことを特徴とするステンレス鋼スラグの処理方法。 - 【請求項３】 請求項１の記載において、添加するＰ2
Ｏ5 が、転炉におけるステンレス鋼精錬においてＣｒ添
加・脱炭処理後の還元処理において生成したスラグを、
別チャージの溶銑処理あるいはＰ含有溶銑の脱炭吹練に
用いて脱Ｐ処理を行い、これによって生成したスラグ中
のＰ2 Ｏ5 であることを特徴とするステンレス鋼スラグ
の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346594A JPH0849007A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | ステンレス鋼スラグの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346594A JPH0849007A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | ステンレス鋼スラグの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849007A true JPH0849007A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=16136269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18346594A Withdrawn JPH0849007A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | ステンレス鋼スラグの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0849007A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006137655A (ja) * | 2004-11-15 | 2006-06-01 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐摩耗性に優れたアスファルト用骨材やコンクリート用骨材として調整した製鋼スラグ |
| JP2006137656A (ja) * | 2004-11-15 | 2006-06-01 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐摩耗性に優れた製鋼スラグ骨材 |
| CN102471827A (zh) * | 2009-12-30 | 2012-05-23 | 现代制铁株式会社 | 用于从炉渣中回收有价金属和制造多功能团聚物的方法和装置 |
-
1994
- 1994-08-04 JP JP18346594A patent/JPH0849007A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006137655A (ja) * | 2004-11-15 | 2006-06-01 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐摩耗性に優れたアスファルト用骨材やコンクリート用骨材として調整した製鋼スラグ |
| JP2006137656A (ja) * | 2004-11-15 | 2006-06-01 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐摩耗性に優れた製鋼スラグ骨材 |
| CN102471827A (zh) * | 2009-12-30 | 2012-05-23 | 现代制铁株式会社 | 用于从炉渣中回收有价金属和制造多功能团聚物的方法和装置 |
| US8534578B2 (en) | 2009-12-30 | 2013-09-17 | Hyundai Steel Company | Method and apparatus for recovering valuable metals from slag and manufacturing multifunctional aggregate |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011106 |