JPH0847793A - Zn−Sn基合金、前記合金を被覆した電子機器用導体、及び前記電子機器用導体の製造方法 - Google Patents
Zn−Sn基合金、前記合金を被覆した電子機器用導体、及び前記電子機器用導体の製造方法Info
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- JPH0847793A JPH0847793A JP18340394A JP18340394A JPH0847793A JP H0847793 A JPH0847793 A JP H0847793A JP 18340394 A JP18340394 A JP 18340394A JP 18340394 A JP18340394 A JP 18340394A JP H0847793 A JPH0847793 A JP H0847793A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温での接合強度に優れたZn−Sn基合
金、及び前記Zn−Sn基合金をアルミ導体に被覆し
た、軽量で、電気接続性に優れた電子機器用導体を提供
する。 【構成】 Geを 0.1〜 5wt%、Cuを0.1 〜 4wt%、
Snを10〜70wt%、Alを0.5 〜10wt%含有し、残部Z
nと不可避的不純物からなる金属接合用Zn−Sn基合
金、及び前記Zn−Sn基合金層4をアルミ導体2に被
覆した電子機器用導体。
金、及び前記Zn−Sn基合金をアルミ導体に被覆し
た、軽量で、電気接続性に優れた電子機器用導体を提供
する。 【構成】 Geを 0.1〜 5wt%、Cuを0.1 〜 4wt%、
Snを10〜70wt%、Alを0.5 〜10wt%含有し、残部Z
nと不可避的不純物からなる金属接合用Zn−Sn基合
金、及び前記Zn−Sn基合金層4をアルミ導体2に被
覆した電子機器用導体。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、高温での接合強度が高
く、Alろう、Agろう等より低温で接合でき、Fe、
Ni、Co、Cu、Al,Ag、Au、又はそれらの合
金等により構成された部品又は線材の接合に適した、金
属接合用のZn−Sn基合金、及び前記Zn−Sn基合
金をアルミ導体に被覆した電子機器用導体、及び前記電
子機器用導体の製造方法に関する。
く、Alろう、Agろう等より低温で接合でき、Fe、
Ni、Co、Cu、Al,Ag、Au、又はそれらの合
金等により構成された部品又は線材の接合に適した、金
属接合用のZn−Sn基合金、及び前記Zn−Sn基合
金をアルミ導体に被覆した電子機器用導体、及び前記電
子機器用導体の製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、金属接合用半田には、Pbに少量
のSnやAgを添加した合金半田が使用されていた。
又、自動車、家庭用電気製品、各種医療機器、ロボット
等に使用される電子機器の導体、又ブスバー等の導体に
は、高導電性の無酸素銅、タフピッチ銅、黄銅等の、条
材や線材が用いられていた。
のSnやAgを添加した合金半田が使用されていた。
又、自動車、家庭用電気製品、各種医療機器、ロボット
等に使用される電子機器の導体、又ブスバー等の導体に
は、高導電性の無酸素銅、タフピッチ銅、黄銅等の、条
材や線材が用いられていた。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】金属接合に多用されて
いるPb−Sn系半田合金は、鉛の毒性による環境汚染
の問題があり、又この半田合金は、半田自体の強度が低
く、特に温度が高くなると接合強度が著しく低下し、信
頼性を損なうという問題があった。又、近年、自動車等
に搭載される電子機器には軽量化が求められており、こ
の為、従来の銅系導体は、軽量なアルミ導体で代替する
ことが検討されている。しかし、アルミ導体は表面に酸
化膜が形成されている為に半田付け性や圧着性に劣り、
又接触抵抗が大きいという電気接続性に関わる問題があ
った。本発明の目的は、高温での接合強度に優れたZn
−Sn基合金、前記Zn−Sn基合金をアルミ導体に被
覆した、軽量で電気接続性に優れた電子機器用導体、及
び前記電子機器用導体の製造方法を提供することにあ
る。
いるPb−Sn系半田合金は、鉛の毒性による環境汚染
の問題があり、又この半田合金は、半田自体の強度が低
く、特に温度が高くなると接合強度が著しく低下し、信
頼性を損なうという問題があった。又、近年、自動車等
に搭載される電子機器には軽量化が求められており、こ
の為、従来の銅系導体は、軽量なアルミ導体で代替する
ことが検討されている。しかし、アルミ導体は表面に酸
化膜が形成されている為に半田付け性や圧着性に劣り、
又接触抵抗が大きいという電気接続性に関わる問題があ
った。本発明の目的は、高温での接合強度に優れたZn
−Sn基合金、前記Zn−Sn基合金をアルミ導体に被
覆した、軽量で電気接続性に優れた電子機器用導体、及
び前記電子機器用導体の製造方法を提供することにあ
る。
【0004】
【課題を解決するための手段】請求項1の発明は、Ge
を 0.1〜5wt%、Cuを0.1 〜4wt%、Snを10〜70wt
%、Alを0.5 〜10wt%含有し、残部Znと不可避的不
純物とからなることを特徴とする金属を接合するための
Zn−Sn基合金である。
を 0.1〜5wt%、Cuを0.1 〜4wt%、Snを10〜70wt
%、Alを0.5 〜10wt%含有し、残部Znと不可避的不
純物とからなることを特徴とする金属を接合するための
Zn−Sn基合金である。
【0005】請求項1の発明のZn−Sn基合金は、高
温での接合強度に優れた合金で、その使用量を接合部の
大きさに応じて適量とし、又適切なフラックスを使用す
ることにより、良好な接合強度が得られる。また接合に
先立ち、予め本発明のZn−Sn基合金を接合しようと
する部品の所要部に被覆し、この上に適切なフラックス
を塗布することにより、更に良好な接合強度が得られ
る。接合部品の所要部にZn−Sn基合金を被覆するに
は、フラックスを用い、又超音波を併用した溶融めっき
法が品質的、経済的に有利である。銅製部品類を接合す
る場合は、Zn−Sn基合金を被覆する所要部に、N
i、Sn、Co等を0.05〜1.0 μm程度の厚さに下地め
っきしておくことが好ましい。下地めっきには電気めっ
きや溶融めっき等が適用できる。本発明のZn−Sn基
合金の接合加熱温度は 350℃〜450 ℃が適当である。
温での接合強度に優れた合金で、その使用量を接合部の
大きさに応じて適量とし、又適切なフラックスを使用す
ることにより、良好な接合強度が得られる。また接合に
先立ち、予め本発明のZn−Sn基合金を接合しようと
する部品の所要部に被覆し、この上に適切なフラックス
を塗布することにより、更に良好な接合強度が得られ
る。接合部品の所要部にZn−Sn基合金を被覆するに
は、フラックスを用い、又超音波を併用した溶融めっき
法が品質的、経済的に有利である。銅製部品類を接合す
る場合は、Zn−Sn基合金を被覆する所要部に、N
i、Sn、Co等を0.05〜1.0 μm程度の厚さに下地め
っきしておくことが好ましい。下地めっきには電気めっ
きや溶融めっき等が適用できる。本発明のZn−Sn基
合金の接合加熱温度は 350℃〜450 ℃が適当である。
【0006】請求項2の発明は、Geを0.1 〜5wt%、
Cuを0.1 〜4wt%、Snを10〜70wt%、Alを0.5 〜
10wt%含有し、残部Znと不可避的不純物とからなるZ
n−Sn基合金をアルミ又はアルミ合金導体に被覆した
ことを特徴とする電子機器用導体である。
Cuを0.1 〜4wt%、Snを10〜70wt%、Alを0.5 〜
10wt%含有し、残部Znと不可避的不純物とからなるZ
n−Sn基合金をアルミ又はアルミ合金導体に被覆した
ことを特徴とする電子機器用導体である。
【0007】請求項2の発明の電子機器用導体は、アル
ミ又はアルミ合金導体に請求項1の発明のZn−Sn基
合金と同じ組成の合金を被覆することにより、前記アル
ミ又はアルミ合金導体の接触抵抗、半田付け性、及び圧
着性を改善して、電気接続性を良好にしたものである。
アルミ合金には導電性を有する任意のアルミ合金が適用
される。Zn−Sn基合金の被覆厚さは、 0.5μm未満
では接触抵抗が十分に小さくならず、20μmを超えて厚
くしても、その効果は飽和し、コスト高を招くだけであ
る。従ってZn−Sn基合金層の被覆厚さは 0.5〜20μ
m、特には0.5〜3μmが、特性上又コスト的に好まし
い厚さである。
ミ又はアルミ合金導体に請求項1の発明のZn−Sn基
合金と同じ組成の合金を被覆することにより、前記アル
ミ又はアルミ合金導体の接触抵抗、半田付け性、及び圧
着性を改善して、電気接続性を良好にしたものである。
アルミ合金には導電性を有する任意のアルミ合金が適用
される。Zn−Sn基合金の被覆厚さは、 0.5μm未満
では接触抵抗が十分に小さくならず、20μmを超えて厚
くしても、その効果は飽和し、コスト高を招くだけであ
る。従ってZn−Sn基合金層の被覆厚さは 0.5〜20μ
m、特には0.5〜3μmが、特性上又コスト的に好まし
い厚さである。
【0008】請求項3の発明は、アルミ又はアルミ合金
導体をZn−Sn基合金の溶融めっき浴に連続的に浸漬
して引上げ、次いで前記溶融めっき浴から引上げられた
Zn−Sn基合金の溶融層が付着したアルミ又はアルミ
合金導体を、溶融めっき浴の上方に設置した冷却装置に
より冷却することを特徴とする請求項2記載の電子機器
用導体の製造方法である。
導体をZn−Sn基合金の溶融めっき浴に連続的に浸漬
して引上げ、次いで前記溶融めっき浴から引上げられた
Zn−Sn基合金の溶融層が付着したアルミ又はアルミ
合金導体を、溶融めっき浴の上方に設置した冷却装置に
より冷却することを特徴とする請求項2記載の電子機器
用導体の製造方法である。
【0009】この発明において、Zn−Sn基合金はア
ルミ又はアルミ合金より融点が低い為、溶融めっき法に
より被覆できる。ここで、アルミ又はアルミ合金導体と
は、アルミ又はアルミ合金の線材、棒材、条材等であ
り、アルミ合金導体には導電性を有する任意のアルミ合
金が用いられる。特に、Zrを含む耐熱アルミ合金は、
Zn−Sn基合金を溶融めっきする際に導体が軟化し難
く好ましい合金である。
ルミ又はアルミ合金より融点が低い為、溶融めっき法に
より被覆できる。ここで、アルミ又はアルミ合金導体と
は、アルミ又はアルミ合金の線材、棒材、条材等であ
り、アルミ合金導体には導電性を有する任意のアルミ合
金が用いられる。特に、Zrを含む耐熱アルミ合金は、
Zn−Sn基合金を溶融めっきする際に導体が軟化し難
く好ましい合金である。
【0010】アルミ導体に被覆するZn−Sn基合金
は、融点が低い程、溶融めっき作業が容易に行え、又ア
ルミ導体も軟化し難く好ましい。本発明者等は、本発明
のZn−Sn基合金の中でも、特に融点の低い合金とし
て、Geが0.1 〜2wt%、Cuが0.5 〜2wt%、Snが
30〜65wt%、Alが 1.0〜4wt%で、残部Znと不可避
的不純物からなる合金を見い出した。
は、融点が低い程、溶融めっき作業が容易に行え、又ア
ルミ導体も軟化し難く好ましい。本発明者等は、本発明
のZn−Sn基合金の中でも、特に融点の低い合金とし
て、Geが0.1 〜2wt%、Cuが0.5 〜2wt%、Snが
30〜65wt%、Alが 1.0〜4wt%で、残部Znと不可避
的不純物からなる合金を見い出した。
【0011】前述の溶融めっき法とは、例えば、アルミ
材をZn−Sn基合金浴中に連続的に浸漬し、その表面
にZn−Sn基合金溶融層を付着させて引上げる方法
で、生産性に優れる。ところで、溶融めっき法で引上げ
られたアルミ材上に付着したZn−Sn基合金溶融層
は、アルミ材上を伝わって落下してその厚さを減じてい
く。従って、アルミ材上に形成されるZn−Sn基合金
層の厚さは、アルミ材の引上げ速度や前記溶融層の凝固
速度に左右される。前記溶融層を冷却装置により強制的
に冷却凝固させる場合は、前記冷却装置の冷却能やその
設置位置によってZn−Sn基合金層の厚さが決まる。
材をZn−Sn基合金浴中に連続的に浸漬し、その表面
にZn−Sn基合金溶融層を付着させて引上げる方法
で、生産性に優れる。ところで、溶融めっき法で引上げ
られたアルミ材上に付着したZn−Sn基合金溶融層
は、アルミ材上を伝わって落下してその厚さを減じてい
く。従って、アルミ材上に形成されるZn−Sn基合金
層の厚さは、アルミ材の引上げ速度や前記溶融層の凝固
速度に左右される。前記溶融層を冷却装置により強制的
に冷却凝固させる場合は、前記冷却装置の冷却能やその
設置位置によってZn−Sn基合金層の厚さが決まる。
【0012】図1はこの発明方法の態様を示す説明図で
ある。1はZn−Sn基合金浴で、この中にアルミ条材
2を連続的に浸漬し、Zn−Sn基合金溶融層が付着し
たアルミ条材9を、前記Zn−Sn基合金浴1の上方に
設置した内部水冷式ピンチロール3により連続的に引上
げる。このピンチロール3はアルミ条材2を引上げると
同時に、アルミ条材2上に付着したZn−Sn基合金溶
融層を冷却し凝固させる。
ある。1はZn−Sn基合金浴で、この中にアルミ条材
2を連続的に浸漬し、Zn−Sn基合金溶融層が付着し
たアルミ条材9を、前記Zn−Sn基合金浴1の上方に
設置した内部水冷式ピンチロール3により連続的に引上
げる。このピンチロール3はアルミ条材2を引上げると
同時に、アルミ条材2上に付着したZn−Sn基合金溶
融層を冷却し凝固させる。
【0013】この発明方法において、アルミ又はアルミ
合金導体にフラックスを塗布し、これを 150℃〜 280℃
に加熱後、Zn−Sn基合金を溶融めっきするとZn−
Sn基合金層の前記導体との密着性が向上する。又、前
記Zn−Sn基合金にLi,Ti,Mg,Cd,Sb,
Zr,Beのうちの1種又は2種以上の元素を合計で0.
5 〜3wt%の範囲で添加すると、Zn−Sn基合金溶融
層と前記導体との濡れ性が改善され密着性が向上する。
このように、前記導体とZn−Sn基合金被覆層との密
着性を高めれば導通が良くなり電気接続性が向上する。
更に、Zn−Sn基合金被覆層の耐変色性と耐食性を高
めることにより、電気的接続性が長期間安定に保持され
て、信頼性が向上する。
合金導体にフラックスを塗布し、これを 150℃〜 280℃
に加熱後、Zn−Sn基合金を溶融めっきするとZn−
Sn基合金層の前記導体との密着性が向上する。又、前
記Zn−Sn基合金にLi,Ti,Mg,Cd,Sb,
Zr,Beのうちの1種又は2種以上の元素を合計で0.
5 〜3wt%の範囲で添加すると、Zn−Sn基合金溶融
層と前記導体との濡れ性が改善され密着性が向上する。
このように、前記導体とZn−Sn基合金被覆層との密
着性を高めれば導通が良くなり電気接続性が向上する。
更に、Zn−Sn基合金被覆層の耐変色性と耐食性を高
めることにより、電気的接続性が長期間安定に保持され
て、信頼性が向上する。
【0014】前述のようにして製造したZn−Sn基合
金を被覆したアルミ導体は、必要に応じて圧延加工を施
し、又両縁端部をスリッターにかけて除去する等して用
いられる。図2イ、ロに本発明の電子機器用導体の態様
を示す。図2イはピンチロールで引き上げたままの電子
機器用導体の横断面図である。アルミ条材2の外周にZ
n−Sn基合金層4が被覆されている。図2ロは、図2
イに示した導体を圧延加工し、両縁端部をスリッターし
た電子機器用導体の横断面図である。アルミ条材の上下
面にZn−Sn基合金層が被覆されている。
金を被覆したアルミ導体は、必要に応じて圧延加工を施
し、又両縁端部をスリッターにかけて除去する等して用
いられる。図2イ、ロに本発明の電子機器用導体の態様
を示す。図2イはピンチロールで引き上げたままの電子
機器用導体の横断面図である。アルミ条材2の外周にZ
n−Sn基合金層4が被覆されている。図2ロは、図2
イに示した導体を圧延加工し、両縁端部をスリッターし
た電子機器用導体の横断面図である。アルミ条材の上下
面にZn−Sn基合金層が被覆されている。
【0015】図3イ〜ニは、本発明の電子機器用導体の
他の態様を示す横断面図である。図3イに示す導体は、
断面円形のアルミ線材5の上にZn−Sn基合金層4を
被覆したもの、図3ロに示す導体は、Zn−Sn基合金
層4を被覆した断面円形のアルミ線材5の周囲に、Zn
−Sn基合金層4を被覆した断面台形のアルミ線材6を
複数本1層に撚合わせたものである。図3ハ、ニに示す
導体はそれぞれ、図3イ、ロに示した導体の外周にポリ
エチレン等の絶縁層7を被覆したものである。
他の態様を示す横断面図である。図3イに示す導体は、
断面円形のアルミ線材5の上にZn−Sn基合金層4を
被覆したもの、図3ロに示す導体は、Zn−Sn基合金
層4を被覆した断面円形のアルミ線材5の周囲に、Zn
−Sn基合金層4を被覆した断面台形のアルミ線材6を
複数本1層に撚合わせたものである。図3ハ、ニに示す
導体はそれぞれ、図3イ、ロに示した導体の外周にポリ
エチレン等の絶縁層7を被覆したものである。
【0016】
【作用】請求項1の発明のZn−Sn基合金において、
Geは耐食性向上に有効である。その含有量を 0.1〜5
wt%に限定した理由は、 0.1wt%未満ではその効果が十
分に得られず、5wt%を超えて含有させてもその効果が
飽和し、しかも融点が上がる為である。融点が上がる
と、湯流れ性が悪くなり、その分接合温度を高くするこ
とになり、コスト的にも、作業性からも不利になる。S
nはZn−Sn基合金の融点を下げる効果がある。その
含有量を10〜70wt%に限定した理由は、10wt%未満では
その効果が十分に得られず、70wt%を超えると強度が低
下する為である。Alは、溶融したZn−Sn基合金の
Znの酸化を防止し、又融点を下げる。更にZn−Sn
基合金層の結晶粒を微細化して接合強度を高める。その
含有量を0.5 〜10wt%に限定した理由は、 0.5wt%未満
ではその効果が十分に得られず、10wt%を超えると、融
点が上昇する為である。CuはZn−Sn基合金の耐食
性を改善し、特に銅製部品との間の腐食を抑制する。そ
の含有量を 0.1〜4wt%に限定した理由は、 0.1wt%未
満ではその効果が十分に得られず、4wt%を超えると融
点が上昇する為である。
Geは耐食性向上に有効である。その含有量を 0.1〜5
wt%に限定した理由は、 0.1wt%未満ではその効果が十
分に得られず、5wt%を超えて含有させてもその効果が
飽和し、しかも融点が上がる為である。融点が上がる
と、湯流れ性が悪くなり、その分接合温度を高くするこ
とになり、コスト的にも、作業性からも不利になる。S
nはZn−Sn基合金の融点を下げる効果がある。その
含有量を10〜70wt%に限定した理由は、10wt%未満では
その効果が十分に得られず、70wt%を超えると強度が低
下する為である。Alは、溶融したZn−Sn基合金の
Znの酸化を防止し、又融点を下げる。更にZn−Sn
基合金層の結晶粒を微細化して接合強度を高める。その
含有量を0.5 〜10wt%に限定した理由は、 0.5wt%未満
ではその効果が十分に得られず、10wt%を超えると、融
点が上昇する為である。CuはZn−Sn基合金の耐食
性を改善し、特に銅製部品との間の腐食を抑制する。そ
の含有量を 0.1〜4wt%に限定した理由は、 0.1wt%未
満ではその効果が十分に得られず、4wt%を超えると融
点が上昇する為である。
【0017】請求項2の発明の電子機器用導体に被覆す
るZn−Sn基合金において、Geは耐食性向上に有効
であり、その含有量を0.1 〜5wt%に限定した理由は、
0.1wt%未満ではその効果が十分に得られず、5wt%を
超えるとその効果が飽和するばかりか、融点が上昇して
溶融めっきの作業性を害する為である。SnはZn−S
n基合金層とアルミ又はアルミ合金導体との密着性を向
上させる効果がある。その含有量を10〜70wt%に限定し
た理由は、10wt%未満ではその効果が十分に得られず、
70wt%を超えるとその効果が飽和する為である。Alは
Zn−Sn基合金層の変色防止と加工性向上に効果があ
る。その含有量を0.5 〜10wt%に限定した理由は、0.5
wt%未満ではその効果が十分に得られず、10wt%を超え
ると加工性が悪化し、その上接触抵抗が大きくなる為で
ある。CuはZn−Sn基合金層の強度を高め、又Ge
との相乗効果で耐食性を改善する。その含有量を0.1 〜
4wt%に限定した理由は、 0.1wt%未満ではその効果が
十分に得られず、4wt%を超えると強度は更に高まる
が、耐食性が改善されなくなり、その上融点が上昇して
溶融めっきの作業性を害する為である。
るZn−Sn基合金において、Geは耐食性向上に有効
であり、その含有量を0.1 〜5wt%に限定した理由は、
0.1wt%未満ではその効果が十分に得られず、5wt%を
超えるとその効果が飽和するばかりか、融点が上昇して
溶融めっきの作業性を害する為である。SnはZn−S
n基合金層とアルミ又はアルミ合金導体との密着性を向
上させる効果がある。その含有量を10〜70wt%に限定し
た理由は、10wt%未満ではその効果が十分に得られず、
70wt%を超えるとその効果が飽和する為である。Alは
Zn−Sn基合金層の変色防止と加工性向上に効果があ
る。その含有量を0.5 〜10wt%に限定した理由は、0.5
wt%未満ではその効果が十分に得られず、10wt%を超え
ると加工性が悪化し、その上接触抵抗が大きくなる為で
ある。CuはZn−Sn基合金層の強度を高め、又Ge
との相乗効果で耐食性を改善する。その含有量を0.1 〜
4wt%に限定した理由は、 0.1wt%未満ではその効果が
十分に得られず、4wt%を超えると強度は更に高まる
が、耐食性が改善されなくなり、その上融点が上昇して
溶融めっきの作業性を害する為である。
【0018】請求項3の発明は、請求項2の発明の電子
機器用導体の製造方法であって、アルミ又はアルミ合金
導体をZn−Sn基合金の溶融めっき浴に連続的に浸漬
して引上げ、次いで前記溶融めっき浴から引上げられた
Zn−Sn基合金の溶融層が付着したアルミ又はアルミ
合金導体を、溶融めっき浴の上方に設置した冷却装置に
より冷却することを特徴とするものである。従って、生
産性に富み、又冷却装置の冷却能やその設置位置を変え
ることによりZn−Sn基合金層の厚さを適正に制御す
ることができる。
機器用導体の製造方法であって、アルミ又はアルミ合金
導体をZn−Sn基合金の溶融めっき浴に連続的に浸漬
して引上げ、次いで前記溶融めっき浴から引上げられた
Zn−Sn基合金の溶融層が付着したアルミ又はアルミ
合金導体を、溶融めっき浴の上方に設置した冷却装置に
より冷却することを特徴とするものである。従って、生
産性に富み、又冷却装置の冷却能やその設置位置を変え
ることによりZn−Sn基合金層の厚さを適正に制御す
ることができる。
【0019】
【実施例】本発明を実施例により詳細に説明する。 (実施例1)厚さ 0.4mm、幅10mmのCu−0.03wt%Zr
合金の板材2枚を、表1に示す種々の組成のZn−Sn
基合金を用いて接合してサンプルとし、これらの接合強
度を室温から 150℃の温度範囲で測定した。接合強度
は、図4に示すように、Zn−Sn基合金層4を挟む2
枚の前記銅合金板材8A、8Bのうちの一方を引き剥が
すのに必要な力(ピール強度)を測定して求めた。図
で、10、20、30はそれぞれ所定位置に回転可能なように
保持された断面円形の棒状体で、10は銅合金板材8Aが
剥離された後のZn−Sn基合金層4を押さえ付けてお
り、20及び30は銅合金板材8Aを押さえ付けている。剥
離した銅合金板材8Aの先端部を図の矢印方向に引っ張
ることにより、銅合金板材8Aは、20、30間で図上右方
向に移動しながら、Zn−Sn基合金層4の表面から剥
離される。サンプルは、測定温度に15分間保持してから
引き剥がした。比較の為、従来材についても同様にして
接合強度を求めた。結果を図5に示す。
合金の板材2枚を、表1に示す種々の組成のZn−Sn
基合金を用いて接合してサンプルとし、これらの接合強
度を室温から 150℃の温度範囲で測定した。接合強度
は、図4に示すように、Zn−Sn基合金層4を挟む2
枚の前記銅合金板材8A、8Bのうちの一方を引き剥が
すのに必要な力(ピール強度)を測定して求めた。図
で、10、20、30はそれぞれ所定位置に回転可能なように
保持された断面円形の棒状体で、10は銅合金板材8Aが
剥離された後のZn−Sn基合金層4を押さえ付けてお
り、20及び30は銅合金板材8Aを押さえ付けている。剥
離した銅合金板材8Aの先端部を図の矢印方向に引っ張
ることにより、銅合金板材8Aは、20、30間で図上右方
向に移動しながら、Zn−Sn基合金層4の表面から剥
離される。サンプルは、測定温度に15分間保持してから
引き剥がした。比較の為、従来材についても同様にして
接合強度を求めた。結果を図5に示す。
【0020】
【表1】
【0021】図5より明らかなように、本発明のZn−
Sn基合金(No.1 〜4)はいずれも、高温における接合強
度が高かった。これに対し、比較例品のNo.5はSnの含
有量が少なかった為、室温から 150℃に至るまで接合強
度が低かった。No.6はSnの含有量が多かった為、又N
o.7はAlの含有量が少なかった為、いずれも 100℃以
上の温度で接合強度が急激に低下した。従来材のNo.8
(Pb−10%Sn半田合金)は、接合強度が試験温度の
上昇に伴い急激に低下した。
Sn基合金(No.1 〜4)はいずれも、高温における接合強
度が高かった。これに対し、比較例品のNo.5はSnの含
有量が少なかった為、室温から 150℃に至るまで接合強
度が低かった。No.6はSnの含有量が多かった為、又N
o.7はAlの含有量が少なかった為、いずれも 100℃以
上の温度で接合強度が急激に低下した。従来材のNo.8
(Pb−10%Sn半田合金)は、接合強度が試験温度の
上昇に伴い急激に低下した。
【0022】(実施例2)実施例1で用いたサンプル
(片面の銅板が途中まで引き剥がされた接合強度試験後
のサンプル)について長時間塩水噴霧試験を行い、その
耐食性を調べた。本発明のZn−Sn基合金(No.1〜4)
はいずれも腐食することなく、良好な耐食性を示した。
これはGe及びCuが適量含有されていた為である。
(片面の銅板が途中まで引き剥がされた接合強度試験後
のサンプル)について長時間塩水噴霧試験を行い、その
耐食性を調べた。本発明のZn−Sn基合金(No.1〜4)
はいずれも腐食することなく、良好な耐食性を示した。
これはGe及びCuが適量含有されていた為である。
【0023】以上、銅合金板材を接合する場合について
説明したが、本発明のZn−Sn基合金は、他のアルミ
又はアルミ合金等の金属材料を接合する場合に用いても
同様の効果が得られる。尚、本発明のZn−Sn基合金
の適用分野は、電子機器、工業計器、超電導応用機器、
コンピューター関連機器、開閉器、音響機器、家電製
品、車両制御装置等に使用される部品の接合、ローター
バー等の導体全般の接合等である。
説明したが、本発明のZn−Sn基合金は、他のアルミ
又はアルミ合金等の金属材料を接合する場合に用いても
同様の効果が得られる。尚、本発明のZn−Sn基合金
の適用分野は、電子機器、工業計器、超電導応用機器、
コンピューター関連機器、開閉器、音響機器、家電製
品、車両制御装置等に使用される部品の接合、ローター
バー等の導体全般の接合等である。
【0024】(実施例3)厚さ 0.5mm、幅10mmのアルミ
又はアルミ合金条を、その表面に塩化亜鉛を主成分とす
るフラックスを塗布して 230℃の温度に加熱保持し、次
いで、この上に、図1に示した溶融めっき法により、Z
n−Sn基合金を被覆して電子機器用導体を製造した。
引上げ速度は200mm/min.とした。溶融めっき厚さは、ピ
ンチロールの浴面からの高さを調節して制御した。用い
たアルミ合金条及びZn−Sn基合金の組成、及びZn
−Sn基合金の被覆厚さを表2に示す。
又はアルミ合金条を、その表面に塩化亜鉛を主成分とす
るフラックスを塗布して 230℃の温度に加熱保持し、次
いで、この上に、図1に示した溶融めっき法により、Z
n−Sn基合金を被覆して電子機器用導体を製造した。
引上げ速度は200mm/min.とした。溶融めっき厚さは、ピ
ンチロールの浴面からの高さを調節して制御した。用い
たアルミ合金条及びZn−Sn基合金の組成、及びZn
−Sn基合金の被覆厚さを表2に示す。
【0025】
【表2】
【0026】得られたZn−Sn基合金層を溶融被覆し
たアルミ又はアルミ合金条について、接触抵抗、耐
変色性、加工性、及び耐食性を調べた。 接触抵抗は、接触面積2mm×2mmのAuの接触子を用
い、荷重10g、通電電流100mAの条件で測定した。サン
プルは、試験前に大気中で 180℃で30分間加熱した。
耐変色性は大気中で 180℃で30分間加熱したサンプルの
表面を、目視観察して評価した。変色が全くなかったも
のは極めて良好、変色が僅かに認められるものは良好、
それより若干変色しているものはやや良好と判定した。
加工性は 180度曲げ試験を行って評価した。曲げ部に
割れが全く認められないものは○、割れが数個のものは
△、割れが多数のものは×と判定した。耐食性は、加
湿試験前後の接触抵抗値を測定して評価した。加湿試験
は、温度50℃、湿度90%の恒温恒湿槽に1000時間保持し
て行った。加湿試験後の接触抵抗は測定箇所によりバラ
ツキが大きい為、接触抵抗の測定箇所は、加湿試験前後
で同じ箇所とした。加湿試験前後で接触抵抗値の差が小
さいものは○、差が大きいものは×とした。結果を表3
に示す。
たアルミ又はアルミ合金条について、接触抵抗、耐
変色性、加工性、及び耐食性を調べた。 接触抵抗は、接触面積2mm×2mmのAuの接触子を用
い、荷重10g、通電電流100mAの条件で測定した。サン
プルは、試験前に大気中で 180℃で30分間加熱した。
耐変色性は大気中で 180℃で30分間加熱したサンプルの
表面を、目視観察して評価した。変色が全くなかったも
のは極めて良好、変色が僅かに認められるものは良好、
それより若干変色しているものはやや良好と判定した。
加工性は 180度曲げ試験を行って評価した。曲げ部に
割れが全く認められないものは○、割れが数個のものは
△、割れが多数のものは×と判定した。耐食性は、加
湿試験前後の接触抵抗値を測定して評価した。加湿試験
は、温度50℃、湿度90%の恒温恒湿槽に1000時間保持し
て行った。加湿試験後の接触抵抗は測定箇所によりバラ
ツキが大きい為、接触抵抗の測定箇所は、加湿試験前後
で同じ箇所とした。加湿試験前後で接触抵抗値の差が小
さいものは○、差が大きいものは×とした。結果を表3
に示す。
【0027】
【表3】
【0028】表3より明らかなように、本発明例品のN
o.9〜23はいずれも、接触抵抗が小さく、又耐変色性、
加工性、耐食性のいずれにも優れていた。尚、No.16 は
Alが少なめで加工性がやや低下したが、特に問題にな
らない程度であった。No.19 はZn−Sn基合金層がや
や薄かった為接触抵抗が若干高めであった。これに対
し、比較例品のNo.24 はGeの含有量が少なかった為、
耐食性が低下した。又No.25 はSnの含有量が少なかっ
た為アルミ条とZn−Sn基合金層との密着性が低下
し、その結果接触抵抗が高く計測された。又No.26 はA
lの含有量が少なかった為耐変色性と加工性が低下し
た。No.27 はAlの含有量が多すぎた為加工性が低下し
た。No.28 はCuの含有量が少なかった為接触抵抗が増
加し又耐食性が低下した。
o.9〜23はいずれも、接触抵抗が小さく、又耐変色性、
加工性、耐食性のいずれにも優れていた。尚、No.16 は
Alが少なめで加工性がやや低下したが、特に問題にな
らない程度であった。No.19 はZn−Sn基合金層がや
や薄かった為接触抵抗が若干高めであった。これに対
し、比較例品のNo.24 はGeの含有量が少なかった為、
耐食性が低下した。又No.25 はSnの含有量が少なかっ
た為アルミ条とZn−Sn基合金層との密着性が低下
し、その結果接触抵抗が高く計測された。又No.26 はA
lの含有量が少なかった為耐変色性と加工性が低下し
た。No.27 はAlの含有量が多すぎた為加工性が低下し
た。No.28 はCuの含有量が少なかった為接触抵抗が増
加し又耐食性が低下した。
【0029】以上、本発明のZn−Sn基合金を、純ア
ルミ、Al−Zr系合金、Al−Mg系合金の3種の条
材に被覆した場合について説明したが、本発明のZn−
Sn基合金は、他のアルミ合金、及び他の形状の材料に
被覆しても同様の効果が得られるものである。
ルミ、Al−Zr系合金、Al−Mg系合金の3種の条
材に被覆した場合について説明したが、本発明のZn−
Sn基合金は、他のアルミ合金、及び他の形状の材料に
被覆しても同様の効果が得られるものである。
【0030】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の金属接合用
Zn−Sn基合金は、高温での接合強度が高く信頼性に
優れる。又本発明の電子機器用導体は、前記Zn−Sn
基合金をアルミ導体に被覆したもので、軽量で、接触抵
抗が小さく、圧着性、耐変色性、耐食性に優れ、家庭用
電気製品や自動車用電子機器等の導体に適用して極めて
有用である。又前記電子機器用導体は、生産性に富む溶
融めっき法により製造することができ、又Zn−Sn基
合金の被覆層の厚さは、Zn−Sn基合金溶融層の冷却
速度を調節することにより適正に制御することができ
る。依って、工業上顕著な効果を奏する。
Zn−Sn基合金は、高温での接合強度が高く信頼性に
優れる。又本発明の電子機器用導体は、前記Zn−Sn
基合金をアルミ導体に被覆したもので、軽量で、接触抵
抗が小さく、圧着性、耐変色性、耐食性に優れ、家庭用
電気製品や自動車用電子機器等の導体に適用して極めて
有用である。又前記電子機器用導体は、生産性に富む溶
融めっき法により製造することができ、又Zn−Sn基
合金の被覆層の厚さは、Zn−Sn基合金溶融層の冷却
速度を調節することにより適正に制御することができ
る。依って、工業上顕著な効果を奏する。
【図1】本発明の電子機器用導体の製造方法の態様を示
す説明図である。
す説明図である。
【図2】本発明の電子機器用導体の態様を示す横断面図
である。
である。
【図3】本発明の電子機器用導体の他の態様を示す横断
面図である。
面図である。
【図4】接合強度を測定する方法の説明図である。
【図5】接合強度と試験温度の関係図である。
1 ───Zn−Sn基合金溶湯 2 ───アルミ条材 3 ───内部水冷式ピンチロール 4 ───Zn−Sn基合金層 5 ───断面円形のアルミ線材 6 ───断面台形のアルミ線材 7 ───絶縁層 8A,8B ──銅合金板材 9 ───Zn−Sn基合金溶融層が付着したアルミ条
材 10,20,30─断面円形の棒状体
材 10,20,30─断面円形の棒状体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 B23K 35/26 310 A 35/40 340 J C23C 2/06 2/08 // C22C 13/00 18/00
Claims (3)
- 【請求項1】 Geを 0.1〜5wt%、Cuを0.1 〜4wt
%、Snを10〜70wt%、Alを0.5 〜10wt%含有し、残
部Znと不可避的不純物とからなることを特徴とする金
属を接合するためのZn−Sn基合金。 - 【請求項2】 Geを 0.1〜5wt%、Cuを 0.1〜4wt
%、Snを10〜70wt%、Alを 0.5〜10wt%含有し、残
部Znと不可避的不純物とからなるZn−Sn基合金を
アルミ又はアルミ合金導体に被覆したことを特徴とする
電子機器用導体。 - 【請求項3】 アルミ又はアルミ合金導体をZn−Sn
基合金の溶融めっき浴に連続的に浸漬して引上げ、次い
で前記溶融めっき浴から引上げられたZn−Sn基合金
の溶融層が付着したアルミ又はアルミ合金導体を、溶融
めっき浴の上方に設置した冷却装置により冷却すること
を特徴とする請求項2記載の電子機器用導体の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18340394A JPH0847793A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | Zn−Sn基合金、前記合金を被覆した電子機器用導体、及び前記電子機器用導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18340394A JPH0847793A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | Zn−Sn基合金、前記合金を被覆した電子機器用導体、及び前記電子機器用導体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0847793A true JPH0847793A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=16135174
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18340394A Pending JPH0847793A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | Zn−Sn基合金、前記合金を被覆した電子機器用導体、及び前記電子機器用導体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0847793A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1084081C (zh) * | 1998-03-23 | 2002-05-01 | 株式会社日立制作所 | 无刷电动机的控制设备及使用无刷电动机的机器和设备 |
WO2003084034A1 (fr) * | 2002-03-29 | 2003-10-09 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Moteur |
US6909216B2 (en) | 2002-05-29 | 2005-06-21 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Motor generator |
JP2006239745A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム系部材の接合方法 |
-
1994
- 1994-08-04 JP JP18340394A patent/JPH0847793A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1084081C (zh) * | 1998-03-23 | 2002-05-01 | 株式会社日立制作所 | 无刷电动机的控制设备及使用无刷电动机的机器和设备 |
WO2003084034A1 (fr) * | 2002-03-29 | 2003-10-09 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Moteur |
US6984909B2 (en) | 2002-03-29 | 2006-01-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Motor |
US6909216B2 (en) | 2002-05-29 | 2005-06-21 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Motor generator |
JP2006239745A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム系部材の接合方法 |
JP4531591B2 (ja) * | 2005-03-03 | 2010-08-25 | 本田技研工業株式会社 | アルミニウム系部材の接合方法 |
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