JPH08334229A - 燃焼器ライナの製作方法 - Google Patents
燃焼器ライナの製作方法Info
- Publication number
- JPH08334229A JPH08334229A JP14027495A JP14027495A JPH08334229A JP H08334229 A JPH08334229 A JP H08334229A JP 14027495 A JP14027495 A JP 14027495A JP 14027495 A JP14027495 A JP 14027495A JP H08334229 A JPH08334229 A JP H08334229A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- foil
- oxide dispersion
- insert material
- dispersion strengthened
- combustor liner
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【構成】Ｎｉ及びＦｅ基酸化物分散強化合金からなる半
円筒状又は円筒状に加工された複数の部材を接合する場
合に、Ａｕ及びＮｉ箔をインサート材とし、接合するこ
とを特徴とする燃焼器ライナの製作方法。 【効果】高温強度の優れた酸化物分散強化合金の接合が
可能となるため、本鋼種による構造化が容易となる。
円筒状又は円筒状に加工された複数の部材を接合する場
合に、Ａｕ及びＮｉ箔をインサート材とし、接合するこ
とを特徴とする燃焼器ライナの製作方法。 【効果】高温強度の優れた酸化物分散強化合金の接合が
可能となるため、本鋼種による構造化が容易となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、酸化物分散強化型合金
を接合して構造化する場合の接合方法に係り、特に、Ａ
ｕとＮｉ箔とで構成されたインサート材を用いて接合す
る酸化物分散強化合金製燃焼器ライナの製作方法に関す
る。
を接合して構造化する場合の接合方法に係り、特に、Ａ
ｕとＮｉ箔とで構成されたインサート材を用いて接合す
る酸化物分散強化合金製燃焼器ライナの製作方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】酸化物分散強化合金は耐高温特性が優れ
ているため、ガスタービン用の翼及び燃焼器に適用し、
燃焼ガスの高温化を促進して、高効率化を図ろうとして
いるが、適当な接合方法が見当らず構造化の障害となっ
ていた。すなわち、この材料は、メカニカル・アロイン
グ法により製作されたもので、Ｎｉ、あるいは、Ｆｅベ
ースのマトリックス中にＹ2Ｏ3を均一に分散強化したも
のである。そのため、これを溶融溶接等で接合すると溶
融部と末溶融部との境界付近にＹ2Ｏ3が凝集し、割れが
発生したり、接合部の高温強度が著しく低下し、従来適
用されていたＮｉ基及びＦｅ基耐熱合金と同等かそれ以
下となる等の問題がある。また、溶融溶接のほかにＮｉ
基合金に融点降下を目的としてＢを添加したインサート
材を用いて拡散接合法で接合する方法の適用も考えられ
るが、その接合部の結晶粒界にはインサート材成分のＢ
に起因する硼化物が形成され、脆弱な接合部となる。そ
のため、これらの材料を接合して構造化するのは難しか
った。
ているため、ガスタービン用の翼及び燃焼器に適用し、
燃焼ガスの高温化を促進して、高効率化を図ろうとして
いるが、適当な接合方法が見当らず構造化の障害となっ
ていた。すなわち、この材料は、メカニカル・アロイン
グ法により製作されたもので、Ｎｉ、あるいは、Ｆｅベ
ースのマトリックス中にＹ2Ｏ3を均一に分散強化したも
のである。そのため、これを溶融溶接等で接合すると溶
融部と末溶融部との境界付近にＹ2Ｏ3が凝集し、割れが
発生したり、接合部の高温強度が著しく低下し、従来適
用されていたＮｉ基及びＦｅ基耐熱合金と同等かそれ以
下となる等の問題がある。また、溶融溶接のほかにＮｉ
基合金に融点降下を目的としてＢを添加したインサート
材を用いて拡散接合法で接合する方法の適用も考えられ
るが、その接合部の結晶粒界にはインサート材成分のＢ
に起因する硼化物が形成され、脆弱な接合部となる。そ
のため、これらの材料を接合して構造化するのは難しか
った。
【０００３】さらに、従来のハステロイ系のＮｉ基耐熱
合金を用いたガスタービン用燃焼器では、燃焼温度を高
めた時に燃焼器壁材の高温化を防止するための構造的な
検討、すなわち、燃焼器壁材に溝付き積層板を用い、壁
材の内部を冷却する方法等、構造的な検討を試みたが、
それだけでは材料を保護できないことがわかった。その
ため、材料の適用と接合方法の確立が必要となった。
合金を用いたガスタービン用燃焼器では、燃焼温度を高
めた時に燃焼器壁材の高温化を防止するための構造的な
検討、すなわち、燃焼器壁材に溝付き積層板を用い、壁
材の内部を冷却する方法等、構造的な検討を試みたが、
それだけでは材料を保護できないことがわかった。その
ため、材料の適用と接合方法の確立が必要となった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、酸化
物分散強化合金製燃焼器ラインの製作方法において、高
温強度及び延性に優れた接合部を得るための接合方法を
提供することにある。
物分散強化合金製燃焼器ラインの製作方法において、高
温強度及び延性に優れた接合部を得るための接合方法を
提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】酸化物分散強化合金の優
れた高温強度を損なうことなく、構造化するための接合
方法において、ＡｕとＮｉ箔とで構成されたインサート
材を前記部材の接合面となる部位に挿入し、僅かに加圧
して、真空又は不活性雰囲気中で目標温度まで加熱し、
保持して、接合することを特徴とする酸化物分散強化合
金製燃焼器ライナの製作方法。
れた高温強度を損なうことなく、構造化するための接合
方法において、ＡｕとＮｉ箔とで構成されたインサート
材を前記部材の接合面となる部位に挿入し、僅かに加圧
して、真空又は不活性雰囲気中で目標温度まで加熱し、
保持して、接合することを特徴とする酸化物分散強化合
金製燃焼器ライナの製作方法。
【０００６】
【作用】酸化物分散強化合金の新たな接合方法を見出し
たことで、本鋼種による構造化が可能となった。すなわ
ち、酸化物分散強化合金の接合面となる部位に、Ａｕと
Ｎｉ箔とで構成されたインサート材を挿入し、真空又は
不活性雰囲気中で接合する接合方法である。この場合の
Ｎｉ箔は純ＮｉかＮｉに１〜５％のＳｉを添加したＮｉ
−Ｓｉ系合金でもよい。尚、Ｎｉ−Ｓｉ系合金でＳｉの
添加量を１〜５％としたのはＮｉ箔の溶融温度の低下を
狙ったもので、その量が１％以下では効果がない。さら
に、Ｓｉの添加量が５％以上ではＮｉ箔が脆弱となり好
ましくない。また、インサート材の構成方法として、純
ＮｉまたはＮｉ−Ｓｉ系合金に厚さ０.５ 〜５μｍのＡ
ｕをメッキしたものでもよい。接合は、インサート材を
部材の接合面となる部位に挿入し、１×１０-4Torrの真
空中又は不活性雰囲気中で０.３〜１０ｇｆ／mm2の範囲
内で加圧して、ＡｕとＮｉとが溶融反応する1000〜１１
００℃の温度まで加熱し、その温度で３０分以上保持し
た後、冷却する。
たことで、本鋼種による構造化が可能となった。すなわ
ち、酸化物分散強化合金の接合面となる部位に、Ａｕと
Ｎｉ箔とで構成されたインサート材を挿入し、真空又は
不活性雰囲気中で接合する接合方法である。この場合の
Ｎｉ箔は純ＮｉかＮｉに１〜５％のＳｉを添加したＮｉ
−Ｓｉ系合金でもよい。尚、Ｎｉ−Ｓｉ系合金でＳｉの
添加量を１〜５％としたのはＮｉ箔の溶融温度の低下を
狙ったもので、その量が１％以下では効果がない。さら
に、Ｓｉの添加量が５％以上ではＮｉ箔が脆弱となり好
ましくない。また、インサート材の構成方法として、純
ＮｉまたはＮｉ−Ｓｉ系合金に厚さ０.５ 〜５μｍのＡ
ｕをメッキしたものでもよい。接合は、インサート材を
部材の接合面となる部位に挿入し、１×１０-4Torrの真
空中又は不活性雰囲気中で０.３〜１０ｇｆ／mm2の範囲
内で加圧して、ＡｕとＮｉとが溶融反応する1000〜１１
００℃の温度まで加熱し、その温度で３０分以上保持し
た後、冷却する。
【０００７】この接合で、構成インサート材にＡｕとＮ
ｉ箔を用いた理由は、ＡｕとＮｉとの溶融反応温度が１
０００℃前後で、素材より融点が低いことと接合部にお
ける硼化物の影響を阻止できる。すなわち、状態図的に
Ａｕ及びＮｉの溶融温度は、Ａｕが１０６４℃，Ｎｉが
１４５５℃であるが、それを混合し、その割合が９２％
Ａｕ，１８％ＮｉとなるとＡｕの溶融温度（１０６４
℃）より約１０９℃，Ｎｉの溶融温度より約５００℃低
い約９５５℃で完全溶融するようになる。本発明の接合
はこれを考慮し、Ａｕ箔とＮｉ箔とを重ね合わせたもの
をインサート材として接合した。これによって従来、融
点降下剤としてＢを添加したＮｉ基のインサート材を用
いた場合に見られるように、接合部の結晶粒界に析出す
る硼化物の影響を全く無視できる。図６はＡｕ箔とＮｉ
箔とを重ね合わせて作製したインサート材の溶融開始温
度を示した。溶融開始温度はＡｕ箔とＮｉ箔の厚さの差
による大きな差は認められない。次に、図７は素材の接
合面となる部分を対面し、その間に厚さ５０μｍのＡｕ
と純Ｎｉ箔で構成されたインサート材を挿入し、１×１
０-4Torrの真空中で、加圧を５ｇｆ／mm2 として、９５
０〜１２００℃まで加熱し、同温度で１時間保持して接
合した場合の接合温度と接合率との関係を示した。良好
な接合部を得るためには接合温度を１０００℃以上とす
る必要がある。図８及び図９は前記と同様の方法で、Ａ
ｕと純Ｎｉ箔で構成されたインサート材を挿入し、１×
１０-4Torrの真空中で、加圧を５ｇｆ／mm2 として、接
合温度を１２００℃とし、同温度で１時間保持して接合
した接合部の接合強度を示した。インサート材の構成
で、その厚さが厚くなるほどインサート材の影響が顕著
となり、強度は低下の傾向を示し、伸びが向上する。次
に、接合に際して、対象接合材がＮｉ基の酸化物分散強
化合金かＦｅ基酸化物分散強化合金かによって適用イン
サート材の構成を多少替える必要がある。すなわち、Ｎ
ｉ基酸化物分散酸化合金の接合では材料自身に約７０％
のＮｉを含有しているため、適用インサート材の構成は
Ｎｉ箔をＡｕ箔より薄くする必要がある。その理由は接
合部の強度が図８に示した値より低く（約１０kgｆ／mm
2 ）となることとインサート材の溶融温度が上昇するた
めである。さらに、Ｆｅ基酸化物分散強化合金の接合で
適用するインサート材の構成は、Ａｕ箔の厚さに対して
Ｎｉ箔の厚さを１／２とし、Ｎｉ箔をＡｕ箔の上下に配
置したものを用いる必要がある。これは、接合の際、イ
ンサート材を構成しているＡｕ箔が適用素材のＦｅと直
接接触すると、目標接合温度の１０００℃より著しく高
くなり、接合不可能となるためである。また、純Ｎｉか
Ｎｉ−Ｓｉ系合金にＡｕメッキを施してインサート材と
した場合でも前記と同様な結果が得られる。
ｉ箔を用いた理由は、ＡｕとＮｉとの溶融反応温度が１
０００℃前後で、素材より融点が低いことと接合部にお
ける硼化物の影響を阻止できる。すなわち、状態図的に
Ａｕ及びＮｉの溶融温度は、Ａｕが１０６４℃，Ｎｉが
１４５５℃であるが、それを混合し、その割合が９２％
Ａｕ，１８％ＮｉとなるとＡｕの溶融温度（１０６４
℃）より約１０９℃，Ｎｉの溶融温度より約５００℃低
い約９５５℃で完全溶融するようになる。本発明の接合
はこれを考慮し、Ａｕ箔とＮｉ箔とを重ね合わせたもの
をインサート材として接合した。これによって従来、融
点降下剤としてＢを添加したＮｉ基のインサート材を用
いた場合に見られるように、接合部の結晶粒界に析出す
る硼化物の影響を全く無視できる。図６はＡｕ箔とＮｉ
箔とを重ね合わせて作製したインサート材の溶融開始温
度を示した。溶融開始温度はＡｕ箔とＮｉ箔の厚さの差
による大きな差は認められない。次に、図７は素材の接
合面となる部分を対面し、その間に厚さ５０μｍのＡｕ
と純Ｎｉ箔で構成されたインサート材を挿入し、１×１
０-4Torrの真空中で、加圧を５ｇｆ／mm2 として、９５
０〜１２００℃まで加熱し、同温度で１時間保持して接
合した場合の接合温度と接合率との関係を示した。良好
な接合部を得るためには接合温度を１０００℃以上とす
る必要がある。図８及び図９は前記と同様の方法で、Ａ
ｕと純Ｎｉ箔で構成されたインサート材を挿入し、１×
１０-4Torrの真空中で、加圧を５ｇｆ／mm2 として、接
合温度を１２００℃とし、同温度で１時間保持して接合
した接合部の接合強度を示した。インサート材の構成
で、その厚さが厚くなるほどインサート材の影響が顕著
となり、強度は低下の傾向を示し、伸びが向上する。次
に、接合に際して、対象接合材がＮｉ基の酸化物分散強
化合金かＦｅ基酸化物分散強化合金かによって適用イン
サート材の構成を多少替える必要がある。すなわち、Ｎ
ｉ基酸化物分散酸化合金の接合では材料自身に約７０％
のＮｉを含有しているため、適用インサート材の構成は
Ｎｉ箔をＡｕ箔より薄くする必要がある。その理由は接
合部の強度が図８に示した値より低く（約１０kgｆ／mm
2 ）となることとインサート材の溶融温度が上昇するた
めである。さらに、Ｆｅ基酸化物分散強化合金の接合で
適用するインサート材の構成は、Ａｕ箔の厚さに対して
Ｎｉ箔の厚さを１／２とし、Ｎｉ箔をＡｕ箔の上下に配
置したものを用いる必要がある。これは、接合の際、イ
ンサート材を構成しているＡｕ箔が適用素材のＦｅと直
接接触すると、目標接合温度の１０００℃より著しく高
くなり、接合不可能となるためである。また、純Ｎｉか
Ｎｉ−Ｓｉ系合金にＡｕメッキを施してインサート材と
した場合でも前記と同様な結果が得られる。
【０００８】さらに、インサート材の構成で、Ａｕ及び
Ｎｉ箔の代わりに、粉末状のＡｕ及びＮｉを有機バイン
ダで固着し、使用することも可能である。この場合の粉
末の粒度は細かいほうがよい。
Ｎｉ箔の代わりに、粉末状のＡｕ及びＮｉを有機バイン
ダで固着し、使用することも可能である。この場合の粉
末の粒度は細かいほうがよい。
【０００９】以上のような方法で、酸化物分散強化合金
の接合が可能なため高温で使用される構造物、例えば、
燃焼器，タービンブレード等の構造化が可能であるため
燃焼ガスの高温化に十分対処できる効率的な燃焼器を提
供できる。
の接合が可能なため高温で使用される構造物、例えば、
燃焼器，タービンブレード等の構造化が可能であるため
燃焼ガスの高温化に十分対処できる効率的な燃焼器を提
供できる。
【００１０】
（実施例１）以下、本発明の実施例を図面を参照して説
明する。図１は、燃焼器ライナを備えたガスタービン用
燃焼器の説明図を示す。ガスタービン用燃焼器は（単に
燃焼器という）は外筒１と、その外筒１内に設置された
燃焼器ライナ２（燃焼器）と、燃焼器ライナ２の後方に
接続する尾筒３を備えており、燃焼器ライナ２は燃焼室
を形成する。燃焼器外部から外筒１と燃焼器ライナ２の
間に供給された高圧空気４は燃焼器ライナ２の壁に設け
られた多数の高圧ガス導入孔５を通じて燃焼室に流入す
る。流入した高圧空気は燃焼室内に設けられた爪に案内
され、燃焼器ライナ２の内面に沿ってフィルム空気とし
て流れて燃焼器ライナ２の内壁部を冷却し、燃焼器ライ
ナ２内に流れる高温の燃焼ガス６から燃焼器ライナを保
護する構造となっている。図２は、本発明（図３および
図４）の接合方法により製作した燃焼器の一部を構成す
る燃焼室ライナの説明図を示し、７は円周方向の接合、
８は長手方向の接合位置を示した。
明する。図１は、燃焼器ライナを備えたガスタービン用
燃焼器の説明図を示す。ガスタービン用燃焼器は（単に
燃焼器という）は外筒１と、その外筒１内に設置された
燃焼器ライナ２（燃焼器）と、燃焼器ライナ２の後方に
接続する尾筒３を備えており、燃焼器ライナ２は燃焼室
を形成する。燃焼器外部から外筒１と燃焼器ライナ２の
間に供給された高圧空気４は燃焼器ライナ２の壁に設け
られた多数の高圧ガス導入孔５を通じて燃焼室に流入す
る。流入した高圧空気は燃焼室内に設けられた爪に案内
され、燃焼器ライナ２の内面に沿ってフィルム空気とし
て流れて燃焼器ライナ２の内壁部を冷却し、燃焼器ライ
ナ２内に流れる高温の燃焼ガス６から燃焼器ライナを保
護する構造となっている。図２は、本発明（図３および
図４）の接合方法により製作した燃焼器の一部を構成す
る燃焼室ライナの説明図を示し、７は円周方向の接合、
８は長手方向の接合位置を示した。
【００１１】図３は、Ｎｉ基に２０％Ｃｒ，０.３％Ａ
ｌ，０.５％Ｔｉ，０.６％Ｙ2Ｏ3 からなる酸化物分散
強化合金の接合面となる部位に、Ａｕ（３μｍ厚さ）と
純Ｎｉ（３μｍ厚さ）箔をインサート材とし挿入し、１
×１０-4の真空中で、１０００℃まで加熱，加圧（０.
５ｇｆ／mm2）し、１０００℃に達した後、同温度で１
時間保持して接合した。その接合部の断面ミクロ検査で
は融合不良及びブローホール等の欠陥は認められず、良
好な接合部であった。また、継手部の高温（９００℃）
引張試験結果では約１８kgｆ／mm2の引張強さが得られ
た。
ｌ，０.５％Ｔｉ，０.６％Ｙ2Ｏ3 からなる酸化物分散
強化合金の接合面となる部位に、Ａｕ（３μｍ厚さ）と
純Ｎｉ（３μｍ厚さ）箔をインサート材とし挿入し、１
×１０-4の真空中で、１０００℃まで加熱，加圧（０.
５ｇｆ／mm2）し、１０００℃に達した後、同温度で１
時間保持して接合した。その接合部の断面ミクロ検査で
は融合不良及びブローホール等の欠陥は認められず、良
好な接合部であった。また、継手部の高温（９００℃）
引張試験結果では約１８kgｆ／mm2の引張強さが得られ
た。
【００１２】（実施例２）図４は、実施例１と同様の材
料及び接合方法で、挿入するインサート材を変えて試験
した。そのインサート材は、３μｍのＡｕ箔にＮｉメッ
キを３μｍ施したものを用いた。接合は前述のインサー
ト材を酸化物分散強化合金の接合面となる部位に挿入
し、１×１０-4の真空中で、１０００℃まで加熱，加圧
(０.５ｇｆ／mm2 ）し、１０００℃に達した後、同温度
で３０分保持して接合した。その接合部には融合不良及
びブローホール等の欠陥は認められなかった。
料及び接合方法で、挿入するインサート材を変えて試験
した。そのインサート材は、３μｍのＡｕ箔にＮｉメッ
キを３μｍ施したものを用いた。接合は前述のインサー
ト材を酸化物分散強化合金の接合面となる部位に挿入
し、１×１０-4の真空中で、１０００℃まで加熱，加圧
(０.５ｇｆ／mm2 ）し、１０００℃に達した後、同温度
で３０分保持して接合した。その接合部には融合不良及
びブローホール等の欠陥は認められなかった。
【００１３】（実施例３）Ｆｅ基の酸化物分散強化合金
（Ｆｅ基に２０％Ｃｒ，４.５％Ａｌ，０.５％Ｔｉ，
０.５％Ｙ2Ｏ3)についても図５に示す方法で接合試験を
実施した。インサート材は、５μｍのＡｕ箔の上下に２
μｍのＮｉ箔を配置したものである。接合は前述のイン
サート材を酸化物分散強化合金の接合面となる部位に挿
入し、１×１０-4の真空中で、１０００℃まで加熱，加
圧（０.５ｇｆ／mm2）し、１０００℃に達した後、同温
度で１時間保持して接合した。接合部断面のミクロ検査
では良好な接合部が得られた。
（Ｆｅ基に２０％Ｃｒ，４.５％Ａｌ，０.５％Ｔｉ，
０.５％Ｙ2Ｏ3)についても図５に示す方法で接合試験を
実施した。インサート材は、５μｍのＡｕ箔の上下に２
μｍのＮｉ箔を配置したものである。接合は前述のイン
サート材を酸化物分散強化合金の接合面となる部位に挿
入し、１×１０-4の真空中で、１０００℃まで加熱，加
圧（０.５ｇｆ／mm2）し、１０００℃に達した後、同温
度で１時間保持して接合した。接合部断面のミクロ検査
では良好な接合部が得られた。
【００１４】（実施例４）粉末状（メッシュ：１００μ
ｍ）のＡｕ及びＮｉを有機バインダで固着し、インサー
ト材（厚さ：０.５mm ）として、Ｆｅ基の酸化物分散強
化合金（Ｆｅ基に２０％Ｃｒ，４.５％Ａｌ，０.５％Ｔ
ｉ，０.５％Ｙ2Ｏ3)の接合試験を実施した。接合は前述
のインサート材を酸化物分散強化合金の接合面となる部
位に挿入し、１×１０-4の真空中で、１０００℃まで加
熱，加圧(０.５ｇｆ／mm2 ）し、１０００℃に達した
後、同温度で１時間保持して接合した。接合部断面のミ
クロ検査では良好な接合部が得られた。
ｍ）のＡｕ及びＮｉを有機バインダで固着し、インサー
ト材（厚さ：０.５mm ）として、Ｆｅ基の酸化物分散強
化合金（Ｆｅ基に２０％Ｃｒ，４.５％Ａｌ，０.５％Ｔ
ｉ，０.５％Ｙ2Ｏ3)の接合試験を実施した。接合は前述
のインサート材を酸化物分散強化合金の接合面となる部
位に挿入し、１×１０-4の真空中で、１０００℃まで加
熱，加圧(０.５ｇｆ／mm2 ）し、１０００℃に達した
後、同温度で１時間保持して接合した。接合部断面のミ
クロ検査では良好な接合部が得られた。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、高温強度の優れた酸化
物分散強化合金の接合が可能となるため、本鋼種による
構造化が容易となる。
物分散強化合金の接合が可能となるため、本鋼種による
構造化が容易となる。
【図１】燃焼器ライナを備えたガスタービン用燃焼器の
説明図。
説明図。
【図２】本発明で製作した燃焼器の一部を構成する燃焼
室ライナの説明図。
室ライナの説明図。
【図３】Ａｕ箔とＮｉ箔とを重ねてインサート材とした
場合の説明図。
場合の説明図。
【図４】Ａｕ箔の上下にＮｉメッキしてインサート材と
した場合の説明図。
した場合の説明図。
【図５】Ａｕ箔の上下にＮｉ箔を配置して作製したイン
サート材を挿入した例の説明図。
サート材を挿入した例の説明図。
【図６】Ａｕ箔とＮｉ箔とを重ね合わせてインサート材
とした場合のインサート材の溶融温度を示した説明図。
とした場合のインサート材の溶融温度を示した説明図。
【図７】Ａｕ箔とＮｉ箔とで構成されたインサート材で
接合した場合の接合率と接合温度との関係を示した説明
図。
接合した場合の接合率と接合温度との関係を示した説明
図。
【図８】Ａｕ箔とＮｉ箔とを重ねてインサート材として
接合した場合の接合継手部の引張強さ及び伸びとの関係
を示したＮｉとＡｕの混合割合と溶融温度との関係を示
す説明図。
接合した場合の接合継手部の引張強さ及び伸びとの関係
を示したＮｉとＡｕの混合割合と溶融温度との関係を示
す説明図。
【図９】Ａｕ箔とＮｉ箔とを重ねてインサート材として
接合した場合の接合継手部の引張強さ及び伸びとの関係
を示したＮｉとＡｕの混合割合と溶融温度との関係を示
す説明図。
接合した場合の接合継手部の引張強さ及び伸びとの関係
を示したＮｉとＡｕの混合割合と溶融温度との関係を示
す説明図。
２…燃焼器ライナ、５…高圧ガス導入孔、７…円筒方向
の接合部、８…長手方向の接合部。
の接合部、８…長手方向の接合部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 舟本 孝雄 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 西 和也 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 飯塚 信之 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (9)
- 【請求項１】Ｎｉ及びＦｅ基酸化物分散強化合金からな
る半円筒状又は円筒状に加工された複数の部材を接合す
る場合に、Ａｕ及びＮｉ箔をインサート材とし、接合す
ることを特徴とする燃焼器ライナの製作方法。 - 【請求項２】請求項１において、前記インサート材は１
〜１００μｍ厚さのＡｕとＮｉ箔を重ね合わせて構成し
たもので、これを接合面間に挿入し、接合する酸化物分
散強化合金製燃焼器ライナの製作方法。 - 【請求項３】請求項１または２において、Ｎｉ箔は純Ｎ
ｉ又はＮｉに１〜５％のＳｉを添加した合金で、これを
用いて接合する酸化物分散強化合金製燃焼器ライナ。 - 【請求項４】請求項１，２または３において、Ｎｉ基酸
化物分散強化合金の接合に適用するインサート材は、Ｎ
ｉ箔がＡｕ箔より薄箔である酸化物分散強化合金製燃焼
器ライナの製作方法。 - 【請求項５】請求項１，２または３において、Ｆｅ基酸
化物分散強化合金の接合に適用するインサート材は、Ａ
ｕ箔の厚さに対してＮｉ箔の厚さを１／２とし、Ｎｉ箔
をＡｕ箔の上下に配置構成したものを用いる酸化物分散
強化合金製燃焼器ライナの製作方法。 - 【請求項６】請求項１，２，３，４または５において、
純Ｎｉ又はＮｉ基合金箔にＡｕメッキを施し、それをイ
ンサート材として、接合する酸化物分散強化合金製燃焼
器ライナの製作方法。 - 【請求項７】請求項１，２，３，４，５または６におい
て、その接合方法は、素材の接合面となる部分を対面
し、その間にＡｕと純Ｎｉ箔で構成されたインサート材
を挿入し、１×１０-4Torrの真空中又は不活性雰囲気中
で０.３ｇｆ／mm2〜１０ｇｆ／mm2 の範囲内で加圧し
て、Ａｕと純Ｎｉとが溶融反応する温度まで加熱し、保
持して接合する酸化物分散強化合金製燃焼器ライナの製
作方法。 - 【請求項８】請求項７において、その接合部は、適用素
材に匹敵する延性を有する酸化物分散強化合金製燃焼器
ライナの製作方法。 - 【請求項９】請求項１，２，３，４，５または６におい
て、粉末状のＡｕ及びＮｉを有機バインダで固着したイ
ンサート材で接合する酸化物分散強化合金製燃焼器ライ
ナの製作方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14027495A JPH08334229A (ja) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | 燃焼器ライナの製作方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14027495A JPH08334229A (ja) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | 燃焼器ライナの製作方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08334229A true JPH08334229A (ja) | 1996-12-17 |
Family
ID=15264971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14027495A Pending JPH08334229A (ja) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | 燃焼器ライナの製作方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08334229A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508149A (ja) * | 2003-05-16 | 2007-04-05 | プラックセアー エス．ティ．テクノロジー、 インコーポレイテッド | 金属部材を鑞接する方法 |
-
1995
- 1995-06-07 JP JP14027495A patent/JPH08334229A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508149A (ja) * | 2003-05-16 | 2007-04-05 | プラックセアー エス．ティ．テクノロジー、 インコーポレイテッド | 金属部材を鑞接する方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20090183850A1 (en) | Method of Making a Combustion Turbine Component from Metallic Combustion Turbine Subcomponent Greenbodies | |
| JP3741547B2 (ja) | チタンアルミナイド製部品の拡散ろう付けによる接合又は肉盛方法 | |
| US20070023489A1 (en) | Method of joining components using amorphous brazes and reactive multilayer foil | |
| US20080142575A1 (en) | Braze material and processes for making and using | |
| JP2011502786A (ja) | チタンアルミニウム合金からなるワークピース領域を有するワークピースの接合方法および材料溶着方法 | |
| JP2013078793A (ja) | 接合方法及び接合部品 | |
| US3711936A (en) | Method for forming composite articles from alloy in temporary condition of superplasticity | |
| CN103341700B (zh) | 一种Co-Ti-Nb系高温钎料 | |
| US7658315B2 (en) | Process of brazing superalloy components | |
| JP6173829B2 (ja) | ＴｉＡｌ接合体及びＴｉＡｌ接合体の製造方法 | |
| JP3702171B2 (ja) | 積層耐熱合金板の製作方法 | |
| JPH10263849A (ja) | 部材の常温接合方法 | |
| JPH08334229A (ja) | 燃焼器ライナの製作方法 | |
| US6378755B1 (en) | Joined structure utilizing a ceramic foam bonding element, and its fabrication | |
| JPS58128281A (ja) | 超硬合金と鋼との拡散接合方法 | |
| JPH0667551B2 (ja) | 積層耐熱合金板の製作方法 | |
| JPS58141880A (ja) | 超硬合金の接合方法 | |
| JPH04294884A (ja) | ステンレス鋼の液相拡散接合方法 | |
| JPH0875166A (ja) | ガスタービン用燃焼器ライナの製作方法 | |
| JPH0147279B2 (ja) | ||
| JPH05220587A (ja) | クラッド鋼の製造方法 | |
| JPS6037280A (ja) | 超硬合金と鋼の接合部材の製造方法 | |
| JPH08200681A (ja) | ガスタービン燃焼器 | |
| JP3020649B2 (ja) | クラツド鋼の製造方法 | |
| JPH03470A (ja) | 摺動部品の製造方法 |