JPH08331750A - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
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- JPH08331750A JPH08331750A JP7133597A JP13359795A JPH08331750A JP H08331750 A JPH08331750 A JP H08331750A JP 7133597 A JP7133597 A JP 7133597A JP 13359795 A JP13359795 A JP 13359795A JP H08331750 A JPH08331750 A JP H08331750A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 インバータの欠相の欠相に起因するリアクト
ル又は変圧器の直流偏磁が、鉄芯の発熱を引き起こす異
常を未然に防止する。 【構成】 出力変圧器５から出力される三相交流電圧の
瞬時電圧波形が変圧器１４で検出され、その波形に対応
する三相交流は整流器１５で整流され、Ａ／Ｄコンバー
タ１６でデジタル値に変換される。マイクロコンピュー
タ１７ａでは、そのデジタル値の平均値が取られ、所定
レベル外で所定時間以上続くと、停止指令がＰＷＭパル
ス発生回路１２に与えられる。これによりＰＷＭパルス
発生回路１２はインバータ装置２が欠相したとしてイン
バータ装置２の駆動を停止させる。
ル又は変圧器の直流偏磁が、鉄芯の発熱を引き起こす異
常を未然に防止する。 【構成】 出力変圧器５から出力される三相交流電圧の
瞬時電圧波形が変圧器１４で検出され、その波形に対応
する三相交流は整流器１５で整流され、Ａ／Ｄコンバー
タ１６でデジタル値に変換される。マイクロコンピュー
タ１７ａでは、そのデジタル値の平均値が取られ、所定
レベル外で所定時間以上続くと、停止指令がＰＷＭパル
ス発生回路１２に与えられる。これによりＰＷＭパルス
発生回路１２はインバータ装置２が欠相したとしてイン
バータ装置２の駆動を停止させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、直流を三相交流に変
換するインバータ装置を使用し、電力変換を行う電力変
換装置に関するもので、特にインバータ装置の異常を検
出する機能を有する電力変換装置に関するものである。
換するインバータ装置を使用し、電力変換を行う電力変
換装置に関するもので、特にインバータ装置の異常を検
出する機能を有する電力変換装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１１は例えば特公昭６３−２７４３７
４号公報に示された構成に基づく従来の電力変換装置の
ブロック図である。図１１において、１は直流電源、２
は直流を三相交流に変換するインバータ装置、３および
４は交流フィルタ回路３６を構成するリアクトルおよび
コンデンサ、５は出力電圧を発生する出力変圧器、６は
出力変圧器５の出力に接続される負荷である。また、７
は基準三相交流正弦波電圧を発生する基準三相交流正弦
波電圧発生回路、８はその基準三相交流正弦波電圧を９
０°進めた信号にする９０°進み回路、９は係数器、１
０はインバータ電流指令値をインバータ装置２の許容電
流以下に制限するリミッタ、１１は電流制御増幅器、１
２はインバータ装置２を駆動させるためのパルスを発生
するＰＷＭ（パルス幅変調）パルス発生回路、１３は電
圧偏差検出回路である。また、３１は負荷電流を検出す
る変流器、３２は加算器、３３，３４は減算器、３５は
インバータ装置２の出力電流を検出する変流器である。
なお、変流器３１，３５、加算器３２、減算器３３，３
４、基準三相交流正弦波電圧発生回路７、９０°進み回
路８、係数器９、リミッタ１０、電流制御増幅器１１、
ＰＷＭパルス発生回路１２、及び電圧偏差検出回路１３
により制御系が構成されている。
４号公報に示された構成に基づく従来の電力変換装置の
ブロック図である。図１１において、１は直流電源、２
は直流を三相交流に変換するインバータ装置、３および
４は交流フィルタ回路３６を構成するリアクトルおよび
コンデンサ、５は出力電圧を発生する出力変圧器、６は
出力変圧器５の出力に接続される負荷である。また、７
は基準三相交流正弦波電圧を発生する基準三相交流正弦
波電圧発生回路、８はその基準三相交流正弦波電圧を９
０°進めた信号にする９０°進み回路、９は係数器、１
０はインバータ電流指令値をインバータ装置２の許容電
流以下に制限するリミッタ、１１は電流制御増幅器、１
２はインバータ装置２を駆動させるためのパルスを発生
するＰＷＭ（パルス幅変調）パルス発生回路、１３は電
圧偏差検出回路である。また、３１は負荷電流を検出す
る変流器、３２は加算器、３３，３４は減算器、３５は
インバータ装置２の出力電流を検出する変流器である。
なお、変流器３１，３５、加算器３２、減算器３３，３
４、基準三相交流正弦波電圧発生回路７、９０°進み回
路８、係数器９、リミッタ１０、電流制御増幅器１１、
ＰＷＭパルス発生回路１２、及び電圧偏差検出回路１３
により制御系が構成されている。
【０００３】次に動作について説明する。上記制御系
は、瞬時電流制御を行う電流マイナーループと、十分に
応答が速い電圧制御ループとから構成されている。イン
バータ装置２が三相交流正弦波電圧を出力するためにリ
ミッタ１０の出力信号である電流指令値ＩＲＬを求め、
この電流指令値ＩＲＬに対して電流マイナーループによ
りインバータ電流ＩＡを瞬時に応答させ、基準三相交流
正弦波電圧に追従した正弦波出力電圧を得る。インバー
タ装置２が流すべき電流は、コンデンサ４に流れる電流
ＩＣと負荷６に要求される電流ＩＬの和であるので、リ
ミッタ１０に与えられるインバータ電流指令値ＩＲは係
数器９からのコンデンサ電流指令値ＩＣＲと変流器３１
からの負荷電流指令値ＩＬＲとに電圧偏差を最小にする
ための電圧偏差検出回路１３からのわずかな補正分ＩＶ
Ｒを加えたものである。コンデンサ電流指令値ＩＣＲ
は、基準三相交流正弦波電圧発生回路７からの基準三相
交流正弦波電圧ＶＲの位相を９０°進み回路８により９
０°進め、その大きさをωＣ倍して求められる。電流ル
ープがこのようにして作った電圧基準より９０°進んだ
目標値を追従することにより、無負荷状態でインバータ
装置２に定格電圧を確立することができる。
は、瞬時電流制御を行う電流マイナーループと、十分に
応答が速い電圧制御ループとから構成されている。イン
バータ装置２が三相交流正弦波電圧を出力するためにリ
ミッタ１０の出力信号である電流指令値ＩＲＬを求め、
この電流指令値ＩＲＬに対して電流マイナーループによ
りインバータ電流ＩＡを瞬時に応答させ、基準三相交流
正弦波電圧に追従した正弦波出力電圧を得る。インバー
タ装置２が流すべき電流は、コンデンサ４に流れる電流
ＩＣと負荷６に要求される電流ＩＬの和であるので、リ
ミッタ１０に与えられるインバータ電流指令値ＩＲは係
数器９からのコンデンサ電流指令値ＩＣＲと変流器３１
からの負荷電流指令値ＩＬＲとに電圧偏差を最小にする
ための電圧偏差検出回路１３からのわずかな補正分ＩＶ
Ｒを加えたものである。コンデンサ電流指令値ＩＣＲ
は、基準三相交流正弦波電圧発生回路７からの基準三相
交流正弦波電圧ＶＲの位相を９０°進み回路８により９
０°進め、その大きさをωＣ倍して求められる。電流ル
ープがこのようにして作った電圧基準より９０°進んだ
目標値を追従することにより、無負荷状態でインバータ
装置２に定格電圧を確立することができる。
【０００４】次に補正分ＩＶＲを出力する電圧制御ルー
プについて説明する。これまで述べた制御はコンデンサ
電流ＩＣを予定の正弦波電流、即ちコンデンサ電流指令
値ＩＣＲに追従させるフィードバック制御に、変流器３
１からの負荷電流指令値ＩＬＲをフィードフォワードし
たものである。したがってコンデンサ電流ＩＣはコンデ
ンサ電流指令値ＩＣＲに近似した電流になるが、コンデ
ンサ４の容量値の精度、電流マイナーループの定常誤差
などにより、インバータ出力電圧ＶＣは基準三相交流正
弦波電圧ＶＲに対してわずかな誤差ＶＥ（減算器３４の
出力信号）をもつ。そこで誤差ＶＥを最小にする補正電
流ＩＶＲを作り、インバータ電流指令値ＩＲに加える。
プについて説明する。これまで述べた制御はコンデンサ
電流ＩＣを予定の正弦波電流、即ちコンデンサ電流指令
値ＩＣＲに追従させるフィードバック制御に、変流器３
１からの負荷電流指令値ＩＬＲをフィードフォワードし
たものである。したがってコンデンサ電流ＩＣはコンデ
ンサ電流指令値ＩＣＲに近似した電流になるが、コンデ
ンサ４の容量値の精度、電流マイナーループの定常誤差
などにより、インバータ出力電圧ＶＣは基準三相交流正
弦波電圧ＶＲに対してわずかな誤差ＶＥ（減算器３４の
出力信号）をもつ。そこで誤差ＶＥを最小にする補正電
流ＩＶＲを作り、インバータ電流指令値ＩＲに加える。
【０００５】以上のようにして求めたコンデンサ電流指
令値ＩＣＲと負荷電流指令値ＩＬＲと補正電流ＩＶＲと
の和が、リミッタ１０により、いかなる過渡状態でも、
インバータ装置２の許容し得る瞬時電流以上の指令値は
与えられない。したがって、三相交流電力線の断線や、
インバータ装置２を構成する回路素子の動作不良等によ
り、インバータ装置２に欠相が生じた時に、過電流で回
路素子が破壊されることを防止できる。
令値ＩＣＲと負荷電流指令値ＩＬＲと補正電流ＩＶＲと
の和が、リミッタ１０により、いかなる過渡状態でも、
インバータ装置２の許容し得る瞬時電流以上の指令値は
与えられない。したがって、三相交流電力線の断線や、
インバータ装置２を構成する回路素子の動作不良等によ
り、インバータ装置２に欠相が生じた時に、過電流で回
路素子が破壊されることを防止できる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の電力変換装置は
以上のように構成されているので、インバータ装置２に
欠相が生じる時、交流フィルタ用のリアクトル３又は出
力変圧器５に直流偏磁が現れ、鉄芯の異常発熱により発
火に至る可能性があり、少なくともリアクトル３や出力
変圧器５の絶縁種別による巻線の温度が許容温度に達す
る前に、異常を検知する必要があり、また、欠相により
健全相は過負荷状態となり、スイッチング半導体素子等
の回路素子の熱的破損に至るなどの問題点があった。
以上のように構成されているので、インバータ装置２に
欠相が生じる時、交流フィルタ用のリアクトル３又は出
力変圧器５に直流偏磁が現れ、鉄芯の異常発熱により発
火に至る可能性があり、少なくともリアクトル３や出力
変圧器５の絶縁種別による巻線の温度が許容温度に達す
る前に、異常を検知する必要があり、また、欠相により
健全相は過負荷状態となり、スイッチング半導体素子等
の回路素子の熱的破損に至るなどの問題点があった。
【０００７】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたものであり、インバータ装置の欠相に起因
する交流フィルタ用のリアクトルや出力変圧器の異常発
熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことのできる電
力変換装置を得ることを目的とする。また、装置の小型
化を図れる電力変換装置を得ることを目的とする。
めになされたものであり、インバータ装置の欠相に起因
する交流フィルタ用のリアクトルや出力変圧器の異常発
熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことのできる電
力変換装置を得ることを目的とする。また、装置の小型
化を図れる電力変換装置を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、出力変圧
器５の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変
圧器１４と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三
相交流を整流する整流器１５と、上記整流して得られた
アナログ三相電圧をデジタル値に変換するＡ／Ｄコンバ
ータ１６と、上記変換されたデジタル値の平均値を取り
該平均値が所定レベル外で所定時間以上に続くことで欠
相検知としインバータ装置２を停止させるための停止指
令をＰＷＭパルス発生回路１２に与えるマイクロコンピ
ュータ１７ａとを設けたことを特徴とするものである。
器５の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変
圧器１４と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三
相交流を整流する整流器１５と、上記整流して得られた
アナログ三相電圧をデジタル値に変換するＡ／Ｄコンバ
ータ１６と、上記変換されたデジタル値の平均値を取り
該平均値が所定レベル外で所定時間以上に続くことで欠
相検知としインバータ装置２を停止させるための停止指
令をＰＷＭパルス発生回路１２に与えるマイクロコンピ
ュータ１７ａとを設けたことを特徴とするものである。
【０００９】第２の発明は、出力変圧器５の出力の三相
交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変圧器１４と、上記
検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流をデジタル
値に変換するＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変換された
デジタル値を高速フーリェ変換してパワースペクトル処
理を行い高調波実効値と歪率を算出し該歪率が所定レベ
ル以上で所定時間以上続くことで欠相検知としインバー
タ装置２を停止させるための停止指令をＰＷＭパルス発
生回路１２に与えるマイクロコンピュータ１７ｂとを設
けたことを特徴とするものである。
交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変圧器１４と、上記
検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流をデジタル
値に変換するＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変換された
デジタル値を高速フーリェ変換してパワースペクトル処
理を行い高調波実効値と歪率を算出し該歪率が所定レベ
ル以上で所定時間以上続くことで欠相検知としインバー
タ装置２を停止させるための停止指令をＰＷＭパルス発
生回路１２に与えるマイクロコンピュータ１７ｂとを設
けたことを特徴とするものである。
【００１０】第３の発明は、出力変圧器５の出力の三相
交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変圧器１４と、上記
検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流をデジタル
値に変換するＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変換された
デジタル値により周波数を算出し該周波数が所定レベル
外で所定時間以上続くことで欠相検知としインバータ装
置２を停止させるための停止指令をＰＷＭパルス発生回
路１２に与えるマイクロコンピュータ１７ｃとを設けた
ことを特徴とするものである。
交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変圧器１４と、上記
検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流をデジタル
値に変換するＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変換された
デジタル値により周波数を算出し該周波数が所定レベル
外で所定時間以上続くことで欠相検知としインバータ装
置２を停止させるための停止指令をＰＷＭパルス発生回
路１２に与えるマイクロコンピュータ１７ｃとを設けた
ことを特徴とするものである。
【００１１】第４の発明は、出力変圧器５の出力の三相
交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変圧器１４と、基準
三相交流正弦波電圧を発生する基準三相交流正弦波電圧
発生回路７と、上記変圧器１４で検出された瞬時電圧波
形に対応する三相交流正弦波電圧と上記基準三相交流正
弦波電圧との位相比較を行い該位相比較の結果値が所定
レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知としインバ
ータ装置２を停止させるための停止指令をＰＷＭパルス
発生回路１２に与える位相比較器１８とを設けたことを
特徴とするものである。
交流電圧の瞬時電圧波形を検出する変圧器１４と、基準
三相交流正弦波電圧を発生する基準三相交流正弦波電圧
発生回路７と、上記変圧器１４で検出された瞬時電圧波
形に対応する三相交流正弦波電圧と上記基準三相交流正
弦波電圧との位相比較を行い該位相比較の結果値が所定
レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知としインバ
ータ装置２を停止させるための停止指令をＰＷＭパルス
発生回路１２に与える位相比較器１８とを設けたことを
特徴とするものである。
【００１２】第５の発明は、出力変圧器５の中性点に流
れる電流を検出する変流器２１と、上記検出された電流
を整流する整流器１５と、この整流器１５の出力値と基
準値とを比較するコンパレータ１９と、このコンパレー
タ１９による比較結果値が所定レベル外で所定時間以上
続くことで欠相検知としインバータ装置２を停止させる
ための停止指令をＰＷＭパルス発生回路１２に与えるタ
イマ２０とを設けたことを特徴とするものである。
れる電流を検出する変流器２１と、上記検出された電流
を整流する整流器１５と、この整流器１５の出力値と基
準値とを比較するコンパレータ１９と、このコンパレー
タ１９による比較結果値が所定レベル外で所定時間以上
続くことで欠相検知としインバータ装置２を停止させる
ための停止指令をＰＷＭパルス発生回路１２に与えるタ
イマ２０とを設けたことを特徴とするものである。
【００１３】第６の発明は、出力変圧器の中性点に流れ
る電流により電圧を発生させる抵抗２２と、上記発生し
た電圧を整流する整流器１５と、この整流器１５の出力
値と基準値とを比較するコンパレータ１９と、このコン
パレータ１９による比較結果値が所定レベル外で所定時
間以上続くことで欠相検知としインバータ装置２を停止
させるための停止指令をＰＷＭパルス発生回路１２に与
えるタイマ２０とを設けたことを特徴とするものであ
る。
る電流により電圧を発生させる抵抗２２と、上記発生し
た電圧を整流する整流器１５と、この整流器１５の出力
値と基準値とを比較するコンパレータ１９と、このコン
パレータ１９による比較結果値が所定レベル外で所定時
間以上続くことで欠相検知としインバータ装置２を停止
させるための停止指令をＰＷＭパルス発生回路１２に与
えるタイマ２０とを設けたことを特徴とするものであ
る。
【００１４】第７の発明は、上記出力変圧器５を省くと
ともに、上記交流フィルタ回路３６を構成するリアクタ
ンス手段としてリーケージ付インバータトランス２５を
用い、このリーケージ付インバータトランス２５の出力
を上記出力変圧器５の出力の代りに接続するように構成
したことを特徴とするものである。
ともに、上記交流フィルタ回路３６を構成するリアクタ
ンス手段としてリーケージ付インバータトランス２５を
用い、このリーケージ付インバータトランス２５の出力
を上記出力変圧器５の出力の代りに接続するように構成
したことを特徴とするものである。
【００１５】
【作用】第１の発明において、出力変圧器５から出力さ
れる三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検出さ
れ、その波形に対応する三相交流は整流器１５で整流さ
れ、Ａ／Ｄコンバータ１６でデジタル値に変換される。
マイクロコンピュータ１７ａでは、そのデジタル値の平
均値が取られ、所定レベル外で所定時間以上続くと、停
止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられる。これ
によりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ装置２が
欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止させる。
れる三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検出さ
れ、その波形に対応する三相交流は整流器１５で整流さ
れ、Ａ／Ｄコンバータ１６でデジタル値に変換される。
マイクロコンピュータ１７ａでは、そのデジタル値の平
均値が取られ、所定レベル外で所定時間以上続くと、停
止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられる。これ
によりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ装置２が
欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止させる。
【００１６】第２の発明において、出力変圧器５から出
力される三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検
出され、その波形に対応する三相交流はＡ／Ｄコンバー
タ１６でデジタル値に変換される。マイクロコンピュー
タ１７ｂでは、そのデジタル値が高速フーリェ変換され
てパワースペクトル処理され、高調波実効値と歪率が算
出され、その歪率が所定レベル以上で所定時間以上続く
と、停止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられ
る。これによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ
装置２が欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止
させる。
力される三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検
出され、その波形に対応する三相交流はＡ／Ｄコンバー
タ１６でデジタル値に変換される。マイクロコンピュー
タ１７ｂでは、そのデジタル値が高速フーリェ変換され
てパワースペクトル処理され、高調波実効値と歪率が算
出され、その歪率が所定レベル以上で所定時間以上続く
と、停止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられ
る。これによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ
装置２が欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止
させる。
【００１７】第３の発明において、出力変圧器５から出
力される三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検
出され、その波形に対応する三相交流はＡ／Ｄコンバー
タ１６でデジタル値に変換される。マイクロコンピュー
タ１７ｃでは、そのデジタル値により周波数が算出さ
れ、その周波数が所定レベル外で所定時間以上続くと、
停止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられる。こ
れによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ装置２
が欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止させ
る。
力される三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検
出され、その波形に対応する三相交流はＡ／Ｄコンバー
タ１６でデジタル値に変換される。マイクロコンピュー
タ１７ｃでは、そのデジタル値により周波数が算出さ
れ、その周波数が所定レベル外で所定時間以上続くと、
停止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられる。こ
れによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ装置２
が欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止させ
る。
【００１８】第４の発明において、出力変圧器５から出
力される三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検
出され、その瞬時電圧波形に対応する三相交流正弦波電
圧と基準三相交流正弦波電圧発生回路７からの基準三相
交流正弦波電圧との位相が位相比較器１８で比較され、
この比較の結果値が所定レベル外で所定時間以上続く
と、停止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられ
る。これによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ
装置２が欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止
させる。
力される三相交流電圧の瞬時電圧波形が変圧器１４で検
出され、その瞬時電圧波形に対応する三相交流正弦波電
圧と基準三相交流正弦波電圧発生回路７からの基準三相
交流正弦波電圧との位相が位相比較器１８で比較され、
この比較の結果値が所定レベル外で所定時間以上続く
と、停止指令がＰＷＭパルス発生回路１２に与えられ
る。これによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ
装置２が欠相したとしてインバータ装置２の駆動を停止
させる。
【００１９】第５の発明において、出力変圧器５の中性
点電流が変流器２１で検出され、整流器１５で整流され
る。この整流値と基準値とはコンパレータ１９で比較さ
れる。タイマ２０では、その比較結果値が所定レベル外
で所定時間以上続くと、停止指令がＰＷＭパルス発生回
路１２に与えられる。これによりＰＷＭパルス発生回路
１２はインバータ装置２が欠相したとしてインバータ装
置２の駆動を停止させる。
点電流が変流器２１で検出され、整流器１５で整流され
る。この整流値と基準値とはコンパレータ１９で比較さ
れる。タイマ２０では、その比較結果値が所定レベル外
で所定時間以上続くと、停止指令がＰＷＭパルス発生回
路１２に与えられる。これによりＰＷＭパルス発生回路
１２はインバータ装置２が欠相したとしてインバータ装
置２の駆動を停止させる。
【００２０】第６の発明において、出力変圧器５の中性
点電流により抵抗２２に電圧が発生し、この電圧が整流
器１５で整流される。この整流値と基準値とはコンパレ
ータ１９で比較される。タイマ２０では、その比較結果
値が所定レベル外で所定時間以上続くと、停止指令がＰ
ＷＭパルス発生回路１２に与えられる。これによりＰＷ
Ｍパルス発生回路１２はインバータ装置２が欠相したと
してインバータ装置２の駆動を停止させる。
点電流により抵抗２２に電圧が発生し、この電圧が整流
器１５で整流される。この整流値と基準値とはコンパレ
ータ１９で比較される。タイマ２０では、その比較結果
値が所定レベル外で所定時間以上続くと、停止指令がＰ
ＷＭパルス発生回路１２に与えられる。これによりＰＷ
Ｍパルス発生回路１２はインバータ装置２が欠相したと
してインバータ装置２の駆動を停止させる。
【００２１】第７の発明において、リアクタンス手段と
してリーケージ付インバータトランス２５が用いられ、
このトランス２５の出力が出力変圧器５の出力の代りに
与えられる。
してリーケージ付インバータトランス２５が用いられ、
このトランス２５の出力が出力変圧器５の出力の代りに
与えられる。
【００２２】
実施例１．図１は、この発明の実施例１に係る電力変換
装置の構成を示すブロック図である。この電力変換装置
は、図１に示すように、直流を三相交流に変換するイン
バータ装置２と、このインバータ装置２を駆動させるた
めのパルスを発生するＰＷＭパルス発生回路１２と、上
記インバータ装置２の出力に接続された交流フィルタ用
のリアクタンス手段としてのリアクトル３および交流フ
ィルタ用のコンデンサ４から成る交流フィルタ回路３６
と、この交流フィルタ回路３６を介して上記インバータ
装置２の出力に接続され三相交流電力を負荷６に供給す
る出力変圧器５とを備え、更に制御系として、上記出力
変圧器５の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出す
る瞬時電圧波形検出手段としての変圧器１４と、上記検
出された瞬時電圧波形に対応する三相交流を整流する整
流手段としての整流器１５と、上記整流して得られたア
ナログ三相電圧をデジタル値に変換するアナログ／デジ
タル変換手段としてのＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変
換されたデジタル値の平均値を取り該平均値が所定レベ
ル外で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバ
ータ装置２を停止させるための停止指令を上記ＰＷＭパ
ルス発生回路１２に与える演算処理手段としてのマイク
ロコンピュータ１７ａとを備えている。
装置の構成を示すブロック図である。この電力変換装置
は、図１に示すように、直流を三相交流に変換するイン
バータ装置２と、このインバータ装置２を駆動させるた
めのパルスを発生するＰＷＭパルス発生回路１２と、上
記インバータ装置２の出力に接続された交流フィルタ用
のリアクタンス手段としてのリアクトル３および交流フ
ィルタ用のコンデンサ４から成る交流フィルタ回路３６
と、この交流フィルタ回路３６を介して上記インバータ
装置２の出力に接続され三相交流電力を負荷６に供給す
る出力変圧器５とを備え、更に制御系として、上記出力
変圧器５の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出す
る瞬時電圧波形検出手段としての変圧器１４と、上記検
出された瞬時電圧波形に対応する三相交流を整流する整
流手段としての整流器１５と、上記整流して得られたア
ナログ三相電圧をデジタル値に変換するアナログ／デジ
タル変換手段としてのＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変
換されたデジタル値の平均値を取り該平均値が所定レベ
ル外で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバ
ータ装置２を停止させるための停止指令を上記ＰＷＭパ
ルス発生回路１２に与える演算処理手段としてのマイク
ロコンピュータ１７ａとを備えている。
【００２３】図２は、上記マイクロコンピュータ１７ａ
のプログラムの動作を示すフローチャートであり、以
下、図１及び図２を参照して本実施例１の動作について
説明する。直流電源１の直流はインバータ装置２で三相
交流に変換され、その三相交流は交流フィルタ回路３６
を介して出力変圧器５に入力され、出力変圧器５で所定
電圧に昇圧されて三相交流電力として負荷６に供給され
る。また、出力変圧器５の出力の三相交流電圧は変圧器
１４で降圧される。即ち変圧器１４は出力変圧器５の出
力の三相交流電圧の降圧された瞬時電圧を出力する。こ
れは、三相交流瞬時電圧波形を検出することに相当す
る。変圧器１４からの三相交流は整流器１５で整流さ
れ、Ａ／Ｄコンバータ１６に与えられてデジタルデータ
（デジタル値）に変換される。そのデジタルデータはマ
イクロコンピュータ１７ａに与えられ、図２に示すフロ
ーチャートに従って処理される。
のプログラムの動作を示すフローチャートであり、以
下、図１及び図２を参照して本実施例１の動作について
説明する。直流電源１の直流はインバータ装置２で三相
交流に変換され、その三相交流は交流フィルタ回路３６
を介して出力変圧器５に入力され、出力変圧器５で所定
電圧に昇圧されて三相交流電力として負荷６に供給され
る。また、出力変圧器５の出力の三相交流電圧は変圧器
１４で降圧される。即ち変圧器１４は出力変圧器５の出
力の三相交流電圧の降圧された瞬時電圧を出力する。こ
れは、三相交流瞬時電圧波形を検出することに相当す
る。変圧器１４からの三相交流は整流器１５で整流さ
れ、Ａ／Ｄコンバータ１６に与えられてデジタルデータ
（デジタル値）に変換される。そのデジタルデータはマ
イクロコンピュータ１７ａに与えられ、図２に示すフロ
ーチャートに従って処理される。
【００２４】まず、Ａ／Ｄコンバータ１６から与えられ
たデジタルデータのサンプリングを行い（ステップＳ２
１）、サンプリングしたデータをメモリ（図示せず）に
セットする（ステップＳ２２）。サンプリング周期は、
出力変圧器５の出力電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗの１／２周期
の間に例えば２４個のデータをそろえ、平均値の演算を
実施する（ステップＳ２３）。その平均値の演算結果を
Ｖａｖとし、これを出力電圧変動範囲Ｘ，Ｙと比較する
（ステップＳ２４）。本処理を１／２周期毎にくり返
し、演算結果Ｖａｖがこの規定範囲内にあれば、運転を
継続し、逆に範囲を外れていれば、インラッシュ等によ
って短時間電圧変動による誤検知をさける適当な時素の
経過を待って（ステップＳ２５）、停止指令を出す。こ
れによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ装置２
へのパルス送出を停止し、インバータ装置２の駆動を停
止させる。
たデジタルデータのサンプリングを行い（ステップＳ２
１）、サンプリングしたデータをメモリ（図示せず）に
セットする（ステップＳ２２）。サンプリング周期は、
出力変圧器５の出力電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗの１／２周期
の間に例えば２４個のデータをそろえ、平均値の演算を
実施する（ステップＳ２３）。その平均値の演算結果を
Ｖａｖとし、これを出力電圧変動範囲Ｘ，Ｙと比較する
（ステップＳ２４）。本処理を１／２周期毎にくり返
し、演算結果Ｖａｖがこの規定範囲内にあれば、運転を
継続し、逆に範囲を外れていれば、インラッシュ等によ
って短時間電圧変動による誤検知をさける適当な時素の
経過を待って（ステップＳ２５）、停止指令を出す。こ
れによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバータ装置２
へのパルス送出を停止し、インバータ装置２の駆動を停
止させる。
【００２５】以上のように本実施例１では、インバータ
装置２が欠相したとき、出力電圧整流値のレベルが変動
することを利用して、保護動作を行う。この保護動作に
より、リアクトル３や出力変圧器５の異常発熱等による
装置の故障拡大を未然に防ぐことができる。なお、本実
施例１では、マイクロコンピュータ１７ａの処理能力を
考慮して、サンプリング周期を決めたが、より短い周期
で、平均値の演算を実施する事で、同様の効果が得られ
ることは言うまでもない。
装置２が欠相したとき、出力電圧整流値のレベルが変動
することを利用して、保護動作を行う。この保護動作に
より、リアクトル３や出力変圧器５の異常発熱等による
装置の故障拡大を未然に防ぐことができる。なお、本実
施例１では、マイクロコンピュータ１７ａの処理能力を
考慮して、サンプリング周期を決めたが、より短い周期
で、平均値の演算を実施する事で、同様の効果が得られ
ることは言うまでもない。
【００２６】実施例２．図３は、この発明の実施例２に
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例１と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、及び出力変圧器５を備え、更に制御系とし
て、上記出力変圧器５の出力の三相交流電圧の瞬時電圧
波形を検出する瞬時電圧波形検出手段としての変圧器１
４と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流
をデジタル値に変換するアナログ／デジタル変換手段と
してのＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変換されたデジタ
ル値を高速フーリェ変換してパワースペクトル処理を行
い高調波実効値と歪率を算出し該歪率が所定レベル以上
で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバータ
装置２を停止させるための停止指令を上記ＰＷＭパルス
発生回路１２に与える演算処理手段としてのマイクロコ
ンピュータ１７ｂとを備えている。
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例１と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、及び出力変圧器５を備え、更に制御系とし
て、上記出力変圧器５の出力の三相交流電圧の瞬時電圧
波形を検出する瞬時電圧波形検出手段としての変圧器１
４と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流
をデジタル値に変換するアナログ／デジタル変換手段と
してのＡ／Ｄコンバータ１６と、上記変換されたデジタ
ル値を高速フーリェ変換してパワースペクトル処理を行
い高調波実効値と歪率を算出し該歪率が所定レベル以上
で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバータ
装置２を停止させるための停止指令を上記ＰＷＭパルス
発生回路１２に与える演算処理手段としてのマイクロコ
ンピュータ１７ｂとを備えている。
【００２７】図４は、上記マイクロコンピュータ１７ｂ
のプログラムの動作を示すフローチャートである。以
下、図３及び図４を参照して本実施例２の動作について
説明する。なお、前記実施例１の動作と重複するものは
動作説明を省略する。
のプログラムの動作を示すフローチャートである。以
下、図３及び図４を参照して本実施例２の動作について
説明する。なお、前記実施例１の動作と重複するものは
動作説明を省略する。
【００２８】変圧器１４の出力の三相交流電圧を各々に
Ａ／Ｄコンバータ１６にてデジタルデータに変換し、マ
イクロコンピュータ１７ｂに入力する。マイクロコンピ
ュータ１７ｂにおいて、ｕ，ｖ，ｗ相のデジタルデータ
を各々サンプリングし（ステップＳ４１）、メモリ（図
示せず）にセットする。１周期分のデータを用い、ＦＦ
Ｔ（高速フーリェ変換）処理（ステップＳ４２）及びパ
ワースペクトル処理（ステップＳ４３）を行う。次に第
２調波以上の実効値より、高調波の実効値を求め（ステ
ップＳ４４）、基本波で除算すると歪率Ｋが得られる
（ステップＳ４５）。本処理を１周期毎にくり返し、歪
率Ｋが規定出力電圧歪率Ｚ未満であれば（ステップＳ４
６）、運転を継続し、規定出力電圧歪率Ｚ以上の状態
が、ある適当な時間継続すれば（ステップＳ４６，Ｓ４
７）、欠相と判断し、停止指令を出す。これによりＰＷ
Ｍパルス発生回路１２はインバータ装置２へのパルス送
出を停止し、インバータ装置２の駆動を停止させる。
Ａ／Ｄコンバータ１６にてデジタルデータに変換し、マ
イクロコンピュータ１７ｂに入力する。マイクロコンピ
ュータ１７ｂにおいて、ｕ，ｖ，ｗ相のデジタルデータ
を各々サンプリングし（ステップＳ４１）、メモリ（図
示せず）にセットする。１周期分のデータを用い、ＦＦ
Ｔ（高速フーリェ変換）処理（ステップＳ４２）及びパ
ワースペクトル処理（ステップＳ４３）を行う。次に第
２調波以上の実効値より、高調波の実効値を求め（ステ
ップＳ４４）、基本波で除算すると歪率Ｋが得られる
（ステップＳ４５）。本処理を１周期毎にくり返し、歪
率Ｋが規定出力電圧歪率Ｚ未満であれば（ステップＳ４
６）、運転を継続し、規定出力電圧歪率Ｚ以上の状態
が、ある適当な時間継続すれば（ステップＳ４６，Ｓ４
７）、欠相と判断し、停止指令を出す。これによりＰＷ
Ｍパルス発生回路１２はインバータ装置２へのパルス送
出を停止し、インバータ装置２の駆動を停止させる。
【００２９】以上のように本実施例１では、欠相した時
に出力電圧が歪むことにより，より確実に欠相を検知で
き、欠相を起こした相も判別できる。したがってリアク
トル３や出力変圧器５の異常発熱等による装置の故障拡
大を未然に防ぐことができる。なお、ＦＦＴ処理を実施
するマイクロコンピュータにはＤＳＰ（デジタルシグナ
ルプロセッサ）の利用が適している。即ち、通常のプロ
セッサでは、ソフトウェアで浮動小数点数の演算を行う
が、ＤＳＰはデジタル信号処理用の命令セット機能をハ
ードウェアで実現しているため、１命令で複雑な演算が
でき、したがって浮動小数点演算を繰り返すＦＦＴの処
理に適している。
に出力電圧が歪むことにより，より確実に欠相を検知で
き、欠相を起こした相も判別できる。したがってリアク
トル３や出力変圧器５の異常発熱等による装置の故障拡
大を未然に防ぐことができる。なお、ＦＦＴ処理を実施
するマイクロコンピュータにはＤＳＰ（デジタルシグナ
ルプロセッサ）の利用が適している。即ち、通常のプロ
セッサでは、ソフトウェアで浮動小数点数の演算を行う
が、ＤＳＰはデジタル信号処理用の命令セット機能をハ
ードウェアで実現しているため、１命令で複雑な演算が
でき、したがって浮動小数点演算を繰り返すＦＦＴの処
理に適している。
【００３０】実施例３．図５は、この発明の実施例３に
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例２と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、出力変圧器５、変圧器１４、Ａ／Ｄコンバ
ータ１６を備え、更に演算処理手段としてのマイクロコ
ンピュータ１７ｃを備えている。このマイクロコンピュ
ー１７ｃは、Ａ／Ｄコンバータ１６からのデジタル値に
より周波数を算出し該周波数が所定レベル外で所定時間
以上続くことで欠相検知とし上記インバータ装置２を停
止させるための停止指令をパルス発生回路１２に与える
機能を有する。
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例２と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、出力変圧器５、変圧器１４、Ａ／Ｄコンバ
ータ１６を備え、更に演算処理手段としてのマイクロコ
ンピュータ１７ｃを備えている。このマイクロコンピュ
ー１７ｃは、Ａ／Ｄコンバータ１６からのデジタル値に
より周波数を算出し該周波数が所定レベル外で所定時間
以上続くことで欠相検知とし上記インバータ装置２を停
止させるための停止指令をパルス発生回路１２に与える
機能を有する。
【００３１】図６は、上記マイクロコンピュータ１７ｃ
のプログラムの動作を示すフローチャートである。以
下、図５及び図６を参照して本実施例３の動作について
説明する。なお、前記実施例１の動作と重複するものは
動作説明を省略する。
のプログラムの動作を示すフローチャートである。以
下、図５及び図６を参照して本実施例３の動作について
説明する。なお、前記実施例１の動作と重複するものは
動作説明を省略する。
【００３２】変圧器１４の出力の三相交流電圧を各々Ａ
／Ｄコンバータ１６にてデジタルデータに変換し、マイ
クロコンピュータ１７ｃに入力する。マイクロコンピュ
ータ１７ｃにおいて、ｕ，ｖ，ｗ相のデジタルデータを
各々サンプリングし（ステップＳ６１）、メモリ（図示
せず）にセットする。次にサンプリングデータに基づき
三相交流電圧波形が負から正に変化する周期Ｔを計測し
（ステップＳ６２）、その逆数を計算することにより、
周波数ｆを得る（ステップＳ６３）。本処理を１周期毎
にくり返し、周波数ｆが規定周波数範囲内であれば運転
を継続し、規定外の周波数が、ある適当な時間継続すれ
ば（ステップＳ６４，６５）、欠相と判断し、停止指令
を出す。これによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバ
ータ装置２へのパルス送出を停止し、インバータ装置２
の駆動を停止させる。
／Ｄコンバータ１６にてデジタルデータに変換し、マイ
クロコンピュータ１７ｃに入力する。マイクロコンピュ
ータ１７ｃにおいて、ｕ，ｖ，ｗ相のデジタルデータを
各々サンプリングし（ステップＳ６１）、メモリ（図示
せず）にセットする。次にサンプリングデータに基づき
三相交流電圧波形が負から正に変化する周期Ｔを計測し
（ステップＳ６２）、その逆数を計算することにより、
周波数ｆを得る（ステップＳ６３）。本処理を１周期毎
にくり返し、周波数ｆが規定周波数範囲内であれば運転
を継続し、規定外の周波数が、ある適当な時間継続すれ
ば（ステップＳ６４，６５）、欠相と判断し、停止指令
を出す。これによりＰＷＭパルス発生回路１２はインバ
ータ装置２へのパルス送出を停止し、インバータ装置２
の駆動を停止させる。
【００３３】以上のように本実施例３では、欠相した時
に、出力電圧の高調波成分が多くなり、見かけ上周波数
が変化する事を判別することにより、欠相を検知するこ
とができる。したがってリアクトル３や出力変圧器５の
異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことがで
きる。
に、出力電圧の高調波成分が多くなり、見かけ上周波数
が変化する事を判別することにより、欠相を検知するこ
とができる。したがってリアクトル３や出力変圧器５の
異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことがで
きる。
【００３４】実施例４．図７は、この発明の実施例４に
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例１と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、出力変圧器５、及び変圧器１４を備え、更
に基準三相交流正弦波電圧を発生する基準三相交流正弦
波電圧発生手段としての基準三相交流正弦波電圧発生回
路７と、上記変圧器１４で検出された瞬時電圧波形に対
応する三相交流正弦波電圧と上記基準三相交流正弦波電
圧発生回路７からの基準三相交流正弦波電圧との位相比
較を行い該位相比較の結果値が所定レベル外で所定時間
以上続くことで欠相検知とし上記インバータ装置２を停
止させるための停止指令を上記ＰＷＭパルス発生回路１
２に与える位相比較手段としての位相比較器１８とを備
えている。なお、電流制御増幅器１１は従来から備えら
れるもので、基準三相交流正弦波電圧発生回路７からの
基準三相交流正弦波電圧と出力変圧器５の出力の三相交
流正弦波電圧のフィードバック（Ｆ／Ｂ）値との差を電
流増幅するものである。したがって、電流制御増幅器１
１とＰＷＭパルス発生回路１２により基準三相交流正弦
波電圧と出力の三相交流正弦波電圧が一致するようにイ
ンバータ装置２のスイッチングを制御する。
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例１と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、出力変圧器５、及び変圧器１４を備え、更
に基準三相交流正弦波電圧を発生する基準三相交流正弦
波電圧発生手段としての基準三相交流正弦波電圧発生回
路７と、上記変圧器１４で検出された瞬時電圧波形に対
応する三相交流正弦波電圧と上記基準三相交流正弦波電
圧発生回路７からの基準三相交流正弦波電圧との位相比
較を行い該位相比較の結果値が所定レベル外で所定時間
以上続くことで欠相検知とし上記インバータ装置２を停
止させるための停止指令を上記ＰＷＭパルス発生回路１
２に与える位相比較手段としての位相比較器１８とを備
えている。なお、電流制御増幅器１１は従来から備えら
れるもので、基準三相交流正弦波電圧発生回路７からの
基準三相交流正弦波電圧と出力変圧器５の出力の三相交
流正弦波電圧のフィードバック（Ｆ／Ｂ）値との差を電
流増幅するものである。したがって、電流制御増幅器１
１とＰＷＭパルス発生回路１２により基準三相交流正弦
波電圧と出力の三相交流正弦波電圧が一致するようにイ
ンバータ装置２のスイッチングを制御する。
【００３５】次に本実施例４の動作について説明する。
なお、前記実施例１の動作と重複するものは動作説明を
省略する。位相比較器１８は、変圧器１４からの三相交
流正弦波電圧と基準三相交流正弦波電圧発生回路７から
の基準三相交流正弦波電圧との各位相を比較する。欠相
が発生し、出力電圧の高調波成分が大きくなると、見か
け上、上記両電圧の位相がずれ、出力電圧である三相交
流正弦波電圧が基準三相交流正弦波電圧と合わなくな
る。これにより、位相比較器１８は位相比較の結果値が
所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知とし、
ＰＷＭパルス発生回路１２に停止指令を与える。したが
って、ＰＷＭパルス発生回路１２からのパルス送出は停
止し、インバータ装置２の駆動は停止される。
なお、前記実施例１の動作と重複するものは動作説明を
省略する。位相比較器１８は、変圧器１４からの三相交
流正弦波電圧と基準三相交流正弦波電圧発生回路７から
の基準三相交流正弦波電圧との各位相を比較する。欠相
が発生し、出力電圧の高調波成分が大きくなると、見か
け上、上記両電圧の位相がずれ、出力電圧である三相交
流正弦波電圧が基準三相交流正弦波電圧と合わなくな
る。これにより、位相比較器１８は位相比較の結果値が
所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知とし、
ＰＷＭパルス発生回路１２に停止指令を与える。したが
って、ＰＷＭパルス発生回路１２からのパルス送出は停
止し、インバータ装置２の駆動は停止される。
【００３６】本実施例４では、インバータ装置２の欠相
が発生し、出力電圧の高調波成分が多くなると、出力電
圧は見かけ上位相がずれ、基準電圧と合わなくなること
を利用して、位相比較器１８により欠相を検出し、イン
バータ装置２の駆動を停止させるようにしたので、リア
クトル３や出力変圧器５の異常発熱等による装置の故障
拡大を未然に防ぐことができる。また、実施例１〜３の
マイクロコンピュータの処理が省け、少ない部品点数で
欠相検知を行うことができる。
が発生し、出力電圧の高調波成分が多くなると、出力電
圧は見かけ上位相がずれ、基準電圧と合わなくなること
を利用して、位相比較器１８により欠相を検出し、イン
バータ装置２の駆動を停止させるようにしたので、リア
クトル３や出力変圧器５の異常発熱等による装置の故障
拡大を未然に防ぐことができる。また、実施例１〜３の
マイクロコンピュータの処理が省け、少ない部品点数で
欠相検知を行うことができる。
【００３７】実施例５．図８は、この発明の実施例５に
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例１と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、及び出力変圧器５を備え、更に、上記出力
変圧器５の中性点に流れる電流を検出する電流検出手段
としての変流器２１と、上記検出された電流を整流する
整流手段としての整流器１５と、この整流器１５の出力
値と基準値とを比較する比較手段としてのコンパレータ
１９と、このコンパレータ１９による比較結果値が所定
レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記イ
ンバータ装置２を停止させるための停止指令を上記ＰＷ
Ｍパルス発生回路１２に与える欠相検知手段としてのタ
イマ２０とを備え、また、コンパレータ１９に基準値
（基準電圧）を与えるための抵抗２６と、整流器１５の
出力のフィルタ用の抵抗２３及びコンデンサ２４とを備
えている。
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。この
電力変換装置は、実施例１と同様に、直流電源１、イン
バータ装置２、ＰＷＭパルス発生回路１２、交流フィル
タ回路３６、及び出力変圧器５を備え、更に、上記出力
変圧器５の中性点に流れる電流を検出する電流検出手段
としての変流器２１と、上記検出された電流を整流する
整流手段としての整流器１５と、この整流器１５の出力
値と基準値とを比較する比較手段としてのコンパレータ
１９と、このコンパレータ１９による比較結果値が所定
レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記イ
ンバータ装置２を停止させるための停止指令を上記ＰＷ
Ｍパルス発生回路１２に与える欠相検知手段としてのタ
イマ２０とを備え、また、コンパレータ１９に基準値
（基準電圧）を与えるための抵抗２６と、整流器１５の
出力のフィルタ用の抵抗２３及びコンデンサ２４とを備
えている。
【００３８】次に本実施例５の動作について説明する。
なお、前記実施例１の動作と重複するものは動作説明を
省略する。インバータ装置２の各相が健全な時、Ｉｕ＋
Ｉｖ＋Ｉｗ＝Ｉｎ＝０であるが、欠相によって出力アン
バランスが生じ、Ｉｎ≠０となる。Ｉｕ，Ｉｖ，Ｉｗは
出力の相電流、Ｉｎは出力変圧器５の中性点電流であ
る。出力変圧器５の中性点に変流器２１を設け、欠相が
生じたときに中性点に流れる電流Ｉｎを変流器２１で検
出し、整流器１５で整流し、抵抗２３を介してコンパレ
ータ１９の反転入力端子に入力する。コンパレータ１９
では、反転入力端子の電圧と非反転入力端子の基準電圧
とを比較し、この比較結果値をタイマ２０に与える。タ
イマ２０は、比較結果値が所定レベル外で所定時間以上
続くことで欠相検知とし、ＰＷＭパルス発生回路１２に
停止指令を与える。これによりＰＷＭパルス発生回路１
２からのパルス送出は停止し、インバータ装置２の駆動
は停止される。
なお、前記実施例１の動作と重複するものは動作説明を
省略する。インバータ装置２の各相が健全な時、Ｉｕ＋
Ｉｖ＋Ｉｗ＝Ｉｎ＝０であるが、欠相によって出力アン
バランスが生じ、Ｉｎ≠０となる。Ｉｕ，Ｉｖ，Ｉｗは
出力の相電流、Ｉｎは出力変圧器５の中性点電流であ
る。出力変圧器５の中性点に変流器２１を設け、欠相が
生じたときに中性点に流れる電流Ｉｎを変流器２１で検
出し、整流器１５で整流し、抵抗２３を介してコンパレ
ータ１９の反転入力端子に入力する。コンパレータ１９
では、反転入力端子の電圧と非反転入力端子の基準電圧
とを比較し、この比較結果値をタイマ２０に与える。タ
イマ２０は、比較結果値が所定レベル外で所定時間以上
続くことで欠相検知とし、ＰＷＭパルス発生回路１２に
停止指令を与える。これによりＰＷＭパルス発生回路１
２からのパルス送出は停止し、インバータ装置２の駆動
は停止される。
【００３９】本実施例５によれば、インバータ装置２が
欠相したとき、出力変圧器５の中性点電流が変化するこ
とを利用してインバータ装置２の駆動を停止でき、した
がって、リアクトル３や出力変圧器５の異常発熱等によ
り装置の故障拡大を未然に防ぐことができる。また、本
実施例５によれば、検知個所は出力変圧器５の中性点の
みで済むので、欠相の判定に用いる部品点数が少なくて
済む。
欠相したとき、出力変圧器５の中性点電流が変化するこ
とを利用してインバータ装置２の駆動を停止でき、した
がって、リアクトル３や出力変圧器５の異常発熱等によ
り装置の故障拡大を未然に防ぐことができる。また、本
実施例５によれば、検知個所は出力変圧器５の中性点の
みで済むので、欠相の判定に用いる部品点数が少なくて
済む。
【００４０】実施例６．図９は、この発明の実施例６に
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。図９
において、図８に示す構成要素に相当するものには同一
の符号を付し、その説明を省略する。図９において、出
力変圧器５の中性点と接地点間に電圧発生手段としての
抵抗２２が接続されている。この抵抗２２の交流電圧が
整流器１５で整流され、以下、前記実施例５と同様な動
作が行なわれる。したがって、本実施例６の場合も、前
記実施例５と同様な効果を得ることができる。
係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。図９
において、図８に示す構成要素に相当するものには同一
の符号を付し、その説明を省略する。図９において、出
力変圧器５の中性点と接地点間に電圧発生手段としての
抵抗２２が接続されている。この抵抗２２の交流電圧が
整流器１５で整流され、以下、前記実施例５と同様な動
作が行なわれる。したがって、本実施例６の場合も、前
記実施例５と同様な効果を得ることができる。
【００４１】実施例７．図１０は、この発明の実施例７
に係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。図
１０において、図１に示す構成要素に相当するものには
同一の符号を付し、その説明を省略する。本実施例７で
は、交流フィルタ回路３６内のリアクタンス手段として
実施例１〜６に示すリアクトル３に代ってリーケージ付
インバータトランス２５が設けられ、このリーケージ付
インバータトランス２５の出力が負荷６及び変圧器１４
の入力に接続されている。したがって、本実施例７では
前記実施例１〜６に示されるような出力変圧器５が設け
られておらず、その他の構成は実施例１と同様である。
上記リーケージ付インバータトランス２５とは、漏れの
磁束で交流フィルタ回路３６に使うリアクトル機能を合
せ持つ漏洩変圧器のことで、鉄心に一次巻線と二次巻線
を重ねて巻回し、両巻線間に絶縁性の磁性体間隙片を挿
入したものである。本実施例７の動作については前記実
施例１と同様であるので、説明を省略する。
に係る電力変換装置の構成を示すブロック図である。図
１０において、図１に示す構成要素に相当するものには
同一の符号を付し、その説明を省略する。本実施例７で
は、交流フィルタ回路３６内のリアクタンス手段として
実施例１〜６に示すリアクトル３に代ってリーケージ付
インバータトランス２５が設けられ、このリーケージ付
インバータトランス２５の出力が負荷６及び変圧器１４
の入力に接続されている。したがって、本実施例７では
前記実施例１〜６に示されるような出力変圧器５が設け
られておらず、その他の構成は実施例１と同様である。
上記リーケージ付インバータトランス２５とは、漏れの
磁束で交流フィルタ回路３６に使うリアクトル機能を合
せ持つ漏洩変圧器のことで、鉄心に一次巻線と二次巻線
を重ねて巻回し、両巻線間に絶縁性の磁性体間隙片を挿
入したものである。本実施例７の動作については前記実
施例１と同様であるので、説明を省略する。
【００４２】以上のように本実施例７では、リアクトル
の代りにリーケージ付インバータトランス２５を用いた
ので、出力変圧器を省略でき、これにより装置全体とし
て小型化を図ることができ、また、前記実施例１と同様
の効果を得ることができる。なお、本実施例７では、前
記実施例１の構成に基づいてリーケージ付インバータト
ランス２５を設けたが、前記実施例２〜６の構成に基づ
いてリーケージ付インバータトランス２５を設けても良
く、この場合も同様の効果が得られる。
の代りにリーケージ付インバータトランス２５を用いた
ので、出力変圧器を省略でき、これにより装置全体とし
て小型化を図ることができ、また、前記実施例１と同様
の効果を得ることができる。なお、本実施例７では、前
記実施例１の構成に基づいてリーケージ付インバータト
ランス２５を設けたが、前記実施例２〜６の構成に基づ
いてリーケージ付インバータトランス２５を設けても良
く、この場合も同様の効果が得られる。
【００４３】
【発明の効果】以上のように第１の発明によれば、出力
変圧器の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する
瞬時電圧波形検出手段と、上記検出された瞬時電圧波形
に対応する三相交流を整流する整流手段と、上記整流し
て得られたアナログ三相電圧をデジタル値に変換するア
ナログ／デジタル変換手段と、上記変換されたデジタル
値の平均値を取り該平均値が所定レベル外で所定時間以
上続くことで欠相検知としインバータ装置を停止させる
ための停止指令をパルス発生回路に与える演算処理手段
とを設けて構成したので、インバータ装置が欠相したと
き、出力電圧整流値のレベルが変動することを利用し
て、インバータ装置の駆動を停止でき、したがってリア
クトルや出力変圧器の異常発熱等による装置の故障拡大
を未然に防ぐことができるという効果が得られる。
変圧器の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する
瞬時電圧波形検出手段と、上記検出された瞬時電圧波形
に対応する三相交流を整流する整流手段と、上記整流し
て得られたアナログ三相電圧をデジタル値に変換するア
ナログ／デジタル変換手段と、上記変換されたデジタル
値の平均値を取り該平均値が所定レベル外で所定時間以
上続くことで欠相検知としインバータ装置を停止させる
ための停止指令をパルス発生回路に与える演算処理手段
とを設けて構成したので、インバータ装置が欠相したと
き、出力電圧整流値のレベルが変動することを利用し
て、インバータ装置の駆動を停止でき、したがってリア
クトルや出力変圧器の異常発熱等による装置の故障拡大
を未然に防ぐことができるという効果が得られる。
【００４４】第２の発明によれば、出力変圧器の出力の
三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する瞬時電圧波形検
出手段と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三相
交流をデジタル値に変換するアナログ／デジタル変換手
段と、上記変換されたデジタル値を高速フーリェ変換し
てパワースペクトル処理を行い高調波実効値と歪率を算
出し該歪率が所定レベル以上で所定時間以上続くことで
欠相検知としインバータ装置を停止させるための停止指
令をパルス発生回路に与える演算処理手段とを設けて構
成したので、インバータ装置が欠相したとき、出力電圧
が歪むことを利用して、インバータ装置の駆動を停止で
き、したがってリアクトルや出力変圧器の異常発熱等に
よる装置の故障拡大を未然に防ぐことができるという効
果が得られる。
三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する瞬時電圧波形検
出手段と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三相
交流をデジタル値に変換するアナログ／デジタル変換手
段と、上記変換されたデジタル値を高速フーリェ変換し
てパワースペクトル処理を行い高調波実効値と歪率を算
出し該歪率が所定レベル以上で所定時間以上続くことで
欠相検知としインバータ装置を停止させるための停止指
令をパルス発生回路に与える演算処理手段とを設けて構
成したので、インバータ装置が欠相したとき、出力電圧
が歪むことを利用して、インバータ装置の駆動を停止で
き、したがってリアクトルや出力変圧器の異常発熱等に
よる装置の故障拡大を未然に防ぐことができるという効
果が得られる。
【００４５】第３の発明によれば、出力変圧器の出力の
三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する瞬時電圧波形検
出手段と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三相
交流をデジタル値に変換するアナログ／デジタル変換手
段と、上記変換されたデジタル値により周波数を算出し
該周波数が所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相
検知としインバータ装置を停止させるための停止指令を
パルス発生回路に与える演算処理手段とを設けて構成し
たので、インバータ装置が欠相したとき、出力電圧の高
周波成分が多くなり、見かけ上周波数が変化することを
利用して、インバータ装置の駆動を停止でき、したがっ
てリアクトルや出力変圧器の異常発熱等による装置の故
障拡大を未然に防ぐことができるという効果が得られ
る。
三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する瞬時電圧波形検
出手段と、上記検出された瞬時電圧波形に対応する三相
交流をデジタル値に変換するアナログ／デジタル変換手
段と、上記変換されたデジタル値により周波数を算出し
該周波数が所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相
検知としインバータ装置を停止させるための停止指令を
パルス発生回路に与える演算処理手段とを設けて構成し
たので、インバータ装置が欠相したとき、出力電圧の高
周波成分が多くなり、見かけ上周波数が変化することを
利用して、インバータ装置の駆動を停止でき、したがっ
てリアクトルや出力変圧器の異常発熱等による装置の故
障拡大を未然に防ぐことができるという効果が得られ
る。
【００４６】第４の発明によれば、出力変圧器の出力の
三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する瞬時電圧波形検
出手段と、基準三相交流正弦波電圧を発生する基準三相
交流正弦波電圧発生手段と、上記瞬時電圧波形検出手段
で検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流正弦波電
圧と上記基準三相交流正弦波電圧発生手段からの基準三
相交流正弦波電圧との位相比較を行い該位相比較の結果
値が所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知と
しインバータ装置を停止させるための停止指令をパルス
発生回路に与える位相比較手段とを設けて構成したの
で、インバータ装置が欠相したとき、出力電圧の高調波
成分が多くなると、出力電圧は見かけ上位相がずれ、基
準電圧と合わなくなることを利用して、インバータ装置
の駆動を停止でき、したがってリアクトルや出力変圧器
の異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことが
できるという効果が得られる。
三相交流電圧の瞬時電圧波形を検出する瞬時電圧波形検
出手段と、基準三相交流正弦波電圧を発生する基準三相
交流正弦波電圧発生手段と、上記瞬時電圧波形検出手段
で検出された瞬時電圧波形に対応する三相交流正弦波電
圧と上記基準三相交流正弦波電圧発生手段からの基準三
相交流正弦波電圧との位相比較を行い該位相比較の結果
値が所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知と
しインバータ装置を停止させるための停止指令をパルス
発生回路に与える位相比較手段とを設けて構成したの
で、インバータ装置が欠相したとき、出力電圧の高調波
成分が多くなると、出力電圧は見かけ上位相がずれ、基
準電圧と合わなくなることを利用して、インバータ装置
の駆動を停止でき、したがってリアクトルや出力変圧器
の異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことが
できるという効果が得られる。
【００４７】第５の発明によれば、出力変圧器の中性点
に流れる電流を検出する電流検出手段と、上記検出され
た電流を整流する整流手段と、この整流手段の出力値と
基準値とを比較する比較手段と、この比較手段による比
較結果値が所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相
検知としインバータ装置を停止させるための停止指令を
パルス発生回路に与える欠相検知手段とを設けて構成し
たので、インバータ装置が欠相したとき、出力変圧器の
中性点電流が変化することを利用してインバータ装置の
駆動を停止でき、したがってリアクトルや出力変圧器の
異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことがで
きるという効果が得られる。
に流れる電流を検出する電流検出手段と、上記検出され
た電流を整流する整流手段と、この整流手段の出力値と
基準値とを比較する比較手段と、この比較手段による比
較結果値が所定レベル外で所定時間以上続くことで欠相
検知としインバータ装置を停止させるための停止指令を
パルス発生回路に与える欠相検知手段とを設けて構成し
たので、インバータ装置が欠相したとき、出力変圧器の
中性点電流が変化することを利用してインバータ装置の
駆動を停止でき、したがってリアクトルや出力変圧器の
異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防ぐことがで
きるという効果が得られる。
【００４８】第６の発明によれば、出力変圧器の中性点
に流れる電流により電圧を発生させる電圧発生手段と、
上記発生した電圧を整流する整流手段と、この整流手段
の出力値と基準値とを比較する比較手段と、この比較手
段による比較結果値が所定レベル外で所定時間以上続く
ことで欠相検知としインバータ装置を停止させるための
停止指令をパルス発生回路に与える欠相検知手段とを設
けて構成したので、インバータ装置が欠相したとき、出
力変圧器の中性点電圧が変化することを利用してインバ
ータ装置の駆動を停止でき、したがってリアクトルや出
力変圧器の異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防
ぐことができるという効果が得られる。
に流れる電流により電圧を発生させる電圧発生手段と、
上記発生した電圧を整流する整流手段と、この整流手段
の出力値と基準値とを比較する比較手段と、この比較手
段による比較結果値が所定レベル外で所定時間以上続く
ことで欠相検知としインバータ装置を停止させるための
停止指令をパルス発生回路に与える欠相検知手段とを設
けて構成したので、インバータ装置が欠相したとき、出
力変圧器の中性点電圧が変化することを利用してインバ
ータ装置の駆動を停止でき、したがってリアクトルや出
力変圧器の異常発熱等による装置の故障拡大を未然に防
ぐことができるという効果が得られる。
【００４９】第７の発明によれば、出力変圧器を省くと
ともに、交流フィルタ回路を構成するリアクタンス手段
としてリーケージ付インバータトランスを用い、このリ
ーケージ付インバータトランスの出力を出力変圧器の出
力の代りに接続するように構成したので、出力変圧器を
省略でき、これにより装置全体として小型化を図ること
ができるという効果が得られる。
ともに、交流フィルタ回路を構成するリアクタンス手段
としてリーケージ付インバータトランスを用い、このリ
ーケージ付インバータトランスの出力を出力変圧器の出
力の代りに接続するように構成したので、出力変圧器を
省略でき、これにより装置全体として小型化を図ること
ができるという効果が得られる。
【図１】 この発明の実施例１に係る電力変換装置の構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図２】 上記実施例１におけるマイクロコンピュータ
のプログラムの動作を示すフローチャートである。
のプログラムの動作を示すフローチャートである。
【図３】 この発明の実施例２に係る電力変換装置の構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図４】 上記実施例２におけるマイクロコンピュータ
のプログラムの動作を示すフローチャートである。
のプログラムの動作を示すフローチャートである。
【図５】 この発明の実施例３に係る電力変換装置の構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図６】 上記実施例３におけるマイクロコンピュータ
のプログラムの動作を示すフローチャートである。
のプログラムの動作を示すフローチャートである。
【図７】 この発明の実施例４に係る電力変換装置の構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図８】 この発明の実施例５に係る電力変換装置の構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図９】 この発明の実施例６に係る電力変換装置の構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図１０】 この発明の実施例７に係る電力変換装置の
構成を示すブロック図である。
構成を示すブロック図である。
【図１１】 従来の電力変換装置の構成を示すブロック
図である。
図である。
【符号の説明】 １ 直流電源、２ インバータ装置、３ リアクトル
（リアクタンス手段）、４，２４ コンデンサ、５ 出
力変圧器、６ 負荷、７ 基準三相交流正弦波電圧発生
回路（基準三相交流正弦波電圧発生手段）、８ ９０°
進み回路、９ 係数器、１０ リミッタ、１１ 電流制
御増幅器、１２ ＰＷＭパルス発生回路、１３ 電圧偏
差検出回路、１４ 変圧器（瞬時電圧波形検出手段）、
１５ 整流器（整流手段）、１６ Ａ／Ｄコンバータ、
１７ａ，１７ｂ，１７ｃ マイクロコンピュータ（演算
処理手段）、１８ 位相比較器（位相比較手段）、１９
コンパレータ（比較手段）、２０ タイマ（欠相検知
手段）、２１ 変流器（電流検出手段）、２２ 抵抗
（電圧発生手段）、２３，２６ 抵抗、２５ リーケー
ジ付インバータトランス、３１，３５ 変流器、３２
加算器、３３，３４ 減算器、３６ 交流フィルタ回
路。
（リアクタンス手段）、４，２４ コンデンサ、５ 出
力変圧器、６ 負荷、７ 基準三相交流正弦波電圧発生
回路（基準三相交流正弦波電圧発生手段）、８ ９０°
進み回路、９ 係数器、１０ リミッタ、１１ 電流制
御増幅器、１２ ＰＷＭパルス発生回路、１３ 電圧偏
差検出回路、１４ 変圧器（瞬時電圧波形検出手段）、
１５ 整流器（整流手段）、１６ Ａ／Ｄコンバータ、
１７ａ，１７ｂ，１７ｃ マイクロコンピュータ（演算
処理手段）、１８ 位相比較器（位相比較手段）、１９
コンパレータ（比較手段）、２０ タイマ（欠相検知
手段）、２１ 変流器（電流検出手段）、２２ 抵抗
（電圧発生手段）、２３，２６ 抵抗、２５ リーケー
ジ付インバータトランス、３１，３５ 変流器、３２
加算器、３３，３４ 減算器、３６ 交流フィルタ回
路。
Claims (7)
- 【請求項１】 直流を三相交流に変換するインバータ装
置と、このインバータ装置を駆動させるためのパルスを
発生するパルス発生回路と、上記インバータ装置の出力
に接続された交流フィルタ用のリアクタンス手段として
のリアクトルおよび交流フィルタ用のコンデンサから成
る交流フィルタ回路と、この交流フィルタ回路を介して
上記インバータ装置の出力に接続され三相交流電力を負
荷に供給する出力変圧器とを備えた電力変換装置におい
て、上記出力変圧器の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波
形を検出する瞬時電圧波形検出手段と、上記検出された
瞬時電圧波形に対応する三相交流を整流する整流手段
と、上記整流して得られたアナログ三相電圧をデジタル
値に変換するアナログ／デジタル変換手段と、上記変換
されたデジタル値の平均値を取り該平均値が所定レベル
外で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバー
タ装置を停止させるための停止指令を上記パルス発生回
路に与える演算処理手段とを設けたことを特徴とする電
力変換装置。 - 【請求項２】 直流を三相交流に変換するインバータ装
置と、このインバータ装置を駆動させるためのパルスを
発生するパルス発生回路と、上記インバータ装置の出力
に接続された交流フィルタ用のリアクタンス手段として
のリアクトルおよび交流フィルタ用のコンデンサから成
る交流フィルタ回路と、この交流フィルタ回路を介して
上記インバータ装置の出力に接続され三相交流電力を負
荷に供給する出力変圧器とを備えた電力変換装置におい
て、上記出力変圧器の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波
形を検出する瞬時電圧波形検出手段と、上記検出された
瞬時電圧波形に対応する三相交流をデジタル値に変換す
るアナログ／デジタル変換手段と、上記変換されたデジ
タル値を高速フーリェ変換してパワースペクトル処理を
行い高調波実効値と歪率を算出し該歪率が所定レベル以
上で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバー
タ装置を停止させるための停止指令を上記パルス発生回
路に与える演算処理手段とを設けたことを特徴とする電
力変換装置。 - 【請求項３】 直流を三相交流に変換するインバータ装
置と、このインバータ装置を駆動させるためのパルスを
発生するパルス発生回路と、上記インバータ装置の出力
に接続された交流フィルタ用のリアクタンス手段として
のリアクトルおよび交流フィルタ用のコンデンサから成
る交流フィルタ回路と、この交流フィルタ回路を介して
上記インバータ装置の出力に接続され三相交流電力を負
荷に供給する出力変圧器とを備えた電力変換装置におい
て、上記出力変圧器の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波
形を検出する瞬時電圧波形検出手段と、上記検出された
瞬時電圧波形に対応する三相交流をデジタル値に変換す
るアナログ／デジタル変換手段と、上記変換されたデジ
タル値により周波数を算出し該周波数が所定レベル外で
所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバータ装
置を停止させるための停止指令を上記パルス発生回路に
与える演算処理手段とを設けたことを特徴とする電力変
換装置。 - 【請求項４】 直流を三相交流に変換するインバータ装
置と、このインバータ装置を駆動させるためのパルスを
発生するパルス発生回路と、上記インバータ装置の出力
に接続された交流フィルタ用のリアクタンス手段として
のリアクトルおよび交流フィルタ用のコンデンサから成
る交流フィルタ回路と、この交流フィルタ回路を介して
上記インバータ装置の出力に接続され三相交流電力を負
荷に供給する出力変圧器とを備えた電力変換装置におい
て、上記出力変圧器の出力の三相交流電圧の瞬時電圧波
形を検出する瞬時電圧波形検出手段と、基準三相交流正
弦波電圧を発生する基準三相交流正弦波電圧発生手段
と、上記瞬時電圧波形検出手段で検出された瞬時電圧波
形に対応する三相交流正弦波電圧と上記基準三相交流正
弦波電圧発生手段からの基準三相交流正弦波電圧との位
相比較を行い該位相比較の結果値が所定レベル外で所定
時間以上続くことで欠相検知とし上記インバータ装置を
停止させるための停止指令を上記パルス発生回路に与え
る位相比較手段とを設けたことを特徴とする電力変換装
置。 - 【請求項５】 直流を三相交流に変換するインバータ装
置と、このインバータ装置を駆動させるためのパルスを
発生するパルス発生回路と、上記インバータ装置の出力
に接続された交流フィルタ用のリアクタンス手段として
のリアクトルおよび交流フィルタ用のコンデンサから成
る交流フィルタ回路と、この交流フィルタ回路を介して
上記インバータ装置の出力に接続され三相交流電力を負
荷に供給する出力変圧器とを備えた電力変換装置におい
て、上記出力変圧器の中性点に流れる電流を検出する電
流検出手段と、上記検出された電流を整流する整流手段
と、この整流手段の出力値と基準値とを比較する比較手
段と、この比較手段による比較結果値が所定レベル外で
所定時間以上続くことで欠相検知とし上記インバータ装
置を停止させるための停止指令を上記パルス発生回路に
与える欠相検知手段とを設けたことを特徴とする電力変
換装置。 - 【請求項６】 直流を三相交流に変換するインバータ装
置と、このインバータ装置を駆動させるためのパルスを
発生するパルス発生回路と、上記インバータ装置の出力
に接続された交流フィルタ用のリアクタンス手段として
のリアクトルおよび交流フィルタ用のコンデンサから成
る交流フィルタ回路と、この交流フィルタ回路を介して
上記インバータ装置の出力に接続され三相交流電力を負
荷に供給する出力変圧器とを備えた電力変換装置におい
て、上記出力変圧器の中性点に流れる電流により電圧を
発生させる電圧発生手段と、上記発生した電圧を整流す
る整流手段と、この整流手段の出力値と基準値とを比較
する比較手段と、この比較手段による比較結果値が所定
レベル外で所定時間以上続くことで欠相検知とし上記イ
ンバータ装置を停止させるための停止指令を上記パルス
発生回路に与える欠相検知手段とを設けたことを特徴と
する電力変換装置。 - 【請求項７】 直流を三相交流に変換するインバータ装
置と、このインバータ装置を駆動させるためのパルスを
発生するパルス発生回路と、上記インバータ装置の出力
に接続された交流フィルタ用のリアクタンス手段として
のリアクトルおよび交流フィルタ用のコンデンサから成
る交流フィルタ回路と、この交流フィルタ回路を介して
上記インバータ装置の出力に接続され三相交流電力を負
荷に供給する出力変圧器とを備えた電力変換装置におい
て、上記出力変圧器を省くとともに、上記交流フィルタ
回路を構成するリアクタンス手段としてリーケージ付イ
ンバータトランスを用い、このリーケージ付インバータ
トランスの出力を上記出力変圧器の出力の代りに接続す
るように構成したことを特徴とする請求項１又は２又は
３又は４又は５又は６記載の電力変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7133597A JPH08331750A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7133597A JPH08331750A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 電力変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08331750A true JPH08331750A (ja) | 1996-12-13 |
Family
ID=15108539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7133597A Pending JPH08331750A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 電力変換装置 |
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| JP (1) | JPH08331750A (ja) |
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- 1995-05-31 JP JP7133597A patent/JPH08331750A/ja active Pending
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