JPH08329409A - 磁気ヘッド - Google Patents
磁気ヘッドInfo
- Publication number
- JPH08329409A JPH08329409A JP7134122A JP13412295A JPH08329409A JP H08329409 A JPH08329409 A JP H08329409A JP 7134122 A JP7134122 A JP 7134122A JP 13412295 A JP13412295 A JP 13412295A JP H08329409 A JPH08329409 A JP H08329409A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- glass
- magnetic head
- gap
- thermal expansion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B5/00—Recording by magnetisation or demagnetisation of a record carrier; Reproducing by magnetic means; Record carriers therefor
- G11B5/127—Structure or manufacture of heads, e.g. inductive
- G11B5/187—Structure or manufacture of the surface of the head in physical contact with, or immediately adjacent to the recording medium; Pole pieces; Gap features
- G11B5/23—Gap features
- G11B5/232—Manufacture of gap
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/4902—Electromagnet, transformer or inductor
- Y10T29/49021—Magnetic recording reproducing transducer [e.g., tape head, core, etc.]
- Y10T29/49032—Fabricating head structure or component thereof
- Y10T29/49055—Fabricating head structure or component thereof with bond/laminating preformed parts, at least two magnetic
- Y10T29/49057—Using glass bonding material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 融着ガラスからフェライトに加わる応力を制
御し、再生出力の向上を図る。 【構成】 少なくとも一方に巻線溝が設けられた強磁性
酸化物からなる一対の磁気コア１，２同士をギャップ材
６を介してガラス融着により接合一体化する際に、上記
ガラス融着時に使用される融着ガラス５として、熱膨張
係数が上記磁気コア１，２を構成してなる強磁性酸化物
の熱膨張係数より２０×１０-7〜３５×１０-7小さいも
のを用いる。
御し、再生出力の向上を図る。 【構成】 少なくとも一方に巻線溝が設けられた強磁性
酸化物からなる一対の磁気コア１，２同士をギャップ材
６を介してガラス融着により接合一体化する際に、上記
ガラス融着時に使用される融着ガラス５として、熱膨張
係数が上記磁気コア１，２を構成してなる強磁性酸化物
の熱膨張係数より２０×１０-7〜３５×１０-7小さいも
のを用いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ビデオテープレコー
ダ、コンピュータのデータストレージ等の磁気記録再生
装置に用いて好適な磁気ヘッドに関する。
ダ、コンピュータのデータストレージ等の磁気記録再生
装置に用いて好適な磁気ヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】例えばビデオテープレコーダ、コンピュ
ータのデータストレージ等の磁気記録の分野において
は、情報信号の高密度記録化が進められており、これに
伴って磁気記録媒体上に記録される信号の記録密度を高
くするために、記録幅の短縮化や記録波長の短波長化が
図られている。
ータのデータストレージ等の磁気記録の分野において
は、情報信号の高密度記録化が進められており、これに
伴って磁気記録媒体上に記録される信号の記録密度を高
くするために、記録幅の短縮化や記録波長の短波長化が
図られている。
【０００３】これに対応して、磁気ヘッドにおいても、
狭トラック幅化、狭ギャップ長化が進められ、ヘッドの
ギャップに侵入する磁束量の減少に起因するヘッドとし
ての出力低下を補うべく、ヘッド効率の向上等が要求さ
れるようになっている。
狭トラック幅化、狭ギャップ長化が進められ、ヘッドの
ギャップに侵入する磁束量の減少に起因するヘッドとし
ての出力低下を補うべく、ヘッド効率の向上等が要求さ
れるようになっている。
【０００４】従来より、良好な再生出力が得られる磁気
ヘッドとしては、例えばＭｎ−Ｚｎフェライト等の強磁
性酸化物によって磁気コアが構成される、いわゆるフェ
ライトヘッド等が知られている。
ヘッドとしては、例えばＭｎ−Ｚｎフェライト等の強磁
性酸化物によって磁気コアが構成される、いわゆるフェ
ライトヘッド等が知られている。
【０００５】この種の磁気ヘッドにおいては、一対の磁
気コア同士の突き合わせ面に形成される磁気ギャップの
ギャップ長を精密に制御するために、磁気コア同士の接
合界面にギャップ材が形成される。このギャップ材とし
ては、非磁性のＳｉＯ2 膜等が広く用いられている。
気コア同士の突き合わせ面に形成される磁気ギャップの
ギャップ長を精密に制御するために、磁気コア同士の接
合界面にギャップ材が形成される。このギャップ材とし
ては、非磁性のＳｉＯ2 膜等が広く用いられている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、狭トラック
幅化を図った磁気ヘッドを、従来と同じ条件でガラス融
着しようとすると、ギャップ断面での応力分布が従来と
異なり、再生出力が必ずしも最適なものにはならないと
いった不都合がある。
幅化を図った磁気ヘッドを、従来と同じ条件でガラス融
着しようとすると、ギャップ断面での応力分布が従来と
異なり、再生出力が必ずしも最適なものにはならないと
いった不都合がある。
【０００７】すなわち、狭トラック幅化を図った場合、
ギャップ断面ではギャップデプスと呼ばれるギャップ深
さとトラック幅とがほぼ等しい長さとなる。一方、従来
の磁気ヘッドでは、ギャップ断面の形状はギャップ深さ
よりもトラック幅の方が長い形になっている。このた
め、狭トラック幅化を図った磁気ヘッドと従来の磁気ヘ
ッドでは、磁気コア半体を接合する融着ガラスとフェラ
イトとの熱膨張係数の差により発生する、融着ガラスか
ら磁気コア半体に加わる応力が、ギャップ断面で異なる
分布を示す。
ギャップ断面ではギャップデプスと呼ばれるギャップ深
さとトラック幅とがほぼ等しい長さとなる。一方、従来
の磁気ヘッドでは、ギャップ断面の形状はギャップ深さ
よりもトラック幅の方が長い形になっている。このた
め、狭トラック幅化を図った磁気ヘッドと従来の磁気ヘ
ッドでは、磁気コア半体を接合する融着ガラスとフェラ
イトとの熱膨張係数の差により発生する、融着ガラスか
ら磁気コア半体に加わる応力が、ギャップ断面で異なる
分布を示す。
【０００８】また、トラック幅が狭くなると、ギャップ
近傍部のフェライトの容積が減少し、逆に磁気コア間の
接着のために用いられる融着ガラスの容積が増加する。
そのため、融着ガラスから磁気コア半体に加わる応力
と、その影響を受ける磁気コアの磁気特性との関係も従
来とは異なるものとなる。なお、融着ガラスから加わる
応力によって磁気コア半体の磁気特性が変化するのは、
応力によってフェライトの磁歪が影響を受けて異方性が
変化し、その結果、フェライトの透磁率が変化するから
と考えられる。
近傍部のフェライトの容積が減少し、逆に磁気コア間の
接着のために用いられる融着ガラスの容積が増加する。
そのため、融着ガラスから磁気コア半体に加わる応力
と、その影響を受ける磁気コアの磁気特性との関係も従
来とは異なるものとなる。なお、融着ガラスから加わる
応力によって磁気コア半体の磁気特性が変化するのは、
応力によってフェライトの磁歪が影響を受けて異方性が
変化し、その結果、フェライトの透磁率が変化するから
と考えられる。
【０００９】ここで、従来は、ヘッドの各種加工時に融
着ガラスがヒビ割れるのを防止するためには、融着ガラ
スに若干の圧縮応力を残すことが適正との考えから、融
着ガラスとして熱膨張係数がフェライトの熱膨張係数よ
りも５×１０-7〜１５×１０-7程度小さいものを用いて
いる。
着ガラスがヒビ割れるのを防止するためには、融着ガラ
スに若干の圧縮応力を残すことが適正との考えから、融
着ガラスとして熱膨張係数がフェライトの熱膨張係数よ
りも５×１０-7〜１５×１０-7程度小さいものを用いて
いる。
【００１０】しかしながら、トラック幅の狭い磁気コア
同士を、このような融着ガラスで接合した場合、上述の
如くギャップ断面における融着ガラスから磁気コア半体
に加わる応力分布と、その応力によって影響を受ける磁
気特性が、従来のものと異なることから、必ずしも最適
な再生効率の磁気ヘッドが得られないのが実情である。
同士を、このような融着ガラスで接合した場合、上述の
如くギャップ断面における融着ガラスから磁気コア半体
に加わる応力分布と、その応力によって影響を受ける磁
気特性が、従来のものと異なることから、必ずしも最適
な再生効率の磁気ヘッドが得られないのが実情である。
【００１１】そこで、本発明はこのような従来の実情に
鑑みて提案されたものであって、融着ガラスから磁気コ
ア半体に加わる応力を制御し、狭トラック幅化を図った
場合でも優れた再生出力が得られる磁気ヘッドを提供す
ることを目的とする。
鑑みて提案されたものであって、融着ガラスから磁気コ
ア半体に加わる応力を制御し、狭トラック幅化を図った
場合でも優れた再生出力が得られる磁気ヘッドを提供す
ることを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めに、本発明の磁気ヘッドは、少なくとも一方に巻線溝
が設けられた強磁性酸化物からなる一対の磁気コア同士
がギャップ材を介してガラス融着により接合一体化され
てなり、ガラス融着時に使用される融着ガラスの熱膨張
係数が磁気コアを構成する強磁性酸化物の熱膨張係数よ
り２０×１０−７〜３５×１０−７小さいことを特徴と
するものである。なお、熱膨張係数は温度によって多少
異なる値になる。ここで言う熱膨張係数とは、１００〜
３５０℃の温度での熱膨張係数である。
めに、本発明の磁気ヘッドは、少なくとも一方に巻線溝
が設けられた強磁性酸化物からなる一対の磁気コア同士
がギャップ材を介してガラス融着により接合一体化され
てなり、ガラス融着時に使用される融着ガラスの熱膨張
係数が磁気コアを構成する強磁性酸化物の熱膨張係数よ
り２０×１０−７〜３５×１０−７小さいことを特徴と
するものである。なお、熱膨張係数は温度によって多少
異なる値になる。ここで言う熱膨張係数とは、１００〜
３５０℃の温度での熱膨張係数である。
【００１３】このような熱膨張係数を有する融着ガラス
によってガラス融着を行うに際しては、使用するガラス
の粘度が４．４〜４．７Ｐａ・ｓとなるような温度と
し、また磁気コア間に印加する圧力を５０ｋｇ・ｆ／ｃ
ｍ2以下とするのが望ましい。
によってガラス融着を行うに際しては、使用するガラス
の粘度が４．４〜４．７Ｐａ・ｓとなるような温度と
し、また磁気コア間に印加する圧力を５０ｋｇ・ｆ／ｃ
ｍ2以下とするのが望ましい。
【００１４】また、磁気コア同士の間に介在させるギャ
ップ材としては、Ｐｔ、Ｃｒ、Ｔａ2 Ｏ5 、Ａｌ
2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 等が好適である。このギャップ材は、
これら材料よりなる単層であっても良く、これらを組み
合わせた多層であっても良い。
ップ材としては、Ｐｔ、Ｃｒ、Ｔａ2 Ｏ5 、Ａｌ
2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 等が好適である。このギャップ材は、
これら材料よりなる単層であっても良く、これらを組み
合わせた多層であっても良い。
【００１５】なお、このようなガラス融着は、例えばギ
ャップ長が０．３５μｍ以下、トラック幅が２５μｍ以
下となされた高密度記録タイプの磁気ヘッドにおいて効
果が高い。
ャップ長が０．３５μｍ以下、トラック幅が２５μｍ以
下となされた高密度記録タイプの磁気ヘッドにおいて効
果が高い。
【００１６】
【作用】強磁性酸化物よりなる一対の磁気コア同士が、
ガラス融着によって接合一体化されてなる磁気ヘッド、
特に狭トラック幅化、狭ギャップ長化を図った磁気ヘッ
ドにおいて、融着ガラスとして熱膨張係数が磁気コアを
構成する強磁性酸化物の熱膨張係数より２０×１０-7〜
３５×１０-7だけ小さいものを使用すると、融着ガラス
から磁気コアにかかる応力の方向及び量が適正なものと
なり、低波長域及び高波長域にて優れた再生出力が得ら
れるようになる。
ガラス融着によって接合一体化されてなる磁気ヘッド、
特に狭トラック幅化、狭ギャップ長化を図った磁気ヘッ
ドにおいて、融着ガラスとして熱膨張係数が磁気コアを
構成する強磁性酸化物の熱膨張係数より２０×１０-7〜
３５×１０-7だけ小さいものを使用すると、融着ガラス
から磁気コアにかかる応力の方向及び量が適正なものと
なり、低波長域及び高波長域にて優れた再生出力が得ら
れるようになる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を具体的な実施例により説明す
るが、本発明がこの実施例に限定されるものでないこと
は言うまでもない。
るが、本発明がこの実施例に限定されるものでないこと
は言うまでもない。
【００１８】本実施例の磁気ヘッドを図１に示す。
【００１９】この磁気ヘッドは、図１に示すように、一
対の磁気コア半体１，２がギャップ材６を介して接合さ
れ、これら磁気コア半体１，２の突き合わせ面に磁気ギ
ャップｇが形成される。なお、ここではこの磁気ギャッ
プｇのギャップ長を０．９μｍ、トラック幅Ｔwを１５
μｍ、ギャップデプスを１７μｍとした。
対の磁気コア半体１，２がギャップ材６を介して接合さ
れ、これら磁気コア半体１，２の突き合わせ面に磁気ギ
ャップｇが形成される。なお、ここではこの磁気ギャッ
プｇのギャップ長を０．９μｍ、トラック幅Ｔwを１５
μｍ、ギャップデプスを１７μｍとした。
【００２０】上記磁気コア半体１，２は、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライトやＮｉ−Ｚｎフェライト等の強磁性酸化物材料
から構成され、該磁気コア半体１，２の上記突き合わせ
面となる表面（後述のトラック幅規制溝３内を含む全
面）に上記ギャップ材６が被着される。従って、このギ
ャップ材６の膜厚のトータルが該磁気ヘッドの磁気ギャ
ップ長に相当する。
ェライトやＮｉ−Ｚｎフェライト等の強磁性酸化物材料
から構成され、該磁気コア半体１，２の上記突き合わせ
面となる表面（後述のトラック幅規制溝３内を含む全
面）に上記ギャップ材６が被着される。従って、このギ
ャップ材６の膜厚のトータルが該磁気ヘッドの磁気ギャ
ップ長に相当する。
【００２１】このギャップ材６としては、Ｐｔ、Ｃｒ、
Ｔｉ、Ｔａ2 Ｏ5 、Ａｌ2 Ｏ3、ＳｉＯ2 、さらにはＰ
ｔ、Ｃｒ、Ｔｉのいずれかを主体とする合金等の非磁性
材料が使用可能である。このうち特にＰｔ、Ｃｒ、Ｔ
ｉ、Ｔａ2 Ｏ5、あるいはＰｔ、Ｃｒ、Ｔｉを主体とす
る合金は、融着ガラスの侵食を受け難く、磁気コア間の
磁気的短絡（いわゆる、ギャップショート）を抑える上
で有利である。ギャップ材６としては、上記各非磁性材
料の単層膜であっても良く、これらを組み合わせた積層
膜であっても良い。なお、本実施例では、スパッタリン
グ法等により形成されるＴａ2 Ｏ5 膜をギャップ材６に
使用した。
Ｔｉ、Ｔａ2 Ｏ5 、Ａｌ2 Ｏ3、ＳｉＯ2 、さらにはＰ
ｔ、Ｃｒ、Ｔｉのいずれかを主体とする合金等の非磁性
材料が使用可能である。このうち特にＰｔ、Ｃｒ、Ｔ
ｉ、Ｔａ2 Ｏ5、あるいはＰｔ、Ｃｒ、Ｔｉを主体とす
る合金は、融着ガラスの侵食を受け難く、磁気コア間の
磁気的短絡（いわゆる、ギャップショート）を抑える上
で有利である。ギャップ材６としては、上記各非磁性材
料の単層膜であっても良く、これらを組み合わせた積層
膜であっても良い。なお、本実施例では、スパッタリン
グ法等により形成されるＴａ2 Ｏ5 膜をギャップ材６に
使用した。
【００２２】一方、上記磁気コア半体１，２には、ギャ
ップデプスを規制するとともに、図示しないコイルを巻
回するための断面略矩形状の巻線溝７及び巻線ガイド溝
８が形成される。これら巻線溝７及び巻線ガイド溝８に
は、上記コイルが巻回され、これによって上記磁気コア
半体１，２からなる閉磁路に信号電流を供給し、或いは
該磁気ヘッドで読み取った磁気信号を電気信号として取
り出せるようになされている。
ップデプスを規制するとともに、図示しないコイルを巻
回するための断面略矩形状の巻線溝７及び巻線ガイド溝
８が形成される。これら巻線溝７及び巻線ガイド溝８に
は、上記コイルが巻回され、これによって上記磁気コア
半体１，２からなる閉磁路に信号電流を供給し、或いは
該磁気ヘッドで読み取った磁気信号を電気信号として取
り出せるようになされている。
【００２３】また、上記磁気コア半体１，２の突き合わ
せ面の両端部には、図２に示すように、略Ｖ字状に切り
欠かれたトラック幅規制溝３が形成される。従って、こ
れらトラック幅規制溝３に挟まれた部分の上記磁気コア
半体１，２の突き合わせ面に磁気ギャップｇが形成され
る。この磁気ギャップｇのトラック幅Ｔw は、上記トラ
ック幅規制溝３に規制され、一方のトラック幅規制溝３
の先端部（Ｖ字状の頂点）から他方のトラック幅規制溝
３の先端部までの長さに相当する。
せ面の両端部には、図２に示すように、略Ｖ字状に切り
欠かれたトラック幅規制溝３が形成される。従って、こ
れらトラック幅規制溝３に挟まれた部分の上記磁気コア
半体１，２の突き合わせ面に磁気ギャップｇが形成され
る。この磁気ギャップｇのトラック幅Ｔw は、上記トラ
ック幅規制溝３に規制され、一方のトラック幅規制溝３
の先端部（Ｖ字状の頂点）から他方のトラック幅規制溝
３の先端部までの長さに相当する。
【００２４】このトラック幅規制溝３内には、融着ガラ
ス５が充填されており、この融着ガラス５によって上記
磁気コア半体１，２同士がガラス融着され、接合一体化
されている。
ス５が充填されており、この融着ガラス５によって上記
磁気コア半体１，２同士がガラス融着され、接合一体化
されている。
【００２５】ここで、この磁気ヘッドでは、この融着ガ
ラス５として、熱膨張係数が上記磁気コア半体１，２を
構成するフェライトの熱膨張係数より２０×１０-7〜３
５×１０-7だけ小さいものが使用される。この磁気ヘッ
ドでは、トラック幅Ｔwが１５μｍ、ギャップデプスが
１７μｍとなされ、トラック幅が従来の磁気ヘッドに比
べて狭小化されているが、このような熱膨張係数を有す
る融着ガラスを用いると、特にこのような狭トラック幅
化を図った磁気ヘッドにおいて融着ガラスから磁気コア
にかかる応力が適正なものになる。その結果、磁気コア
の磁気特性が改善されて再生出力が増大する。
ラス５として、熱膨張係数が上記磁気コア半体１，２を
構成するフェライトの熱膨張係数より２０×１０-7〜３
５×１０-7だけ小さいものが使用される。この磁気ヘッ
ドでは、トラック幅Ｔwが１５μｍ、ギャップデプスが
１７μｍとなされ、トラック幅が従来の磁気ヘッドに比
べて狭小化されているが、このような熱膨張係数を有す
る融着ガラスを用いると、特にこのような狭トラック幅
化を図った磁気ヘッドにおいて融着ガラスから磁気コア
にかかる応力が適正なものになる。その結果、磁気コア
の磁気特性が改善されて再生出力が増大する。
【００２６】このような構成の磁気ヘッドは、次のよう
にして作製される。
にして作製される。
【００２７】すなわち、図３に示すように、Ｍｎ−Ｚｎ
フェライト、もしくはＮｉ−Ｚｎフェライト等の強磁性
酸化物材料からなる略直方体の基体１１を用意し、該基
体１１の各面がほぼ平面となるように面出しを行った。
なお、ここで用いた基体の寸法は、長さ３４．５ｍｍ、
幅２．５ｍｍ、厚み１ｍｍ程度である。
フェライト、もしくはＮｉ−Ｚｎフェライト等の強磁性
酸化物材料からなる略直方体の基体１１を用意し、該基
体１１の各面がほぼ平面となるように面出しを行った。
なお、ここで用いた基体の寸法は、長さ３４．５ｍｍ、
幅２．５ｍｍ、厚み１ｍｍ程度である。
【００２８】次に、図４に示すように、上記基体１１の
一主面１１ａに機械加工及び砥石成形によって幅方向に
むけてトラック幅規制溝１２を各々平行に所定本数切り
込み、トラック幅Ｔwとして１５μｍの断面が主面に残
るようにした。
一主面１１ａに機械加工及び砥石成形によって幅方向に
むけてトラック幅規制溝１２を各々平行に所定本数切り
込み、トラック幅Ｔwとして１５μｍの断面が主面に残
るようにした。
【００２９】このトラック幅規制溝１２の断面形状は、
通常、上記主面１１ａに接する部分での側面の角度が８
〜４５゜程度とされるが、これに限定されるものではな
く、例えば０゜であっても良い。但し、この角度が小さ
いと、ヘッドコアとしての電磁変換特性の劣化を招く虞
れがあり、逆に大きいと、媒体上で隣接する逆アジマス
で記録されたトラックの信号を再生し易くなり、再生時
の雑音が増大する。尚、本実施例においては、この角度
は３０゜とした。
通常、上記主面１１ａに接する部分での側面の角度が８
〜４５゜程度とされるが、これに限定されるものではな
く、例えば０゜であっても良い。但し、この角度が小さ
いと、ヘッドコアとしての電磁変換特性の劣化を招く虞
れがあり、逆に大きいと、媒体上で隣接する逆アジマス
で記録されたトラックの信号を再生し易くなり、再生時
の雑音が増大する。尚、本実施例においては、この角度
は３０゜とした。
【００３０】また、上記トラック幅規制溝１２の深さ
は、２００〜３００μｍとされることが好ましいが、特
にこの範囲に限定されるものではない。
は、２００〜３００μｍとされることが好ましいが、特
にこの範囲に限定されるものではない。
【００３１】更に、このトラック幅規制溝１２の断面形
状に関しても、通常は略Ｕ字状、或いは略Ｖ字状とされ
るが、この他多角形をなす断面形状であっても勿論構わ
ない。
状に関しても、通常は略Ｕ字状、或いは略Ｖ字状とされ
るが、この他多角形をなす断面形状であっても勿論構わ
ない。
【００３２】続いて、図５に示すように、隣接する上記
トラック幅規制溝１２間にはさまれた部分の幅方向にお
ける略中央部に略矩形状の巻線溝１３を形成した。この
巻線溝１３により磁気ギャップのギャップデプスが規制
されるとともに、後工程で該巻線溝１３に図示しない巻
線が巻装される。
トラック幅規制溝１２間にはさまれた部分の幅方向にお
ける略中央部に略矩形状の巻線溝１３を形成した。この
巻線溝１３により磁気ギャップのギャップデプスが規制
されるとともに、後工程で該巻線溝１３に図示しない巻
線が巻装される。
【００３３】そして、上記主面１１ａを表面粗度が２０
〜１００オングストローム程度となるように研磨した
後、上記トラック幅規制溝１２内及び上記巻線溝１３内
を含む上記基体１１の全面（即ち、突き合わせ面となる
面側）に、Ｔａ2 Ｏ5 をターゲットとして用いてＡｒガ
ス雰囲気中でスパッタリングを行い、膜厚９００オング
ストロームのＴａ2 Ｏ5 膜をギャップ材（図示せず。）
として被着形成した。
〜１００オングストローム程度となるように研磨した
後、上記トラック幅規制溝１２内及び上記巻線溝１３内
を含む上記基体１１の全面（即ち、突き合わせ面となる
面側）に、Ｔａ2 Ｏ5 をターゲットとして用いてＡｒガ
ス雰囲気中でスパッタリングを行い、膜厚９００オング
ストロームのＴａ2 Ｏ5 膜をギャップ材（図示せず。）
として被着形成した。
【００３４】次いで、このギャップ材が形成されたコア
ブロック１４と、同様にして作製したコアブロック１５
とを各ギャップ材形成面同士を突き合わせるようにして
外形基準で突き合わせた後、融着用のガラス棒を上記ト
ラック幅規制溝１２内に挿入した。なお、この融着用の
ガラス棒としては、コアブロック１４，１５を構成する
フェライトよりも熱膨張係数が２０×１０-7〜３５×１
０-7小さいものを使用した。そして、トラック幅規制溝
１２内にガラス棒が挿入されたコアブロック１４，１５
を、加圧しながら所定の融着温度に加熱した。その結
果、コアブロック１４，１５が接合一体化され、接合面
に磁気ギャップｇが形成される。ここで、このガラス融
着に際しては、融着ガラス１６とコアブロック１４，１
５を構成するフェライトとの熱膨張係数が異なること
で、融着ガラス１６からコアブロック１４，１５に応力
がかかる。この場合、融着ガラス１６の熱膨張係数がコ
アブロック１４，１５を構成するフェライトの熱膨張係
数よりも２０×１０-7〜３５×１０-7だけ小さいため、
融着ガラス１６からコアブロック１４，１５には適正な
応力がかかることになる。
ブロック１４と、同様にして作製したコアブロック１５
とを各ギャップ材形成面同士を突き合わせるようにして
外形基準で突き合わせた後、融着用のガラス棒を上記ト
ラック幅規制溝１２内に挿入した。なお、この融着用の
ガラス棒としては、コアブロック１４，１５を構成する
フェライトよりも熱膨張係数が２０×１０-7〜３５×１
０-7小さいものを使用した。そして、トラック幅規制溝
１２内にガラス棒が挿入されたコアブロック１４，１５
を、加圧しながら所定の融着温度に加熱した。その結
果、コアブロック１４，１５が接合一体化され、接合面
に磁気ギャップｇが形成される。ここで、このガラス融
着に際しては、融着ガラス１６とコアブロック１４，１
５を構成するフェライトとの熱膨張係数が異なること
で、融着ガラス１６からコアブロック１４，１５に応力
がかかる。この場合、融着ガラス１６の熱膨張係数がコ
アブロック１４，１５を構成するフェライトの熱膨張係
数よりも２０×１０-7〜３５×１０-7だけ小さいため、
融着ガラス１６からコアブロック１４，１５には適正な
応力がかかることになる。
【００３５】なお、このガラス融着の温度、加圧条件と
しては、温度はガラスの粘度が４．４〜４．７Ｐａ・ｓ
となる程度とし、コアブロック１４，１５を固定するた
めに印加する圧力は５０ｋｇ・ｆ／ｃｍ2 以下と比較的
低く抑えることが望ましい。これは、磁気コア間の磁気
的短絡（いわゆる、ギャップショート）を抑える観点か
らである。
しては、温度はガラスの粘度が４．４〜４．７Ｐａ・ｓ
となる程度とし、コアブロック１４，１５を固定するた
めに印加する圧力は５０ｋｇ・ｆ／ｃｍ2 以下と比較的
低く抑えることが望ましい。これは、磁気コア間の磁気
的短絡（いわゆる、ギャップショート）を抑える観点か
らである。
【００３６】そして、このようにして接合一体化された
コアブロック１４，１５の側面に巻線ガイド溝１７を形
成するとともに、磁気記録媒体に対接する面を円筒研削
してフロントデプスが約１７μｍになるようにした。続
いて、図７中、点線ａ〜ｅで示す箇所で、それぞれ斜め
にスライシングを行うことで所定の大きさのヘッドチッ
プを切り出した。
コアブロック１４，１５の側面に巻線ガイド溝１７を形
成するとともに、磁気記録媒体に対接する面を円筒研削
してフロントデプスが約１７μｍになるようにした。続
いて、図７中、点線ａ〜ｅで示す箇所で、それぞれ斜め
にスライシングを行うことで所定の大きさのヘッドチッ
プを切り出した。
【００３７】そして、これら切り出されたヘッドチップ
毎に、インダクタンスが１．８μＨとなるように巻線を
施すことで磁気ヘッドは完成する。このようにして作製
された磁気ヘッドでは、磁気コアに融着ガラス１６から
適正な応力がかかっているために、磁気コアの磁気特性
が最適化され、優れた再生出力が得られることになる。
毎に、インダクタンスが１．８μＨとなるように巻線を
施すことで磁気ヘッドは完成する。このようにして作製
された磁気ヘッドでは、磁気コアに融着ガラス１６から
適正な応力がかかっているために、磁気コアの磁気特性
が最適化され、優れた再生出力が得られることになる。
【００３８】なお、本実施例では、ヘッドの走行方向に
対してギャップが直角にならないような、ギャップにア
ジマス角を有する場合について示したが、もちろんアジ
マス角が０゜であっても何ら問題はない。また、ここで
は、巻線溝１３をコアブロック１４，１５の両方に形成
した場合を示したが、巻線溝は少なくとも一方のコアブ
ロックに形成されていれば良い。
対してギャップが直角にならないような、ギャップにア
ジマス角を有する場合について示したが、もちろんアジ
マス角が０゜であっても何ら問題はない。また、ここで
は、巻線溝１３をコアブロック１４，１５の両方に形成
した場合を示したが、巻線溝は少なくとも一方のコアブ
ロックに形成されていれば良い。
【００３９】次に、融着ガラスの熱膨張係数を規制する
効果を確認するために、熱膨張係数の異なる各種融着ガ
ラスを用いて磁気ヘッドを作製し、加工時における歩留
まり及び作製された磁気ヘッドの再生出力を調べた。そ
の結果を図８に示す。なお、図８中、再生出力は、熱膨
張係数が磁気コアを構成するフェライトよりも５×１０
-7だけ小さい融着ガラスを用いて作製された磁気ヘッド
の再生出力を０ｄＢとしたときの相対値で示した。
効果を確認するために、熱膨張係数の異なる各種融着ガ
ラスを用いて磁気ヘッドを作製し、加工時における歩留
まり及び作製された磁気ヘッドの再生出力を調べた。そ
の結果を図８に示す。なお、図８中、再生出力は、熱膨
張係数が磁気コアを構成するフェライトよりも５×１０
-7だけ小さい融着ガラスを用いて作製された磁気ヘッド
の再生出力を０ｄＢとしたときの相対値で示した。
【００４０】図８からわかるように、融着ガラスとし
て、熱膨張係数が、磁気コアを構成するフェライトより
も２０×１０-7〜３５×１０-7だけ小さいものを使用し
た場合に、最も再生出力が高くなることがわかる。この
ことから、このような狭トラック幅化を図った磁気ヘッ
ドでは、熱膨張係数が磁気コアを構成するフェライトよ
りも２０×１０-7〜３５×１０-7だけ小さい融着ガラス
を使用するのが適当であることが確認された。なお、歩
留まりについは、融着ガラスとフェライトの熱膨張係数
の差があまり大きくなると低下する傾向がある。したが
って、融着ガラスの熱膨張係数は、再生出力と歩留まり
との兼ね合いで設定するのが望ましい。
て、熱膨張係数が、磁気コアを構成するフェライトより
も２０×１０-7〜３５×１０-7だけ小さいものを使用し
た場合に、最も再生出力が高くなることがわかる。この
ことから、このような狭トラック幅化を図った磁気ヘッ
ドでは、熱膨張係数が磁気コアを構成するフェライトよ
りも２０×１０-7〜３５×１０-7だけ小さい融着ガラス
を使用するのが適当であることが確認された。なお、歩
留まりについは、融着ガラスとフェライトの熱膨張係数
の差があまり大きくなると低下する傾向がある。したが
って、融着ガラスの熱膨張係数は、再生出力と歩留まり
との兼ね合いで設定するのが望ましい。
【００４１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の磁気ヘッドでは、強磁性酸化物よりなる磁気コア同士
を接合する融着ガラスとして、熱膨張係数が磁気コアを
構成する強磁性酸化物材料の熱膨張係数よりも２０×１
０-7〜３５×１０-7だけ小さいものを使用しているの
で、狭トラック幅化、狭ギャップ長化を図った場合に融
着ガラスから磁気コアに加わる応力が適正なものとな
り、これにより磁気コアの磁気特性が最適化される。し
たがって、高密度記録化を図りながら、高い再生出力を
得ることが可能である。
の磁気ヘッドでは、強磁性酸化物よりなる磁気コア同士
を接合する融着ガラスとして、熱膨張係数が磁気コアを
構成する強磁性酸化物材料の熱膨張係数よりも２０×１
０-7〜３５×１０-7だけ小さいものを使用しているの
で、狭トラック幅化、狭ギャップ長化を図った場合に融
着ガラスから磁気コアに加わる応力が適正なものとな
り、これにより磁気コアの磁気特性が最適化される。し
たがって、高密度記録化を図りながら、高い再生出力を
得ることが可能である。
【図１】本発明を適用した磁気ヘッドの一構成例を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図２】上記磁気ヘッドを記録媒体対接面側から見た平
面図である。
面図である。
【図３】本発明を適用した磁気ヘッドの製造工程を工程
順に示すものであり、基体の形成工程を示す斜視図であ
る。
順に示すものであり、基体の形成工程を示す斜視図であ
る。
【図４】トラック幅規制溝形成工程を示す斜視図であ
る。
る。
【図５】巻線溝形成工程を示す斜視図である。
【図６】ガラス融着工程を示す斜視図である。
【図７】コアブロックのスライシング工程を示す斜視図
である。
である。
【図８】融着ガラスと磁気コア材の熱膨張係数差と、再
生出力及び歩留まりの関係を併せて示す特性図である。
生出力及び歩留まりの関係を併せて示す特性図である。
１，２ 磁気コア半体 ３ トラック幅規制溝 ５ 融着ガラス ６ ギャップ材 ７ 巻線溝 ８ 巻線ガイド溝
Claims (6)
- 【請求項１】 少なくとも一方に巻線溝が設けられた強
磁性酸化物からなる一対の磁気コア同士がギャップ材を
介してガラス融着により接合一体化されてなる磁気ヘッ
ドにおいて、 ガラス融着時に使用される融着ガラスの熱膨張係数が磁
気コアを構成する強磁性酸化物の熱膨張係数より２０×
１０-7〜３５×１０-7小さいことを特徴とする磁気ヘッ
ド。 - 【請求項２】 ガラス融着時におけるガラスの粘度が
４．４〜４．７Ｐａ・ｓとなるような温度でガラス融着
が行われてなることを特徴とする請求項１記載の磁気ヘ
ッド。 - 【請求項３】 上記ギャップ材は、Ｐｔ、Ｃｒ、Ｔａ2
Ｏ5 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 を主体とする単層あるいは
それらを組み合わせた多層からなることを特徴とする請
求項１記載の磁気ヘッド。 - 【請求項４】 ギャップ長が０．３５μｍ以下であるこ
とを特徴とする請求項１記載の磁気ヘッド。 - 【請求項５】 トラック幅が２５μｍ以下であることを
特徴とする請求項１記載の磁気ヘッド。 - 【請求項６】 ガラス融着時に磁気コア間に印加される
圧力が５０ｋｇ・ｆ／ｃｍ2 以下であることを特徴とす
る請求項１記載の磁気ヘッド。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7134122A JPH08329409A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 磁気ヘッド |
| US08/655,673 US5708543A (en) | 1995-05-31 | 1996-05-30 | Magnetic head with glass used to bond together two core halves having a coefficient of thermal expansion less than that of the ferromagnetic oxide used to make the core halves |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7134122A JPH08329409A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 磁気ヘッド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08329409A true JPH08329409A (ja) | 1996-12-13 |
Family
ID=15120985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7134122A Pending JPH08329409A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 磁気ヘッド |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5708543A (ja) |
| JP (1) | JPH08329409A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0650628B1 (en) * | 1992-07-17 | 1997-09-24 | Ampex Systems Corporation | Composite metal and ferrite head transducer and manufacturing method therefor |
| US5602473A (en) * | 1994-02-18 | 1997-02-11 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method and apparatus for analysis of magnetic characteristics of magnetic device, magnetic head, and magnetic recording and reproducing apparatus |
| JP3524421B2 (ja) | 1999-03-12 | 2004-05-10 | アルプス電気株式会社 | 磁気ヘッド |
| JP2002312907A (ja) * | 2001-04-13 | 2002-10-25 | Sony Corp | 磁気ヘッドおよびその製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2217508B (en) * | 1988-03-29 | 1992-08-19 | Hitachi Metals Ltd | Flying-type magnetic head |
| JPH0430308A (ja) * | 1990-05-25 | 1992-02-03 | Hitachi Ltd | 磁気ヘッドおよびその製造方法 |
| US5270894A (en) * | 1991-01-08 | 1993-12-14 | Sanyo Electric Co., Ltd. | MIG magnetic head structured to minimize pseudo-gap problem |
-
1995
- 1995-05-31 JP JP7134122A patent/JPH08329409A/ja active Pending
-
1996
- 1996-05-30 US US08/655,673 patent/US5708543A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5708543A (en) | 1998-01-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06314408A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JPH08329409A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP3524421B2 (ja) | 磁気ヘッド | |
| JPS60231903A (ja) | 複合型磁気ヘツドおよびその製造方法 | |
| JP2933638B2 (ja) | 磁気ヘッドの製造方法 | |
| JP2959908B2 (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP2959909B2 (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP3104185B2 (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP3103702B2 (ja) | 磁気ヘッド | |
| JPS61242311A (ja) | 磁気ヘツドの製造方法 | |
| JPH03152706A (ja) | 複合型磁気ヘッド | |
| JP2000011314A (ja) | 磁気ヘッド及びその製造方法 | |
| JPH0554168B2 (ja) | ||
| JPH07114704A (ja) | 磁気ヘッドおよび磁気記録再生装置 | |
| JP2001028105A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP2004334970A (ja) | 磁気ヘッドおよびその製造方法 | |
| JPH08255310A (ja) | 磁気ヘッド及びその製造方法 | |
| JPH05151512A (ja) | 磁気ヘツドの製造方法 | |
| JPH07225916A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP2001143217A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP2000331309A (ja) | 複合型磁気ヘッドおよびその製造方法 | |
| JPH08221704A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JP2002304707A (ja) | 磁気ヘッドおよびその製造方法およびそれらを用いた磁気記録再生装置 | |
| JPH06338020A (ja) | 磁気ヘッドの製造方法 | |
| JPH08115505A (ja) | 磁気ヘッド |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040203 |