JPH0831249A

JPH0831249A - 撚線機

Info

Publication number: JPH0831249A
Application number: JP18635994A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Fukuhara; 紘福原; Yoshio Koshidaka; 嘉生腰高; Toshio Sasai; 敏男笹井
Original assignee: MIYAZAKI TEKKO KK; Tatsuta Electric Wire and Cable Co Ltd
Current assignee: MIYAZAKI TEKKO KK; Tatsuta Electric Wire and Cable Co Ltd
Priority date: 1994-07-15
Filing date: 1994-07-15
Publication date: 1996-02-02
Anticipated expiration: 2019-02-23
Also published as: JP3499299B2

Abstract

(57)【要約】【目的】断線や引き細りを生じることがなく、しかも
高価な制御装置を用いることなく撚線の製造速度を高速
化しうる撚線機を提供する。【構成】撚り返しのための自転機構を有する複数のサ
プライ手段と、前記サプライ手段からダンサーローラを
介して供給される複数の素線を撚り合わせる撚り合わせ
手段等を備えた撚線機において、前記ダンサーローラの
上流側にテンション補助手段を設け、前記テンション補
助手段は素線を巻き付けるテンションローラと該テンシ
ョンローラを駆動する駆動機構とからなり、前記テンシ
ョンローラの素線入口部の素線張力がテンションローラ
上流側の累積張力負荷以上でかつ素線の弾性限界値以下
となるように前記駆動機構により駆動され、テンション
ローラの素線出口部の素線張力が前記入口部の素線張力
より低減されるようにしたことを特徴とする撚線機。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、通信ケーブルの対やカ
ッドのように複数本の線条体（以下「素線」という）を
撚り合わせて撚線を製造するための撚線機に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】撚線機は、一般に素線を供給する複数の
ボビンなどからなるサプライ手段と、供給された素線を
一つにまとめる撚り合わせダイスと、素線を撚り合わせ
る撚り合わせ手段と、撚り合わされた素線（撚線）を巻
き取る巻取手段とを備えており、必要に応じて撚り返し
手段や適宜の案内手段や一定テンション保持手段などを
備えている。素線を撚り合わせるための方法としては、
サプライ手段や巻取手段をそれぞれの回転軸の周りに回
転させるとともに、撚線軸の周りに、サプライ手段を
回転させる方法、巻取手段を回転させる方法、その
どちらも回転させず、素線の集合体を巻取手段に導く部
分に弓形などの案内手段を設け、それを巻取手段の周り
に回転させる方法がある。素線の種類や剛性の大きさな
どにもよるが、一般に高速化のためにはよりも、
よりもの方がすぐれている。

【０００３】そこで、従来の撚線機をのタイプを例と
して説明する。図６は、２度撚り型撚線機の一例を示す
図である。図６において、１０は複数の素線Ｗを供給す
るサプライ手段、２０は撚り合わされた素線すなわち撚
線を巻き取る巻取手段、３０は素線を撚り合わせる撚り
合わせ手段、４０は一定テンション保持手段であるダン
サーロ−ラ、４３は案内手段であるガイドローラ、５０
は撚り合わせダイスである。

【０００４】サプライ手段１０は、サプライボビン１１
と両端に回転軸１３を有しサプライボビンを支持するク
レードル１２とクレードル１２のまわりに回転自在に設
けられた弓形ガイド１５とガイドローラＲ１等からな
り、このサプライ手段１０が４台フレーム１７に一体に
支持されている。素線Ｗは、サプライボビン１１から後
に詳述するようにガイドローラＲ１や弓形ガイドに設け
られたガイドローラ（図示せず）にそって繰り出され、
ガイドローラ１６を経てダンサーローラ４０に導かれ、
そのホィール４１、４２に１〜２往復巻かれた後、ガイ
ドローラ４３を介して、撚り合わせダイス５０に導かれ
る。ダンサーローラ４０及びガイドローラー４１は図示
しないが、４台のサプライ手段１０に対応してそれぞれ
４台が水平方向に並べられ、４本の素線を案内する。

【０００５】４本の素線は撚り合わせダイス５０によっ
て一体に集合される。集合された素線が撚り合わせ手段
３０によって撚り合わされる。

【０００６】撚り合わせ手段３０は、両端に中空軸３
１、３２を有する弓形ガイド３３とガイドローラ３４、
３５と軸受３６、３７とタイミングプーリー３８、３９
とからなる。巻取手段２０は、中空軸３１、３２内に設
けられた図示されない軸受機構を介して弓形ガイド３３
に対して回転自在に支持されたクレードル２１とこのク
レードル２１に取り付けられた引取キャプスタン２２と
トラバース機構２３と巻取ボビン２４とからなる。７０
は動力源としてのモータであり、巻取手段、撚り合わせ
手段、伝達機構７１乃至７６を介して動力を伝達する。

【０００７】集合された素線は撚り合わせ手段３０の中
空軸３８からガイドローラ３４を経て、弓形ガイド３３
に導かれ、ガイドローラ３５、中空軸３２、引取キャプ
スタン２２、トラバース２３を経て巻取ボビン２４に巻
き取られ、この間弓形ガイド３３の回転によってガイド
ローラ３４及びガイドローラ３５の２点で撚りが与えら
れる。

【０００８】一般に、所望のピッチを有する撚線を製造
する場合、撚り合わせの速度を速くするためには、引き
取り速度を速くするとともに回転速度も速くしなければ
ならないが、この２度撚り型撚線機においては、弓形ガ
イドが１回転するごとに２回撚られることになり、しか
も回転体である弓形ガイドの重量が軽いので、それだけ
高速化が容易である。

【０００９】ところで、撚線軸の周りに素線を回転させ
るいわゆる公転にともなって、素線に捩じりが加わるた
め、これを解消するための撚り返しが必要となる。たと
えば、素線の剛性が大きい場合や通信ケーブルの対やカ
ッドのように電気的特性に影響する場合などである。撚
り返しは、サプライ手段を捩じりを解消する方向に回転
させることによって行われる。そこで先に述べたように
各サプライ手段１０の弓形ガイド１５を撚り合わせ手段
の弓形ガイド３３と同方向に回転させることによって撚
り返しがおこなわれる。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】ところが、撚線の製造
速度を高速化するほど、撚り合わせ手段である弓形ガイ
ド３３の回転速度を速くしなければならず、したがって
撚り返し手段である弓形ガイド１５の回転速度も上げな
ければならない。そして、弓形ガイド１５の回転速度を
上げると素線に加わる遠心力が大きくなり、その素線軸
方向分力が大きくなるだけでなく、素線が接触する弓形
ガイドやガイドローラとの摩擦抵抗や素線の屈曲抵抗な
どが大きくなるため、それらによって素線の軸方向に累
積される張力負荷（以下「累積張力負荷」という）が増
大し、ダンサーローラの設定張力では素線を引き取るこ
とができず、サプライ手段内素線Ｗにたるみが発生し、
素線がもつれて断線するという問題があり、また、ダン
サーローラの設定張力を上げてやれば素線Ｗのたるみの
発生は防げるが、設定張力を上げた分だけ素線にかかる
累積張力も大きくなり、素線の弾性限界値を超えて素線
に引き細りが生じるという問題があった。本発明は、上
記の問題点を解消し、断線や引き細りを生じることがな
く、しかも高価な制御装置を用いることなく撚線の製造
速度を高速化しうる撚線機を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の請求項１の撚線機は、複数のサプライ手段
と、前記各サプライ手段からダンサーローラを介して供
給される複数の素線を撚り合わせる撚り合わせ手段と、
撚り合わされた素線を巻取る手段巻取手段とを備えた撚
線機において、前記各サプライ手段からダンサーローラ
を介して撚り合わせ手段に供給される各素線の走行経路
の前記ダンサーローラ上流側にテンション補助手段を設
け、前記テンション補助手段は素線を巻き付けるテンシ
ョンローラと該テンションローラを駆動する駆動機構と
からなり、前記テンションローラの素線入口部の素線張
力がテンションローラ上流側の累積張力以上でかつ素線
の弾性限界値以下となるように前記駆動機構により駆動
され、テンションローラの素線出口部の素線張力が前記
入口部の素線張力より低減されるようにしたことを特徴
とするものである。

【００１２】そして、請求項２の撚線機は、請求項１に
記載の撚線機において、テンション補助手段の駆動機構
が、モータと可変トルククラッチとからなり、該可変ト
ルククラッチの駆動側に前記モータを、従動側に前記テ
ンションローラをそれぞれ取り付けたことを特徴とする
ものである。

【００１３】請求項３の撚線機は、請求項２に記載の撚
線機において、テンション補助手段の駆動機構が、可変
速モータと可変トルククラッチとからなることを特徴と
するものである。

【００１４】また、請求項４の撚線機は、請求項１に記
載の撚線機において、テンション補助手段の駆動機構が
可変速モータと制御手段とからなり、該制御手段はテン
ションローラーの周速が素線の走行速度より少し速くな
るように前記可変速モータの回転速度を制御することを
特徴とするものである。

【００１５】さらに、請求項５の撚線機は、請求項１乃
至４に記載の撚線機において、サプライ手段が、非自転
型サプライボビンを装着するクレードルと、該クレード
ルの回転軸を揺動自在に支持する軸受けと、該軸受に取
り付けられ前記クレードルの周りを自転可能に設けられ
た弓型ガイドとを備えた２度撚り型撚り返し機構を有す
ることを特徴とするものである。

【００１６】

【作用】請求項１の撚線機は、テンションローラの素線
入口部の素線張力がテンションローラ上流側の累積張力
負荷以上でかつ素線の弾性限界値以下となるように駆動
機構により駆動されるので、テンションローラ上流側で
素線のたるみや引き細り及びそれにともなう断線を防止
する。また、テンションローラの素線出口部の素線張力
がテンションローラによって前記入口部の素線張力より
低減されるので、ダンサーローラの設定張力を小さくす
ることができる。したがって、テンションローラ下流側
の素線張力のレベルを低くすることができ、引取キャプ
スタン入口部の素線にかかる最高累積張力を素線の弾性
限界値以下に押さえることができるので、引き細りや断
線を生じるおそれもない。

【００１７】そして、請求項２の撚線機は、テンション
補助手段の駆動機構が、モータと可変トルククラッチと
からなり、モータでテンションローラの周速やトルク
を、可変トルククラッチで素線にかかる最高張力を自在
に設定できるので断線、引き細りなどを生じないよう容
易に調整できる。

【００１８】請求項３の撚線機は、モータが可変速モー
タであるため、テンションローラの周速を調整するのが
容易である。

【００１９】また、請求項４の撚線機は、制御手段によ
りテンションローラの周速が素線の走行速度より少し速
くなるように可変速モータの回転速度が自動的に制御さ
れる。

【００２０】さらに、請求項５の撚線機は、サプライ手
段が２度撚り型であるので、撚り返しのための回転速度
が２分の１ですみ、高速化に適している。

【００２１】

【実施例】図１は、本発明の一実施例の撚線機の側面図
である。図１において、図６の従来の撚線機と異なる点
は、複数のサプライ手段１０にそれぞれテンション補助
装置１を設けたところにある。図６の従来の撚線機と同
一の手段は同一の符号で示す。図２は、図１の撚線機の
複数のサプライ手段１０とダンサーローラ４０を示す平
面図であり、図３は、サプライ手段１０の背面図、図４
は、テンション補助装置１の一例を示す平面図である。

【００２２】図１および図２において、テンション補助
装置１は各サプライ手段１０ごとにそれを支持するフレ
ーム１７上に設けられている。サプライ手段１０は、図
３に示すようにサプライボビン１１とそれを装着するク
レードル１２と、クレードル１２の回転軸１３を揺動自
在に支持する軸受け１４と、軸受１４に取り付けられ前
記クレードル１２の周りを自転可能に設けられた弓型ガ
イド１５とを備えている。サプライボビン１１は、それ
自身の回転軸の周りに回転するが、それを装着したクレ
ードルは軸受け１４に揺動自在に支持されているだけ
で、回転軸１３の周りに自転しない。

【００２３】図４において、テンション補助装置１はテ
ンションローラ２とこれを駆動する駆動機構３とからな
り、駆動機構３は、モータ４と可変トルククラッチ（ヒ
ステリシスクラッチ）５とで構成されるものである。可
変トルククラッチ５の駆動側にはモータ４がベルト６に
よって結合され、従動側にはテンションローラ２が直結
されている。

【００２４】可変トルククラッチの一例であるヒステリ
シスクラッチについて以下に説明する。ヒステリシスク
ラッチ５は、図５に示すようにステータ５ａ、駆動側の
第１回転子５ｂ、従動側の第２回転子５ｃの３つの部分
から構成されている。ステータ５ａは励磁コイル５ａｒ
をもち、第１回転子５ｂは内外２つの磁極５ｂｏ，５ｂ
ｉをもち、それらの磁極５ｂｏ，５ｂｉ間に第２回転子
５ｃのカップ状の永久磁石５ｃｍが入っている。第１回
転子を回転して励磁コイルを励磁すると、第１回転子の
内外の磁極５ｂｏ，５ｂｉ間に形成される空隙５ｂｇに
回転する磁場が発生し、その空隙におかれた第２回転子
５ｃの永久磁石５ｃｍはは磁化されるが、永久磁石５ｃ
ｍにはヒステリシス特性があり、永久磁石の極性の変化
は磁極のそれよりも遅れ、その結果、第１回転子と第２
回転子が磁気的に連結することにより、第１回転子の回
転が第２回転子に伝達される。すなわち、駆動軸５ｄの
回転が従動軸５ｅに伝達される。そして、ステータ５ａ
の磁気コイル５ａｒの励磁電流を一定にしてやると、ス
リップ回転数に関係なく一定のトルクが得られる。

【００２５】モータ４の回転数は、可変トルククラッチ
５がスリップなしの状態で、テンションローラの周速を
素線の走行速度以上（好ましくは走行線速よりも数％程
度速い速度）となるように設定する。モータ４はテンシ
ョンローラ２の周速の設定を容易にするため、可変速モ
ータであることが好ましい。可変トルククラッチ５の設
定トルク（励磁電流）はテンションローラ２の素線入口
部の素線張力が素線を引き取るのに必要な張力であって
かつ素線の弾性限界値以下となるように設定する。

【００２６】可変トルククラッチ５では、素線の張力に
よりテンションローラ２にかかるトルク（素線入口部張
力によるトルクと出口部張力によるトルクが合算された
トルク）が前記設定トルク以上になると、駆動側５ｄと
従動側５ｅとの間でスリップが生じるので、素線に過大
な張力がかかるおそれはない。可変トルククラッチ５と
しては、ヒステリシスクラッチ、パウダークラッチなど
があるが、連続運転、メンテナンスなどから考えてヒス
テリシスクラッチの方が望ましい。ヒステリシスクラッ
チを用いると上述のとおりスリップ回転数に関係なく所
望の張力が得られるので、張力制御や速度制御が容易で
ある。

【００２７】また、可変トルククラッチ５を用いず、走
行線速を検出して、前記可変速モータの回転数を制御す
る制御手段を設け、テンションローラの周速を走行線速
よりも少し速くなるように制御することもできる。な
お、可変トルククラッチ５を用いる方が、速度制御が簡
単であること、素線の線径が替わったときの周速（（テ
ンションローラの直径＋素線径）×π×テンションロー
ラの回転数）の変化を無視できることなどの利点があ
る。

【００２８】次に上記撚線機の作動について説明する。
サプライボビン１１から繰り出される素線Ｗはガイドロ
ーラＲ１を介し、弓形ガイド１５に設けられたガイドｇ
によって導かれ、ガイドローラＲ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒ
５，Ｒ１６を経由し、テンション補助手段１のテンショ
ンローラ２を介してダンサーローラ４０に導かれる。そ
して、そのホィール４１、４２に１〜２往復巻かれた
後、ガイドローラ４３を介して、撚り合わせダイス５０
に導かれる。ダンサーローラ４０及びガイドローラー４
３は、４台のサプライ手段１０に対応してそれぞれ４台
が水平方向に並べられ、４本の素線を撚り合わせダイス
５０に案内する。そして、以下従来の撚線機と同様の手
段により、撚り合わされ、巻き取られる。

【００２９】一方、サプライ手段による撚り返しは弓型
ガイド１５の自転によって与えられる。したがって、撚
線の製造速度を上げるためには、撚り合わせ手段の弓形
ガイド３３の回転速度の増大に合わせて、サプライ手段
の弓型ガイド１５の回転も速くしなければならない。そ
のため素線に加わる遠心力が大きくなり、素線Ｗと弓形
ガイド１５やガイドローラＲ１，ガイドｇ・・・，ガイ
ドローラＲ２・・・Ｒ５，１６等との摩擦抵抗や素線の
屈曲抵抗などが大きくなり、したがって、素線に加わる
張力が増大する。高速化に伴う遠心力の増加による摩擦
抵抗等の増加は、サプライ手段における上記のような接
触部だけでなく、引取キャプスタン２２に引き取られる
までのすべての接触部において生ずるので、素線Ｗに加
わる張力Ｔは、一般にサプライボビン１１から引取キャ
プスタン２２に近づくにしたがって素線Ｗに加わる張力
Ｔは累積され大きくなる。

【００３０】そこで、一例として０．４ｍｍ軟銅線にポ
リエチレン樹脂を被覆した心線４本を上記従来例および
実施例の撚線機でカッド撚りした場合の張力分布につい
て説明する。図７（ａ）は、従来の撚線機で上記心線を
カッド撚りするときの心線１本あたりの長さ方向の張力
変化を示す図である。実線は、最高張力Ｔ_M1が弾性限
界値Ｔ_MAX以下となるようにダンサーローラを設定した
場合の各部における張力値を示し、点線はダンサーロ
ーラの設定張力をそれ以上に上げた場合の張力分布を示
す。実線の場合はサプライボビンからダンサーローラ
までの負荷がダンサーローラ４０の設定張力以上となる
ため引取キャプスタン２２による巻取張力Ｔ_M1が摩擦抵
抗等の分布に応じて全体に分配され、サプライボビンに
おける張力Ｔ_Sにサプライボビンからダンサーローラま
での摩擦抵抗等による負荷が加わり、ダンサーローラに
おける張力値はＴ_D1となる。そして、この場合はダンサ
ーローラは張力変動に対応できないため、サプライ手段
内を通過する素線Ｗにたるみが発生し、素線がもつれて
断線しやすい。点線の場合はダンサーローラの設定張
力をＴ_D2まで上げたことによってその上流側の張力勾配
が大きくなり、最高張力もその分（Ｔ_D2−Ｔ_D1＝ΔＴ）
だけ増加し、Ｔ_M2となる。この場合は、最高張力Ｔ_M2が
弾性限界値Ｔ_MAXを超えるので素線に引き細りを生じ
る。

【００３１】図７（ｂ）は、実施例の撚線機でカッド撚
りした場合の張力変化を示す図である。この場合、テン
ション補助装置の駆動機構により、テンションローラの
素線入口部の素線張力がテンションローラ上流側の累積
張力負荷以上でかつ素線の弾性限界値以下となり、テン
ションローラの周速が素線の走行速度より少し速くなる
ように前記駆動機構により駆動されるので、サプライボ
ビンからテンションローラまでの素線Ｗには図７（ａ）
の実線の場合より大きい張力が加わり、その張力分布
を示す線Ｔ_S−Ｔ_H1の張力勾配はＴ_S−Ｔ_D1のそれより
も大きくなる。一方、テンションローラの出力側からダ
ンサーローラまでの素線には、ほぼダンサーローラの設
定張力値に等しい張力Ｔ_H2（Ｔ_D3）が加わり、ダンサー
ローラから下流側での張力変化Ｔ_D3−Ｔ_M3の勾配は、図
７（ａ）実線の場合のＴ_D1−Ｔ_M1の勾配とほぼ等しく
なる。そして、ダンサーローラの設定張力値Ｔ_D3を実線
の場合と等しくしておけば、Ｔ_M3もＴ_M1と等しくな
り、弾性限界値Ｔ_MAXを超えることはない。

【００３２】なお、一般に図８に示すようにテンション
ローラ２の入力側の張力Ｔ_H1と出力側の張力Ｔ_H2のの関
係は式によって求められる。Ｔ_H1／Ｔ_H2＝ｅｘｐ（μθ）ただし、 μ：素線とテンションローラとの摩擦係数 θ：素線のテンションローラに対する接触角（１回巻き
の場合は２π）したがって、たとえば素線Ｗがテンションローラ２に１
回巻き付けられ、その摩擦係数μ＝０．１５とすると、Ｔ_H1／Ｔ_H2＝ｅｘｐ（０．１５×２π）＝２．５６６となる。したがって、ダンサーローラの設定張力Ｔ_D3＝
Ｔ_H2を錘４３によって３５０ｇに設定すると、Ｔ_H1＝８
９８ｇとなり、テンションローラ２がない場合に比べて
８９８ｇ−３５０ｇ＝５４８ｇの張力を下げることがで
きる。さらに、テンションローラ２の上流側の張力負荷
がこれ以上になるときはダンサーローラの設定張力をさ
らに上げるか、テンションローラー２への素線に巻付け
回数を増やす必要がある。

【００３３】上記実施例では、撚り合わせ手段３０も撚
り返し手段１５も弓形ガイドを用いたものとしたが、こ
のような２度撚り型が高速化に適するからであって、本
発明はこれに限定されるものではなく、高速化のために
張力負荷が大きくなり、断線や引き細りを生じる危険性
のあるすべての撚線機に適用できる。また、テンション
補助装置の駆動機構も可変トルククラッチを用いたもの
が安全上好ましいがこれに限定されるものではなく、前
述のように走行線速を検出して可変速モータの回転数を
制御する制御手段を設け、この制御手段によりテンショ
ンローラの周速を走行線速に同調させる機構とすること
もできる。

【００３４】

【発明の効果】本発明の撚線機によれば、テンション補
助装置の駆動機構により、テンションローラの素線入口
部の素線張力がテンションローラ上流側の累積張力負荷
以上でかつ素線の弾性限界値以下となるように駆動機構
により駆動されるので、テンションローラの上流側で素
線にたるみを生じたり、引き細りを生ずることがなく、
またそれらにともなって断線を生ずることもない。ま
た、テンションローラの素線出口部の素線張力がテンシ
ョンローラによって前記入口部の素線張力より低減され
るので、ダンサーローラの設定張力を小さくすることが
でき、テンションローラ下流側の素線張力のレベルを低
くすることができる。したがって、引取キャプスタン入
口部の素線にかかる最高累積張力を素線の弾性限界値以
下に押さえることができ、引き細りや断線を生じるおそ
れもないので、高価な制御装置を用いることなく撚線の
製造速度を高速化することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例の側面図である。

【図２】本発明の実施例のサプライ手段とダンサーロー
ラの平面図である。

【図３】本発明の実施例のサプライ手段の背面図であ
る。

【図４】本発明の実施例のテンション補助装置の平面図
である。

【図５】本発明の実施例の可変トルククラッチの説明図
である。

【図６】従来の撚線機の側面図である。

【図７】サプライボビンから引取キャプスタンに至るま
での素線にかかる張力の分布の説明図である。

【図８】本発明の実施例の撚線機におけるテンション補
助装置の作動説明図である。

【符号の説明】

１テンション補助手段２テンションローラ３駆動機構４モータ５可変トルククラッチ１０サプライ手段１１サプライボビン１２クレードル１５弓形ガイド（撚り返し手段）２０巻取手段２２引取キャプスタン３０撚り合わせ手段４０ダンサーローラ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者笹井敏男大阪府東大阪市岩田町２丁目３番１号タツタ電線株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】複数のサプライ手段と、前記各サプライ
手段からダンサーローラを介して供給される複数の素線
を撚り合わせる撚り合わせ手段と、撚り合わされた素線
を巻取る巻取手段とを備えた撚線機において、前記各サ
プライ手段からダンサーローラを介して撚り合わせ手段
に供給される各素線の走行経路の前記ダンサーローラ上
流側にテンション補助手段を設け、前記テンション補助
手段は素線を巻き付けるテンションローラと該テンショ
ンローラを駆動する駆動機構とからなり、前記テンショ
ンローラの素線入口部の素線張力がテンションローラ上
流側の累積張力負荷以上でかつ素線の弾性限界値以下と
なるように前記駆動機構により駆動され、テンションロ
ーラの素線出口部の素線張力が前記入口部の素線張力よ
り低減されるようにしたことを特徴とする撚線機。
【請求項２】請求項１に記載の撚線機において、テン
ション補助手段の駆動機構は、モータと可変トルククラ
ッチとからなり、前記可変トルククラッチの駆動側に前
記モータを、従動側に前記テンションローラをそれぞれ
取り付けてなることを特徴とする撚線機。
【請求項３】請求項２に記載の撚線機において、テン
ション補助手段の駆動機構は、可変速モータと可変トル
ククラッチとからなることを特徴とする撚線機。
【請求項４】請求項１に記載の撚線機において、テン
ション補助手段の駆動機構は、可変速モータと制御手段
とからなり、前記制御手段はテンションローラーの周速
が素線の走行速度より少し速くなるように前記可変速モ
ータの回転速度を制御することを特徴とする撚線機。
【請求項５】請求項１乃至４に記載の撚線機におい
て、サプライ手段は、非自転型サプライボビンを装着す
るクレードルと、該クレードルの回転軸を揺動自在に支
持する軸受けと、該軸受に取り付けられ前記クレードル
の周りを自転可能に設けられた弓型ガイドとを備えた２
度撚り型撚り返し機構を有することを特徴とする撚線
機。