JPH08302456A - レーザ溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
レーザ溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板Info
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- JPH08302456A JPH08302456A JP7129807A JP12980795A JPH08302456A JP H08302456 A JPH08302456 A JP H08302456A JP 7129807 A JP7129807 A JP 7129807A JP 12980795 A JP12980795 A JP 12980795A JP H08302456 A JPH08302456 A JP H08302456A
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- JP
- Japan
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- steel sheet
- welding
- laser
- joint strength
- pits
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
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- Coating With Molten Metal (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 特別な工程を経ることなくそのままレーザ溶
接した場合にも、溶接欠陥が少なく且つ溶接部外観の優
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供すること 【構成】 合金化溶融亜鉛めっき層を有し、該合金化溶
融亜鉛めっき層の片面当りのめっき付着量をＭ（ｇ／ｍ
2）、鋼板板厚をｔ（ｍｍ）とした時、Ｍ≦２５ｔ，Ｍ
≧５を満足するようにした。
接した場合にも、溶接欠陥が少なく且つ溶接部外観の優
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供すること 【構成】 合金化溶融亜鉛めっき層を有し、該合金化溶
融亜鉛めっき層の片面当りのめっき付着量をＭ（ｇ／ｍ
2）、鋼板板厚をｔ（ｍｍ）とした時、Ｍ≦２５ｔ，Ｍ
≧５を満足するようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、レーザ重ね溶接性に優
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板、特に自動車用防錆鋼板
として好適な合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関する。
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板、特に自動車用防錆鋼板
として好適な合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から自動車用の表面処理鋼板として
Ｚｎめっき鋼板が用いられているが、Ｚｎめっき鋼板は
Ｚｎの腐食速度が比較的速いため、長時間の防錆効果を
期待するには厚目付のめっきが必要となる。そこで、Ｚ
ｎめっき層の活性を抑制するために、鋼板に溶融亜鉛め
っきを施した後合金化処理を行い、Ｆｅ−Ｚｎ相互拡散
を行わせて合金層を形成させた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板が実用化され、広く用いられている。合金化溶融亜鉛
めっき鋼板は、電気めっき鋼板と比較して経済的に付着
量を増加させることができるため、厚目付により耐食性
を向上させるという対応が容易な鋼板である。
Ｚｎめっき鋼板が用いられているが、Ｚｎめっき鋼板は
Ｚｎの腐食速度が比較的速いため、長時間の防錆効果を
期待するには厚目付のめっきが必要となる。そこで、Ｚ
ｎめっき層の活性を抑制するために、鋼板に溶融亜鉛め
っきを施した後合金化処理を行い、Ｆｅ−Ｚｎ相互拡散
を行わせて合金層を形成させた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板が実用化され、広く用いられている。合金化溶融亜鉛
めっき鋼板は、電気めっき鋼板と比較して経済的に付着
量を増加させることができるため、厚目付により耐食性
を向上させるという対応が容易な鋼板である。
【０００３】しかし、このような合金化溶融亜鉛めっき
鋼板をはじめとするＺｎ系めっき鋼板は、総じて重ね溶
接性が劣るという問題がある。Ｚｎ系めっき層による溶
接性の低下という問題は従来より種々議論されている
が、その主たるものは以下の通りである。まず、スポッ
ト溶接性に関しては、めっき層中のＺｎが現在電極とし
て多用されているＣｕと合金を形成し易いため、電極表
層部に形成された脆い合金層の離脱により電極の損耗が
激しく、ドレッシングなしで連続して溶接可能な打点数
（連続打点数）が冷延鋼板に比べて低いという欠点があ
る。またアーク溶接に関しては、アーク熱によりめっき
層から多量の亜鉛蒸気が発生し、これが溶接金属内に閉
じ込められること等に起因して、ビード内にブローホー
ルやビード表面がへこんだり或いはビードを貫通する欠
陥（ピットと呼ばれる欠陥）が多数発生し、ビードの荒
れが悪化することが知られている。
鋼板をはじめとするＺｎ系めっき鋼板は、総じて重ね溶
接性が劣るという問題がある。Ｚｎ系めっき層による溶
接性の低下という問題は従来より種々議論されている
が、その主たるものは以下の通りである。まず、スポッ
ト溶接性に関しては、めっき層中のＺｎが現在電極とし
て多用されているＣｕと合金を形成し易いため、電極表
層部に形成された脆い合金層の離脱により電極の損耗が
激しく、ドレッシングなしで連続して溶接可能な打点数
（連続打点数）が冷延鋼板に比べて低いという欠点があ
る。またアーク溶接に関しては、アーク熱によりめっき
層から多量の亜鉛蒸気が発生し、これが溶接金属内に閉
じ込められること等に起因して、ビード内にブローホー
ルやビード表面がへこんだり或いはビードを貫通する欠
陥（ピットと呼ばれる欠陥）が多数発生し、ビードの荒
れが悪化することが知られている。
【０００４】そして、レーザ重ね溶接の場合にもこのよ
うなビードの荒れが生じ、これを効果的に抑えることは
困難であった。このレーザ溶接におけるビードの荒れの
現象を図１に基づいて説明すると、図１（a）に示すよ
うにレーザ溶接はレーザビーム５によるキーホール溶接
であるが、溶接時にＺｎ系めっき鋼板１ａ，１ｂの重ね
部のめっき層２ａ，２ｂから低融点・低沸点の亜鉛が激
しく蒸発する。そして、この亜鉛蒸気の圧力により溶融
池３で溶融している鋼がスパッタ４として吹き飛ばされ
たり或いは溶鋼中に亜鉛蒸気が浸入することにより、図
１（b）に示すようにビード６に多数のブローホール７
やピットを発生させることになる。したがって、レーザ
溶接法によるＺｎ系めっき鋼板の重ね溶接はビードの欠
陥が多く、一般には適用できないものとされていた。
うなビードの荒れが生じ、これを効果的に抑えることは
困難であった。このレーザ溶接におけるビードの荒れの
現象を図１に基づいて説明すると、図１（a）に示すよ
うにレーザ溶接はレーザビーム５によるキーホール溶接
であるが、溶接時にＺｎ系めっき鋼板１ａ，１ｂの重ね
部のめっき層２ａ，２ｂから低融点・低沸点の亜鉛が激
しく蒸発する。そして、この亜鉛蒸気の圧力により溶融
池３で溶融している鋼がスパッタ４として吹き飛ばされ
たり或いは溶鋼中に亜鉛蒸気が浸入することにより、図
１（b）に示すようにビード６に多数のブローホール７
やピットを発生させることになる。したがって、レーザ
溶接法によるＺｎ系めっき鋼板の重ね溶接はビードの欠
陥が多く、一般には適用できないものとされていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このようなレーザ溶接
における問題を解決するため、特開平４−２３１１９０
号では前処理工程で予めＺｎ系めっきを加熱除去した
後、レーザ重ね溶接を行う方法が、また、特開平３−１
６５９９４号では予めめっき鋼板の重ね面にレーザを吸
収する材料を塗布しておく方法が開示されているが、い
ずれの方法も工程が２つ以上必要であり、生産性及びコ
スト面での実用性に欠けている。したがって本発明の目
的は、特別な工程を経ることなくそのままレーザ溶接し
た場合にも、溶接欠陥が少なく且つ溶接部外観の優れた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することにある。
における問題を解決するため、特開平４−２３１１９０
号では前処理工程で予めＺｎ系めっきを加熱除去した
後、レーザ重ね溶接を行う方法が、また、特開平３−１
６５９９４号では予めめっき鋼板の重ね面にレーザを吸
収する材料を塗布しておく方法が開示されているが、い
ずれの方法も工程が２つ以上必要であり、生産性及びコ
スト面での実用性に欠けている。したがって本発明の目
的は、特別な工程を経ることなくそのままレーザ溶接し
た場合にも、溶接欠陥が少なく且つ溶接部外観の優れた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、レーザ溶
接による重ね溶接継手部の機械的特性及び溶接部外観性
が優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得るために種々の
実験を行った結果、鋼板板厚ｔと合金化溶融亜鉛めっき
層のめっき付着量Ｍとの比を特定の範囲に限定すること
により、溶接欠陥が少なく且つ溶接部外観の優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板が得られることを見い出した。本
発明はこのような知見に基づきなされたもので、その特
徴とするところは、合金化溶融亜鉛めっき層を有し、該
合金化溶融亜鉛めっき層の片面当りのめっき付着量をＭ
（ｇ／ｍ2）、鋼板板厚をｔ（ｍｍ）とした時、Ｍ≦２
５ｔ，Ｍ≧５を満足する、レーザ溶接性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板である。
接による重ね溶接継手部の機械的特性及び溶接部外観性
が優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得るために種々の
実験を行った結果、鋼板板厚ｔと合金化溶融亜鉛めっき
層のめっき付着量Ｍとの比を特定の範囲に限定すること
により、溶接欠陥が少なく且つ溶接部外観の優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板が得られることを見い出した。本
発明はこのような知見に基づきなされたもので、その特
徴とするところは、合金化溶融亜鉛めっき層を有し、該
合金化溶融亜鉛めっき層の片面当りのめっき付着量をＭ
（ｇ／ｍ2）、鋼板板厚をｔ（ｍｍ）とした時、Ｍ≦２
５ｔ，Ｍ≧５を満足する、レーザ溶接性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板である。
【０００７】
【作用】以下、本発明の詳細と限定理由を説明する。本
発明では、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のレーザ溶接性の
良否を、溶接継手部の強度と溶接部の外観性の面で評価
した。溶接継手部の強度は外部荷重を負担するという面
で溶接部に必須の条件であり、また、溶接部の外観性は
気密性の確保と製品外観の美麗さという面で重要であ
る。本発明者らが行った実験を以下に示す。板厚０．８
〜２．３ｍｍの鋼板の片面または両面に、片面当り８０
ｇ／ｍ2以下のめっき付着量で合金化溶融亜鉛めっきを
施し、このめっき鋼板をめっき面どうしが重ね合わさる
ように２枚密着して重ね、この重ね部を出力３ｋＷでレ
ーザ溶接した。また、比較のため非めっき鋼板について
も同様の条件でレーザ重ね溶接した。溶接後、溶接部に
内在するブローホール欠陥をＸ線透過試験法により調
べ、溶接長１ｍ当たりのブローホール個数を計数した。
また溶接継手部の強度については、図２に示す引張剪断
試験片の引張強度を測定した。溶接部の外観性について
は、ピットと呼ばれる溶接部の凹み及び溶接部を貫通す
る欠陥の溶接長１ｍ当たりの個数を目視で計数すること
により評価した。
発明では、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のレーザ溶接性の
良否を、溶接継手部の強度と溶接部の外観性の面で評価
した。溶接継手部の強度は外部荷重を負担するという面
で溶接部に必須の条件であり、また、溶接部の外観性は
気密性の確保と製品外観の美麗さという面で重要であ
る。本発明者らが行った実験を以下に示す。板厚０．８
〜２．３ｍｍの鋼板の片面または両面に、片面当り８０
ｇ／ｍ2以下のめっき付着量で合金化溶融亜鉛めっきを
施し、このめっき鋼板をめっき面どうしが重ね合わさる
ように２枚密着して重ね、この重ね部を出力３ｋＷでレ
ーザ溶接した。また、比較のため非めっき鋼板について
も同様の条件でレーザ重ね溶接した。溶接後、溶接部に
内在するブローホール欠陥をＸ線透過試験法により調
べ、溶接長１ｍ当たりのブローホール個数を計数した。
また溶接継手部の強度については、図２に示す引張剪断
試験片の引張強度を測定した。溶接部の外観性について
は、ピットと呼ばれる溶接部の凹み及び溶接部を貫通す
る欠陥の溶接長１ｍ当たりの個数を目視で計数すること
により評価した。
【０００８】図３および図４は、板厚０．８ｍｍ、めっ
き付着量０〜４０ｇ／ｍ2の供試材について調べたブロ
ーホール発生個数、継手強度（非めっき鋼板の溶接継手
強度との強度比）及びピット発生個数を示している。こ
れによれば、ブローホール発生個数はめっき付着量の増
加とともにほぼ直線的に増加し、同時に継手強度も低下
するが、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2以下の供試材では
非めっき鋼板の略８０％以上という優れた継手強度が得
られている。この結果から、合金化溶融亜鉛めっき層が
存在するとレーザ溶接によってブローホールが発生する
ものの、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2以下であればその
寸法が０．２ｍｍ程度と小さいため、継手強度の低下が
少なかったものと推定される。
き付着量０〜４０ｇ／ｍ2の供試材について調べたブロ
ーホール発生個数、継手強度（非めっき鋼板の溶接継手
強度との強度比）及びピット発生個数を示している。こ
れによれば、ブローホール発生個数はめっき付着量の増
加とともにほぼ直線的に増加し、同時に継手強度も低下
するが、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2以下の供試材では
非めっき鋼板の略８０％以上という優れた継手強度が得
られている。この結果から、合金化溶融亜鉛めっき層が
存在するとレーザ溶接によってブローホールが発生する
ものの、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2以下であればその
寸法が０．２ｍｍ程度と小さいため、継手強度の低下が
少なかったものと推定される。
【０００９】一方、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2を超え
ると継手強度が大幅に低下するという結果が得られた。
継手強度の低下は、ブローホールの増加もさることなが
ら、ピットの発生に深く関係していると考えられる。こ
れは、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2以下ではピットは皆
無であるが、２０ｇ／ｍ2を超えるとピットが発生して
いるからである。図５および図６は、板厚２．３ｍｍ、
めっき付着量０〜８０ｇ／ｍ2の供試材について調べた
ブローホール発生個数、継手強度（非めっき鋼板の溶接
継手強度との強度比）及びピット発生個数を示してい
る。これによれば、めっき付着量の増加とともにブロー
ホール発生個数は増加し、同時に継手強度も低下する
が、めっき付着量が５７ｇ／ｍ2以下の供試材では非め
っき鋼板の略８０％以上という優れた継手強度が得られ
ている。しかし、めっき付着量が５７ｇ／ｍ2を超える
と、ピットの発生とともに継手強度が大幅に低下する結
果が得られた。
ると継手強度が大幅に低下するという結果が得られた。
継手強度の低下は、ブローホールの増加もさることなが
ら、ピットの発生に深く関係していると考えられる。こ
れは、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2以下ではピットは皆
無であるが、２０ｇ／ｍ2を超えるとピットが発生して
いるからである。図５および図６は、板厚２．３ｍｍ、
めっき付着量０〜８０ｇ／ｍ2の供試材について調べた
ブローホール発生個数、継手強度（非めっき鋼板の溶接
継手強度との強度比）及びピット発生個数を示してい
る。これによれば、めっき付着量の増加とともにブロー
ホール発生個数は増加し、同時に継手強度も低下する
が、めっき付着量が５７ｇ／ｍ2以下の供試材では非め
っき鋼板の略８０％以上という優れた継手強度が得られ
ている。しかし、めっき付着量が５７ｇ／ｍ2を超える
と、ピットの発生とともに継手強度が大幅に低下する結
果が得られた。
【００１０】図７は、図３〜図６で得られたデータも含
め、めっき付着量Ｍ（ｇ／ｍ2）と鋼板板厚ｔ（ｍｍ）
との比Ｍ／ｔと継手強度（非めっき鋼板の溶接継手強度
との強度比）及びピット発生個数との関係を示してい
る。これによれば、めっき付着量Ｍ及び板厚ｔに拘わり
なく、Ｍ≦２５ｔの時に優れた継手強度が得られ且つピ
ットの発生もなく良好な外観性状を呈することが明らか
となった。以上の実験結果から、本発明ではめっき付着
量Ｍ（ｇ／ｍ2）と鋼板板厚ｔ（ｍｍ）との関係をＭ≦
２５ｔと規定した。一方、めっき付着量の下限値は耐食
性の観点から規定され、片面当りの付着量が５ｇ／ｍ2
未満では耐食性が劣るため、めっき付着量Ｍは５ｇ／ｍ
2以上と規定した。なお、本発明ではＭ≦２５ｔ、Ｍ≧
５の条件を満足すれば、合金化溶融亜鉛めっき層の成分
に拘りなく所望の効果が得られる。
め、めっき付着量Ｍ（ｇ／ｍ2）と鋼板板厚ｔ（ｍｍ）
との比Ｍ／ｔと継手強度（非めっき鋼板の溶接継手強度
との強度比）及びピット発生個数との関係を示してい
る。これによれば、めっき付着量Ｍ及び板厚ｔに拘わり
なく、Ｍ≦２５ｔの時に優れた継手強度が得られ且つピ
ットの発生もなく良好な外観性状を呈することが明らか
となった。以上の実験結果から、本発明ではめっき付着
量Ｍ（ｇ／ｍ2）と鋼板板厚ｔ（ｍｍ）との関係をＭ≦
２５ｔと規定した。一方、めっき付着量の下限値は耐食
性の観点から規定され、片面当りの付着量が５ｇ／ｍ2
未満では耐食性が劣るため、めっき付着量Ｍは５ｇ／ｍ
2以上と規定した。なお、本発明ではＭ≦２５ｔ、Ｍ≧
５の条件を満足すれば、合金化溶融亜鉛めっき層の成分
に拘りなく所望の効果が得られる。
【００１１】
【実施例】板厚がそれぞれ０．８ｍｍ、１．０ｍｍ、
１．６ｍｍ、２．３ｍｍの炭素鋼板の両面に、めっき付
着量５．０〜６０．０ｇ／ｍ2の合金化溶融亜鉛めっき
を施して供試材を製造し、これらの供試材２枚を密着し
て重ね、出力３ｋＷでレーザ溶接を行った。また、比較
のために板厚０．８ｍｍの非めっき材についても同様の
条件でレーザ溶接を行った。溶接後、各供試材の溶接部
についてブローホール発生個数、継手強度及びピット発
生個数を調べ、また、各供試材の耐食性試験を行った。
１．６ｍｍ、２．３ｍｍの炭素鋼板の両面に、めっき付
着量５．０〜６０．０ｇ／ｍ2の合金化溶融亜鉛めっき
を施して供試材を製造し、これらの供試材２枚を密着し
て重ね、出力３ｋＷでレーザ溶接を行った。また、比較
のために板厚０．８ｍｍの非めっき材についても同様の
条件でレーザ溶接を行った。溶接後、各供試材の溶接部
についてブローホール発生個数、継手強度及びピット発
生個数を調べ、また、各供試材の耐食性試験を行った。
【００１２】ブローホール発生個数については、Ｘ線透
過試験法により溶接長１ｍ当たりの個数を調べた。継手
強度は図２に示した試験片の引張強度を求め、非めっき
鋼板の継手強度との比で表わした。継手強度比が８０％
以上の場合を良好とし、８０％未満を不良とした。ピッ
ト欠陥については、目視により溶接長１ｍ当たりのピッ
ト数量により評価し、ピットが発生した場合を不良、発
生しなかった場合を良好とした。耐食性に関しては「湿
潤→乾燥→塩水噴霧」かりなる複合腐食サイクル試験
（６０サイクル）で最大腐食深さを測定し、非めっき鋼
板である比較例１の最大腐食深さを１００として、各共
試材の最大腐食深さ比をとり、その値によって耐食性を
評価した。最大腐食深さ比が７０％を超える場合を不良
とし、７０以下の場合を良好とした。
過試験法により溶接長１ｍ当たりの個数を調べた。継手
強度は図２に示した試験片の引張強度を求め、非めっき
鋼板の継手強度との比で表わした。継手強度比が８０％
以上の場合を良好とし、８０％未満を不良とした。ピッ
ト欠陥については、目視により溶接長１ｍ当たりのピッ
ト数量により評価し、ピットが発生した場合を不良、発
生しなかった場合を良好とした。耐食性に関しては「湿
潤→乾燥→塩水噴霧」かりなる複合腐食サイクル試験
（６０サイクル）で最大腐食深さを測定し、非めっき鋼
板である比較例１の最大腐食深さを１００として、各共
試材の最大腐食深さ比をとり、その値によって耐食性を
評価した。最大腐食深さ比が７０％を超える場合を不良
とし、７０以下の場合を良好とした。
【００１３】上記試験の結果を表１に示す。同表におい
て、比較例１および比較例２は、非めっきか若しくはめ
っき付着量が５ｇ／ｍ2未満の例であり、これらはめっ
き無し若しくはめっき付着量が少ないためにブローホー
ル、ピット等の溶接欠陥が少なく継手強度も良好である
が、耐食性が著しく劣っている。比較例３〜比較例６
は、いずれも鋼板板厚ｔとめっき付着量Ｍとの関係がＭ
＞２５ｔのものであり、これらは耐食性は良好であるも
ののピットが発生しており、継手強度が著しく低下して
いる。これら比較例に対し、Ｍ≦２５ｔの関係を満足す
る本発明例１〜６は、継手強度の低下に殆ど影響しない
ブローホール欠陥は発生していたものの、ピットの発生
は無く、継手強度が良好でかつ耐食性も良好である。
て、比較例１および比較例２は、非めっきか若しくはめ
っき付着量が５ｇ／ｍ2未満の例であり、これらはめっ
き無し若しくはめっき付着量が少ないためにブローホー
ル、ピット等の溶接欠陥が少なく継手強度も良好である
が、耐食性が著しく劣っている。比較例３〜比較例６
は、いずれも鋼板板厚ｔとめっき付着量Ｍとの関係がＭ
＞２５ｔのものであり、これらは耐食性は良好であるも
ののピットが発生しており、継手強度が著しく低下して
いる。これら比較例に対し、Ｍ≦２５ｔの関係を満足す
る本発明例１〜６は、継手強度の低下に殆ど影響しない
ブローホール欠陥は発生していたものの、ピットの発生
は無く、継手強度が良好でかつ耐食性も良好である。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】以上述べた本発明の合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板によれば、耐食性に優れ、しかも、特別な工程を
経ることなくそのままレーザ重ね溶接した場合でも、溶
接欠陥が少なく、継手強度および溶接部外観性に優れた
溶接部を得ることができる。
き鋼板によれば、耐食性に優れ、しかも、特別な工程を
経ることなくそのままレーザ重ね溶接した場合でも、溶
接欠陥が少なく、継手強度および溶接部外観性に優れた
溶接部を得ることができる。
【図１】レーザ溶接によるブローホール発生状況を示す
説明図
説明図
【図２】重ね継手の引張試験片の形状を示す図面
【図３】板厚０．８ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量とブローホール
発生個数との関係を示すグラフ
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量とブローホール
発生個数との関係を示すグラフ
【図４】板厚０．８ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量と継手強度およ
びピット発生個数との関係を示すグラフ
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量と継手強度およ
びピット発生個数との関係を示すグラフ
【図５】板厚２．３ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量とブローホール
発生個数との関係を示すグラフ
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量とブローホール
発生個数との関係を示すグラフ
【図６】板厚２．３ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量と継手強度およ
びピット発生個数との関係を示すグラフ
レーザ重ね溶接した場合のめっき付着量と継手強度およ
びピット発生個数との関係を示すグラフ
【図７】めっき付着量Ｍと鋼板板厚ｔとの比（Ｍ／ｔ）
と継手強度およびピット発生個数との関係を示すグラフ
と継手強度およびピット発生個数との関係を示すグラフ
１ａ，１ｂ…合金化溶融亜鉛めっき鋼板、２ａ，２ｂ…
めっき層、３…溶融池、４…スパッタ、５…レーザビー
ム、６…ビード、７…ブローホール
めっき層、３…溶融池、４…スパッタ、５…レーザビー
ム、６…ビード、７…ブローホール
Claims (1)
- 【請求項１】 合金化溶融亜鉛めっき層を有し、該合金
化溶融亜鉛めっき層の片面当りのめっき付着量をＭ（ｇ
／ｍ2）、鋼板板厚をｔ（ｍｍ）とした時、 Ｍ≦２５ｔ Ｍ≧５ を満足することを特徴とするレーザ溶接性に優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7129807A JPH08302456A (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | レーザ溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7129807A JPH08302456A (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | レーザ溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08302456A true JPH08302456A (ja) | 1996-11-19 |
Family
ID=15018716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7129807A Pending JPH08302456A (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | レーザ溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08302456A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10261832A1 (de) * | 2002-12-20 | 2004-07-01 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Konditionierung von Dichtflächen |
-
1995
- 1995-04-28 JP JP7129807A patent/JPH08302456A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10261832A1 (de) * | 2002-12-20 | 2004-07-01 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Konditionierung von Dichtflächen |
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