JPH08299968A - ボイラー水系用ｐＨ調整剤 - Google Patents
ボイラー水系用ｐＨ調整剤Info
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- JPH08299968A JPH08299968A JP10859695A JP10859695A JPH08299968A JP H08299968 A JPH08299968 A JP H08299968A JP 10859695 A JP10859695 A JP 10859695A JP 10859695 A JP10859695 A JP 10859695A JP H08299968 A JPH08299968 A JP H08299968A
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- water system
- monoethanolamine
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
- C23F11/00—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent
- C23F11/08—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent in other liquids
- C23F11/10—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent in other liquids using organic inhibitors
- C23F11/14—Nitrogen-containing compounds
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、ボイラー水系の給水管等の腐食を
防止するためのｐＨ調整剤を提供することを目的とす
る。 【構成】 本発明のボイラー水系用ｐＨ調整剤は、不純
物含有量が０．５５ｐｐｍ以下である高純度モノエタノ
ールアミンを有効成分とするボイラー水系用ｐＨ調整剤
である。
防止するためのｐＨ調整剤を提供することを目的とす
る。 【構成】 本発明のボイラー水系用ｐＨ調整剤は、不純
物含有量が０．５５ｐｐｍ以下である高純度モノエタノ
ールアミンを有効成分とするボイラー水系用ｐＨ調整剤
である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ボイラー水系用ｐＨ調
整剤に関する。更に詳しくは、本発明は、ボイラー水系
の給水管等の腐食を防止するためのｐＨ調整剤に関す
る。
整剤に関する。更に詳しくは、本発明は、ボイラー水系
の給水管等の腐食を防止するためのｐＨ調整剤に関す
る。
【０００２】
【従来の技術とその課題】加圧水型原子炉を利用した発
電装置は、主に、核燃料である濃縮ウランを格納する耐
圧炉心容器、該耐圧炉心容器内を１００〜２００気圧の
加圧下に循環する第１次冷却水系、蒸気発生用熱交換器
及びその系内にタービンを備えたボイラー水系（第２次
冷却水系）からなっている。そして、耐圧炉心容器中で
の濃縮ウランの核分裂連鎖反応により発生する熱を、第
１次冷却水系及び蒸気発生用熱交換器を介し、ボイラー
水系に与えて水蒸気を生成させ、この水蒸気でタービン
を回すことにより、発電が行われる。
電装置は、主に、核燃料である濃縮ウランを格納する耐
圧炉心容器、該耐圧炉心容器内を１００〜２００気圧の
加圧下に循環する第１次冷却水系、蒸気発生用熱交換器
及びその系内にタービンを備えたボイラー水系（第２次
冷却水系）からなっている。そして、耐圧炉心容器中で
の濃縮ウランの核分裂連鎖反応により発生する熱を、第
１次冷却水系及び蒸気発生用熱交換器を介し、ボイラー
水系に与えて水蒸気を生成させ、この水蒸気でタービン
を回すことにより、発電が行われる。
【０００３】このような加圧水型原子炉は、第１次冷却
水系とボイラー水系とが互いに独立しているので、ボイ
ラー水系が放射能を帯びる虞れがないという好ましい特
徴を有している。
水系とボイラー水系とが互いに独立しているので、ボイ
ラー水系が放射能を帯びる虞れがないという好ましい特
徴を有している。
【０００４】ところで、ボイラー水系の給水管は、その
中を数百気圧程度の高加圧下及び高温下に冷却用水が流
れることから、耐久性等を考慮して炭素鋼、ステンレス
鋼、銅−ニッケル合金等からなるものが用いられてい
る。これらの材料は、冷却用水中に含まれる溶存酸素に
よって酸化されて腐食するので、ボイラー水系には、溶
存酸素を除去するための脱酸素剤（防食剤）であるヒド
ラジンヒドラート及びｐＨをアルカリ側に調整して酸化
を防止するためのアンモニアが主に添加されている。
中を数百気圧程度の高加圧下及び高温下に冷却用水が流
れることから、耐久性等を考慮して炭素鋼、ステンレス
鋼、銅−ニッケル合金等からなるものが用いられてい
る。これらの材料は、冷却用水中に含まれる溶存酸素に
よって酸化されて腐食するので、ボイラー水系には、溶
存酸素を除去するための脱酸素剤（防食剤）であるヒド
ラジンヒドラート及びｐＨをアルカリ側に調整して酸化
を防止するためのアンモニアが主に添加されている。
【０００５】しかしながら、ｐＨ調整剤（アルカリ剤）
であるアンモニアは沸点が低く、且つ蒸気圧が高いので
気化し易く、そのため冷却用水を系内に供給するポンプ
や発電用タービンがアンモニア気体をかみこみ、ポンプ
やタービンの羽根が損傷（エロージョン）を受けて冷却
用水や水蒸気の循環不良が起こる虞れがある。このよう
な循環不良は、ひいては耐圧炉心容器中における核分裂
反応にも甚大な影響を与えかねない。
であるアンモニアは沸点が低く、且つ蒸気圧が高いので
気化し易く、そのため冷却用水を系内に供給するポンプ
や発電用タービンがアンモニア気体をかみこみ、ポンプ
やタービンの羽根が損傷（エロージョン）を受けて冷却
用水や水蒸気の循環不良が起こる虞れがある。このよう
な循環不良は、ひいては耐圧炉心容器中における核分裂
反応にも甚大な影響を与えかねない。
【０００６】アンモニア以外のｐＨ調整剤としては、例
えば、水酸化ナトリウム、リン酸ナトリウム等の無機塩
類、モルホリン、シクロヘキシルアミン等の有機化合物
が使用されている。しかしながら、上記無機塩類は高温
高圧下のボイラー水系では固形残渣を生じ、また上記有
機化合物はアンモニアと同様に沸点が低く且つ蒸気圧が
高く、蒸発し易いため、エロージョンが起こるのを避け
得ず、従っていずれの化合物をｐＨ調整剤として用いて
も循環不良を引き起こす虞れがある。
えば、水酸化ナトリウム、リン酸ナトリウム等の無機塩
類、モルホリン、シクロヘキシルアミン等の有機化合物
が使用されている。しかしながら、上記無機塩類は高温
高圧下のボイラー水系では固形残渣を生じ、また上記有
機化合物はアンモニアと同様に沸点が低く且つ蒸気圧が
高く、蒸発し易いため、エロージョンが起こるのを避け
得ず、従っていずれの化合物をｐＨ調整剤として用いて
も循環不良を引き起こす虞れがある。
【０００７】これら従来のｐＨ調整剤に代わるものとし
て、モノエタノールアミンの使用が試みられている。モ
ノエタノールアミンは適度の沸点（１７１℃）及び蒸気
圧を有し、気化し難く、給水ポンプやタービンに損傷を
与えないという利点を有している。更に、モノエタノー
ルアミンは鉄系金属に対して防食効果を示すことも知ら
れているので、モノエタノールアミンの添加は給水管等
の腐食を防止する上で非常に有効な手段となるはずであ
る。ところが、ヒドラジンヒドラートと共にモノエタノ
ールアミンを使用すると、防食性能が充分に発揮され
ず、給水管等に腐食が発生するのを避け得ない。
て、モノエタノールアミンの使用が試みられている。モ
ノエタノールアミンは適度の沸点（１７１℃）及び蒸気
圧を有し、気化し難く、給水ポンプやタービンに損傷を
与えないという利点を有している。更に、モノエタノー
ルアミンは鉄系金属に対して防食効果を示すことも知ら
れているので、モノエタノールアミンの添加は給水管等
の腐食を防止する上で非常に有効な手段となるはずであ
る。ところが、ヒドラジンヒドラートと共にモノエタノ
ールアミンを使用すると、防食性能が充分に発揮され
ず、給水管等に腐食が発生するのを避け得ない。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するための研究過程において、市販のモノエタノー
ルアミン中には微量不純物としてＮａイオン、Ｃｌイオ
ン、鉄化合物、重金属化合物、硫酸塩等が含まれ、高圧
の冷却用水が循環するというボイラー水系内の特殊な環
境において、前記微量不純物が相乗的もしくは相互的に
作用し、脱酸素剤（防食剤）であるヒドラジンヒドラー
トを分解し、このため防食効果が低減して給水管内等に
腐食が発生するとの知見を得た。そして更にこの知見に
基づいて更に研究を重ねた結果、モノエタノールアミン
中の微量不純物の合計量を特定濃度以下にする場合に
は、ヒドラジンヒドラートの分解が殆ど起こらず、顕著
な防食効果が発揮されることを見い出した。本発明は、
斯かる知見に基づき完成されたものである。
解決するための研究過程において、市販のモノエタノー
ルアミン中には微量不純物としてＮａイオン、Ｃｌイオ
ン、鉄化合物、重金属化合物、硫酸塩等が含まれ、高圧
の冷却用水が循環するというボイラー水系内の特殊な環
境において、前記微量不純物が相乗的もしくは相互的に
作用し、脱酸素剤（防食剤）であるヒドラジンヒドラー
トを分解し、このため防食効果が低減して給水管内等に
腐食が発生するとの知見を得た。そして更にこの知見に
基づいて更に研究を重ねた結果、モノエタノールアミン
中の微量不純物の合計量を特定濃度以下にする場合に
は、ヒドラジンヒドラートの分解が殆ど起こらず、顕著
な防食効果が発揮されることを見い出した。本発明は、
斯かる知見に基づき完成されたものである。
【０００９】即ち本発明は、不純物含有量が０．５５ｐ
ｐｍ以下である高純度モノエタノールアミンを有効成分
とするボイラー水系用ｐＨ調整剤に係る。
ｐｍ以下である高純度モノエタノールアミンを有効成分
とするボイラー水系用ｐＨ調整剤に係る。
【００１０】本発明におけるボイラー水系とは、加熱及
び／又は熱交換により水蒸気を発生させて循環させる密
閉循環水系全般を意味し、具体的には、例えば、加圧水
型原子炉等の軽水炉や高速増殖炉を利用した原子力発電
及び火力発電におけるボイラー水系、一般的な工業用ボ
イラー水系等を例示できる。本発明のｐＨ調整剤は、こ
れらの中でも、原子力発電における高温高圧下のボイラ
ー水系に特に好適に使用され得る。
び／又は熱交換により水蒸気を発生させて循環させる密
閉循環水系全般を意味し、具体的には、例えば、加圧水
型原子炉等の軽水炉や高速増殖炉を利用した原子力発電
及び火力発電におけるボイラー水系、一般的な工業用ボ
イラー水系等を例示できる。本発明のｐＨ調整剤は、こ
れらの中でも、原子力発電における高温高圧下のボイラ
ー水系に特に好適に使用され得る。
【００１１】本発明のボイラー水系用ｐＨ調整剤（以下
単に「ｐＨ調整剤」という）の有効成分であるモノエタ
ノールアミンは、不純物含有量が通常０．５５ｐｐｍ以
下、好ましくは０．２０ｐｐｍ以下のものを使用するの
がよい。不純物含有量が０．５５ｐｐｍを越えると、給
水管等に腐食が発生する虞れがある。
単に「ｐＨ調整剤」という）の有効成分であるモノエタ
ノールアミンは、不純物含有量が通常０．５５ｐｐｍ以
下、好ましくは０．２０ｐｐｍ以下のものを使用するの
がよい。不純物含有量が０．５５ｐｐｍを越えると、給
水管等に腐食が発生する虞れがある。
【００１２】本発明のｐＨ調整剤において、脱酸素剤と
して併用するヒドラジンヒドラートの分解をより一層抑
制するには、不純物含有量０．５５ｐｐｍ以下、好まし
くは０．２ｐｐｍ以下であって、更にＮａイオン、Ｃｌ
イオン、鉄化合物、重金属化合物及び硫酸塩といったの
不純物個々の含有量を一定濃度以下とするのがよい。具
体的には、次の表１の通りである。表１中、括弧内の数
字は特に好ましい範囲である。
して併用するヒドラジンヒドラートの分解をより一層抑
制するには、不純物含有量０．５５ｐｐｍ以下、好まし
くは０．２ｐｐｍ以下であって、更にＮａイオン、Ｃｌ
イオン、鉄化合物、重金属化合物及び硫酸塩といったの
不純物個々の含有量を一定濃度以下とするのがよい。具
体的には、次の表１の通りである。表１中、括弧内の数
字は特に好ましい範囲である。
【００１３】
【表１】
【００１４】１）：Ｐｂとして 尚、ＮａイオンやＣｌイオンが金属腐食の原因となるこ
とは、既に知られたことであるが、特に脱酸素剤として
ヒドラジンヒドラート等のヒドラジン誘導体を併用する
場合は、単にＮａイオンやＣｌイオンのみを低減化する
だけでは、後記比較参考例２の試験結果から明らかなよ
うに、やはり防錆効果は充分に発揮されない。
とは、既に知られたことであるが、特に脱酸素剤として
ヒドラジンヒドラート等のヒドラジン誘導体を併用する
場合は、単にＮａイオンやＣｌイオンのみを低減化する
だけでは、後記比較参考例２の試験結果から明らかなよ
うに、やはり防錆効果は充分に発揮されない。
【００１５】本発明ｐＨ調整剤の有効成分である高純度
モノエタノールアミンは、例えば市販のモノエタノール
アミン等の一般品から製造される。市販モノエタノール
アミンは通常９８％以上の高純度であるが、その中に含
まれるＮａイオン、Ｃｌイオン、鉄化合物、重金属化合
物、硫酸塩等の不純物の合計量は０．５５ｐｐｍを上回
る。例えば、後記比較参考例１によれば、合計量で０．
８５ｐｐｍ程度含んでいる。更に微量不純物個々の量
は、Ｎａイオンが０．２ｐｐｍ程度、Ｃｌイオンが０．
１ｐｐｍ程度、鉄化合物が０．０５ｐｐｍ程度、重金属
化合物が０．２ｐｐｍ（Ｐｂとして）程度、硫酸塩が
０．３ｐｐｍ（硫酸イオンとして）程度である。従っ
て、市販のモノエタノールアミンに処理を施し、不純物
量を上記表１に示す範囲に低減するのがよい。
モノエタノールアミンは、例えば市販のモノエタノール
アミン等の一般品から製造される。市販モノエタノール
アミンは通常９８％以上の高純度であるが、その中に含
まれるＮａイオン、Ｃｌイオン、鉄化合物、重金属化合
物、硫酸塩等の不純物の合計量は０．５５ｐｐｍを上回
る。例えば、後記比較参考例１によれば、合計量で０．
８５ｐｐｍ程度含んでいる。更に微量不純物個々の量
は、Ｎａイオンが０．２ｐｐｍ程度、Ｃｌイオンが０．
１ｐｐｍ程度、鉄化合物が０．０５ｐｐｍ程度、重金属
化合物が０．２ｐｐｍ（Ｐｂとして）程度、硫酸塩が
０．３ｐｐｍ（硫酸イオンとして）程度である。従っ
て、市販のモノエタノールアミンに処理を施し、不純物
量を上記表１に示す範囲に低減するのがよい。
【００１６】モノエタノールアミン中の不純物量を低減
するには、公知の有機化合物精製方法を広く採用でき、
具体的には、例えば、蒸発、蒸留、陽イオン交換樹脂、
陰イオン交換樹脂、キレート樹脂等を用いた濾過やカラ
ムクロマトグラフィー等を挙げることができ、これらの
２種以上を適宜組み合わせてもよい。市販のモノエタノ
ールアミンに含まれる不純物の大部分が無機塩類である
ことを考慮すると、前記した方法の中でも蒸発法が好ま
しい。即ち、蒸発を行うことにより、モノエタノールア
ミンのみを気化させて単離できる。具体的には、蒸発塔
や蒸発缶にて行い、この時必要に応じて蒸発塔又は蒸発
缶の内部にミストセパレーター等の仕切り板を設けても
よい。
するには、公知の有機化合物精製方法を広く採用でき、
具体的には、例えば、蒸発、蒸留、陽イオン交換樹脂、
陰イオン交換樹脂、キレート樹脂等を用いた濾過やカラ
ムクロマトグラフィー等を挙げることができ、これらの
２種以上を適宜組み合わせてもよい。市販のモノエタノ
ールアミンに含まれる不純物の大部分が無機塩類である
ことを考慮すると、前記した方法の中でも蒸発法が好ま
しい。即ち、蒸発を行うことにより、モノエタノールア
ミンのみを気化させて単離できる。具体的には、蒸発塔
や蒸発缶にて行い、この時必要に応じて蒸発塔又は蒸発
缶の内部にミストセパレーター等の仕切り板を設けても
よい。
【００１７】本発明のｐＨ調整剤をボイラー水系に添加
する場合は、通常脱酸素剤と併用される。脱酸素剤とし
ては公知のものを広く使用できるが、その中でも、例え
ばヒドラジンヒドラート、カルボヒドラジド等のヒドラ
ジン誘導体が好ましく、ヒドラジンヒドラートが特に好
ましい。尚、カルバジン酸メチル、カルバジン酸エチル
等のカルバジン酸アルキルエステルも脱酸素剤として使
用できる。本発明のｐＨ調整剤及び脱酸素剤は、ボイラ
ー水系に同時に添加してもよいし、別々に添加してもよ
い。
する場合は、通常脱酸素剤と併用される。脱酸素剤とし
ては公知のものを広く使用できるが、その中でも、例え
ばヒドラジンヒドラート、カルボヒドラジド等のヒドラ
ジン誘導体が好ましく、ヒドラジンヒドラートが特に好
ましい。尚、カルバジン酸メチル、カルバジン酸エチル
等のカルバジン酸アルキルエステルも脱酸素剤として使
用できる。本発明のｐＨ調整剤及び脱酸素剤は、ボイラ
ー水系に同時に添加してもよいし、別々に添加してもよ
い。
【００１８】更に、本発明ｐＨ調整剤や脱酸素剤の性能
や効果を損なわない範囲で、脱酸素剤の他に、この用途
に従来から用いられる薬剤を添加することもできる。該
薬剤の具体例としては、例えば、アンモニア、シクロヘ
キシルアミン、モルホリン、水酸化ナトリウム、リン酸
ナトリウム等の清缶剤等を挙げることができる。
や効果を損なわない範囲で、脱酸素剤の他に、この用途
に従来から用いられる薬剤を添加することもできる。該
薬剤の具体例としては、例えば、アンモニア、シクロヘ
キシルアミン、モルホリン、水酸化ナトリウム、リン酸
ナトリウム等の清缶剤等を挙げることができる。
【００１９】ボイラー水系に添加するに当たり、本発明
のｐＨ調整剤即ち高純度モノエタノールアミンの濃度は
特に制限されず、給水管の材質、給水管の使用年数、併
用する脱酸素剤の種類や使用量、モノエタノールアミン
に含まれる不純物量等に応じて広い範囲から適宜選択で
きるが、通常ボイラー水系中に０．０５〜５００ｐｐｍ
程度、好ましくは０．１〜５０ｐｐｍ程度とすればよ
い。
のｐＨ調整剤即ち高純度モノエタノールアミンの濃度は
特に制限されず、給水管の材質、給水管の使用年数、併
用する脱酸素剤の種類や使用量、モノエタノールアミン
に含まれる不純物量等に応じて広い範囲から適宜選択で
きるが、通常ボイラー水系中に０．０５〜５００ｐｐｍ
程度、好ましくは０．１〜５０ｐｐｍ程度とすればよ
い。
【００２０】本発明のｐＨ調整剤（高純度モノエタノー
ルアミン）と共にヒドラジンヒドラートを用いる場合、
その濃度も特に制限されず、上記と同様に、例えば給水
管の材質、給水管の使用年数、モノエタノールアミンの
濃度、モノエタノールアミン中の不純物量（本発明の規
定内での不純物量）等に応じて広い適宜選択すればよい
が、通常ボイラー水系中に０．０５〜５００ｐｐｍ程
度、好ましくは０．１〜５０ｐｐｍ程度とすればよい。
ルアミン）と共にヒドラジンヒドラートを用いる場合、
その濃度も特に制限されず、上記と同様に、例えば給水
管の材質、給水管の使用年数、モノエタノールアミンの
濃度、モノエタノールアミン中の不純物量（本発明の規
定内での不純物量）等に応じて広い適宜選択すればよい
が、通常ボイラー水系中に０．０５〜５００ｐｐｍ程
度、好ましくは０．１〜５０ｐｐｍ程度とすればよい。
【００２１】本発明のｐＨ調整剤は、予め水に希釈して
用いることもできる。この時、使用する水は特に制限さ
れないが、イオン交換水、蒸留水、活性炭処理水等が好
ましい。
用いることもできる。この時、使用する水は特に制限さ
れないが、イオン交換水、蒸留水、活性炭処理水等が好
ましい。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、ボイラー水系におい
て、タービンや給水ポンプに損傷を与えることがなく、
脱酸素剤として併用するヒドラジンヒドラートを殆ど分
解することがなく、従ってヒドラジンヒドラートの防食
能力を充分に発揮させ得るｐＨ調整剤を提供することが
できる。
て、タービンや給水ポンプに損傷を与えることがなく、
脱酸素剤として併用するヒドラジンヒドラートを殆ど分
解することがなく、従ってヒドラジンヒドラートの防食
能力を充分に発揮させ得るｐＨ調整剤を提供することが
できる。
【００２３】
【実施例】以下に参考例、比較参考例、実施例及び比較
例を挙げ、本発明を具体的に説明する。尚、以下におい
て、粗モノエタノールアミンとあるのは一般市販品を意
味する。
例を挙げ、本発明を具体的に説明する。尚、以下におい
て、粗モノエタノールアミンとあるのは一般市販品を意
味する。
【００２４】参考例１ ステンレス製蒸留装置に粗モノエタノールアミン１０ｋ
ｇを入れ、５０ｍｍＨｇの減圧下に蒸留を行い、約１０
０℃の留分を分取し、高純度モノエタノールアミン９．
０ｋｇを製造した。
ｇを入れ、５０ｍｍＨｇの減圧下に蒸留を行い、約１０
０℃の留分を分取し、高純度モノエタノールアミン９．
０ｋｇを製造した。
【００２５】参考例２ 粗モノエタノールアミン１０ｋｇを蒸留水により１０重
量倍に希釈し、粗モノエタノールアミンの１０重量％水
溶液１００ｋｇを製造した。この水溶液を強酸性陽イオ
ン交換樹脂（商品名：レバチットＳ１００、バイエル社
製）、弱酸性陽イオン交換樹脂（商品名：アンバーライ
トＩＲＣ−５０、オルガノ社製）及び強塩基性陰イオン
交換樹脂（商品名：アンバーライトＩＲＡ−９４、オル
ガノ社製）に順次通し、更に脱水塔に通して水分を除去
した後、参考例１と同様の蒸留操作を行い、高純度モノ
エタノールアミンを製造した。
量倍に希釈し、粗モノエタノールアミンの１０重量％水
溶液１００ｋｇを製造した。この水溶液を強酸性陽イオ
ン交換樹脂（商品名：レバチットＳ１００、バイエル社
製）、弱酸性陽イオン交換樹脂（商品名：アンバーライ
トＩＲＣ−５０、オルガノ社製）及び強塩基性陰イオン
交換樹脂（商品名：アンバーライトＩＲＡ−９４、オル
ガノ社製）に順次通し、更に脱水塔に通して水分を除去
した後、参考例１と同様の蒸留操作を行い、高純度モノ
エタノールアミンを製造した。
【００２６】参考例３ 粗モノエタノールアミン１０ｋｇを蒸留水により１０重
量倍に希釈し、粗モノエタノールアミンの１０重量％水
溶液１００ｋｇを製造した。この水溶液をキレート交換
樹脂（商品名：ダイヤイオンＣＲ−２０、三菱化学
（株）製）及び参考例２と同様の３種のイオン交換樹脂
に順次通し、蒸留し、高純度モノエタノールアミンを製
造した。
量倍に希釈し、粗モノエタノールアミンの１０重量％水
溶液１００ｋｇを製造した。この水溶液をキレート交換
樹脂（商品名：ダイヤイオンＣＲ−２０、三菱化学
（株）製）及び参考例２と同様の３種のイオン交換樹脂
に順次通し、蒸留し、高純度モノエタノールアミンを製
造した。
【００２７】参考例４ 粗モノエタノールアミン１０ｋｇを蒸発缶に入れ、ミス
トセパレーターを通過させた後、蒸留塔にて精留操作を
行い、高純度モノエタノールアミンを製造した。
トセパレーターを通過させた後、蒸留塔にて精留操作を
行い、高純度モノエタノールアミンを製造した。
【００２８】参考例１〜４における、処理方法の概要及
び処理対象液を表２に示す。表２中、ＭＥＡとはモノエ
タノールアミンを意味する。
び処理対象液を表２に示す。表２中、ＭＥＡとはモノエ
タノールアミンを意味する。
【００２９】
【表２】
【００３０】また、上記参考例１〜４で得られた高純度
モノエタノールアミンに含まれる不純物量の分析結果を
表３に示す。
モノエタノールアミンに含まれる不純物量の分析結果を
表３に示す。
【００３１】比較参考例１ 比較のため、出発原料として用いた粗モノメタノールア
ミン原液の不純物量の分析結果を表３に併記する。
ミン原液の不純物量の分析結果を表３に併記する。
【００３２】比較参考例２ 粗モノエタノールアミン１０ｋｇを蒸留水により１０重
量倍に希釈し、粗モノエタノールアミンの１０重量％水
溶液１００ｋｇを製造した。この水溶液を強酸性陽イオ
ン交換樹脂（レバチットＳ１００）及び強塩基性陰イオ
ン交換樹脂（アンバーライトＩＲＡ−９４）に順次通
し、モノエタノールアミンを製造した。このものに含ま
れる不純物量の分析結果を表３に併記する。
量倍に希釈し、粗モノエタノールアミンの１０重量％水
溶液１００ｋｇを製造した。この水溶液を強酸性陽イオ
ン交換樹脂（レバチットＳ１００）及び強塩基性陰イオ
ン交換樹脂（アンバーライトＩＲＡ−９４）に順次通
し、モノエタノールアミンを製造した。このものに含ま
れる不純物量の分析結果を表３に併記する。
【００３３】
【表３】
【００３４】２）：重金属＝Ｐｂとして ３）：硫酸
塩＝硫酸イオンとして。
塩＝硫酸イオンとして。
【００３５】尚、表３中の各不純物の定量方法は、次の
通りである。
通りである。
【００３６】（１）Ｎａ+ 試料１０ｍｌをメスフラスコに採り、蒸留水で１００ｍ
ｌにメスアップする。これをフレームレス吸光光度計に
かけて吸光度を測定し、予め作成してある検量線から、
Ｎａ+ の濃度を求める。
ｌにメスアップする。これをフレームレス吸光光度計に
かけて吸光度を測定し、予め作成してある検量線から、
Ｎａ+ の濃度を求める。
【００３７】（２）Ｃｌ- ２０倍濃縮試料５ｍｌを比色管に採り、蒸留水で２０ｍ
ｌにメスアップする。これを硝酸酸性とし、次いで硝酸
銀水溶液（２ｗ／ｖ％）１ｍｌを加えて１５分間放置し
て、呈色させる。一方、Ｃｌ- を０．０１ｍｇ／ｍｌの
割合で含む塩化物標準液１ｍｌを比色管に採り、以下同
様に操作して呈色させる。両者を呈色度合いを比色して
試料中のＣｌ- 濃度を決定する。
ｌにメスアップする。これを硝酸酸性とし、次いで硝酸
銀水溶液（２ｗ／ｖ％）１ｍｌを加えて１５分間放置し
て、呈色させる。一方、Ｃｌ- を０．０１ｍｇ／ｍｌの
割合で含む塩化物標準液１ｍｌを比色管に採り、以下同
様に操作して呈色させる。両者を呈色度合いを比色して
試料中のＣｌ- 濃度を決定する。
【００３８】（３）鉄 ２０倍濃縮試料１０ｍｌを比色管に採り、蒸留水で２５
ｍｌにメスアップする。これを塩酸酸性とし、次いで塩
酸ヒドロキシルアミン水溶液（１０ｗ／ｖ％）２ｍｌを
加えて５分間放置し、更に酢酸アンモニウム水溶液（２
５ｗ／ｖ％）２ｍｌ及びバソフェナントロリン溶液１ｍ
ｌを加えて５分間放置し、呈色させる。一方、０．０１
ｍｇ／ｍｌの割合で鉄を含む鉄標準液１ｍｌを比色管に
採り、以下同様に操作して呈色させる。両者を呈色度合
いを比色して試料中の鉄の濃度を決定する。
ｍｌにメスアップする。これを塩酸酸性とし、次いで塩
酸ヒドロキシルアミン水溶液（１０ｗ／ｖ％）２ｍｌを
加えて５分間放置し、更に酢酸アンモニウム水溶液（２
５ｗ／ｖ％）２ｍｌ及びバソフェナントロリン溶液１ｍ
ｌを加えて５分間放置し、呈色させる。一方、０．０１
ｍｇ／ｍｌの割合で鉄を含む鉄標準液１ｍｌを比色管に
採り、以下同様に操作して呈色させる。両者を呈色度合
いを比色して試料中の鉄の濃度を決定する。
【００３９】（４）重金属（Ｐｂとして） ２０倍濃縮試料１０ｍｌを比色管に採り、蒸留水で２０
ｍｌにメスアップする。これに３５％塩酸：水＝２：ｌ
（ｖ：ｖ）の混合液０．５ｍｌを加え、次いで酢酸緩衝
液（ｐＨ＝３．５）を加えてｐＨ４に調整し、更に硫化
ナトリウムム水溶液（ｗ／ｖ％）１滴を加え、呈色させ
る。
ｍｌにメスアップする。これに３５％塩酸：水＝２：ｌ
（ｖ：ｖ）の混合液０．５ｍｌを加え、次いで酢酸緩衝
液（ｐＨ＝３．５）を加えてｐＨ４に調整し、更に硫化
ナトリウムム水溶液（ｗ／ｖ％）１滴を加え、呈色させ
る。
【００４０】一方、０．０１ｍｇ／ｍｌの割合で鉛を含
む鉛標準液１ｍｌを比色管に採り、以下同様に操作して
呈色させる。両者を呈色度合いを比色して試料中の鉛の
濃度を決定する。
む鉛標準液１ｍｌを比色管に採り、以下同様に操作して
呈色させる。両者を呈色度合いを比色して試料中の鉛の
濃度を決定する。
【００４１】（５）硫酸塩 ２０倍濃縮試料２ｍｌを比色管に採り、蒸留水で２０ｍ
ｌにメスアップする。これを塩酸酸性とし、次いで９５
％エタノール３ｍｌ及び塩化バリウム水溶液（１０ｗ／
ｖ％）２ｍｌを加え、よく混合し、１時間経過後可視吸
光光度計により６６０ｎｍの吸光度を測定し、予め作成
してある検量線から、硫酸塩の濃度を求める。
ｌにメスアップする。これを塩酸酸性とし、次いで９５
％エタノール３ｍｌ及び塩化バリウム水溶液（１０ｗ／
ｖ％）２ｍｌを加え、よく混合し、１時間経過後可視吸
光光度計により６６０ｎｍの吸光度を測定し、予め作成
してある検量線から、硫酸塩の濃度を求める。
【００４２】尚、上記において、２０倍濃縮試料は、９
００ｇの試料を減圧濃縮して５ｇ以下とした後、蒸留水
を用いて回収し、全量を４５ｇとしたものである。
００ｇの試料を減圧濃縮して５ｇ以下とした後、蒸留水
を用いて回収し、全量を４５ｇとしたものである。
【００４３】実施例１及び比較例１ 脱酸素剤としてヒドラジンヒドラートを、またアルカリ
剤として上記参考例１〜４で得られた高純度モノエタノ
ールアミン及び比較参考例１の市販のモノエタノールア
ミンを用い、臨界圧約３００ｋｇ／ｃｍ2 、供給水量１
２０ｍ3 ／ｈｒで運転されているボイラー水系にて脱酸
素試験を行った。それぞれ初期濃度を、３５０ｐｐｂ
（ヒドラジンヒドラート）及び２５００ｐｐｂ（モノエ
タノールアミン）とし、以後両化合物についてこの濃度
が保持されるように管理し、３日間ボイラーを運転した
後、溶存酸素計を用いてボイラー水の溶存酸素量（ｐｐ
ｂ）を調べた。尚、運転開始時のボイラー水中の溶存酸
素量は４８ｐｐｂであった。
剤として上記参考例１〜４で得られた高純度モノエタノ
ールアミン及び比較参考例１の市販のモノエタノールア
ミンを用い、臨界圧約３００ｋｇ／ｃｍ2 、供給水量１
２０ｍ3 ／ｈｒで運転されているボイラー水系にて脱酸
素試験を行った。それぞれ初期濃度を、３５０ｐｐｂ
（ヒドラジンヒドラート）及び２５００ｐｐｂ（モノエ
タノールアミン）とし、以後両化合物についてこの濃度
が保持されるように管理し、３日間ボイラーを運転した
後、溶存酸素計を用いてボイラー水の溶存酸素量（ｐｐ
ｂ）を調べた。尚、運転開始時のボイラー水中の溶存酸
素量は４８ｐｐｂであった。
【００４４】更に引続き、上記と同じ条件で２７日間ボ
イラーを運転した後、給水管を部分的に取り外し、その
内部を目視で観察し、腐食の有無を調べた。尚、給水管
の材質は、ＳＰＰＳ３８鋼であった。
イラーを運転した後、給水管を部分的に取り外し、その
内部を目視で観察し、腐食の有無を調べた。尚、給水管
の材質は、ＳＰＰＳ３８鋼であった。
【００４５】これらの結果を表４に示す。
【００４６】
【表４】
【００４７】４）：茶褐色及び灰白色の腐食が認められ
る。 ５）：僅かではあるが、茶褐色の腐食が認められ
る。
る。 ５）：僅かではあるが、茶褐色の腐食が認められ
る。
【００４８】また、供試ボイラー水系に備えられている
ポンプの羽根には、損傷は全く認められなかった。
ポンプの羽根には、損傷は全く認められなかった。
【００４９】以上の結果から、本発明のｐＨ調整剤を用
いることにより、ヒドラジンヒドラートの防食能力が充
分に発揮されることが明らかである。
いることにより、ヒドラジンヒドラートの防食能力が充
分に発揮されることが明らかである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 前川 司 徳島県徳島市川内町加賀須野463 大塚化 学株式会社徳島工場内
Claims (1)
- 【請求項１】 不純物含有量が０．５５ｐｐｍ以下であ
る高純度モノエタノールアミンを有効成分とするボイラ
ー水系用ｐＨ調整剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10859695A JP3627071B2 (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | ボイラー水系用ｐＨ調整剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10859695A JP3627071B2 (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | ボイラー水系用ｐＨ調整剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08299968A true JPH08299968A (ja) | 1996-11-19 |
| JP3627071B2 JP3627071B2 (ja) | 2005-03-09 |
Family
ID=14488820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10859695A Expired - Fee Related JP3627071B2 (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | ボイラー水系用ｐＨ調整剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3627071B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007268397A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Kurita Water Ind Ltd | 純水給水ボイラ水系処理方法および処理装置 |
| JP2008156698A (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Miura Co Ltd | ボイラ装置の腐食抑制方法 |
| CN103553198A (zh) * | 2013-11-06 | 2014-02-05 | 马祝平 | 一种电站锅炉给水加强碱处理工艺 |
| JP2015515537A (ja) * | 2012-02-28 | 2015-05-28 | アレヴァ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＡｒｅｖａ ＧｍｂＨ | エネルギー生産に役立つ発電所循環路系のコンディショニング方法 |
| CN110777373A (zh) * | 2019-10-29 | 2020-02-11 | 河北冀研能源科学技术研究院有限公司 | 发电厂高加疏水系统氢氧化钠处理装置及方法 |
| CN114538661A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-05-27 | 西安热工研究院有限公司 | 一种电厂闭式水系统水质处理及余热利用的系统及方法 |
-
1995
- 1995-05-02 JP JP10859695A patent/JP3627071B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007268397A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Kurita Water Ind Ltd | 純水給水ボイラ水系処理方法および処理装置 |
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| JP2015516501A (ja) * | 2012-02-28 | 2015-06-11 | アレヴァ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＡｒｅｖａ ＧｍｂＨ | 発電所の水・蒸気循環路の浄化及びコンディショニングのための方法 |
| US9943890B2 (en) | 2012-02-28 | 2018-04-17 | Areva Gmbh | Method for cleaning and conditioning the water-steam circuit of a power plant, especially of a nuclear power plant |
| US10315234B2 (en) | 2012-02-28 | 2019-06-11 | Framatome Gmbh | Method for conditioning a power-generating circulatory system of a power plant |
| CN103553198A (zh) * | 2013-11-06 | 2014-02-05 | 马祝平 | 一种电站锅炉给水加强碱处理工艺 |
| CN110777373A (zh) * | 2019-10-29 | 2020-02-11 | 河北冀研能源科学技术研究院有限公司 | 发电厂高加疏水系统氢氧化钠处理装置及方法 |
| CN110777373B (zh) * | 2019-10-29 | 2022-04-22 | 河北建投能源科学技术研究院有限公司 | 发电厂高加疏水系统氢氧化钠处理装置及方法 |
| CN114538661A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-05-27 | 西安热工研究院有限公司 | 一种电厂闭式水系统水质处理及余热利用的系统及方法 |
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| JP3627071B2 (ja) | 2005-03-09 |
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