JPH08284887A - ファン - Google Patents
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- JPH08284887A JPH08284887A JP11113195A JP11113195A JPH08284887A JP H08284887 A JPH08284887 A JP H08284887A JP 11113195 A JP11113195 A JP 11113195A JP 11113195 A JP11113195 A JP 11113195A JP H08284887 A JPH08284887 A JP H08284887A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 構造が簡単な軸流ファンにおいて、起風力が
大きく且つ効率の良いファンを提供すること。 【構成】 翼の付根部及び先端部の取付角を中間部の取
付角よりも小さくする。
大きく且つ効率の良いファンを提供すること。 【構成】 翼の付根部及び先端部の取付角を中間部の取
付角よりも小さくする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、起風力の大きな新規の
軸流ファンに関する。
軸流ファンに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用熱交換器等に用いられるファン
の多くは軸流ファンと言われ、ボスの外周に複数の翼が
放射状に突設されたものである。このファンの翼は、僅
かに湾曲した平板状又は翼形状のものでその断面と回転
方向のなす角β（図２）、即ち取付角が翼の先端から付
根に向かって漸次大きくなるように設けられていた。こ
れは翼の先端部の周速に比べてその付根部程周速が小さ
くなるので、取付角を大きくすることにより、翼の付根
部においても起風力を増大させようとするものである。
なお、取付角は翼断面の先端と後端とが結ばれる直線
と、回転方向のなす角を用いる。
の多くは軸流ファンと言われ、ボスの外周に複数の翼が
放射状に突設されたものである。このファンの翼は、僅
かに湾曲した平板状又は翼形状のものでその断面と回転
方向のなす角β（図２）、即ち取付角が翼の先端から付
根に向かって漸次大きくなるように設けられていた。こ
れは翼の先端部の周速に比べてその付根部程周速が小さ
くなるので、取付角を大きくすることにより、翼の付根
部においても起風力を増大させようとするものである。
なお、取付角は翼断面の先端と後端とが結ばれる直線
と、回転方向のなす角を用いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが本発明者によ
る各種ファンの実験および可視化研究の結果、上記のよ
うな従来型軸流ファンは次のような欠点があることが判
った。即ち、図１２に示す如く従来の軸流ファンは送風
量が比較的小さな小流域および中流域において、翼の付
根部の下流部側に比較的大きな渦ができ、流れの剥離お
よび渦流が生じていた。それと共に、翼の先端部の入口
側においても流れの剥離および渦流が生じていた。これ
は周速の遅い翼付根部において、十分な風量を得るため
に取付角を大きくしたことが、かえって障害となってい
ることが判った。
る各種ファンの実験および可視化研究の結果、上記のよ
うな従来型軸流ファンは次のような欠点があることが判
った。即ち、図１２に示す如く従来の軸流ファンは送風
量が比較的小さな小流域および中流域において、翼の付
根部の下流部側に比較的大きな渦ができ、流れの剥離お
よび渦流が生じていた。それと共に、翼の先端部の入口
側においても流れの剥離および渦流が生じていた。これ
は周速の遅い翼付根部において、十分な風量を得るため
に取付角を大きくしたことが、かえって障害となってい
ることが判った。
【０００４】一般に、送風量が大きく比較的低圧である
軸流ファンは、その送風量が少なくなると、ボスの軸線
に対して斜めの空気流が生じる斜流となることが知られ
ている。このことはファン回転数を一定とした条件にお
いて、ファン吸込み側に位置する熱交換器等の前面側に
重ねられる他の熱交換器（図３参照）の通風抵抗が大き
く、ファンの前面側と後面側との圧力差が大きくなるこ
とを意味する。このとき、従来の翼の付根部においては
取付角β（図２参照）がその中間部及び翼先端部よりも
大きくなっているにもかかわらず、翼付根部における送
風量は小さくなる。しかも、ファンの前面側の負圧が大
きく後面側は大気圧以上であるため、軸方向後方から前
面側に空気の逆流現象が生じる。この逆流を防ぎ押し戻
す軸方向後方への力Ｖｕが小さいため、逆流を防ぐこと
ができず、図１の翼２の付根部２ａ下流側に大きな渦Ｇ
（図１２の（ａ））が生じる。この渦Ｇが生じると、そ
の影響でファンを通過する空気流はより大きく放射方向
に曲げられて、それがファン外周を覆うシュラウドに衝
突する。その結果、翼先端部入口側にも渦Ｈが発生する
と共に騒音が生じ、性能も悪化する。
軸流ファンは、その送風量が少なくなると、ボスの軸線
に対して斜めの空気流が生じる斜流となることが知られ
ている。このことはファン回転数を一定とした条件にお
いて、ファン吸込み側に位置する熱交換器等の前面側に
重ねられる他の熱交換器（図３参照）の通風抵抗が大き
く、ファンの前面側と後面側との圧力差が大きくなるこ
とを意味する。このとき、従来の翼の付根部においては
取付角β（図２参照）がその中間部及び翼先端部よりも
大きくなっているにもかかわらず、翼付根部における送
風量は小さくなる。しかも、ファンの前面側の負圧が大
きく後面側は大気圧以上であるため、軸方向後方から前
面側に空気の逆流現象が生じる。この逆流を防ぎ押し戻
す軸方向後方への力Ｖｕが小さいため、逆流を防ぐこと
ができず、図１の翼２の付根部２ａ下流側に大きな渦Ｇ
（図１２の（ａ））が生じる。この渦Ｇが生じると、そ
の影響でファンを通過する空気流はより大きく放射方向
に曲げられて、それがファン外周を覆うシュラウドに衝
突する。その結果、翼先端部入口側にも渦Ｈが発生する
と共に騒音が生じ、性能も悪化する。
【０００５】また、風量の中流領域においても図１２
（ｂ）の如く、翼２の付根部出口側に中程度の渦が発生
すると共に、先端部入口側に比較的小さな渦が発生して
いた。なお、流量が大な領域においては性能上の問題は
全くなかった。従来のファン設計法では、使用時の設計
条件として一つの風量及び圧力を想定し、その翼の取付
角その他を決定していた。しかしながら、特に自動車用
熱交換器に用いられるファンは、走行条件の変化やエン
ジンルーム内の状況その他の条件に従って、比較的風量
の少ない範囲から大きな範囲まで使用範囲が広い。従来
のファンは、そのような使用範囲の広いものに対応でき
ない場合があった。そこで本発明者は各種実験研究の結
果、比較的構造が簡単な軸流ファンにおいて、風量およ
び圧力の広い範囲で有効なファンを提供することも目的
とし、その目的達成のために次の構成をとる。
（ｂ）の如く、翼２の付根部出口側に中程度の渦が発生
すると共に、先端部入口側に比較的小さな渦が発生して
いた。なお、流量が大な領域においては性能上の問題は
全くなかった。従来のファン設計法では、使用時の設計
条件として一つの風量及び圧力を想定し、その翼の取付
角その他を決定していた。しかしながら、特に自動車用
熱交換器に用いられるファンは、走行条件の変化やエン
ジンルーム内の状況その他の条件に従って、比較的風量
の少ない範囲から大きな範囲まで使用範囲が広い。従来
のファンは、そのような使用範囲の広いものに対応でき
ない場合があった。そこで本発明者は各種実験研究の結
果、比較的構造が簡単な軸流ファンにおいて、風量およ
び圧力の広い範囲で有効なファンを提供することも目的
とし、その目的達成のために次の構成をとる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のファンは、回転
駆動されるボス１と、そのボス１の外周に放射状に突設
された複数の翼２と、を具備するものにおいて、前記翼
２の付根部２ａおよび先端部２ｃの夫々から中間部２ｂ
にその取付角が夫々漸次大となるように形成されたこと
を特徴とする。また本発明の好ましい実施態様は、前記
ボス１の外周直径がその軸方向に略同一で且つ、前記中
間部２ｂの取付角が、前記付根部２ａおよび先端部２ｃ
の取付角の 1.4倍以内である。さらには、前記翼２の外
周が小隙を介してシュラウド６で被嵌されたものであ
る。
駆動されるボス１と、そのボス１の外周に放射状に突設
された複数の翼２と、を具備するものにおいて、前記翼
２の付根部２ａおよび先端部２ｃの夫々から中間部２ｂ
にその取付角が夫々漸次大となるように形成されたこと
を特徴とする。また本発明の好ましい実施態様は、前記
ボス１の外周直径がその軸方向に略同一で且つ、前記中
間部２ｂの取付角が、前記付根部２ａおよび先端部２ｃ
の取付角の 1.4倍以内である。さらには、前記翼２の外
周が小隙を介してシュラウド６で被嵌されたものであ
る。
【０００７】
【作用】本発明のファンによれば、特に小流量域及び中
流量域において図１１（ａ）と同（ｂ）に示す如く、翼
２の付根部の下流側で生じる渦流の大きさが小さくな
り、その分だけ効率が良く且つ起風力が大きなものとな
る。つまり図１１（ｂ）においては、渦流が小さくなる
結果、主流の流れ角度が小さくなり、翼先端側の軸方向
流れを主流が著しくさえぎることがないため、翼先端部
に渦流が発生しずらい。図１１（ａ）においては、主流
の流れ角度はさほど変わらないものの、主流の吐き出し
位置が翼先端部ではなく翼の中間部となるので、主流は
シュラウドと衝突しない。よって、翼先端部側に大きな
渦Ｈができることはない。なお、翼先端部は周速が最も
速く、又、円周も最大である。よって、同じ渦でも付根
部の渦に比べて翼先端部にできる渦の弊害は非常に大き
い。本発明では、翼付根部の取付角が中間部よりも小さ
いこと及び翼先端部のそれが中間部よりも小さいことに
より起風力が大きくなる。
流量域において図１１（ａ）と同（ｂ）に示す如く、翼
２の付根部の下流側で生じる渦流の大きさが小さくな
り、その分だけ効率が良く且つ起風力が大きなものとな
る。つまり図１１（ｂ）においては、渦流が小さくなる
結果、主流の流れ角度が小さくなり、翼先端側の軸方向
流れを主流が著しくさえぎることがないため、翼先端部
に渦流が発生しずらい。図１１（ａ）においては、主流
の流れ角度はさほど変わらないものの、主流の吐き出し
位置が翼先端部ではなく翼の中間部となるので、主流は
シュラウドと衝突しない。よって、翼先端部側に大きな
渦Ｈができることはない。なお、翼先端部は周速が最も
速く、又、円周も最大である。よって、同じ渦でも付根
部の渦に比べて翼先端部にできる渦の弊害は非常に大き
い。本発明では、翼付根部の取付角が中間部よりも小さ
いこと及び翼先端部のそれが中間部よりも小さいことに
より起風力が大きくなる。
【０００８】
【実施例】次に、図面に基づいて本発明の実施例につき
説明する。図１は本発明のファンの正面図であり、図２
はその翼２とボス１との取付角の関係を示す説明図であ
り、図３はファンの使用状態の一例を示す説明図であ
る。この一実施例は軸流ファンであり、そのボス１外周
の直径は軸方向に略同一に形成されている。そして、ボ
ス１外周面に翼２が放射状に取付けられている。ボス１
は、その中心からの半径が55ｍｍであり、翼２の先端部
とボス１の中心との半径は 150ｍｍである。また、翼２
の軸方向長さＷ（図３）は40ｍｍである。そして翼２
は、その取付角の平均β0 が21.5°とされている。そし
て、その取付角の最大値は翼２の中間部２ｂにあり24°
である。また、付根部２ａ，先端部２ｃは中間部２ｂか
ら漸次その取付角が小となり、夫々の端部における取付
角の最小は19°である。
説明する。図１は本発明のファンの正面図であり、図２
はその翼２とボス１との取付角の関係を示す説明図であ
り、図３はファンの使用状態の一例を示す説明図であ
る。この一実施例は軸流ファンであり、そのボス１外周
の直径は軸方向に略同一に形成されている。そして、ボ
ス１外周面に翼２が放射状に取付けられている。ボス１
は、その中心からの半径が55ｍｍであり、翼２の先端部
とボス１の中心との半径は 150ｍｍである。また、翼２
の軸方向長さＷ（図３）は40ｍｍである。そして翼２
は、その取付角の平均β0 が21.5°とされている。そし
て、その取付角の最大値は翼２の中間部２ｂにあり24°
である。また、付根部２ａ，先端部２ｃは中間部２ｂか
ら漸次その取付角が小となり、夫々の端部における取付
角の最小は19°である。
【０００９】このようにしてなる実施例のファンは所謂
吸い込み型のファンであり、図３のの矢印の如くボス１
の軸線の回りに回転する。そして、その駆動力としてモ
ータ３がシュラウド６にステーを介して取付けられ、そ
の回転軸がボス１に連結されている。さらにシュラウド
６の先端縁がエンジン冷却用ラジエータ４背面に固定さ
れる。また、エンジン冷却用ラジエータ４の前方にはコ
ンデンサやインタークーラ等の他の熱交換器５が配置さ
れている場合もある。そして他の熱交換器５の前方から
通風７が進入し、翼２を通過してそれが後方に排出され
る。
吸い込み型のファンであり、図３のの矢印の如くボス１
の軸線の回りに回転する。そして、その駆動力としてモ
ータ３がシュラウド６にステーを介して取付けられ、そ
の回転軸がボス１に連結されている。さらにシュラウド
６の先端縁がエンジン冷却用ラジエータ４背面に固定さ
れる。また、エンジン冷却用ラジエータ４の前方にはコ
ンデンサやインタークーラ等の他の熱交換器５が配置さ
れている場合もある。そして他の熱交換器５の前方から
通風７が進入し、翼２を通過してそれが後方に排出され
る。
【００１０】そこでこの実施例の風量に対する静圧特性
および風量に対する効率を、従来型各種軸流ファンと比
較する。図４において、本発明のファンの取付角は曲線
Ａで示され、曲線Ｂ〜Ｆが比較のための他のファンであ
る。ここにおいて、夫々のファンの取付角の平均値また
は主要値をβ0 ＝21.5°とした。そして、このβ0 に対
して最大となる取付角βｍａｘを 2.5°プラスし、最小
となる取付角βｍｉｎをマイナス2.5 °とした。そして
本発明の翼の取付角の変化は、図４の如く翼の付根部か
ら中間部にかけて、最小取付角から最大取付角になるよ
うにβｍｉｎ−βｍａｘと漸次増大させ、ついで中間部
から先端部にかけて、βｍａｘ−βｍｉｎと漸次減少さ
せた。
および風量に対する効率を、従来型各種軸流ファンと比
較する。図４において、本発明のファンの取付角は曲線
Ａで示され、曲線Ｂ〜Ｆが比較のための他のファンであ
る。ここにおいて、夫々のファンの取付角の平均値また
は主要値をβ0 ＝21.5°とした。そして、このβ0 に対
して最大となる取付角βｍａｘを 2.5°プラスし、最小
となる取付角βｍｉｎをマイナス2.5 °とした。そして
本発明の翼の取付角の変化は、図４の如く翼の付根部か
ら中間部にかけて、最小取付角から最大取付角になるよ
うにβｍｉｎ−βｍａｘと漸次増大させ、ついで中間部
から先端部にかけて、βｍａｘ−βｍｉｎと漸次減少さ
せた。
【００１１】次に、比較例のファンとしてその翼の付根
部，中間部，先端部が夫々全く同一の取付角β0 となる
Ｂのサンプル、それらの取付角が本発明と全く逆のカー
ブを描くβｍａｘ−β0 −βｍａｘとなるＣのサンプ
ル、さらには取付角がβ0 −β0 −βｍａｘとなるＤの
サンプル、また取付角がβｍｉｎ−β0 −βｍａｘとな
るサンプルＥ、取付角がβｍａｘ−β0 −βｍｉｎとな
るＦのサンプルを準備し、夫々の取付角以外の諸元を全
く同一とし且つ、回転数を夫々 2,000ｒｐｍとした。そ
して風量Ｖに対する静圧Ｐｓ、風量Ｖに対する効率ηと
の関係を夫々測定した結果が図５及び図６である。
部，中間部，先端部が夫々全く同一の取付角β0 となる
Ｂのサンプル、それらの取付角が本発明と全く逆のカー
ブを描くβｍａｘ−β0 −βｍａｘとなるＣのサンプ
ル、さらには取付角がβ0 −β0 −βｍａｘとなるＤの
サンプル、また取付角がβｍｉｎ−β0 −βｍａｘとな
るサンプルＥ、取付角がβｍａｘ−β0 −βｍｉｎとな
るＦのサンプルを準備し、夫々の取付角以外の諸元を全
く同一とし且つ、回転数を夫々 2,000ｒｐｍとした。そ
して風量Ｖに対する静圧Ｐｓ、風量Ｖに対する効率ηと
の関係を夫々測定した結果が図５及び図６である。
【００１２】この実験結果から本発明のファンＡは、何
れのファンよりもＶがＶ1 〜Ｖ 2の範囲において静圧、
効率ともに向上していることが明らかとなった。なおＶ
1 は自動車用熱交換器において通常考えられる低風量領
域であり、Ｖ 2は高風量領域である。一般のファンでは
Ｖ1 とＶ 2の中間点が設計点とされる。この実施例で
は、取付角の最小値に対する最大値の比率が 1.3であ
る。そこで次に取付角の最小値に対する最大値の比率が
1.1の場合を実験により確かめた。（図７，図８）この
場合は、本発明の静圧特性曲線ＡはサンプルＤの特性曲
線に対して中間値で略同一となっている以外は、低風量
領域および中風量領域において夫々いずれの取付角のフ
ァンよりも優っている。また、サンプルＤの効率ηは高
風量領域のみが僅かに本発明のファンよりも優ってい
た。しかしながら、総合して本発明のファンは何れのサ
ンプルのファンよりも良いものであることが判る。
れのファンよりもＶがＶ1 〜Ｖ 2の範囲において静圧、
効率ともに向上していることが明らかとなった。なおＶ
1 は自動車用熱交換器において通常考えられる低風量領
域であり、Ｖ 2は高風量領域である。一般のファンでは
Ｖ1 とＶ 2の中間点が設計点とされる。この実施例で
は、取付角の最小値に対する最大値の比率が 1.3であ
る。そこで次に取付角の最小値に対する最大値の比率が
1.1の場合を実験により確かめた。（図７，図８）この
場合は、本発明の静圧特性曲線ＡはサンプルＤの特性曲
線に対して中間値で略同一となっている以外は、低風量
領域および中風量領域において夫々いずれの取付角のフ
ァンよりも優っている。また、サンプルＤの効率ηは高
風量領域のみが僅かに本発明のファンよりも優ってい
た。しかしながら、総合して本発明のファンは何れのサ
ンプルのファンよりも良いものであることが判る。
【００１３】次に、取付角の最小値に対する最大値の比
率を 1.6とした場合の静圧特性曲線および効率特性曲線
を図９及び図１０で示す。この場合には、本発明のファ
ンＡは静圧特性曲線においてサンプルＢ，Ｄ，Ｅのファ
ンよりも悪いことが判る。また、本発明のファンの効率
ηは特に低風量領域においてサンプルＢ，Ｄ，Ｅのファ
ンよりも劣ることが判る。これらの結果から、本発明の
ファンは、取付角の最小値と最大値の比が 1.1〜1.4 の
範囲で有効であることが判る。次に、取付角β0 （代表
値）の値を１５°〜２５°の間に変化させて前記同様の
実験を行ったが、結果は前記同様であった。さらには、
前進翼の場合、後退翼の場合、あるいはボスと翼が別部
品からなるものを接続した金属性のファンについても実
験を行ったが、結果は前記同様であった。
率を 1.6とした場合の静圧特性曲線および効率特性曲線
を図９及び図１０で示す。この場合には、本発明のファ
ンＡは静圧特性曲線においてサンプルＢ，Ｄ，Ｅのファ
ンよりも悪いことが判る。また、本発明のファンの効率
ηは特に低風量領域においてサンプルＢ，Ｄ，Ｅのファ
ンよりも劣ることが判る。これらの結果から、本発明の
ファンは、取付角の最小値と最大値の比が 1.1〜1.4 の
範囲で有効であることが判る。次に、取付角β0 （代表
値）の値を１５°〜２５°の間に変化させて前記同様の
実験を行ったが、結果は前記同様であった。さらには、
前進翼の場合、後退翼の場合、あるいはボスと翼が別部
品からなるものを接続した金属性のファンについても実
験を行ったが、結果は前記同様であった。
【００１４】
【発明の効果】本発明のファンは、付根部２ａおよび先
端部２ｃから夫々中間部２ｂに向かって夫々の取付角が
漸次大となるように形成されたから、ファン使用の実用
範囲においてそのファンの起風力が高く且つ、効率の良
いものとなる。これはその翼２の付根部２ａの取付角が
中間部２ｂのそれよりも小とされているため、その部分
の周速が小さくなり、付根部２ａの下流端における渦流
の発生を可及的に小さくし得る。そして中間部２ｂにお
ける取付角を大きくしたため、その部分における送風能
力を増大させると共に、それを斜流方向に効率良く送出
することができる。また、先端部２ｃにおいてはその取
付角を中間部２ｂより小としたため、特にその部分の入
口側における渦の発生を防止し送風量を増大できる。こ
れらの結果本発明のファンは、送風の中流量域及び小流
量域において風量が多く効率が高いと共に低雑音な軸流
ファンとなり得る。しかも大流量域でも殆ど従来型軸流
ファンと略同等の性能を有する。
端部２ｃから夫々中間部２ｂに向かって夫々の取付角が
漸次大となるように形成されたから、ファン使用の実用
範囲においてそのファンの起風力が高く且つ、効率の良
いものとなる。これはその翼２の付根部２ａの取付角が
中間部２ｂのそれよりも小とされているため、その部分
の周速が小さくなり、付根部２ａの下流端における渦流
の発生を可及的に小さくし得る。そして中間部２ｂにお
ける取付角を大きくしたため、その部分における送風能
力を増大させると共に、それを斜流方向に効率良く送出
することができる。また、先端部２ｃにおいてはその取
付角を中間部２ｂより小としたため、特にその部分の入
口側における渦の発生を防止し送風量を増大できる。こ
れらの結果本発明のファンは、送風の中流量域及び小流
量域において風量が多く効率が高いと共に低雑音な軸流
ファンとなり得る。しかも大流量域でも殆ど従来型軸流
ファンと略同等の性能を有する。
【図１】本発明のファンの正面図。
【図２】同ファンの翼２とボス１との関係を示す説明
図。
図。
【図３】本発明のファンの使用状態を示す説明図。
【図４】本発明のファンＡ並びにそれに比較されるファ
ンＢ〜Ｆの各翼半径に対する取付角の説明図。
ンＢ〜Ｆの各翼半径に対する取付角の説明図。
【図５】取付角の最小値に対する最大値の比率が 1.3で
ある場合の各ファンの風量に対する静圧特性曲線。
ある場合の各ファンの風量に対する静圧特性曲線。
【図６】同効率特性曲線。
【図７】βｍａｘ／βｍｉｎ＝ 1.1である場合の風量に
対する静圧特性曲線。
対する静圧特性曲線。
【図８】同効率特性曲線。
【図９】βｍａｘ／βｍｉｎ＝ 1.6である場合の風量に
対する静圧特性曲線。
対する静圧特性曲線。
【図１０】同効率特性曲線。
【図１１】本発明のファンの空気流れの説明図であっ
て、（ａ）（ｂ）（ｃ）が夫々風量小，風量中，風量大
を示す。
て、（ａ）（ｂ）（ｃ）が夫々風量小，風量中，風量大
を示す。
【図１２】従来型ファンにおける空気流れの説明図であ
って、（ａ）（ｂ）（ｃ）が夫々風量小，風量中，風量
大を示す。
って、（ａ）（ｂ）（ｃ）が夫々風量小，風量中，風量
大を示す。
１ ボス ２ 翼 ２ａ 付根部 ２ｂ 中間部 ２ｃ 先端部 ３ モータ ４ エンジン冷却用ラジエータ ５ 他の熱交換器 ６ シュラウド ７ 通風
Claims (3)
- 【請求項１】 回転駆動されるボス１と、そのボス１の
外周に放射状に突設された複数の翼２と、を具備するフ
ァンにおいて、 前記翼２の付根部２ａおよび先端部２ｃの夫々から中間
部２ｂにその取付角が夫々漸次大となるように形成され
たことを特徴とするファン。 - 【請求項２】 請求項１において、前記ボス１の外周直
径がその軸方向に略同一で且つ、前記中間部２ｂの取付
角が、前記付根部２ａおよび先端部２ｃの取付角の 1.4
倍以内であるファン。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２において、前記
翼２の外周が小隙を介してシュラウド６で被嵌されたフ
ァン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11113195A JPH08284887A (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | ファン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11113195A JPH08284887A (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | ファン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08284887A true JPH08284887A (ja) | 1996-10-29 |
Family
ID=14553240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11113195A Pending JPH08284887A (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | ファン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08284887A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002221195A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 軸流ファンの動翼 |
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