JPH08277416A - 清浄鋼の製造方法 - Google Patents
清浄鋼の製造方法Info
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- JPH08277416A JPH08277416A JP7078930A JP7893095A JPH08277416A JP H08277416 A JPH08277416 A JP H08277416A JP 7078930 A JP7078930 A JP 7078930A JP 7893095 A JP7893095 A JP 7893095A JP H08277416 A JPH08277416 A JP H08277416A
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】溶鋼中の介在物の量を安定して低減し高清浄度
の鋼を製造できる清浄鋼の製造方法を提供する。 【構成】転炉出鋼後の１８０〜２００ｔの溶鋼に、２．
５〜３．０ｔの量のフラックスを添加する。このフラッ
クスの組成は、ＣａＯを７０ｗｔ％含み、ＣａＦ 2 を３
０ｗｔ％含むもの、ＣａＯを８０ｗｔ％含み、ＣａＦ2
を２０ｗｔ％含むもの、ＣａＯを７０ｗｔ％含み、Ｃａ
Ｆ2 を１５ｗｔ％含み、Ａｌ2 Ｏ3 を１５ｗｔ％含むも
のの３種類である。上記のフラックスを添加しスラグを
生成させるための溶鋼の撹拌は、Ａｒガスを鋼中に３〜
３．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎ流すことにより５〜８分間行う。
溶鋼を撹拌する際の雰囲気中のＯ2 濃度は０．１〜０．
３ｗｔ％である。溶鋼に浸漬された浸漬管のうち大気に
露出した部分の周囲にＡｒガスを１〜２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ
流してこの上部を大気から遮断する。
の鋼を製造できる清浄鋼の製造方法を提供する。 【構成】転炉出鋼後の１８０〜２００ｔの溶鋼に、２．
５〜３．０ｔの量のフラックスを添加する。このフラッ
クスの組成は、ＣａＯを７０ｗｔ％含み、ＣａＦ 2 を３
０ｗｔ％含むもの、ＣａＯを８０ｗｔ％含み、ＣａＦ2
を２０ｗｔ％含むもの、ＣａＯを７０ｗｔ％含み、Ｃａ
Ｆ2 を１５ｗｔ％含み、Ａｌ2 Ｏ3 を１５ｗｔ％含むも
のの３種類である。上記のフラックスを添加しスラグを
生成させるための溶鋼の撹拌は、Ａｒガスを鋼中に３〜
３．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎ流すことにより５〜８分間行う。
溶鋼を撹拌する際の雰囲気中のＯ2 濃度は０．１〜０．
３ｗｔ％である。溶鋼に浸漬された浸漬管のうち大気に
露出した部分の周囲にＡｒガスを１〜２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ
流してこの上部を大気から遮断する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼中の介在物が低減さ
れた清浄鋼の製造方法に関し、特に、高清浄度の軸受鋼
を製造するのに好適な清浄鋼の製造方法に関する。
れた清浄鋼の製造方法に関し、特に、高清浄度の軸受鋼
を製造するのに好適な清浄鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】大気中で溶解された溶鋼を真空中に導き
脱ガス処理し介在物を除去して清浄度の高い鋼を得る方
法が従来から知られている。例えば軸受鋼では、介在物
の量が多くなると転動疲労寿命が短くなると考えられて
おり、高い清浄度をもつ軸受鋼が望まれる。このため、
軸受鋼の溶製においては、いかにして介在物の凝集浮上
を促進させ、この介在物をスラグに吸収させるかが重要
となる。このための方法としては、溶鋼が収容された取
鍋に電極を設置し、アーク加熱を行いながらガス撹拌を
行う方法（ＬＦ法）を長時間行った後、真空脱ガス処理
を行う方法や、特開昭５７−７３１１８号公報に示され
ているように、上端部が真空容器に接続された２本の浸
漬管の下端部を取鍋の溶鋼中に浸漬し、一方の浸漬管を
通して取鍋中の溶鋼を真空容器に入れて脱ガスすると共
に他方の浸漬管を通して真空容器中の溶鋼を取鍋に戻す
真空循環脱ガス処理（ＲＨ）を長時間行う方法が知られ
ている。また、特開平１−２２２０１２号公報に示され
るように、溶鋼にＣａ−Ｓｉを添加して介在物の形態制
御を行い、介在物の低減を図る方法も知られている。
脱ガス処理し介在物を除去して清浄度の高い鋼を得る方
法が従来から知られている。例えば軸受鋼では、介在物
の量が多くなると転動疲労寿命が短くなると考えられて
おり、高い清浄度をもつ軸受鋼が望まれる。このため、
軸受鋼の溶製においては、いかにして介在物の凝集浮上
を促進させ、この介在物をスラグに吸収させるかが重要
となる。このための方法としては、溶鋼が収容された取
鍋に電極を設置し、アーク加熱を行いながらガス撹拌を
行う方法（ＬＦ法）を長時間行った後、真空脱ガス処理
を行う方法や、特開昭５７−７３１１８号公報に示され
ているように、上端部が真空容器に接続された２本の浸
漬管の下端部を取鍋の溶鋼中に浸漬し、一方の浸漬管を
通して取鍋中の溶鋼を真空容器に入れて脱ガスすると共
に他方の浸漬管を通して真空容器中の溶鋼を取鍋に戻す
真空循環脱ガス処理（ＲＨ）を長時間行う方法が知られ
ている。また、特開平１−２２２０１２号公報に示され
るように、溶鋼にＣａ−Ｓｉを添加して介在物の形態制
御を行い、介在物の低減を図る方法も知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】高清浄度の軸受鋼を製
造するに当たり、介在物の量が溶鋼中の全酸素濃度（以
下Ｏt と示す）で表わしたときに７ｐｐｍ以下になるこ
とを目標とする場合、ＲＨの処理時間を長くしただけで
は、アルミナが主成分で融点の高い微細な介在物が主に
生成されるため、介在物の凝集浮上が進まず、溶鋼中の
脱酸速度の低下が著しくなり、目標のＯt 濃度が得られ
ないという問題がある。また、溶鋼にＣａ−Ｓｉ等を添
加して介在物の形態制御を行う場合でも、スラグ中のＦ
ｅＯやＭｎＯによる溶鋼の再酸化、ＲＨ処理中に浸漬管
でのエアリークなどによる溶鋼の再酸化に起因して微細
なアルミナが生成し、この結果、安定して介在物を低減
することが難しいという問題がある。
造するに当たり、介在物の量が溶鋼中の全酸素濃度（以
下Ｏt と示す）で表わしたときに７ｐｐｍ以下になるこ
とを目標とする場合、ＲＨの処理時間を長くしただけで
は、アルミナが主成分で融点の高い微細な介在物が主に
生成されるため、介在物の凝集浮上が進まず、溶鋼中の
脱酸速度の低下が著しくなり、目標のＯt 濃度が得られ
ないという問題がある。また、溶鋼にＣａ−Ｓｉ等を添
加して介在物の形態制御を行う場合でも、スラグ中のＦ
ｅＯやＭｎＯによる溶鋼の再酸化、ＲＨ処理中に浸漬管
でのエアリークなどによる溶鋼の再酸化に起因して微細
なアルミナが生成し、この結果、安定して介在物を低減
することが難しいという問題がある。
【０００４】本発明は、上記事情に鑑み、溶鋼中の介在
物の量を安定して低減し高清浄度の鋼を製造できる清浄
鋼の製造方法を提供することを目的とする。
物の量を安定して低減し高清浄度の鋼を製造できる清浄
鋼の製造方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の清浄鋼の製造方法は、溶鋼に脱ガス処理を施
し介在物を除去して清浄鋼を製造する清浄鋼の製造方法
において、 （１）ＣａＯを主成分としてＣａＦ2 及びＡｌ2 Ｏ3 の
うちの１つ又は両方を１０〜４０ｗｔ％含むフラックス
を、生成されるスラグ中のＳｉＯ2 濃度が１０ｗｔ％以
下になるように、溶鋼に添加する工程 （２）上記フラックスが添加されてスラグが生成した溶
鋼を、Ｏ2 濃度が０．３ｗｔ％以下の雰囲気中で不活性
ガスで撹拌する工程 （３）不活性ガスで撹拌された上記溶鋼に、該溶鋼に浸
漬された浸漬管のうち大気中に露出した部分を不活性ガ
スにより大気から遮断した状態で真空循環脱ガス処理を
施す工程 を含むことを特徴とするものである。
の本発明の清浄鋼の製造方法は、溶鋼に脱ガス処理を施
し介在物を除去して清浄鋼を製造する清浄鋼の製造方法
において、 （１）ＣａＯを主成分としてＣａＦ2 及びＡｌ2 Ｏ3 の
うちの１つ又は両方を１０〜４０ｗｔ％含むフラックス
を、生成されるスラグ中のＳｉＯ2 濃度が１０ｗｔ％以
下になるように、溶鋼に添加する工程 （２）上記フラックスが添加されてスラグが生成した溶
鋼を、Ｏ2 濃度が０．３ｗｔ％以下の雰囲気中で不活性
ガスで撹拌する工程 （３）不活性ガスで撹拌された上記溶鋼に、該溶鋼に浸
漬された浸漬管のうち大気中に露出した部分を不活性ガ
スにより大気から遮断した状態で真空循環脱ガス処理を
施す工程 を含むことを特徴とするものである。
【０００６】
【作用】本発明の清浄鋼の製造方法によれば、上記成分
のフラックスを溶鋼に添加し、その後、Ｏ2 濃度が０．
３ｗｔ％以下の雰囲気中で不活性ガスで溶鋼を撹拌す
る。この結果、フラックスが滓化してスラグが生成され
るが、このスラグ中では、溶鋼の再酸化を起こすＦｅＯ
やＭｎＯなどの量が低く、これにより、真空循環脱ガス
処理中の見かけの脱酸速度を増大できる。また、スラグ
中のＳｉＯ2 濃度が１０ｗｔ％以下になるように上記組
成のフラックスを溶鋼に添加するので、ＳｉＯ2 による
溶鋼の再酸化を防止できる。また、スラグを生成する溶
鋼の撹拌時に、溶鋼内に存在するＡｌ2 Ｏ3 系の介在物
をスラグに吸着でき、真空循環脱ガス処理前の介在物酸
素濃度を低下できる。さらに、溶鋼に浸漬された浸漬管
のうち大気に露出した部分を不活性ガスにより大気から
遮断した状態で真空循環脱ガス処理を施すので、浸漬管
のエアリークに起因する微細なアルミナの生成を防ぐこ
とができ、Ｏt 濃度の低下を促進できる。
のフラックスを溶鋼に添加し、その後、Ｏ2 濃度が０．
３ｗｔ％以下の雰囲気中で不活性ガスで溶鋼を撹拌す
る。この結果、フラックスが滓化してスラグが生成され
るが、このスラグ中では、溶鋼の再酸化を起こすＦｅＯ
やＭｎＯなどの量が低く、これにより、真空循環脱ガス
処理中の見かけの脱酸速度を増大できる。また、スラグ
中のＳｉＯ2 濃度が１０ｗｔ％以下になるように上記組
成のフラックスを溶鋼に添加するので、ＳｉＯ2 による
溶鋼の再酸化を防止できる。また、スラグを生成する溶
鋼の撹拌時に、溶鋼内に存在するＡｌ2 Ｏ3 系の介在物
をスラグに吸着でき、真空循環脱ガス処理前の介在物酸
素濃度を低下できる。さらに、溶鋼に浸漬された浸漬管
のうち大気に露出した部分を不活性ガスにより大気から
遮断した状態で真空循環脱ガス処理を施すので、浸漬管
のエアリークに起因する微細なアルミナの生成を防ぐこ
とができ、Ｏt 濃度の低下を促進できる。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の清浄鋼の製造方法の一実施例
を説明する。ここでは、高清浄度の軸受鋼の製造方法を
例にして説明する。主な組成がＣ：０．９８〜１．０３
ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ：１．３〜
１．５ｗｔ％、Ａｌ：０．０４〜０．０６ｗｔ％であ
る、転炉出鋼後の溶鋼を１８０〜２００ｔ用いて実験を
行った。この結果を、比較例とともに表１に示す。
を説明する。ここでは、高清浄度の軸受鋼の製造方法を
例にして説明する。主な組成がＣ：０．９８〜１．０３
ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ：１．３〜
１．５ｗｔ％、Ａｌ：０．０４〜０．０６ｗｔ％であ
る、転炉出鋼後の溶鋼を１８０〜２００ｔ用いて実験を
行った。この結果を、比較例とともに表１に示す。
【０００８】
【表１】
【０００９】実施例では、上記溶鋼に添加したフラック
スの量は２．５〜３．０ｔであり、このフラックスの組
成は、ＣａＯを７０％含み、ＣａＦ2 を３０ｗｔ％含む
もの（実施例１）、ＣａＯを８０ｗｔ％含み、ＣａＦ2
を２０ｗｔ％含むもの（実施例２）、ＣａＯを７０ｗｔ
％含み、ＣａＦ2 を１５ｗｔ％含み、Ａｌ2 Ｏ3 を１５
ｗｔ％含むもの（実施例３）の３種類である。上記のフ
ラックスを添加しスラグを生成させるための溶鋼の撹拌
は、Ａｒガスを溶鋼中に３〜３．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎ流す
ことにより５〜８分間行った。また、溶鋼を撹拌する際
の雰囲気中のＯ 2 濃度は０．１〜０．３ｗｔ％であっ
た。また、真空循環脱ガス装置の、溶鋼に浸漬された浸
漬管のうち大気に露出した部分の周囲にＡｒガスを１〜
２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ流すことによりこの上部を大気から遮
断した。浸漬管の上部を大気から遮断する方法として
は、この上部を囲む耐熱性の囲いを取り付け、この囲い
の中にＡｒガスを流す方法（特開平２−４３３１５号公
報、特開平５−５１６２６号公報、特開平６−２０２６
号公報、実開平６−３３９５２号公報参照）が知られて
おり、この方法で十分に遮断できる。
スの量は２．５〜３．０ｔであり、このフラックスの組
成は、ＣａＯを７０％含み、ＣａＦ2 を３０ｗｔ％含む
もの（実施例１）、ＣａＯを８０ｗｔ％含み、ＣａＦ2
を２０ｗｔ％含むもの（実施例２）、ＣａＯを７０ｗｔ
％含み、ＣａＦ2 を１５ｗｔ％含み、Ａｌ2 Ｏ3 を１５
ｗｔ％含むもの（実施例３）の３種類である。上記のフ
ラックスを添加しスラグを生成させるための溶鋼の撹拌
は、Ａｒガスを溶鋼中に３〜３．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎ流す
ことにより５〜８分間行った。また、溶鋼を撹拌する際
の雰囲気中のＯ 2 濃度は０．１〜０．３ｗｔ％であっ
た。また、真空循環脱ガス装置の、溶鋼に浸漬された浸
漬管のうち大気に露出した部分の周囲にＡｒガスを１〜
２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ流すことによりこの上部を大気から遮
断した。浸漬管の上部を大気から遮断する方法として
は、この上部を囲む耐熱性の囲いを取り付け、この囲い
の中にＡｒガスを流す方法（特開平２−４３３１５号公
報、特開平５−５１６２６号公報、特開平６−２０２６
号公報、実開平６−３３９５２号公報参照）が知られて
おり、この方法で十分に遮断できる。
【００１０】比較例では、フラックス（ＣａＯを７０ｗ
ｔ％含み、ＣａＦ2 を３０ｗｔ％含むもの）の添加量を
２ｔとしたもの（比較例１）と、浸漬管をＡｒガスによ
り大気から遮断しないもの（比較例２）、スラグを生成
させるために溶鋼を撹拌する際にＯ2 濃度０．５ｗｔ％
の雰囲気にしたもの（比較例３）の３種類とした。表１
に示すように、実施例１〜３においては、溶鋼中のＯ2
濃度は、真空循環脱ガス処理前では２２〜２５ｐｐｍと
低く、真空循環脱ガス処理後では安定して７ｐｐｍ以下
になった。
ｔ％含み、ＣａＦ2 を３０ｗｔ％含むもの）の添加量を
２ｔとしたもの（比較例１）と、浸漬管をＡｒガスによ
り大気から遮断しないもの（比較例２）、スラグを生成
させるために溶鋼を撹拌する際にＯ2 濃度０．５ｗｔ％
の雰囲気にしたもの（比較例３）の３種類とした。表１
に示すように、実施例１〜３においては、溶鋼中のＯ2
濃度は、真空循環脱ガス処理前では２２〜２５ｐｐｍと
低く、真空循環脱ガス処理後では安定して７ｐｐｍ以下
になった。
【００１１】一方、比較例１においては、溶鋼中のＯt
濃度が、真空循環脱ガス処理前では３０ｐｐｍと高く、
真空循環脱ガス処理後でも１０ｐｐｍとなり、Ｏt 濃度
を低くできなかった。また、比較例２においては、真空
循環脱ガス処理中の見かけの脱酸速度が低下し、このた
め、真空循環脱ガス処理前の溶鋼のＯt 濃度が２５ｐｐ
ｍと低いにも拘らず、真空循環脱ガス処理後のＯt 濃度
は１０ｐｐｍと高かった。さらに、比較例３において
は、スラグが生成した溶鋼を撹拌する際の雰囲気中のＯ
2 濃度が０．５ｗｔ％であるため、真空循環脱ガス処理
前の溶鋼中のＯt濃度が５２ｐｐｍと高くなり、真空循
環脱ガス処理後に十分にＯt 濃度を低下させることがで
きなかった。
濃度が、真空循環脱ガス処理前では３０ｐｐｍと高く、
真空循環脱ガス処理後でも１０ｐｐｍとなり、Ｏt 濃度
を低くできなかった。また、比較例２においては、真空
循環脱ガス処理中の見かけの脱酸速度が低下し、このた
め、真空循環脱ガス処理前の溶鋼のＯt 濃度が２５ｐｐ
ｍと低いにも拘らず、真空循環脱ガス処理後のＯt 濃度
は１０ｐｐｍと高かった。さらに、比較例３において
は、スラグが生成した溶鋼を撹拌する際の雰囲気中のＯ
2 濃度が０．５ｗｔ％であるため、真空循環脱ガス処理
前の溶鋼中のＯt濃度が５２ｐｐｍと高くなり、真空循
環脱ガス処理後に十分にＯt 濃度を低下させることがで
きなかった。
【００１２】以上のように各実施例の方法を用いると、
各比較例の方法に比べ、鋼中のＯt濃度の低い軸受鋼が
溶製できた。
各比較例の方法に比べ、鋼中のＯt濃度の低い軸受鋼が
溶製できた。
【００１３】
【発明の効果】以上説明したように本発明の清浄鋼の製
造方法によれば、溶鋼の再酸化の原因となるスラグ中の
ＦｅＯ、ＭｎＯ、ＳｉＯ2 の量を低減でき、かつ、空気
による溶鋼の酸化を防止したので溶鋼中の介在物量を安
定して低減でき、この結果、高清浄度の鋼を製造でき
る。
造方法によれば、溶鋼の再酸化の原因となるスラグ中の
ＦｅＯ、ＭｎＯ、ＳｉＯ2 の量を低減でき、かつ、空気
による溶鋼の酸化を防止したので溶鋼中の介在物量を安
定して低減でき、この結果、高清浄度の鋼を製造でき
る。
フロントページの続き (72)発明者 反町 健一 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 東 啓一 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 蓮沼 純一 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】 溶鋼に脱ガス処理を施し介在物を除去し
て清浄鋼を製造する清浄鋼の製造方法において、 ＣａＯを主成分としてＣａＦ2 及びＡｌ2 Ｏ3 のうちの
１つ又は両方を１０〜４０ｗｔ％含むフラックスを、生
成されるスラグ中のＳｉＯ2 濃度が１０ｗｔ％以下にな
るように、溶鋼に添加する工程と、 前記フラックスが添加されてスラグが生成した溶鋼を、
Ｏ2 濃度が０．３ｗｔ％以下の雰囲気中で不活性ガスで
撹拌する工程と、 該不活性ガスで撹拌された前記溶鋼に、該溶鋼に浸漬さ
れた浸漬管のうち大気中に露出した部分を不活性ガスに
より大気から遮断した状態で真空循環脱ガス処理を施す
工程とを含むことを特徴とする清浄鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7078930A JPH08277416A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 清浄鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7078930A JPH08277416A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 清浄鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08277416A true JPH08277416A (ja) | 1996-10-22 |
Family
ID=13675597
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7078930A Pending JPH08277416A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 清浄鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08277416A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010196114A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 軸受鋼の製造方法 |
-
1995
- 1995-04-04 JP JP7078930A patent/JPH08277416A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010196114A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 軸受鋼の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041228 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050419 |