JPH0827283A - 摩擦材料 - Google Patents
摩擦材料Info
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- JPH0827283A JPH0827283A JP18401294A JP18401294A JPH0827283A JP H0827283 A JPH0827283 A JP H0827283A JP 18401294 A JP18401294 A JP 18401294A JP 18401294 A JP18401294 A JP 18401294A JP H0827283 A JPH0827283 A JP H0827283A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- friction
- friction material
- polyhedral
- hard particles
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- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高い摩擦係数μと優れた耐摩耗性とを有する
摩擦材料を提供する。 【構成】 摩擦材料１は、繊維２，３および摩擦調整剤
を含む抄造体４と、その抄造体４に含浸硬化されたバイ
ンダ５とを有する。摩擦調整剤の少なくとも一部は多数
の多面体形硬質粒子６である。摩擦材料１が相手部材に
摩擦接触すると、多数の多面体形硬質粒子６の微小角部
６ａが、相手部材表面の微小凹部および／または微小凸
部に引掛る係止作用を発揮するので、摩擦材料１の摩擦
係数μが高められる。また多数の多面体形硬質粒子６の
含有によって、摩擦材料１の摩耗量が減少する。
摩擦材料を提供する。 【構成】 摩擦材料１は、繊維２，３および摩擦調整剤
を含む抄造体４と、その抄造体４に含浸硬化されたバイ
ンダ５とを有する。摩擦調整剤の少なくとも一部は多数
の多面体形硬質粒子６である。摩擦材料１が相手部材に
摩擦接触すると、多数の多面体形硬質粒子６の微小角部
６ａが、相手部材表面の微小凹部および／または微小凸
部に引掛る係止作用を発揮するので、摩擦材料１の摩擦
係数μが高められる。また多数の多面体形硬質粒子６の
含有によって、摩擦材料１の摩耗量が減少する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摩擦材料、例えば、クラ
ッチ、ブレーキ等に用いられる摩擦材料であって、繊維
および摩擦調整剤を含む抄造体と、その抄造体に含浸硬
化されたバインダとを有するものの改良に関する。
ッチ、ブレーキ等に用いられる摩擦材料であって、繊維
および摩擦調整剤を含む抄造体と、その抄造体に含浸硬
化されたバインダとを有するものの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摩擦材料において、その摩
擦調整剤としては一般にカシューダストが用いられてい
る（例えば、特公平４−６６８９９号公報参照）。
擦調整剤としては一般にカシューダストが用いられてい
る（例えば、特公平４−６６８９９号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、カシュ
ーダストを用いた摩擦材料においては、その摩擦係数μ
が比較的低く、また摩耗量が比較的多い、という問題が
あり、この点改良が望まれていた。
ーダストを用いた摩擦材料においては、その摩擦係数μ
が比較的低く、また摩耗量が比較的多い、という問題が
あり、この点改良が望まれていた。
【０００４】本発明は前記に鑑み、摩擦調整剤として新
規なものを用いることによって、高い摩擦係数μと優れ
た耐摩耗性とを有する前記摩擦材料を提供することを目
的する。
規なものを用いることによって、高い摩擦係数μと優れ
た耐摩耗性とを有する前記摩擦材料を提供することを目
的する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、繊維および摩
擦調整剤を含む抄造体と、その抄造体に含浸硬化された
バインダとを有する摩擦材料において、前記摩擦調整剤
の少なくとも一部が多数の多面体形硬質粒子であること
を特徴とする。
擦調整剤を含む抄造体と、その抄造体に含浸硬化された
バインダとを有する摩擦材料において、前記摩擦調整剤
の少なくとも一部が多数の多面体形硬質粒子であること
を特徴とする。
【０００６】
【作用】相手部材に摩擦材料が摩擦接触すると、多数の
多面体形硬質粒子の微小角部が、相手部材表面の微小凹
部および／または微小凸部に引掛る係止作用を発揮する
ので、その摩擦材料の摩擦係数μが高められる。
多面体形硬質粒子の微小角部が、相手部材表面の微小凹
部および／または微小凸部に引掛る係止作用を発揮する
ので、その摩擦材料の摩擦係数μが高められる。
【０００７】また多数の多面体形硬質粒子の含有によっ
て、摩擦材料の摩耗量が減少し、したがって摩擦材料は
優れた耐摩耗性を有する。
て、摩擦材料の摩耗量が減少し、したがって摩擦材料は
優れた耐摩耗性を有する。
【０００８】
【実施例】図１において、クラッチ用湿式多孔質摩擦材
料１は二種の繊維２，３、充填材および摩擦調整剤を含
む抄造体４と、その抄造体４に含浸硬化されたバインダ
５とを有し、シート状に形成される。
料１は二種の繊維２，３、充填材および摩擦調整剤を含
む抄造体４と、その抄造体４に含浸硬化されたバインダ
５とを有し、シート状に形成される。
【０００９】一種の繊維２はアラミド繊維、全芳香族ポ
リエステル繊維等のポリマー繊維であり、他種の繊維３
はリンターパルプ、木材パルプ等の天然セルロース繊維
である。充填材としては珪藻土が用いられている。摩擦
調整剤の少なくとも一部は多数の多面体形硬質粒子であ
り、必要に応じてカシューダストも併用される。バイン
ダ５としては、フェノール樹脂、ポリイミド樹脂、エポ
キシ樹脂、メラミン樹脂等の熱硬化性合成樹脂が用いら
れる。
リエステル繊維等のポリマー繊維であり、他種の繊維３
はリンターパルプ、木材パルプ等の天然セルロース繊維
である。充填材としては珪藻土が用いられている。摩擦
調整剤の少なくとも一部は多数の多面体形硬質粒子であ
り、必要に応じてカシューダストも併用される。バイン
ダ５としては、フェノール樹脂、ポリイミド樹脂、エポ
キシ樹脂、メラミン樹脂等の熱硬化性合成樹脂が用いら
れる。
【００１０】図２において、多面体形硬質粒子６には、
（ａ）に示すように八面体形のもの、（ｂ）に示すよう
に四面体形（三角錐形）のもの、（ｃ）に示すように六
面体形（立方体形）のもの等が該当する。
（ａ）に示すように八面体形のもの、（ｂ）に示すよう
に四面体形（三角錐形）のもの、（ｃ）に示すように六
面体形（立方体形）のもの等が該当する。
【００１１】（ａ）の八面体形硬質粒子６は、例えばマ
グネタイト（磁鉄鉱、Ｆｅ3 Ｏ4 ）の単結晶体であり、
四角形部位の各辺の長さａが０．１μｍ≦ａ≦１５０μ
ｍ、また高さｂが０．２μｍ≦ｂ≦３００μｍである大
きさのものが適当である。マグネタイトの単結晶体には
八面体形のものだけでなく、その変形単結晶体も含まれ
ることがある。この場合、前記大きさの決定は八面体形
のものについて行われる。これは、八面体形のものの大
きさを決定すれば、変形したものもその大きさの範囲に
収まるからである。（ｂ）の四面体形硬質粒子６は、例
えばＦｅの単結晶体であり、底面の各辺の長さｃが０．
１μｍ≦ｃ≦１５０μｍ、また高さｄが０．２μｍ≦ｄ
≦３００μｍである大きさのものが適当である。（ｃ）
の六面体形硬質粒子６は、例えばＦｅの単結晶体であ
り、各辺の長さｅが０．１μｍ≦ｅ≦１５０μｍである
大きさのものが適当である。これら多面体形硬質粒子６
は、一種のみ、または二種以上が併用される。
グネタイト（磁鉄鉱、Ｆｅ3 Ｏ4 ）の単結晶体であり、
四角形部位の各辺の長さａが０．１μｍ≦ａ≦１５０μ
ｍ、また高さｂが０．２μｍ≦ｂ≦３００μｍである大
きさのものが適当である。マグネタイトの単結晶体には
八面体形のものだけでなく、その変形単結晶体も含まれ
ることがある。この場合、前記大きさの決定は八面体形
のものについて行われる。これは、八面体形のものの大
きさを決定すれば、変形したものもその大きさの範囲に
収まるからである。（ｂ）の四面体形硬質粒子６は、例
えばＦｅの単結晶体であり、底面の各辺の長さｃが０．
１μｍ≦ｃ≦１５０μｍ、また高さｄが０．２μｍ≦ｄ
≦３００μｍである大きさのものが適当である。（ｃ）
の六面体形硬質粒子６は、例えばＦｅの単結晶体であ
り、各辺の長さｅが０．１μｍ≦ｅ≦１５０μｍである
大きさのものが適当である。これら多面体形硬質粒子６
は、一種のみ、または二種以上が併用される。
【００１２】また多面体形硬質粒子６の硬さＨｖはＨｖ
≧２００に設定される。これは、クラッチプレートが鋼
板より構成され、その硬さＨｖが１５０≦Ｈｖ≦２００
であることから、多面体形硬質粒子６、延いては多孔質
摩擦材料１の耐摩耗性を確保することにある。
≧２００に設定される。これは、クラッチプレートが鋼
板より構成され、その硬さＨｖが１５０≦Ｈｖ≦２００
であることから、多面体形硬質粒子６、延いては多孔質
摩擦材料１の耐摩耗性を確保することにある。
【００１３】さらに、多孔質摩擦材料全体における多面
体形硬質粒子６の配合量Ａは、１重量％≦Ａ≦６０重量
％に設定される。
体形硬質粒子６の配合量Ａは、１重量％≦Ａ≦６０重量
％に設定される。
【００１４】多孔質摩擦材料１の製造に当っては、次の
各工程が順次行われる。 （ｉ） 二種の繊維２，３、充填材、多面体形硬質粒子
６および水を混合して原料溶液を調製する。 （ii） 原料溶液より長網式または円網式抄紙機を用い
てペーパ状抄造体４を作製する。 （iii ）抄造体４に液状熱硬化性合成樹脂５を含浸さ
せ、次いで硬化させることによって多孔質摩擦材料１を
得る。この場合、液状熱硬化性合成樹脂５の含浸量は、
図３に示すように、抄造体４における繊維２，３相互間
を接合すると共に繊維２，３および多面体形硬質粒子６
間を接合するのに十分であり、且つ抄造体４に存する多
数の気孔を残置し得る量に設定される。
各工程が順次行われる。 （ｉ） 二種の繊維２，３、充填材、多面体形硬質粒子
６および水を混合して原料溶液を調製する。 （ii） 原料溶液より長網式または円網式抄紙機を用い
てペーパ状抄造体４を作製する。 （iii ）抄造体４に液状熱硬化性合成樹脂５を含浸さ
せ、次いで硬化させることによって多孔質摩擦材料１を
得る。この場合、液状熱硬化性合成樹脂５の含浸量は、
図３に示すように、抄造体４における繊維２，３相互間
を接合すると共に繊維２，３および多面体形硬質粒子６
間を接合するのに十分であり、且つ抄造体４に存する多
数の気孔を残置し得る量に設定される。
【００１５】このようにして得られた多孔質摩擦材料１
においては、図４に示すように、その多孔質摩擦材料１
が相手部材７に摩擦接触すると、多数の多面体形硬質粒
子６の微小角部６ａが、相手部材７表面の微小凹部７ａ
および／または微小凸部７ｂに引掛る係止作用を発揮す
るので、その多孔質摩擦材料１の摩擦係数μが高められ
る。
においては、図４に示すように、その多孔質摩擦材料１
が相手部材７に摩擦接触すると、多数の多面体形硬質粒
子６の微小角部６ａが、相手部材７表面の微小凹部７ａ
および／または微小凸部７ｂに引掛る係止作用を発揮す
るので、その多孔質摩擦材料１の摩擦係数μが高められ
る。
【００１６】また多数の多面体形硬質粒子６の含有によ
って、多孔質摩擦材料１の摩耗量が減少し、したがって
多孔質摩擦材料１は優れた耐摩耗性を有する。
って、多孔質摩擦材料１の摩耗量が減少し、したがって
多孔質摩擦材料１は優れた耐摩耗性を有する。
【００１７】なお、多面体形硬質粒子６の前記配合量Ａ
がＡ＜１重量％では前記効果を得ることができず、一
方、Ａ＞６０重量％では、未接合の多面体形硬質粒子６
の量が増えてその脱落量が急増するため、その脱落多面
体形硬質粒子６によって相手部材７および多孔質摩擦材
料１の摩耗量が増加し、また摩擦係数μも低下する。
がＡ＜１重量％では前記効果を得ることができず、一
方、Ａ＞６０重量％では、未接合の多面体形硬質粒子６
の量が増えてその脱落量が急増するため、その脱落多面
体形硬質粒子６によって相手部材７および多孔質摩擦材
料１の摩耗量が増加し、また摩擦係数μも低下する。
【００１８】以下、具体例について説明する。
【００１９】表１は、湿式多孔質摩擦材料１の実施例１
〜８および比較例１ａ，２ａの組成を示す。表１におい
て、多面体形硬質粒子６としてはマグネタイトの単結晶
体が用いられた。
〜８および比較例１ａ，２ａの組成を示す。表１におい
て、多面体形硬質粒子６としてはマグネタイトの単結晶
体が用いられた。
【００２０】
【表１】 図５は、マグネタイトの単結晶体を示す顕微鏡写真であ
り、八面体形のものおよびその変形したものが観察され
る。
り、八面体形のものおよびその変形したものが観察され
る。
【００２１】図６は、実施例２における繊維とマグネタ
イトの単結晶体とを示す顕微鏡写真であり、複数のマグ
ネタイトの単結晶体よりなる集合物が繊維に接合されて
いることが判る。
イトの単結晶体とを示す顕微鏡写真であり、複数のマグ
ネタイトの単結晶体よりなる集合物が繊維に接合されて
いることが判る。
【００２２】次に、実施例１〜８および比較例１ａ，２
ａに関しＳＡＥ No. ２試験機により湿式摩擦テストを
行って、摩擦係数μおよび摩耗量を求めたところ、表２
の結果を得た。この摩擦テストにおいて、摩擦係数μの
測定条件は、多孔質摩擦材料の使用数 ３枚、慣性能率
１．５kgｆ・cm・Ｓ2 、回転数 ０．７rpm 、面圧
７．８kgｆ／cm2 、湯温 １００℃であり、また摩耗量
の測定は、テスト前後において、３枚の多孔質摩擦材料
を油中に浸漬し、次いでそれら多孔質摩擦材料を重ね合
せ、一定の加圧力（７．８kgｆ／cm2 ）を付与した状態
で全多孔質摩擦材料の厚さを測定することによって行わ
れた。摩耗量は、テスト前の厚さからテスト後の厚さを
引いた値である。
ａに関しＳＡＥ No. ２試験機により湿式摩擦テストを
行って、摩擦係数μおよび摩耗量を求めたところ、表２
の結果を得た。この摩擦テストにおいて、摩擦係数μの
測定条件は、多孔質摩擦材料の使用数 ３枚、慣性能率
１．５kgｆ・cm・Ｓ2 、回転数 ０．７rpm 、面圧
７．８kgｆ／cm2 、湯温 １００℃であり、また摩耗量
の測定は、テスト前後において、３枚の多孔質摩擦材料
を油中に浸漬し、次いでそれら多孔質摩擦材料を重ね合
せ、一定の加圧力（７．８kgｆ／cm2 ）を付与した状態
で全多孔質摩擦材料の厚さを測定することによって行わ
れた。摩耗量は、テスト前の厚さからテスト後の厚さを
引いた値である。
【００２３】
【表２】 図７は、表２に基づいて多面体形硬質粒子の配合量と摩
擦係数μおよび摩耗量との関係をグラフ化したものであ
る。
擦係数μおよび摩耗量との関係をグラフ化したものであ
る。
【００２４】表２および図７から明らかなように、多面
体形硬質粒子６の配合量Ａを１重量％≦Ａ≦６０重量％
に設定すると、実施例１〜５のように多孔質摩擦材料１
の摩擦係数μを高め、また摩耗量を低減することができ
る。
体形硬質粒子６の配合量Ａを１重量％≦Ａ≦６０重量％
に設定すると、実施例１〜５のように多孔質摩擦材料１
の摩擦係数μを高め、また摩耗量を低減することができ
る。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、高い摩擦係数μと、優れた耐摩耗性とを
有する摩擦材料を提供することができる。
ことによって、高い摩擦係数μと、優れた耐摩耗性とを
有する摩擦材料を提供することができる。
【図１】摩擦材料の要部縦断面図である。
【図２】各種多面体形硬質粒子の斜視図である。
【図３】摩擦材料の要部拡大斜視図である。
【図４】摩擦材料と相手部材との摩擦接触状態を示す説
明図である。
明図である。
【図５】マグネタイトの単結晶体を示す顕微鏡写真であ
る。
る。
【図６】摩擦材料における繊維とマグネタイトの単結晶
体とを示す顕微鏡写真である。
体とを示す顕微鏡写真である。
【図７】多面体形硬質粒子の配合量と、摩擦係数および
摩耗量との関係を示すグラフである。
摩耗量との関係を示すグラフである。
１ 多孔質摩擦材料 ２，３ 繊維 ４ 抄造体 ５ バインダ ６ 多面体形硬質粒子
Claims (3)
- 【請求項１】 繊維（２，３）および摩擦調整剤を含む
抄造体（４）と、その抄造体（４）に含浸硬化されたバ
インダ（５）とを有する摩擦材料において、前記摩擦調
整剤の少なくとも一部が多数の多面体形硬質粒子（６）
であることを特徴とする摩擦材料。 - 【請求項２】 摩擦材料全体における前記多面体形硬質
粒子（６）の配合量Ａが１重量％≦Ａ≦６０重量％であ
る、請求項１記載の摩擦材料。 - 【請求項３】 前記多面体形硬質粒子（６）はマグネタ
イトの単結晶体である、請求項１または２記載の摩擦材
料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18401294A JPH0827283A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | 摩擦材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18401294A JPH0827283A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | 摩擦材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0827283A true JPH0827283A (ja) | 1996-01-30 |
Family
ID=16145795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18401294A Pending JPH0827283A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | 摩擦材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0827283A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010146647A1 (ja) * | 2009-06-15 | 2010-12-23 | トヨタ自動車株式会社 | 制動装置及び摩擦材の製造方法 |
-
1994
- 1994-07-13 JP JP18401294A patent/JPH0827283A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010146647A1 (ja) * | 2009-06-15 | 2010-12-23 | トヨタ自動車株式会社 | 制動装置及び摩擦材の製造方法 |
| JP5152411B2 (ja) * | 2009-06-15 | 2013-02-27 | トヨタ自動車株式会社 | 制動装置及び摩擦材の製造方法 |
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