JPH08271488A - Ｆｒｐｍ管の材質評価方法 - Google Patents
Ｆｒｐｍ管の材質評価方法Info
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- JPH08271488A JPH08271488A JP7073478A JP7347895A JPH08271488A JP H08271488 A JPH08271488 A JP H08271488A JP 7073478 A JP7073478 A JP 7073478A JP 7347895 A JP7347895 A JP 7347895A JP H08271488 A JPH08271488 A JP H08271488A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 目視検査や打音検査に頼らないで、ＦＲＰＭ
管の材質評価ができるようにする。 【構成】 超音波トランスデューサを管厚既知のＦＲＰ
Ｍ管の外表面に当てて超音波（周波数４５０ｋＨｚ）の
半波インパルスを該ＦＲＰＭ管の材質内に注入し、内表
面で反射されて戻ってくるエコーを受信することで、該
ＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する前記超音波の音速を求め
る。この音速が、予め求めておいたＦＲＰＭ管の標準品
の音速と較べて遅いか否かを検査する。同等であれば、
良品であり、一方、遅ければ、検査されたＦＲＰＭ管
は、不良品（樹脂増量品、粗砂増量品、細砂増量品）で
あると判定される。
管の材質評価ができるようにする。 【構成】 超音波トランスデューサを管厚既知のＦＲＰ
Ｍ管の外表面に当てて超音波（周波数４５０ｋＨｚ）の
半波インパルスを該ＦＲＰＭ管の材質内に注入し、内表
面で反射されて戻ってくるエコーを受信することで、該
ＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する前記超音波の音速を求め
る。この音速が、予め求めておいたＦＲＰＭ管の標準品
の音速と較べて遅いか否かを検査する。同等であれば、
良品であり、一方、遅ければ、検査されたＦＲＰＭ管
は、不良品（樹脂増量品、粗砂増量品、細砂増量品）で
あると判定される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ガラス繊維強化プラ
スチック（ＦＲＰ）と樹脂モルタルとの積層構成からな
るＦＲＰＭ管の超音波計測による材質評価方法に関す
る。
スチック（ＦＲＰ）と樹脂モルタルとの積層構成からな
るＦＲＰＭ管の超音波計測による材質評価方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来から個体材料の内部状態を非破壊検
査する装置として超音波探傷器が知られている。この超
音波探傷器は、超音波を被測定物の表面から放射し、そ
の被測定物からの反射波又は透過波を受信して、その強
度や伝搬時間の測定から対象物に関する情報を検出し
て、その材料の内部状態を診断するものである。この測
定法として、透過法、インパルス反射法、共振法などが
知られている。
査する装置として超音波探傷器が知られている。この超
音波探傷器は、超音波を被測定物の表面から放射し、そ
の被測定物からの反射波又は透過波を受信して、その強
度や伝搬時間の測定から対象物に関する情報を検出し
て、その材料の内部状態を診断するものである。この測
定法として、透過法、インパルス反射法、共振法などが
知られている。
【０００３】しかし、従来の超音波探傷器で内部状態を
測定する材料は単一素材に限られていて、ＦＲＰＭ管の
ような複合材料の内部状態の測定には使用されていなか
った。単一素材としては鋼、鉄、セラミック等が使用さ
れる場合が多い。従来の超音波探傷器に用いられる超音
波は、非常に波長の短い、高周波のパルス状超音波が用
いられている。例えば、鋼板の検査には１０ＭＨｚの超
音波が使用されており、金属の検査には一般に１〜２０
ＭＨｚの超音波が使用されている。一方、従来測定の対
象とされていた単一素材は、組成粒が微細でかつ組成が
均一なので、超音波が材料内部を透過する際の反射によ
る減衰が小さく、透過波の受信が容易で、内部欠陥の診
断も容易である。
測定する材料は単一素材に限られていて、ＦＲＰＭ管の
ような複合材料の内部状態の測定には使用されていなか
った。単一素材としては鋼、鉄、セラミック等が使用さ
れる場合が多い。従来の超音波探傷器に用いられる超音
波は、非常に波長の短い、高周波のパルス状超音波が用
いられている。例えば、鋼板の検査には１０ＭＨｚの超
音波が使用されており、金属の検査には一般に１〜２０
ＭＨｚの超音波が使用されている。一方、従来測定の対
象とされていた単一素材は、組成粒が微細でかつ組成が
均一なので、超音波が材料内部を透過する際の反射によ
る減衰が小さく、透過波の受信が容易で、内部欠陥の診
断も容易である。
【０００４】ところで、高圧力用の管の一つとして、芯
材に樹脂モルタルを使用し、その両側をガラス繊維強化
プラスチック等で補強したＦＲＰＭ管が開発されてい
る。ＦＲＰＭ管は複数の層からなり、また、樹脂モルタ
ルは組成粒が粗く、かつ組成が不均一なので、従来の超
音波探傷器ではＦＲＰＭ管の内部状態の測定が困難であ
った。このため、ＦＲＰＭ管の検査は、表面の変化を目
視検査する方法や人の手による打音の音色変化で検査す
る方法が行われている。
材に樹脂モルタルを使用し、その両側をガラス繊維強化
プラスチック等で補強したＦＲＰＭ管が開発されてい
る。ＦＲＰＭ管は複数の層からなり、また、樹脂モルタ
ルは組成粒が粗く、かつ組成が不均一なので、従来の超
音波探傷器ではＦＲＰＭ管の内部状態の測定が困難であ
った。このため、ＦＲＰＭ管の検査は、表面の変化を目
視検査する方法や人の手による打音の音色変化で検査す
る方法が行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、目視検
査や打音検査では、検査する人の経験や感が大きく作用
し、熟練するために長期間を要し、また、検査結果が不
均一で信頼性に欠けるという問題がある。
査や打音検査では、検査する人の経験や感が大きく作用
し、熟練するために長期間を要し、また、検査結果が不
均一で信頼性に欠けるという問題がある。
【０００６】この発明は、上述の事情に鑑みてなされた
もので、目視検査や打音検査によらないで、ＦＲＰＭ管
の材質（樹脂含有量、砂含有量）を評価できるＦＲＰＭ
管の材質評価方法を提供することを目的としている。
もので、目視検査や打音検査によらないで、ＦＲＰＭ管
の材質（樹脂含有量、砂含有量）を評価できるＦＲＰＭ
管の材質評価方法を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１記載の発明は、ガラス繊維強化プラスチッ
クと樹脂モルタルとの積層構成からなるＦＲＰＭ管の材
質評価方法であって、超音波トランスデューサを管厚既
知のＦＲＰＭ管の外表面又は内表面に当てて超音波のイ
ンパルスを該ＦＲＰＭ管の材質内に注入し、反対側の面
で反射されて戻ってくる該超音波のエコーを受信するこ
とで、該ＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する上記超音波の音
速を求め、求めた音速から上記ＦＲＰＭ管の材質を評価
することを特徴としている。
に、請求項１記載の発明は、ガラス繊維強化プラスチッ
クと樹脂モルタルとの積層構成からなるＦＲＰＭ管の材
質評価方法であって、超音波トランスデューサを管厚既
知のＦＲＰＭ管の外表面又は内表面に当てて超音波のイ
ンパルスを該ＦＲＰＭ管の材質内に注入し、反対側の面
で反射されて戻ってくる該超音波のエコーを受信するこ
とで、該ＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する上記超音波の音
速を求め、求めた音速から上記ＦＲＰＭ管の材質を評価
することを特徴としている。
【０００８】また、請求項２記載の発明は、請求項１記
載のＦＲＰＭ管の材質評価方法であって、予め、基準と
なる良品のＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する上記超音波の
音速を求めて、これを基準音速とし、次に、検査対象の
ＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する上記超音波の音速を求
め、求めた音速が、上記基準音速よりも遅い場合に、当
該検査対象のＦＲＰＭ管は材質不良であると判定するこ
とを特徴としている。
載のＦＲＰＭ管の材質評価方法であって、予め、基準と
なる良品のＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する上記超音波の
音速を求めて、これを基準音速とし、次に、検査対象の
ＦＲＰＭ管の材質内を伝搬する上記超音波の音速を求
め、求めた音速が、上記基準音速よりも遅い場合に、当
該検査対象のＦＲＰＭ管は材質不良であると判定するこ
とを特徴としている。
【０００９】また、請求項３記載の発明は、上記超音波
は、請求項１又は２記載のＦＲＰＭ管の材質評価方法で
あって、周波数が２００〜６００ｋＨｚであることを特
徴としている。
は、請求項１又は２記載のＦＲＰＭ管の材質評価方法で
あって、周波数が２００〜６００ｋＨｚであることを特
徴としている。
【００１０】
【作用】この出願に係る発明者の行った実験により、Ｆ
ＲＰＭ管の標準品（良品）と較べて、樹脂増量品、粗砂
増量品、細砂増量品等の不良品では、周波数が２００〜
６００ｋＨｚの超音波の伝搬速度（音速）が遅くなると
いうことが判明した。それゆえ、この実施結果を応用す
るこの発明のＦＲＰＭ管の材質評価方法によれば、管厚
既知のＦＲＰＭ管を伝搬する超音波の音速を調べること
により、材質（樹脂含有量、砂含有量）の良否を判断す
ることができる。
ＲＰＭ管の標準品（良品）と較べて、樹脂増量品、粗砂
増量品、細砂増量品等の不良品では、周波数が２００〜
６００ｋＨｚの超音波の伝搬速度（音速）が遅くなると
いうことが判明した。それゆえ、この実施結果を応用す
るこの発明のＦＲＰＭ管の材質評価方法によれば、管厚
既知のＦＲＰＭ管を伝搬する超音波の音速を調べること
により、材質（樹脂含有量、砂含有量）の良否を判断す
ることができる。
【００１１】
【実施例】以下、図面を参照してこの発明の実施例につ
いて説明する。図１は、この発明の一実施例に係るＦＲ
ＰＭ管の材質評価装置の全体構成を模式的に示す模式
図、図２は、同材質評価装置の電気的構成を示すブロッ
ク図である。この材質評価装置は、ＦＲＰＭ管１の材質
内に指向性の良い超音波の半波インパルスＰを放射する
と共に、その反射パルス（エコー）Ｅを受波する超音波
トランスデューサ２と、装置本体３とから概略なってい
る。装置本体３は、パルス送出部４と、受波信号処理部
５と、Ａ／Ｄ変換器６と、ＣＰＵ（中央処理装置）７と
ＲＯＭ８とＲＡＭ９と表示器１０とから概略構成されて
いる。
いて説明する。図１は、この発明の一実施例に係るＦＲ
ＰＭ管の材質評価装置の全体構成を模式的に示す模式
図、図２は、同材質評価装置の電気的構成を示すブロッ
ク図である。この材質評価装置は、ＦＲＰＭ管１の材質
内に指向性の良い超音波の半波インパルスＰを放射する
と共に、その反射パルス（エコー）Ｅを受波する超音波
トランスデューサ２と、装置本体３とから概略なってい
る。装置本体３は、パルス送出部４と、受波信号処理部
５と、Ａ／Ｄ変換器６と、ＣＰＵ（中央処理装置）７と
ＲＯＭ８とＲＡＭ９と表示器１０とから概略構成されて
いる。
【００１２】パルス送出部４は、超音波トランスデュー
サ１とケーブルで接続され、２００〜６００の周波数範
囲、好適には４００〜５００ｋＨｚの周波数範囲の半波
インパルスの電気信号を超音波トランスデューサ１に送
信する。受波信号処理部５は、同じく超音波トランスデ
ューサ１とケーブルで接続され、超音波トランスデュー
サ１から供給される受波信号に対して、インピーダンス
整合、レベル制限、増幅、フィルタ処理、検波等を行
う。Ａ／Ｄ変換器６は、受波信号処理部５から出力され
る受波信号をデジタル信号に変換する。
サ１とケーブルで接続され、２００〜６００の周波数範
囲、好適には４００〜５００ｋＨｚの周波数範囲の半波
インパルスの電気信号を超音波トランスデューサ１に送
信する。受波信号処理部５は、同じく超音波トランスデ
ューサ１とケーブルで接続され、超音波トランスデュー
サ１から供給される受波信号に対して、インピーダンス
整合、レベル制限、増幅、フィルタ処理、検波等を行
う。Ａ／Ｄ変換器６は、受波信号処理部５から出力され
る受波信号をデジタル信号に変換する。
【００１３】ＣＰＵ７は、パルス送出部４からのパルス
送出を制御すると共に、Ａ／Ｄ変換器６から供給される
デジタルの受波信号を処理して、反射パルス（エコー）
Ｅのレベル及び超音波の半波インパルスＰが放射され
て、その反射パルス（エコー）Ｅが戻ってくるまでの経
過時間を測定する。ＲＯＭ８は、ＣＰＵ７の処理プログ
ラムを記憶する。ＲＡＭ９は、ＣＰＵ９の作業領域が設
定されるワーキングエリアと、超音波トランスデューサ
１が受波した受波信号のレベル（エコーレベル）等を一
時的に記憶するデータエリアとを有している。表示器１
０は、ＣＲＴディスプレイからなり、超音波トランスデ
ューサ１が受波した反射パルス（エコー）Ｅのレベル及
び放射から受波までの経過時間を表示する。
送出を制御すると共に、Ａ／Ｄ変換器６から供給される
デジタルの受波信号を処理して、反射パルス（エコー）
Ｅのレベル及び超音波の半波インパルスＰが放射され
て、その反射パルス（エコー）Ｅが戻ってくるまでの経
過時間を測定する。ＲＯＭ８は、ＣＰＵ７の処理プログ
ラムを記憶する。ＲＡＭ９は、ＣＰＵ９の作業領域が設
定されるワーキングエリアと、超音波トランスデューサ
１が受波した受波信号のレベル（エコーレベル）等を一
時的に記憶するデータエリアとを有している。表示器１
０は、ＣＲＴディスプレイからなり、超音波トランスデ
ューサ１が受波した反射パルス（エコー）Ｅのレベル及
び放射から受波までの経過時間を表示する。
【００１４】次に、図３を参照して、この例の材質評価
の対象となるＦＲＰＭ管１について説明する。ＦＲＰＭ
管１は、同図に示すように、円筒状の芯材である樹脂モ
ルタル層（Ｍ層）１１と、この樹脂モルタル層１１を両
面から補強する外面ＦＲＰ層１２と内面ＦＲＰ層１３と
の積層構成でなっている。ここで、樹脂モルタルは、例
えば、ポリエステル樹脂に珪素３号及び５号と炭酸カル
シウムを添加したものである。外面ＦＲＰ層１２及び内
面ＦＲＰ層１３は、同図中円周方向と軸方向とに配され
たガラス繊維１２ａ，１３ａに不飽和ポリエステル樹脂
１２ｂ，１３ｂを含浸させてなるガラス繊維強化プラス
チック層で、これにより、材料の軽量、高強度化が図ら
れている。
の対象となるＦＲＰＭ管１について説明する。ＦＲＰＭ
管１は、同図に示すように、円筒状の芯材である樹脂モ
ルタル層（Ｍ層）１１と、この樹脂モルタル層１１を両
面から補強する外面ＦＲＰ層１２と内面ＦＲＰ層１３と
の積層構成でなっている。ここで、樹脂モルタルは、例
えば、ポリエステル樹脂に珪素３号及び５号と炭酸カル
シウムを添加したものである。外面ＦＲＰ層１２及び内
面ＦＲＰ層１３は、同図中円周方向と軸方向とに配され
たガラス繊維１２ａ，１３ａに不飽和ポリエステル樹脂
１２ｂ，１３ｂを含浸させてなるガラス繊維強化プラス
チック層で、これにより、材料の軽量、高強度化が図ら
れている。
【００１５】ここで、ＦＲＰＭ管の材質評価に適用可能
な超音波の周波数領域は、この出願に係る発明者が行っ
た実験によれば、２００〜６００ｋＨｚの範囲であり、
好適には、４００〜５００ｋＨｚの範囲である。図４
は、同発明者が行った実験により得られた、空気や樹脂
モルタル層（Ｍ層）１１やＦＲＰ層１２，１３等の媒質
内を伝搬する超音波の周波数と伝搬減衰率との関係を示
すグラフである。同図より明らかなように、樹脂モルタ
ル１１中では、周波数が６００ｋＨｚ以上になると減衰
が急に増大して、超音波のエコーが戻ってこないことが
分かる。
な超音波の周波数領域は、この出願に係る発明者が行っ
た実験によれば、２００〜６００ｋＨｚの範囲であり、
好適には、４００〜５００ｋＨｚの範囲である。図４
は、同発明者が行った実験により得られた、空気や樹脂
モルタル層（Ｍ層）１１やＦＲＰ層１２，１３等の媒質
内を伝搬する超音波の周波数と伝搬減衰率との関係を示
すグラフである。同図より明らかなように、樹脂モルタ
ル１１中では、周波数が６００ｋＨｚ以上になると減衰
が急に増大して、超音波のエコーが戻ってこないことが
分かる。
【００１６】６００ｋＨｚ以上で、樹脂モルタル１１中
を伝搬する超音波が急に減衰する理由は、樹脂モルタル
１１では、組成粒が粗く、しかも不均一であるため、樹
脂モルタル１１の媒質を伝搬する超音波の波長が短かけ
れば、図５（ｂ）に示すように、超音波は大きな不均一
な粒子で反射を繰り返すので、ＦＲＰＭ管１の外表面か
ら超音波のインパルスを放射した場合、内表面で反射さ
れるエコーは戻ってこれない。これに対して、超音波の
波長が長かければ、同図（ａ）に示すように、超音波は
大きな粒子の所でも回折されて、透過するので、ＦＲＰ
Ｍ管１の外表面から超音波のインパルスを放射した場
合、内表面で反射されるエコーは戻ってくることができ
る。一方、樹脂モルタル１１の媒質では、２２ｋＨｚ以
下の低周波での減衰はさらに少ないが、指向性が悪いの
で、正確な音速が得られないという欠点がある。そこ
で、ＦＲＰＭ管の材質評価に適用可能な超音波の周波数
領域は、２００〜６００ｋＨｚの範囲であり、好適に
は、４００〜５００ｋＨｚの範囲であるという結論が得
られたのである。
を伝搬する超音波が急に減衰する理由は、樹脂モルタル
１１では、組成粒が粗く、しかも不均一であるため、樹
脂モルタル１１の媒質を伝搬する超音波の波長が短かけ
れば、図５（ｂ）に示すように、超音波は大きな不均一
な粒子で反射を繰り返すので、ＦＲＰＭ管１の外表面か
ら超音波のインパルスを放射した場合、内表面で反射さ
れるエコーは戻ってこれない。これに対して、超音波の
波長が長かければ、同図（ａ）に示すように、超音波は
大きな粒子の所でも回折されて、透過するので、ＦＲＰ
Ｍ管１の外表面から超音波のインパルスを放射した場
合、内表面で反射されるエコーは戻ってくることができ
る。一方、樹脂モルタル１１の媒質では、２２ｋＨｚ以
下の低周波での減衰はさらに少ないが、指向性が悪いの
で、正確な音速が得られないという欠点がある。そこ
で、ＦＲＰＭ管の材質評価に適用可能な超音波の周波数
領域は、２００〜６００ｋＨｚの範囲であり、好適に
は、４００〜５００ｋＨｚの範囲であるという結論が得
られたのである。
【００１７】次に、この例の材質評価装置を用いて、Ｆ
ＲＰＭ管１における樹脂モルタル１１の組成比と超音波
の音速との関係を調べた実験について言及する。この実
験では、品質の異なる多数のＦＲＰＭ管１（標準品(良
品)、樹脂減量品(不良品)、粗砂増量品(不良品)、細砂
増量品(不良品)）に、外表面側から周波数が４５０ｋＨ
ｚの超音波の半波インパルスＰを注入して、内表面から
エコーが戻ってくるまでの時間を計測して、音速を求め
ることを行った。なお、ＦＲＰＭ管１は、膜厚既知のも
のを使用した。また、超音波トランスデューサ１とＦＲ
ＰＭ管１の間に、空気が介在すると、超音波が注入され
ないので、ＦＲＰＭ管１の超音波トランスデューサ当接
面にワセリンや水やゼリーを塗って、その上から超音波
トランスデューサ１を当てた。図６は、この実験により
得られた、ＦＲＰＭ管１における樹脂モルタル１１の組
成比と超音波の音速との関係を示す表である。同図から
明らかなように、標準品（厚さ３０．１ｍｍ）では音速
が３４５０ｍ／ｓｅｃであり、これに対して、樹脂増量
品（厚さ２９．９ｍｍ）では同３１２６ｍ／ｓｅｃ、粗
砂増量品（厚さ２９．９ｍｍ）では同３４３１．５ｍ／
ｓｅｃ、また、細砂増量品（厚さ２６ｍｍ）では同３２
５２ｍ／ｓｅｃで、このことから、材質不良品の音速
は、標準品（良品）に較べて遅いということが実験によ
り判明した。
ＲＰＭ管１における樹脂モルタル１１の組成比と超音波
の音速との関係を調べた実験について言及する。この実
験では、品質の異なる多数のＦＲＰＭ管１（標準品(良
品)、樹脂減量品(不良品)、粗砂増量品(不良品)、細砂
増量品(不良品)）に、外表面側から周波数が４５０ｋＨ
ｚの超音波の半波インパルスＰを注入して、内表面から
エコーが戻ってくるまでの時間を計測して、音速を求め
ることを行った。なお、ＦＲＰＭ管１は、膜厚既知のも
のを使用した。また、超音波トランスデューサ１とＦＲ
ＰＭ管１の間に、空気が介在すると、超音波が注入され
ないので、ＦＲＰＭ管１の超音波トランスデューサ当接
面にワセリンや水やゼリーを塗って、その上から超音波
トランスデューサ１を当てた。図６は、この実験により
得られた、ＦＲＰＭ管１における樹脂モルタル１１の組
成比と超音波の音速との関係を示す表である。同図から
明らかなように、標準品（厚さ３０．１ｍｍ）では音速
が３４５０ｍ／ｓｅｃであり、これに対して、樹脂増量
品（厚さ２９．９ｍｍ）では同３１２６ｍ／ｓｅｃ、粗
砂増量品（厚さ２９．９ｍｍ）では同３４３１．５ｍ／
ｓｅｃ、また、細砂増量品（厚さ２６ｍｍ）では同３２
５２ｍ／ｓｅｃで、このことから、材質不良品の音速
は、標準品（良品）に較べて遅いということが実験によ
り判明した。
【００１８】それゆえ、この実施例の材質評価方法によ
れば、管厚既知のＦＲＰＭ管を伝搬する超音波の音速を
調べることにより、材質（樹脂含有量、砂含有量）の良
否を判断することができる。以上、この発明の実施例を
図面により詳述してきたが、具体的な構成はこの実施例
に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない
範囲の設計の変更等があってもこの発明に含まれる。例
えば、超音波の半波インパルスをＦＲＰＭ管の外表面側
から注入する代わりに、内表面側から注入しても良い。
れば、管厚既知のＦＲＰＭ管を伝搬する超音波の音速を
調べることにより、材質（樹脂含有量、砂含有量）の良
否を判断することができる。以上、この発明の実施例を
図面により詳述してきたが、具体的な構成はこの実施例
に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない
範囲の設計の変更等があってもこの発明に含まれる。例
えば、超音波の半波インパルスをＦＲＰＭ管の外表面側
から注入する代わりに、内表面側から注入しても良い。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、この発明の構成に
よれば、管厚既知のＦＲＰＭ管を伝搬する超音波の音速
を調べることにより、材質（樹脂含有量、砂含有量）の
良否を判断することができる。したがって、目視検査や
打音検査等に頼らなくて済む。
よれば、管厚既知のＦＲＰＭ管を伝搬する超音波の音速
を調べることにより、材質（樹脂含有量、砂含有量）の
良否を判断することができる。したがって、目視検査や
打音検査等に頼らなくて済む。
【図１】この発明の一実施例に係るＦＲＰＭ管の材質評
価装置の全体構成を模式的に示す模式図である。
価装置の全体構成を模式的に示す模式図である。
【図２】同材質評価装置の電気的構成を示すブロック図
である。
である。
【図３】同ＦＲＰＭ管の材質層構成を一部破断して示す
一部破断断面図である。
一部破断断面図である。
【図４】空気や樹脂モルタル層（Ｍ層）やＦＲＰ層等の
媒質内を伝搬する超音波の周波数と伝搬減衰率との関係
を示すグラフである。
媒質内を伝搬する超音波の周波数と伝搬減衰率との関係
を示すグラフである。
【図５】樹脂モルタル中を伝搬する短波長の超音波が急
に減衰する理由を説明するための図である。
に減衰する理由を説明するための図である。
【図６】ＦＲＰＭ管における樹脂モルタルの組成比と超
音波の音速との関係を示す表である。
音波の音速との関係を示す表である。
１ ＦＲＰＭ管 １１ 樹脂モルタル層（Ｍ層） １２ 外面ＦＲＰ層 １３ 内面ＦＲＰ層 ２ 超音波トランスデューサ Ｐ 超音波の半波インパルス Ｅ 超音波の反射パルス（エコー）
Claims (3)
- 【請求項１】 ガラス繊維強化プラスチックと樹脂モル
タルとの積層構成からなるＦＲＰＭ管の材質評価方法で
あって、 超音波トランスデューサを管厚既知のＦＲＰＭ管の外表
面又は内表面に当てて超音波のインパルスを該ＦＲＰＭ
管の材質内に注入し、反対側の面で反射されて戻ってく
る該超音波のエコーを受信することで、該ＦＲＰＭ管の
材質内を伝搬する前記超音波の音速を求め、求めた音速
から前記ＦＲＰＭ管の材質を評価することを特徴とする
ＦＲＰＭ管の材質評価方法。 - 【請求項２】 予め、基準となる良品のＦＲＰＭ管の材
質内を伝搬する前記超音波の音速を求めて、これを基準
音速とし、次に、検査対象のＦＲＰＭ管の材質内を伝搬
する前記超音波の音速を求め、求めた音速が、前記基準
音速よりも遅い場合に、当該検査対象のＦＲＰＭ管は材
質不良であると判定することを特徴とする請求項１記載
のＦＲＰＭ管の材質評価方法。 - 【請求項３】 前記超音波は、周波数が２００〜６００
ｋＨｚであることを特徴とする請求項１又は２記載のＦ
ＲＰＭ管の材質評価方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7073478A JPH08271488A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | Ｆｒｐｍ管の材質評価方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7073478A JPH08271488A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | Ｆｒｐｍ管の材質評価方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08271488A true JPH08271488A (ja) | 1996-10-18 |
Family
ID=13519435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7073478A Pending JPH08271488A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | Ｆｒｐｍ管の材質評価方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08271488A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08338715A (ja) * | 1995-06-13 | 1996-12-24 | Mitsubishi Chem Corp | 超音波を利用した肉厚測定方法 |
| JP2003185642A (ja) * | 2001-12-14 | 2003-07-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 強化プラスチック製風車翼根部剥離検査方法及び装置 |
| JP2008046113A (ja) * | 2006-07-21 | 2008-02-28 | Sekisui Chem Co Ltd | 埋設管をライニングした繊維強化プラスチック材の硬化状態を検査する検査方法 |
| US20180003680A1 (en) * | 2015-01-14 | 2018-01-04 | Qi2 Elements, Llc | Automatic transducer operating parameter selection |
| JP2019124504A (ja) * | 2018-01-15 | 2019-07-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 材質判別方法及び材質判別装置 |
| JP2021142673A (ja) * | 2020-03-11 | 2021-09-24 | 株式会社栗本鐵工所 | 繊維強化樹脂複合板 |
| CN116818914A (zh) * | 2023-08-30 | 2023-09-29 | 东光县津东玻璃工艺制品有限公司 | 一种玻璃及其加工制品无损检测方法 |
-
1995
- 1995-03-30 JP JP7073478A patent/JPH08271488A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08338715A (ja) * | 1995-06-13 | 1996-12-24 | Mitsubishi Chem Corp | 超音波を利用した肉厚測定方法 |
| JP2003185642A (ja) * | 2001-12-14 | 2003-07-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 強化プラスチック製風車翼根部剥離検査方法及び装置 |
| JP2008046113A (ja) * | 2006-07-21 | 2008-02-28 | Sekisui Chem Co Ltd | 埋設管をライニングした繊維強化プラスチック材の硬化状態を検査する検査方法 |
| US20180003680A1 (en) * | 2015-01-14 | 2018-01-04 | Qi2 Elements, Llc | Automatic transducer operating parameter selection |
| US11408863B2 (en) * | 2015-01-14 | 2022-08-09 | Quest Integrated, Llc | Automatic transducer operating frequency selection |
| JP2019124504A (ja) * | 2018-01-15 | 2019-07-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 材質判別方法及び材質判別装置 |
| JP2021142673A (ja) * | 2020-03-11 | 2021-09-24 | 株式会社栗本鐵工所 | 繊維強化樹脂複合板 |
| CN116818914A (zh) * | 2023-08-30 | 2023-09-29 | 东光县津东玻璃工艺制品有限公司 | 一种玻璃及其加工制品无损检测方法 |
| CN116818914B (zh) * | 2023-08-30 | 2023-11-14 | 东光县津东玻璃工艺制品有限公司 | 一种玻璃及其加工制品无损检测方法 |
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