JPH08267077A

JPH08267077A - 排水の高度処理方法

Info

Publication number: JPH08267077A
Application number: JP7589495A
Authority: JP
Inventors: Junji Hirotsuji; 淳二廣辻; Yoshitaka Kaai; 好孝河相; Akira Ikeda; 彰池田
Original assignee: Engineering Advancement Association of Japan; Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Engineering Advancement Association of Japan; Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1995-03-31
Filing date: 1995-03-31
Publication date: 1996-10-15

Abstract

(57)【要約】【目的】過酸化水素併用オゾン処理法による排水の高
度処理において、汚濁有機物の分解除去効率が良好で、
経済的で実用的な処理方法を提供する。【構成】 (1)予め定められたオゾン注入率に対して、
５〜３００ｇ／Ｎｍ³の範囲で発生オゾン濃度を調節し
ながら、同時に発生オゾンガス流量も調節して、オゾン
反応器へのオゾン供給速度を予め定めた値に保つことに
より、あるいは、(2)オゾン接触段を複数として反応槽
前半のオゾン接触段への過酸化水素添加量を多くするこ
とにより、あるいは、(3)被処理水の除去される有機物
濃度のＴＯＣ濃度換算値１ｍｇ／ｌに対し、過酸化水素
添加濃度が５〜２０ｍｇ／ｌ、オゾン吸収消費量１０〜
５０ｍｇ／ｌとすることにより、汚濁有機物の分解除去
効率が良好で、経済的で実用的な過酸化水素併用オゾン
処理法による水の高度処理を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、排水を高度処理する
水処理方法、さらに詳しくは、通常のオゾン処理の際に
少量の過酸化水素を添加して処理する過酸化水素併用オ
ゾン水処理法において、ＴＯＣ除去効率を低下させずに
効率的に処理する方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】過酸化水素併用オゾン処理法は、添加し
た過酸化水素とオゾンとを反応させて、過酸化水素やオ
ゾンよりも酸化分解力が非常に強いヒドロキシルラジカ
ル（ＯＨラジカル）を効率的に生成させて、これを使っ
てオゾンでも分解できない難分解性物質を分解除去する
方法である。

【０００３】従来のこの種の処理方法として第１１図に
示す処理装置があった。第１図において、１はオゾン反
応器、２はオゾン発生装置、３は被処理水供給ポンプ、
４は過酸化水素添加ポンプ、５はオゾン反応器１内に取
り付けられた散気装置、６は排オゾン分解装置、７は過
酸化水素貯留タンクであり、ａ〜ｅは配管である。

【０００４】次に動作について説明する。汚濁有機物を
含む被処理水は被処理水供給ポンプ３により、ポンプ配
管ａを介してオゾン反応器１に供給される。また、過酸
化水素は過酸化水素貯留タンク７から過酸化水素添加ポ
ンプ４により、配管ｂを介してオゾン反応器１に供給さ
れ、被処理水に添加される。さらに、オゾン発生装置２
では、空気または酸素、あるいは酸素富化ガスを原料と
してオゾン化ガスを生成し、配管ｄを介して散気装置５
に供給され、散気装置５では、オゾン化ガスを微細気泡
としてオゾン反応器１に供給することにより被処理水中
にオゾンを溶解させる。オゾン反応器１では溶解したオ
ゾンと添加された過酸化水素とが反応してＯＨラジカル
が生成し、被処理水中に含有する汚濁有機物を分解除去
して、水を高度処理する。オゾン反応器１内の被処理水
に溶解しきれなかったオゾンは、排オゾンとして、配管
ｅを介してオゾン分解触媒が充填されている排オゾン処
理装置６に導かれ、酸素に分解無害化され、大気へ放出
される。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】従来の過酸化水素添加
オゾン処理法は以上のような方法であったので、たとえ
ば、図１２に有機物濃度の１指標である全有機性炭素濃
度（ＴＯＣ濃度、ＴｏｔａｌＯｒｇａｎｉｃＣａｒ
ｂｏｎ）とオゾン消費量の関係を示すように、単位有機
性炭素量を分解除去するために必要なオゾン量（ΔＯ₃
／ΔＴＯＣ）は１７８（ｇ／ｇ）程度で、多量のオゾン
が必要であり、処理条件の最適化はされておらず、汚濁
有機物の分解除去効率が悪くて経済的でなく実用性に乏
しいという問題点があった。また、接触段数を複数にし
て多段接触させる場合も処理条件の最適化はされておら
ず、経済的でなく実用性に乏かった。なお、図１２は図
１１と同形式の容積４ｌ、水深１．４ｍの反応装置を用
いて、ＴＯＣ濃度７ｍｇ／ｌの下水処理水の凝集ろ過水
を被処理水として発生オゾン濃度２０ｇ／Ｎｍ³、供給
オゾンガス流量１ｌ／分、滞留時間５〜２０分、過酸化
水素添加濃度５〜２０ｍｇ／ｌの条件で得られた実験結
果である。

【０００６】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、単位有機性炭素量を分解除去す
るために必要なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を低減
し、汚濁有機物の分解除去効率が良好で、経済的で実用
的な過酸化水素併用オゾン処理法による水の高度処理方
法を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係わる
水の高度処理方法は、オゾン反応器へのオゾン供給速度
とＴＯＣ除去効率に密接な関連があることを見いだし、
これを予め定めた値に維持するように発生オゾン濃度と
発生オゾンガス流量を調節することにより、単位有機性
炭素量を分解除去するために必要なオゾン量（ΔＯ₃／
ΔＴＯＣ）を低減し、汚濁有機物の分解除去効率が良好
で、経済的で実用的な過酸化水素併用オゾン処理法によ
る水の高度処理を実現しようとするものである。

【０００８】また、請求項２の発明では、発生オゾン濃
度を５〜３００ｇ／Ｎｍ³の範囲で調節するものであ
る。

【０００９】また、請求項３の発明では、オゾン接触段
数、過酸化水素添加方法とＴＯＣ除去効率に密接な関連
があることを見いだし、オゾン接触段数を複数として、
過酸化水素を第１接触段に少なくとも予め定めた量をオ
ゾン接触段数で均等割りした以上の量を添加し、残りの
過酸化水素を２段目以降に添加することにより、単位有
機性炭素量を分解除去するために必要なオゾン量（ΔＯ
₃／ΔＴＯＣ）を低減し、汚濁有機物の分解除去効率が
良好で、経済的で実用的な過酸化水素併用オゾン処理法
による水の高度処理を実現しようとするものである。

【００１０】さらに、請求項４の発明では、効率的に処
理するためのＴＯＣ除去量と過酸化水素添加量、オゾン
消費量に密接な関連があることを見いだし、被処理水の
除去される有機物濃度、すなわち、ＴＯＣ濃度換算で１
ｍｇ／ｌ相当に対し、過酸化水素添加濃度が５〜２０ｍ
ｇ／ｌ、オゾン吸収消費量１０〜５０ｍｇ／ｌとするこ
とにより、単位有機性炭素量を分解除去するために必要
なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を低減し、汚濁有機物
の分解除去効率が良好で、経済的で実用的な過酸化水素
併用オゾン処理法による水の高度処理を実現しようとす
るものである。

【００１１】また、請求項５の発明では、凝集ろ過処理
を前処理として行うことにより効率的に過酸化水素併用
オゾン処理を行えることを見いだし、被処理水を予め凝
集ろ過処理してから処理することにより、単位有機性炭
素量を分解除去するために必要なオゾン量（ΔＯ₃／Δ
ＴＯＣ）を低減し、汚濁有機物の分解除去効率が良好
で、経済的で実用的な過酸化水素併用オゾン処理法によ
る水の高度処理を実現しようとするものである。

【００１２】また、請求項６の発明では、後処理として
活性炭処理を付加することにより再利用に適した水質が
得られることを見いだし、後処理として活性炭処理を付
加することにより、単位有機性炭素量を分解除去するた
めに必要なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を低減し、汚
濁有機物の分解除去効率が良好で、経済的で実用的な過
酸化水素併用オゾン処理法による水の高度処理を実現し
ようとするものである。

【００１３】

【作用】請求項１の発明における排水の高度処理方法で
は、供給オゾン濃度と供給オゾンガス流量を調節してオ
ゾン反応器へのオゾン供給速度を予め設定した値に維持
することにより、反応によって生成するＯＨラジカルの
無効消費を抑えて、単位有機性炭素量を分解除去するた
めに必要なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を増加させず
に効率よく処理する。

【００１４】また、請求項２の発明のように、発生オゾ
ン濃度を５〜３００ｇ／Ｎｍ³の範囲で調節するとより
効率よく処理できる。

【００１５】また、請求項３の発明ではオゾン接触段数
を複数として、過酸化水素を第１接触段に少なくとも予
め定めた量をオゾン接触段数で均等割りした以上の量を
添加し、残りの過酸化水素を２段目以降に添加すること
により、言い替えれば、反応槽前半のオゾン接触段への
過酸化水素添加添加量を多くすることにより、各接触段
でのＯＨラジカル濃度を均一化しながら、処理水中に残
留する過酸化水素を抑えて、単位有機性炭素量を分解除
去するために必要なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を増
加させずに効率よく処理する。

【００１６】つぎに、請求項４の発明では被処理水の除
去される有機物濃度、すなわち、ＴＯＣ濃度換算で１ｍ
ｇ／ｌ相当に対し、過酸化水素添加濃度が５〜２０ｍｇ
／ｌ、オゾン吸収消費量１０〜５０ｍｇ／ｌとすること
により、過剰の過酸化水素添加、オゾン供給を抑えて、
単位有機性炭素量を分解除去するために必要なオゾン量
（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を増加させずに効率よく処理す
る。

【００１７】さらに、請求項５の発明では被処理水を予
め凝集ろ過処理してから処理することにより、ラジカル
反応の効率を低下させる浮遊性固形物（ＳＳ）、リン酸
イオンを除去することにより、ＯＨラジカルの無効消費
を抑えて、単位有機性炭素量を分解除去するために必要
なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を増加させずに効率よ
く処理する。

【００１８】また、請求項６の発明では後処理として活
性炭処理を付加することにより、処理水中に残留する未
反応の過酸化水素を分解して、再利用に適した水質が得
られて、経済的で実用的な過酸化水素併用オゾン処理法
による水の高度処理を実現する。

【００１９】

【実施例】

実施例１．以下、本発明の実施例１を図および各種実験
結果に基づいて説明する。実験１．下水処理水を表１に示した条件で前処理し、図
１の３段オゾン接触反応器を有する実験装置を用いて実
験した。図１において、８は被処理水貯留タンクであ
り、１ａ〜１ｃはオゾン反応器の反応カラム、３ａ〜３
ｃはポンプ、５ａ〜５ｃは散気装置である。オゾン反応
器が３個の反応カラム１ａ〜１ｃから構成されて３段オ
ゾン接触式となっている点以外は、第１１図の装置と同
様である。なお、前処理後の下水処理水の水質は表２に
示す通りである。実験１では表３に示すように、発生オ
ゾン濃度だけ変えてオゾン注入率、オゾン供給速度の両
者を変えて実験した。

【００２０】

【表１】

【００２１】

【表２】

【００２２】

【表３】

【００２３】実験結果を図２に示すように、いずれの供
給オゾン濃度の場合もＴＯＣ濃度はオゾン消費量の増加
に伴い直線的に減少しているが、供給オゾン濃度が低い
方が少ないオゾン消費量でＴＯＣは良く減少しており、
ＴＯＣ除去効率が高い。これは、過酸化水素添加オゾン
処理の反応機構の中心にはＯＨラジカルとＯ₂Ｈラジカ
ルによる連鎖反応系があり、供給オゾン濃度の上昇によ
り溶存オゾン濃度が上昇してこの連鎖反応が高速で進
み、連鎖反応系で無効消費されるＯＨラジカル量が増加
するためと考えられる。

【００２４】実験２．実験２では表４に示すように、供
給オゾン濃度とともに滞留時間を変え、オゾン注入率一
定の条件でオゾン供給速度を変えて実験した。なお、実
験試料は下水処理水を実験１と同様、表１に示した条件
で前処理した。前処理後の下水処理水の水質は表５に示
すとおりである。

【００２５】

【表４】

【００２６】

【表５】

【００２７】実験結果を図３に示すように、実験２では
実験１と同様の結果が得られている。すなわち、供給オ
ゾン濃度が低い方が、少ないオゾン消費量でＴＯＣ濃度
は良く減少しており、ＴＯＣ除去効率は良好である。こ
れは、先に述べたように、オゾン供給速度の上昇により
溶存オゾン濃度が上昇してＯＨラジカルを中核とするラ
ジカル連鎖反応系において無効消費されるラジカル量が
増大するためと考えられる。

【００２８】実験３．実験３では表６に示すように、発
生オゾン濃度とともに発生オゾンガス流量を変えてオゾ
ン注入率、オゾン供給速度の両者を一定として実験し
た。なお、実験試料は下水処理水を実験１と同様、表１
に示した条件で前処理した。前処理後の下水処理水の水
質は表７に示すとおりである。

【００２９】

【表６】

【００３０】

【表７】

【００３１】実験結果を図４に示すように、実験３では
実験１、２とは異なる傾向が得られた。すなわち、発生
オゾン濃度が高い方が少ないオゾン消費量でＴＯＣ濃度
は良く減少しており、ＴＯＣ除去効率は良好である。こ
のように、実験１、２の結果と異なり供給オゾン濃度が
高くなるとＴＯＣ除去効率が向上するのは、実験３では
発生オゾン濃度の上昇に合わせて発生オゾンガス流量を
絞りオゾン供給速度を一定化させたため、供給オゾン濃
度の上昇に伴って溶存オゾン濃度は上昇せず、ラジカル
連鎖反応でのＯＨラジカルの無効消費量が増大しなかっ
たためと推定される。

【００３２】以上のことから、発生オゾン濃度を上げて
もオゾン供給速度を予め定めた値に制御することによ
り、ＴＯＣ除去効率を低下させずに処理できることが判
明した。なお、発生オゾン濃度については５〜８０ｇ／
Ｎｍ³程度の範囲で変化させているが、この特性は普遍
的なものと考えられ、また、オゾン供給速度が一定の条
件では発生オゾン濃度を高濃度化すれば発生オゾンガス
量はさらに低下してオゾン吸収率が向上することから、
発生オゾン濃度はその限界といわれる３００ｇ／Ｎｍ³
に近いほど効果的と考えられる。

【００３３】実施例２．つぎに、本発明の実施例２を図
および実験結果に基づいて説明する。実験４．実験４では表８に示すように、１段オゾン接触
と３段オゾン接触とで発生オゾン濃度、滞留時間、過酸
化水素添加量を合わせて実験したが、３段オゾン接触の
場合の過酸化水素添加方法については、第１段目に過酸
化水素２０ｍｇ／ｌを全量添加する場合と各段に７ｍｇ
／ｌずつ均等添加する場合の２条件で実験した。なお、
実験試料は下水処理水を実験１と同様、表１に示した条
件で前処理した。前処理後の下水処理水の水質は表９に
示すとおりである。

【００３４】

【表８】

【００３５】

【表９】

【００３６】実験結果を図５に示すように、実験４では
接触段数が３段の場合は第１段に過酸化水素の全量を添
加する場合と各段に均等に過酸化水素を添加する場合と
では処理特性が大きく異なり、各段均等添加の方がかな
りオゾン消費量に対するＴＯＣの除去性がよい。第１段
に過酸化水素の全量を添加する場合は、接触段数が１段
の場合と同程度のＴＯＣ除去性能である。３段に均等添
加することによりＴＯＣの除去効率が向上する理由につ
いては、各段均等添加の場合は処理段数が進むにつれて
ＯＨラジカル濃度が上昇し、ＯＨラジカルによるＴＯＣ
分解が効率的に行われるためと考えられる。実験４の結
果から、接触段数が３段で第１段目に過酸化水素の全量
を添加する場合は接触段数を１段とした場合とオゾン消
費量に対するＴＯＣ除去性にさしたる差異はなかった
が、接触段数３段の場合は過酸化水素の添加方法を各段
に均等添加するなど過酸化水素の添加方法を工夫するこ
とにより、ＴＯＣ除去効率を向上させることができるこ
とから、接触段数を多くする方が良いことが判明した。

【００３７】実験５．実験５では表１０に示すように、
３段オゾン接触反応器で、その第１段目に過酸化水素の
全量を添加する方式、各接触段に均等添加する方式、第
１及び第２段目に１／２ずつ添加し第３段目には添加し
ない方式、ならびに、第１段目には添加せず第２、第３
段目に１／２ずつ添加する方式について実験した。な
お、実験試料は下水処理水を実験１と同様、表１に示し
た条件で前処理した。前処理後の下水処理水の水質は表
１１に示すとおりである。

【００３８】

【表１０】

【００３９】

【表１１】

【００４０】実験結果を図６に示すように、実験５では
各段に１／３づつ均等に添加する場合が最も良くＴＯＣ
は低下しており、△Ｏ₃／△ＴＯＣの値も小さい。これ
は、各段に１／３ずつ均等添加することによって各段で
の過酸化水素濃度差が小さくなって均一化され、各段で
過酸化水素とオゾンの反応により効率的に生成し、ＯＨ
ラジカル濃度も接触段間で均一化されたためと考えられ
る。ＯＨラジカル濃度の上昇には通常の条件では若干の
反応時間が必要と考えられるので、反応槽前半のオゾン
接触段への過酸化水素添加量を後半部よりも多くするこ
とにより、各接触段でのＯＨラジカル濃度はより均一化
されると考えられる。

【００４１】一方、図７に示すように、第１接触段に過
酸化水素を添加せず、２段目、３段目に１／２ずつ過酸
化水素を添加する場合は、第１段目でのオゾン吸収が低
いため、オゾン反応槽全体で吸収・消費される全オゾン
量が少なく、反応槽前半の接触段に過酸化水素を多く添
加する方が、オゾン吸収・消費の効率は良い。

【００４２】実験４、および５の結果から、オゾン接触
段数は複数段とし、過酸化水素を第１接触段に少なくと
も予め定めた量をオゾン接触段数で均等割りした以上の
量を添加し、残りの過酸化水素を２段目以降に添加する
ことにより、オゾン反応槽の前半の接触段への過酸化水
素添加量を多くする方が、ＴＯＣ除去効率は良く、ま
た、オゾンの吸収・消費の観点からも効率は良好である
ことが判明した。

【００４３】実施例３．つぎに、本発明の実施例３を図
および実験結果に基づいて説明する。実験６．実験６では表１２に示すように、３段オゾン接
触反応器で、発生オゾン濃度などの条件は固定し過酸化
水素添加量のみを変えて実験したが、過酸化水素は各段
に均等添加して調査した。なお、実験試料は下水処理水
を実験１と同様、表１に示した条件で前処理した。前処
理後の下水処理水の水質は表１３に示すとおりである。

【００４４】

【表１２】

【００４５】

【表１３】

【００４６】実験結果を図８に示すように、過酸化水素
添加量を各段０〜１５ｍｇ／ｌの範囲で行った結果、Ｔ
ＯＣ濃度はオゾン消費量の増加に伴い直線的に減少して
おり、しかも、過酸化水素添加量によらず１本の直線上
を減少しているので、過酸化水素添加量によってＴＯＣ
除去効率にはほとんど差異はない。このように、ＴＯＣ
除去効率は過酸化水素添加量に影響されず、ＴＯＣの低
下はオゾン消費量の１次で整理できるが、過酸化水素添
加量によってオゾン吸収・消費量が決まるため、過酸化
水素添加量は目標とする処理水質を達成するためには非
常に重要である。すなわち、過酸化水素添加量が少ない
とオゾン消費量は増加せず良好な処理水質は得られな
い。図９に示すように、過酸化水素添加量の増加に伴い
オゾン消費量は緩やかに増加している。また、図９では
過酸化水素添加量２０ｍｇ／ｌ程度から全オゾン消費量
は飽和する傾向が認められる。また、図９の特性から過
酸化水素添加量は１０〜４０ｍｇ／ｌ程度が適当と考え
られる。図８に示したように、実験６におけるＴＯＣ除
去濃度はオゾン吸収消費量が約６０ｍｇ／ｌでおよそ２
ｍｇ／ｌであり、ＴＯＣ除去量１ｍｇ／ｌあたりの過酸
化水素添加量は５〜２０ｍｇ／ｌ程度が適当である。ま
た、図８よりＴＯＣ除去量１ｍｇ／ｌあたりのオゾン吸
収消費量は概ね３０ｍｇ／ｌであり、被処理水の水質、
性状変化を考慮すればオゾン吸収消費量は１０〜５０ｍ
ｇ／ｌが適当であることが分かる。

【００４７】以上のように実験６により、ＴＯＣ除去量
１ｍｇ／ｌあたりの過酸化水素添加量は５〜２０ｍｇ／
ｌ程度が、また、オゾン吸収消費量は１０〜５０ｍｇ／
ｌが適当であることが判明した。

【００４８】実施例４．つぎに、本発明の実施例４を図
および実験結果に基づいて説明する。実験７．実験１〜６はいずれも予めポリ塩化アルミニウ
ム（ＰＡＣ）を５ｍｇ／ｌ添加して凝集ろ過した下水処
理水を実験試料として用いたが、実験７ではＰＡＣ添加
量を０〜１０ｍｇ／ｌの範囲で変えて凝集ろ過処理し、
それをさらに過酸化水素併用オゾン処理して前処理効果
を調べた。図１０に示すように、ＰＡＣを添加し凝集処
理を行って、浮遊性固形物（ＳＳ）、濁度成分、ならび
に、ラジカルスカベンジャーであるリン酸イオンを除去
する方が、過酸化水素添加オゾン処理後のＴＯＣ除去率
は良好である。このことから、予めろ過処理を行ってか
ら、実験１〜６から判明した条件で過酸化水素併用オゾ
ン処理を行えば処理水質はさらに向上することが判明し
た。

【００４９】実施例５．つぎに、本発明の実施例５につ
いて説明する。実験６おいて、過酸化水素添加量が多い
とＴＯＣは良好に除去されるが、処理水中に過酸化水素
が残留するが、過酸化水素添加量が３０ｍｇ／ｌ以上で
残留過酸化水素濃度が高くなった。このため、残留過酸
化水素量が問題となる場合は後処理として活性炭処理と
組み合わせることが効果的であることが判明した。

【００５０】

【発明の効果】以上のように請求項１の発明によれば、
被処理水に過酸化水素とオゾンとを供給し、上記被処理
水中の有機物を分解除去する方法において、予め定めら
れたオゾン注入率に対して、発生オゾン濃度と発生オゾ
ンガス流量を調節して、上記被処理水に供給するオゾン
の供給速度を予め定めた値に保つので、単位有機性炭素
量を分解除去するために必要なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴ
ＯＣ）を低減し、汚濁有機物の分解除去効率が良好で、
経済的で実用的な過酸化水素併用オゾン処理法による水
の高度処理を実現できるという効果がある。

【００５１】また、請求項２の発明によれば、発生オゾ
ン濃度を５〜３００ｇ／Ｎｍ³の範囲で調節するので、
より効率よく処理できる。

【００５２】また、請求項３の発明によれば、オゾン反
応器において被処理水に過酸化水素とオゾンとを供給
し、上記被処理水中の有機物を分解除去する方法におい
て、上記オゾン反応器は複数のオゾン接触段を有し、上
記過酸化水素の供給予定量を上記オゾン接触段の段数で
割った量以上の過酸化水素を第１段目の上記オゾン接触
段に供給し、残りの過酸化水素を２段目以降のオゾン接
触段に供給するので、各接触段でのＯＨラジカル濃度を
均一化しながら、処理水中に残留する過酸化水素を抑え
て、単位有機性炭素量を分解除去するために必要なオゾ
ン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）を増加させずに効率よく処理
できる。

【００５３】また、請求項４の発明によれば、被処理水
に過酸化水素とオゾンとを供給し、上記被処理水中の有
機物を分解除去する方法において、上記被処理水の除去
される有機物濃度のＴＯＣ濃度換算値１ｍｇ／ｌに対
し、過酸化水素添加濃度が５〜２０ｍｇ／ｌ、オゾン吸
収消費量１０〜５０ｍｇ／ｌとするので、過剰の過酸化
水素添加、オゾン供給を抑えて、単位有機性炭素量を分
解除去するために必要なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）
を増加させずに効率よく処理できる。

【００５４】また、請求項５の発明によれば、被処理水
を予め凝集ろ過処理してから過酸化水素とオゾンとを供
給するので、ラジカル反応の効率を低下させる浮遊性固
形物（ＳＳ）、リン酸イオンを除去することにより、Ｏ
Ｈラジカルの無効消費を抑えて、単位有機性炭素量を分
解除去するために必要なオゾン量（ΔＯ₃／ΔＴＯＣ）
を増加させずに効率よく処理できる。

【００５５】また、請求項６の発明によれば、後処理と
して活性炭処理を施すので、処理水中に残留する未反応
の過酸化水素を分解して、再利用に適した水質が得られ
て、経済的で実用的な過酸化水素併用オゾン処理法によ
る水の高度処理を実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実験検討に用いた実験装置を示す
構成図である。

【図２】オゾン注入率、オゾン供給速度の両者を変え
る場合のＴＯＣ濃度とオゾン消費量の関係を示す処理特
性図である。

【図３】オゾン注入率は一定で、オゾン供給速度のみ
を変える場合のＴＯＣ濃度とオゾン消費量の関係を示す
処理特性図である。

【図４】オゾン注入率、オゾン供給速度の両者を一定
にした場合のＴＯＣ濃度とオゾン消費量の関係を示す処
理特性図である。

【図５】オゾン接触段数が１段の場合と３段の場合の
ＴＯＣ濃度とオゾン消費量の関係を示す処理特性図であ
る。

【図６】過酸化水素添加方法を変えた場合のＴＯＣ濃
度とオゾン消費量の関係を示す処理特性図である。

【図７】過酸化水素添加方法とオゾン吸収消費量の関
係を示す特性図である。

【図８】過酸化水素添加量を変えた場合のＴＯＣ濃度
とオゾン消費量の関係を示す処理特性図である。

【図９】過酸化水素添加量とオゾン消費量の関係を示
す特性図である。

【図１０】ＰＡＣ添加量と過酸化水素併用オゾン処理
におけるＴＯＣ除去率の関係を示す処理特性図である。

【図１１】従来の過酸化水素併用オゾン処理装置の構
成図である。

【図１２】従来の過酸化水素併用オゾン処理装置によ
るＴＯＣ濃度とオゾン消費量の関係を示す処理特性図で
ある。

【符号の説明】

１オゾン反応器、１ａ〜１ｃ反応カラム、２
オゾン発生装置、３，３ａ〜３ｃ被処理水供給ポン
プ、４過酸化水素添加ポンプ、５散気装置、
６排オゾン分解装置、７過酸化水素貯留タンク。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者河相好孝尼崎市塚口本町八丁目１番１号三菱電機株式会社中央研究所内 (72)発明者池田彰尼崎市塚口本町八丁目１番１号三菱電機株式会社中央研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】被処理水に過酸化水素とオゾンとを供給
し、上記被処理水中の有機物を分解除去する方法におい
て、予め定められたオゾン注入率に対して、発生オゾン
濃度と発生オゾンガス流量を調節して、上記被処理水に
供給するオゾンの供給速度を予め定めた値に保つことを
特徴とする排水の高度処理方法。
【請求項２】発生オゾン濃度を５〜３００ｇ／Ｎｍ³
の範囲で調節することを特徴とする請求項１記載の排水
の高度処理方法。
【請求項３】オゾン反応器において被処理水に過酸化
水素とオゾンとを供給し、上記被処理水中の有機物を分
解除去する方法において、上記オゾン反応器は複数のオ
ゾン接触段を有し、上記過酸化水素の供給予定量を上記
オゾン接触段の段数で割った量以上の過酸化水素を第１
段目の上記オゾン接触段に供給し、残りの過酸化水素を
２段目以降のオゾン接触段に供給することを特徴とする
排水の高度処理方法。
【請求項４】被処理水に過酸化水素とオゾンとを供給
し、上記被処理水中の有機物を分解除去する方法におい
て、上記被処理水の除去される有機物濃度のＴＯＣ濃度
換算値１ｍｇ／ｌに対し、過酸化水素添加濃度が５〜２
０ｍｇ／ｌ、オゾン吸収消費量１０〜５０ｍｇ／ｌとす
ることを特徴とする排水の高度処理方法。
【請求項５】被処理水を予め凝集ろ過処理してから過
酸化水素とオゾンとを供給することを特徴とする請求項
１ないし４の何れかに記載の排水の高度処理方法。
【請求項６】後処理として活性炭処理を施すことを特
徴とする請求項１ないし４の何れかに記載の排水の高度
処理方法。