JPH08260086A - ブレージングシート及び熱交換器に用いられる管 - Google Patents
ブレージングシート及び熱交換器に用いられる管Info
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- JPH08260086A JPH08260086A JP7066598A JP6659895A JPH08260086A JP H08260086 A JPH08260086 A JP H08260086A JP 7066598 A JP7066598 A JP 7066598A JP 6659895 A JP6659895 A JP 6659895A JP H08260086 A JPH08260086 A JP H08260086A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱交換効率や耐蝕性に優れたブレージングシ
ート、及びこのブレージングシートを基にして作製した
熱交換器に用いられる管を提供することを目的とする。 【構成】 Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ％以
下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、
Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなるブレージングシート。
ート、及びこのブレージングシートを基にして作製した
熱交換器に用いられる管を提供することを目的とする。 【構成】 Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ％以
下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、
Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなるブレージングシート。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に自動車用のエバポ
レータ、コンデンサ、ラジエータ等の熱交換器における
管（チューブ、パイプ）を構成する為に用いられるブレ
ージングシートに関するものである。
レータ、コンデンサ、ラジエータ等の熱交換器における
管（チューブ、パイプ）を構成する為に用いられるブレ
ージングシートに関するものである。
【０００２】
【発明の背景】アルミニウム又はアルミニウム合金材料
（以下、Ａｌ材料）からなる熱交換器は、Ａｌ材料を用
いて作製された押出偏平多穴管（チューブ）やヘッダー
パイプ等にろう材が貼り合わされたブレージングシート
を用いて作製されたクラッドフィンを組み付け、そして
フラックスをチューブやヘッダーパイプとクラッドフィ
ンとの接合部に供給し、不活性雰囲気下でろう付けする
ことにより製造されている。
（以下、Ａｌ材料）からなる熱交換器は、Ａｌ材料を用
いて作製された押出偏平多穴管（チューブ）やヘッダー
パイプ等にろう材が貼り合わされたブレージングシート
を用いて作製されたクラッドフィンを組み付け、そして
フラックスをチューブやヘッダーパイプとクラッドフィ
ンとの接合部に供給し、不活性雰囲気下でろう付けする
ことにより製造されている。
【０００３】あるいは、ろう材がクラッドされたブレー
ジングシートを用いてチューブ等を構成し、これにフィ
ンを組み付け、そしてフラックスを接合部に供給し、不
活性雰囲気下でろう付けすることにより製造されてい
る。ところで、ろう材がクラッドされたブレージングシ
ートを用いてチューブ等を構成するにあたり、ブレージ
ングシートの芯材としてはＭｎを１〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｕを０．０５〜０．２ｗｔ％含有するＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ
合金が用いられ、ろう材としてＳｉを７〜１０ｗｔ％含
有するＡｌ−Ｓｉ合金が用いられている。
ジングシートを用いてチューブ等を構成し、これにフィ
ンを組み付け、そしてフラックスを接合部に供給し、不
活性雰囲気下でろう付けすることにより製造されてい
る。ところで、ろう材がクラッドされたブレージングシ
ートを用いてチューブ等を構成するにあたり、ブレージ
ングシートの芯材としてはＭｎを１〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｕを０．０５〜０．２ｗｔ％含有するＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ
合金が用いられ、ろう材としてＳｉを７〜１０ｗｔ％含
有するＡｌ−Ｓｉ合金が用いられている。
【０００４】しかしながら、このようなブレージングシ
ートを用いて電縫手段により構成されたチューブやパイ
プを構成要素とした熱交換器は、熱交換効率や耐蝕性に
改善が求められた。
ートを用いて電縫手段により構成されたチューブやパイ
プを構成要素とした熱交換器は、熱交換効率や耐蝕性に
改善が求められた。
【０００５】
【発明の開示】前記の問題点についての検討が鋭意押し
進められて行った結果、熱交換効率や耐蝕性の問題はブ
レージングシートの構成を変えることによって解決され
ることが判って来た。すなわち、ブレージングシートの
芯材に用いたＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ合金は、含有するＭｎ成
分によって熱伝導性が低下していることが判ったのであ
る。特に、Ｍｎを１ｗｔ％も含有していると熱伝導性の
低下は著しく、熱交換器のチューブやパイプとしての許
容量は０．３ｗｔ％未満とすることが大事であることが
突き止められた。尚、Ｍｎを格別に含有させないように
する訳であるが、Ｍｎは機械的強度を向上させる成分で
あることから、熱交換器のチューブやパイプを構成する
為には、これに代わる成分が必要となる。
進められて行った結果、熱交換効率や耐蝕性の問題はブ
レージングシートの構成を変えることによって解決され
ることが判って来た。すなわち、ブレージングシートの
芯材に用いたＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ合金は、含有するＭｎ成
分によって熱伝導性が低下していることが判ったのであ
る。特に、Ｍｎを１ｗｔ％も含有していると熱伝導性の
低下は著しく、熱交換器のチューブやパイプとしての許
容量は０．３ｗｔ％未満とすることが大事であることが
突き止められた。尚、Ｍｎを格別に含有させないように
する訳であるが、Ｍｎは機械的強度を向上させる成分で
あることから、熱交換器のチューブやパイプを構成する
為には、これに代わる成分が必要となる。
【０００６】この点についての検討を鋭意押し進めて行
った結果、熱交換効率や耐蝕性の問題を引き起こすこと
なく、かつ、機械的強度の向上にも寄与する元素として
Ｆｅが用いられることを突き止めた。すなわち、Ａｌ合
金中に含有させたＦｅは鋳造時にＡｌ3 Ｆｅ等の形で晶
出し、その後の加工、熱処理によっても殆ど固溶、析出
することがない為、圧延等の加工により加工方向に層状
に分布する。このような金属組織はろう付け時の高温加
熱によっても変化することがない。更に、ろう材から芯
材に拡散して来るＳｉを、例えばＡｌ3 （Ｆｅ・Ｓｉ）
の形でトラップし、粒界腐食を抑制する。又、層状に分
布した晶出物の存在によって厚さ方向への腐食（孔食）
が防止される。このような特長を効果的に発揮させる
為、Ｆｅの含有量は０．１〜１．０ｗｔ％とすることが
大事であった。例えば、１．０ｗｔ％を越えて多くなり
過ぎると、耐蝕性が低下する。逆に、０．１ｗｔ％未満
の少な過ぎた場合には、機械的強度の向上が得られなか
った。
った結果、熱交換効率や耐蝕性の問題を引き起こすこと
なく、かつ、機械的強度の向上にも寄与する元素として
Ｆｅが用いられることを突き止めた。すなわち、Ａｌ合
金中に含有させたＦｅは鋳造時にＡｌ3 Ｆｅ等の形で晶
出し、その後の加工、熱処理によっても殆ど固溶、析出
することがない為、圧延等の加工により加工方向に層状
に分布する。このような金属組織はろう付け時の高温加
熱によっても変化することがない。更に、ろう材から芯
材に拡散して来るＳｉを、例えばＡｌ3 （Ｆｅ・Ｓｉ）
の形でトラップし、粒界腐食を抑制する。又、層状に分
布した晶出物の存在によって厚さ方向への腐食（孔食）
が防止される。このような特長を効果的に発揮させる
為、Ｆｅの含有量は０．１〜１．０ｗｔ％とすることが
大事であった。例えば、１．０ｗｔ％を越えて多くなり
過ぎると、耐蝕性が低下する。逆に、０．１ｗｔ％未満
の少な過ぎた場合には、機械的強度の向上が得られなか
った。
【０００７】又、耐蝕性の問題は芯材の合金組成にのみ
起因するのではなく、クラッドされたろう材の側にもあ
った。すなわち、Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ
％以下のＡｌ−Ｆｅ系合金を芯材として用いた場合に、
ろう材として、単に、Ａｌ−Ｓｉ合金を用いたのでは、
孔食が発生する。この孔食は、管の場合には、熱媒体が
飛散してしまうことになるから、致命的な問題である。
そこで、Ｆｅを０．１〜１．０ｗｔ％含有させたＡｌ合
金を芯材として用いた場合に、ろう材として如何なる組
成のＡｌ合金を用いれば良いかの検討を鋭意押し進めて
行った。この結果、Ｚｎをも含有させ、しかもＺｎは２
ｗｔ％以上で２５ｗｔ％以下とし、そしてＳｉを３ｗｔ
％以上で１１ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物か
らなるＡｌ合金をろう材とした場合には、特定の合金組
成からなる芯材との相乗作用によって孔食を効果的に防
止できることが見出された。
起因するのではなく、クラッドされたろう材の側にもあ
った。すなわち、Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ
％以下のＡｌ−Ｆｅ系合金を芯材として用いた場合に、
ろう材として、単に、Ａｌ−Ｓｉ合金を用いたのでは、
孔食が発生する。この孔食は、管の場合には、熱媒体が
飛散してしまうことになるから、致命的な問題である。
そこで、Ｆｅを０．１〜１．０ｗｔ％含有させたＡｌ合
金を芯材として用いた場合に、ろう材として如何なる組
成のＡｌ合金を用いれば良いかの検討を鋭意押し進めて
行った。この結果、Ｚｎをも含有させ、しかもＺｎは２
ｗｔ％以上で２５ｗｔ％以下とし、そしてＳｉを３ｗｔ
％以上で１１ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物か
らなるＡｌ合金をろう材とした場合には、特定の合金組
成からなる芯材との相乗作用によって孔食を効果的に防
止できることが見出された。
【０００８】上記知見を基にして本発明が達成されたも
のであり、熱交換効率や耐蝕性に優れたブレージングシ
ート、及びこのブレージングシートを基にして作製した
熱交換器に用いられる管を提供することを目的とする。
この本発明の目的は、Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０
ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合
金材と、Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが
２ｗｔ％以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不
純物からなるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とす
るブレージングシートによって達成される。
のであり、熱交換効率や耐蝕性に優れたブレージングシ
ート、及びこのブレージングシートを基にして作製した
熱交換器に用いられる管を提供することを目的とする。
この本発明の目的は、Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０
ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合
金材と、Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが
２ｗｔ％以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不
純物からなるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とす
るブレージングシートによって達成される。
【０００９】又、Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎが０．０５ｗｔ％以上で０．３ｗｔ％未
満、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、
Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレー
ジングシートによって達成される。
％以下、Ｍｎが０．０５ｗｔ％以上で０．３ｗｔ％未
満、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、
Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレー
ジングシートによって達成される。
【００１０】又、Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ
％以下、Ｃｕが０．１ｗｔ％以上で０．５ｗｔ％未満、
残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、Ｓｉ
が３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％以上
で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなる
Ａｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレージン
グシートによって達成される。
％以下、Ｃｕが０．１ｗｔ％以上で０．５ｗｔ％未満、
残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、Ｓｉ
が３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％以上
で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなる
Ａｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレージン
グシートによって達成される。
【００１１】又、Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎが０．０５ｗｔ％以上で０．３ｗｔ％未
満、Ｃｕが０．１ｗｔ％以上で０．５ｗｔ％未満、残部
がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、Ｓｉが３
ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％以上で２
５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ
合金ろう材とからなることを特徴とするブレージングシ
ートによって達成される。
％以下、Ｍｎが０．０５ｗｔ％以上で０．３ｗｔ％未
満、Ｃｕが０．１ｗｔ％以上で０．５ｗｔ％未満、残部
がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、Ｓｉが３
ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％以上で２
５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ
合金ろう材とからなることを特徴とするブレージングシ
ートによって達成される。
【００１２】尚、上記ブレージングシートにおけるＡｌ
合金材は、０．０１ｗｔ％以上で０．１５ｗｔ％以下の
Ｚｒ、０．０１ｗｔ％以上で０．２０ｗｔ％以下のＴ
ｉ、０．０５ｗｔ％以上で０．３０ｗｔ％以下のＣｒの
中から選ばれる一種または二種以上を含むものが好まし
い。又、Ａｌ合金材（芯材）におけるＦｅ含有量の好ま
しい範囲は０．１〜０．５ｗｔ％（特に、０．１〜０．
４ｗｔ％）、Ｍｎ含有量の好ましい範囲は０．１〜０．
２５ｗｔ％（特に、０．１〜０．２ｗｔ％）、Ｃｕ含有
量の好ましい範囲は０．１〜０．４５ｗｔ％（特に、
０．１〜０．４ｗｔ％）であり、クラッドされるろう材
におけるＳｉ含有量の好ましい範囲は５〜１１ｗｔ％
（特に、７〜９ｗｔ％）、Ｚｎ含有量の好ましい範囲は
５〜１２ｗｔ％（特に、７〜１０ｗｔ％）である。
合金材は、０．０１ｗｔ％以上で０．１５ｗｔ％以下の
Ｚｒ、０．０１ｗｔ％以上で０．２０ｗｔ％以下のＴ
ｉ、０．０５ｗｔ％以上で０．３０ｗｔ％以下のＣｒの
中から選ばれる一種または二種以上を含むものが好まし
い。又、Ａｌ合金材（芯材）におけるＦｅ含有量の好ま
しい範囲は０．１〜０．５ｗｔ％（特に、０．１〜０．
４ｗｔ％）、Ｍｎ含有量の好ましい範囲は０．１〜０．
２５ｗｔ％（特に、０．１〜０．２ｗｔ％）、Ｃｕ含有
量の好ましい範囲は０．１〜０．４５ｗｔ％（特に、
０．１〜０．４ｗｔ％）であり、クラッドされるろう材
におけるＳｉ含有量の好ましい範囲は５〜１１ｗｔ％
（特に、７〜９ｗｔ％）、Ｚｎ含有量の好ましい範囲は
５〜１２ｗｔ％（特に、７〜１０ｗｔ％）である。
【００１３】そして、上記構成のブレージングシートを
少なくともＡｌ合金ろう材が表面に露出しているよう管
状に成形加工されてなることを特徴とする熱交換器に用
いられる管によって達成される。以下、本発明について
詳述する。先ず、本発明になるブレージングシートの芯
材としてＭｎを含有させない、又は含有させても０．３
ｗｔ％未満としたのは、熱伝導性を考慮したからであ
る。すなわち、熱交換器の構成要素、例えばチューブと
かヘッダーパイプのような管にあっては、内部を熱交換
媒体が流通し、熱交換が効率良く行われるようにする為
には、管材は熱伝導性の良いことが不可欠である。この
観点から、つまり熱伝導度を高める為に、ブレージング
シートの芯材としてＭｎを含有させない、又は含有させ
ても０．３ｗｔ％未満とした。Ｍｎを含有する場合に、
Ｍｎ含有量の好ましい範囲は０．０５ｗｔ％以上であ
る。Ｍｎ含有量の好ましい範囲は０．１〜０．２５ｗｔ
％（特に、０．１〜０．２ｗｔ％）である。
少なくともＡｌ合金ろう材が表面に露出しているよう管
状に成形加工されてなることを特徴とする熱交換器に用
いられる管によって達成される。以下、本発明について
詳述する。先ず、本発明になるブレージングシートの芯
材としてＭｎを含有させない、又は含有させても０．３
ｗｔ％未満としたのは、熱伝導性を考慮したからであ
る。すなわち、熱交換器の構成要素、例えばチューブと
かヘッダーパイプのような管にあっては、内部を熱交換
媒体が流通し、熱交換が効率良く行われるようにする為
には、管材は熱伝導性の良いことが不可欠である。この
観点から、つまり熱伝導度を高める為に、ブレージング
シートの芯材としてＭｎを含有させない、又は含有させ
ても０．３ｗｔ％未満とした。Ｍｎを含有する場合に、
Ｍｎ含有量の好ましい範囲は０．０５ｗｔ％以上であ
る。Ｍｎ含有量の好ましい範囲は０．１〜０．２５ｗｔ
％（特に、０．１〜０．２ｗｔ％）である。
【００１４】ところで、Ｍｎは機械的強度を向上させる
と共に電位を貴にする成分であることから、熱交換器の
チューブやパイプを構成する為に用いるには、これに代
わる成分が必要となる。この成分として選ばれたのが、
Ｆｅである。すなわち、Ｆｅは機械的強度を向上させる
ことになる。しかも、ＦｅはＡｌと金属化合物を形成す
るので、Ｆｅを含有させても、熱伝導度の低下が問題に
ならない。このような特長を奏させる為に含有させるＦ
ｅの量は０．１〜１．０ｗｔ％である。すなわち、Ｆｅ
が０．１ｗｔ％未満の少な過ぎた場合には、機械的強度
の向上が得られない。しかし、１．０ｗｔ％を越えて多
くなり過ぎると、耐蝕性が低下する。そして、０．１〜
１．０ｗｔ％（好ましい含有量は０．１〜０．５ｗｔ
％、特に０．１〜０．４ｗｔ％）の程度であれば、機械
的強度の向上が得られ、耐蝕性や熱伝導度の問題が起き
ない。
と共に電位を貴にする成分であることから、熱交換器の
チューブやパイプを構成する為に用いるには、これに代
わる成分が必要となる。この成分として選ばれたのが、
Ｆｅである。すなわち、Ｆｅは機械的強度を向上させる
ことになる。しかも、ＦｅはＡｌと金属化合物を形成す
るので、Ｆｅを含有させても、熱伝導度の低下が問題に
ならない。このような特長を奏させる為に含有させるＦ
ｅの量は０．１〜１．０ｗｔ％である。すなわち、Ｆｅ
が０．１ｗｔ％未満の少な過ぎた場合には、機械的強度
の向上が得られない。しかし、１．０ｗｔ％を越えて多
くなり過ぎると、耐蝕性が低下する。そして、０．１〜
１．０ｗｔ％（好ましい含有量は０．１〜０．５ｗｔ
％、特に０．１〜０．４ｗｔ％）の程度であれば、機械
的強度の向上が得られ、耐蝕性や熱伝導度の問題が起き
ない。
【００１５】又、Ｃｕを含有させることによっても機械
的強度の向上が期待できる。又、電位を貴にすることに
なる。かつ、Ｃｕを含有させても、少量であれば、熱伝
導度の低下が問題にならない。更に、Ｃｕを含有させる
ことによって延性が改善され、加工性が向上する。従っ
て、Ｃｕも含有させておくことは極めて好ましいことに
なる。このような特長を奏させる為に含有させるＣｕの
量は０．１〜０．５ｗｔ％である。０．５ｗｔ％を越え
て多くなり過ぎると、粒界腐食が起き始める。そして、
０．１〜０．５ｗｔ％（好ましい含有量は０．１〜０．
２ｗｔ％、特に０．１〜０．１５ｗｔ％）の程度であれ
ば、機械的強度の向上、加工性の向上が得られ、耐蝕性
も向上し、熱伝導度の問題が起きない。
的強度の向上が期待できる。又、電位を貴にすることに
なる。かつ、Ｃｕを含有させても、少量であれば、熱伝
導度の低下が問題にならない。更に、Ｃｕを含有させる
ことによって延性が改善され、加工性が向上する。従っ
て、Ｃｕも含有させておくことは極めて好ましいことに
なる。このような特長を奏させる為に含有させるＣｕの
量は０．１〜０．５ｗｔ％である。０．５ｗｔ％を越え
て多くなり過ぎると、粒界腐食が起き始める。そして、
０．１〜０．５ｗｔ％（好ましい含有量は０．１〜０．
２ｗｔ％、特に０．１〜０．１５ｗｔ％）の程度であれ
ば、機械的強度の向上、加工性の向上が得られ、耐蝕性
も向上し、熱伝導度の問題が起きない。
【００１６】Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒは、圧延方向に薄く引き
延ばされた結晶粒が熱処理によって粗大化するのを防止
する。この粗大化の防止は、芯材内部への孔食を防止す
ることになる。従って、Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒの群の中から
選ばれる一種、又は二種以上を含有させておくことは極
めて好ましい。このような特長を奏させる為、Ｚｒ含有
量の好ましい範囲は０．０１〜０．１５ｗｔ％（特に、
０．０７〜０．１５ｗｔ％）、Ｔｉ含有量の好ましい範
囲は０．０１〜０．２０ｗｔ％（特に、０．０７〜０．
１５ｗｔ％）、Ｃｒ含有量の好ましい範囲は０．０５〜
０．３０ｗｔ％（特に、０．０７〜０．１５ｗｔ％）で
ある。
延ばされた結晶粒が熱処理によって粗大化するのを防止
する。この粗大化の防止は、芯材内部への孔食を防止す
ることになる。従って、Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒの群の中から
選ばれる一種、又は二種以上を含有させておくことは極
めて好ましい。このような特長を奏させる為、Ｚｒ含有
量の好ましい範囲は０．０１〜０．１５ｗｔ％（特に、
０．０７〜０．１５ｗｔ％）、Ｔｉ含有量の好ましい範
囲は０．０１〜０．２０ｗｔ％（特に、０．０７〜０．
１５ｗｔ％）、Ｃｒ含有量の好ましい範囲は０．０５〜
０．３０ｗｔ％（特に、０．０７〜０．１５ｗｔ％）で
ある。
【００１７】尚、不可避不純物として含まれる場合を除
き、Ｓｉを含有させないことが好ましい。すなわち、Ｓ
ｉを芯材中に含有させていると、孔食が起き易くなり、
熱交換器を構成する管の素材としては好ましくないから
である。上記のようなＡｌ合金からなる芯材の表面（片
面、又は両面）にクラッドするろう材は、Ｓｉが３ｗｔ
％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％以上で２５ｗ
ｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金
である。すなわち、Ａｌ−Ｓｉ合金からなるろう材を用
いた場合には、孔食が発生してしまう。しかるに、Ａｌ
−Ｓｉ−Ｚｎ系合金を用いた場合には、Ｍｎを格別には
含有させない（含有させても微量）芯材を構成する上記
Ａｌ合金の構成成分との協同作用により、孔食が効果的
に防止される。このような特長を奏させる為、Ｚｎ含有
量は２〜２５ｗｔ％（好ましい含有量は５〜１２ｗｔ
％、特に７〜１０ｗｔ％）とした。又、ろう材としての
機能を発揮させる為、Ｓｉ含有量は３〜１１ｗｔ％（好
ましい含有量は５〜１１ｗｔ％、特に７〜９ｗｔ％）と
した。
き、Ｓｉを含有させないことが好ましい。すなわち、Ｓ
ｉを芯材中に含有させていると、孔食が起き易くなり、
熱交換器を構成する管の素材としては好ましくないから
である。上記のようなＡｌ合金からなる芯材の表面（片
面、又は両面）にクラッドするろう材は、Ｓｉが３ｗｔ
％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％以上で２５ｗ
ｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金
である。すなわち、Ａｌ−Ｓｉ合金からなるろう材を用
いた場合には、孔食が発生してしまう。しかるに、Ａｌ
−Ｓｉ−Ｚｎ系合金を用いた場合には、Ｍｎを格別には
含有させない（含有させても微量）芯材を構成する上記
Ａｌ合金の構成成分との協同作用により、孔食が効果的
に防止される。このような特長を奏させる為、Ｚｎ含有
量は２〜２５ｗｔ％（好ましい含有量は５〜１２ｗｔ
％、特に７〜１０ｗｔ％）とした。又、ろう材としての
機能を発揮させる為、Ｓｉ含有量は３〜１１ｗｔ％（好
ましい含有量は５〜１１ｗｔ％、特に７〜９ｗｔ％）と
した。
【００１８】上記芯材とクラッドされるろう材との厚さ
は、芯材／ろう材が０．９５／０．０５〜０．８５／
０．１５の程度である。そして、上記のように構成させ
たブレージングシートを用いて、例えば図１に示される
ようなドロンカップ型熱交換器のチューブやパイプが構
成される。尚、本発明のブレージングシートを用いてフ
ィンとすることも考えられるが、フィンと管とを考えた
場合、管の孔食を防止する機能をフィンに担わせること
が好ましいことから、本願発明のような耐蝕性に富む電
位が高いＡｌ合金をフィンとした場合、一層電位が高い
Ａｌ合金を用いて管を構成しなければならない。しかる
に、現時点では、かかる電位が高いＡｌ合金を工業的に
叶うコストでもって得ることは困難であるから、本願発
明のブレージングシートは管材とするのが好ましい。
は、芯材／ろう材が０．９５／０．０５〜０．８５／
０．１５の程度である。そして、上記のように構成させ
たブレージングシートを用いて、例えば図１に示される
ようなドロンカップ型熱交換器のチューブやパイプが構
成される。尚、本発明のブレージングシートを用いてフ
ィンとすることも考えられるが、フィンと管とを考えた
場合、管の孔食を防止する機能をフィンに担わせること
が好ましいことから、本願発明のような耐蝕性に富む電
位が高いＡｌ合金をフィンとした場合、一層電位が高い
Ａｌ合金を用いて管を構成しなければならない。しかる
に、現時点では、かかる電位が高いＡｌ合金を工業的に
叶うコストでもって得ることは困難であるから、本願発
明のブレージングシートは管材とするのが好ましい。
【００１９】
〔実施例１〕下記の表−１に示すＡｌ合金からなる芯材
の両面に表−１に示すＡｌ合金からなるろう材をクラッ
ドしたブレージングシートを用意した。尚、このブレー
ジングシートは、ろう材／芯材／ろう材＝０．１／０．
８／０．１の割合からなる０．４０ｍｍの厚さである。
の両面に表−１に示すＡｌ合金からなるろう材をクラッ
ドしたブレージングシートを用意した。尚、このブレー
ジングシートは、ろう材／芯材／ろう材＝０．１／０．
８／０．１の割合からなる０．４０ｍｍの厚さである。
【００２０】そして、このブレージングシートを用いて
ドロンカップ型熱交換器のチューブを作製し、このチユ
ーブとＡｌ−Ｍｎ合金製フィンとをフッ化物系のフラッ
クスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分間保持し、
ろう付けした。 表−１ 芯 材 成 分 ろう材 Ｆｅ Ｍｎ Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ Ｃｒ Ａｌ 実施例１−１ 0.48 − − − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−２ 0.25 − − 0.10 − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−３ 0.15 0.20 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−４ 0.20 0.15 − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−５ 0.35 − 0.38 − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−６ 0.30 − 0.32 0.11 − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−７ 0.41 0.20 0.20 − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−８ 0.45 0.20 0.30 − 0.11 − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−１ 0.21 1.25 − − − − 残り Al-9Si 比較例１−２ 0.25 − − − − − 残り Al-9Si 比較例１−３ 0.05 − − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−４ 0.03 0.22 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−５ 1.20 − − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−６ 1.25 0.20 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−７ 0.21 1.25 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 得られたものについて、チューブの耐蝕性や熱電導性
（電気電導度）を調べると共に、ブレージングシートの
機械的強度（引っ張り強さ）を調べたので、その結果を
表−２に示す。
ドロンカップ型熱交換器のチューブを作製し、このチユ
ーブとＡｌ−Ｍｎ合金製フィンとをフッ化物系のフラッ
クスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分間保持し、
ろう付けした。 表−１ 芯 材 成 分 ろう材 Ｆｅ Ｍｎ Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ Ｃｒ Ａｌ 実施例１−１ 0.48 − − − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−２ 0.25 − − 0.10 − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−３ 0.15 0.20 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−４ 0.20 0.15 − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−５ 0.35 − 0.38 − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−６ 0.30 − 0.32 0.11 − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−７ 0.41 0.20 0.20 − − − 残り Al-7Si-10Zn 実施例１−８ 0.45 0.20 0.30 − 0.11 − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−１ 0.21 1.25 − − − − 残り Al-9Si 比較例１−２ 0.25 − − − − − 残り Al-9Si 比較例１−３ 0.05 − − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−４ 0.03 0.22 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−５ 1.20 − − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−６ 1.25 0.20 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 比較例１−７ 0.21 1.25 − − − − 残り Al-7Si-10Zn 得られたものについて、チューブの耐蝕性や熱電導性
（電気電導度）を調べると共に、ブレージングシートの
機械的強度（引っ張り強さ）を調べたので、その結果を
表−２に示す。
【００２１】 表−２ 酸性塩水噴霧試験 腐食液循環試験 電気 引っ張り 30日後の孔食深さ 30日後の孔食深さ 電導度 強さ 実施例１−１ 0.03mm 0.04mm 56%IACS 83N/mm2 実施例１−２ 0.04mm 0.05mm 60%IACS 80N/mm2 実施例１−３ 0.03mm 0.04mm 58%IACS 91N/mm2 実施例１−４ 0.03mm 0.04mm 57%IACS 83N/mm2 実施例１−５ 0.02mm 0.03mm 59%IACS 79N/mm2 実施例１−６ 0.02mm 0.03mm 58%IACS 80N/mm2 実施例１−７ 0.02mm 0.03mm 56%IACS 90N/mm2 実施例１−８ 0.02mm 0.03mm 56%IACS 85N/mm2 比較例１−１ 0.28mm 0.4mm（貫通） 38%IACS 83N/mm2 比較例１−２ 0.4mm（貫通） 0.4mm（貫通） 60%IACS 77N/mm2 比較例１−３ 0.04mm 0.05mm 60%IACS 48N/mm2 比較例１−４ 0.02mm 0.05mm 60%IACS 50N/mm2 比較例１−５ 0.25mm 0.30mm 57%IACS 101N/mm2 比較例１−６ 0.23mm 0.32mm 56%IACS 110N/mm2 比較例１−７ 0.04mm 0.05mm 37%IACS 85N/mm2 尚、実施例１−１のブレージングシートでフィンを構成
すると共に前記フィンを構成したＡｌ−Ｍｎ合金でチュ
ーブを構成し、これらのチユーブとフィンとをフッ化物
系のフラックスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分
間保持し、ろう付けしたものについて、耐蝕性（酸性塩
水噴霧試験30日後の孔食深さ、腐食液循環試験30日後の
孔食深さ）を調べた処、チューブには貫通孔が形成され
ていた。
すると共に前記フィンを構成したＡｌ−Ｍｎ合金でチュ
ーブを構成し、これらのチユーブとフィンとをフッ化物
系のフラックスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分
間保持し、ろう付けしたものについて、耐蝕性（酸性塩
水噴霧試験30日後の孔食深さ、腐食液循環試験30日後の
孔食深さ）を調べた処、チューブには貫通孔が形成され
ていた。
【００２２】〔実施例２〕表−１に示すＡｌ合金からな
る芯材の一面に表−１に示すＡｌ合金からなるろう材を
クラッドすると共に芯材の他面にＡ７０７２犠牲材をク
ラッドしたブレージングシートを用意した。尚、このブ
レージングシートは、ろう材／芯材／犠牲材＝０．１／
０．８／０．１の割合からなる０．４０ｍｍの厚さであ
る。
る芯材の一面に表−１に示すＡｌ合金からなるろう材を
クラッドすると共に芯材の他面にＡ７０７２犠牲材をク
ラッドしたブレージングシートを用意した。尚、このブ
レージングシートは、ろう材／芯材／犠牲材＝０．１／
０．８／０．１の割合からなる０．４０ｍｍの厚さであ
る。
【００２３】そして、このブレージングシートを用いて
ドロンカップ型熱交換器のチューブを作製し、このチユ
ーブとＡｌ−Ｍｎ合金製フィンとをフッ化物系のフラッ
クスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分間保持し、
ろう付けした。得られたものについて、チューブの耐蝕
性や熱電導性（電気電導度）を調べると共に、ブレージ
ングシートの機械的強度（引っ張り強さ）を調べたの
で、その結果を表−３に示す。
ドロンカップ型熱交換器のチューブを作製し、このチユ
ーブとＡｌ−Ｍｎ合金製フィンとをフッ化物系のフラッ
クスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分間保持し、
ろう付けした。得られたものについて、チューブの耐蝕
性や熱電導性（電気電導度）を調べると共に、ブレージ
ングシートの機械的強度（引っ張り強さ）を調べたの
で、その結果を表−３に示す。
【００２４】 表−３ 酸性塩水噴霧試験 腐食液循環試験 電気 引っ張り 30日後の孔食深さ 30日後の孔食深さ 電導度 強さ 実施例２−１ 0.03mm 0.05mm 60%IACS 84N/mm2 実施例２−２ 0.04mm 0.05mm 60%IACS 82N/mm2 実施例２−３ 0.03mm 0.04mm 58%IACS 90N/mm2 実施例２−４ 0.03mm 0.04mm 57%IACS 85N/mm2 実施例２−５ 0.03mm 0.03mm 59%IACS 80N/mm2 実施例２−６ 0.02mm 0.04mm 58%IACS 80N/mm2 実施例２−７ 0.02mm 0.03mm 56%IACS 92N/mm2 実施例２−８ 0.02mm 0.04mm 56%IACS 87N/mm2 比較例２−１ 0.25mm 0.4mm（貫通） 38%IACS 84N/mm2 比較例２−２ 0.4mm（貫通） 0.4mm（貫通） 60%IACS 75N/mm2 比較例２−３ 0.04mm 0.05mm 60%IACS 45N/mm2 比較例２−４ 0.02mm 0.05mm 60%IACS 47N/mm2 比較例２−５ 0.25mm 0.30mm 57%IACS 105N/mm2 比較例２−６ 0.23mm 0.32mm 56%IACS 112N/mm2 比較例２−７ 0.03mm 0.05mm 36%IACS 87N/mm2 〔実施例３〕表−１に示すＡｌ合金からなる芯材の片面
に表−１に示すＡｌ合金からなるろう材をクラッドした
ブレージングシートを用意した。尚、このブレージング
シートは、ろう材／芯材＝０．１／０．９の割合からな
る０．４０ｍｍの厚さである。
に表−１に示すＡｌ合金からなるろう材をクラッドした
ブレージングシートを用意した。尚、このブレージング
シートは、ろう材／芯材＝０．１／０．９の割合からな
る０．４０ｍｍの厚さである。
【００２５】そして、このブレージングシートを用いて
ドロンカップ型熱交換器のチューブを作製し、このチユ
ーブとＡｌ−Ｍｎ合金製フィンとをフッ化物系のフラッ
クスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分間保持し、
ろう付けした。得られたものについて、チューブの耐蝕
性や熱電導性（電気電導度）を調べると共に、ブレージ
ングシートの機械的強度（引っ張り強さ）を調べたの
で、その結果を表−４に示す。
ドロンカップ型熱交換器のチューブを作製し、このチユ
ーブとＡｌ−Ｍｎ合金製フィンとをフッ化物系のフラッ
クスを用いて窒素雰囲気下で６００℃に５分間保持し、
ろう付けした。得られたものについて、チューブの耐蝕
性や熱電導性（電気電導度）を調べると共に、ブレージ
ングシートの機械的強度（引っ張り強さ）を調べたの
で、その結果を表−４に示す。
【００２６】 表−４ 酸性塩水噴霧試験 腐食液循環試験 電気 引っ張り 30日後の孔食深さ 30日後の孔食深さ 電導度 強さ 実施例３−１ 0.04mm 0.04mm 60%IACS 87N/mm2 実施例３−２ 0.04mm 0.05mm 60%IACS 83N/mm2 実施例３−３ 0.03mm 0.04mm 58%IACS 92N/mm2 実施例３−４ 0.03mm 0.04mm 57%IACS 85N/mm2 実施例３−５ 0.03mm 0.03mm 59%IACS 80N/mm2 実施例３−６ 0.02mm 0.03mm 58%IACS 83N/mm2 実施例３−７ 0.03mm 0.03mm 56%IACS 92N/mm2 実施例３−８ 0.02mm 0.03mm 56%IACS 90N/mm2 比較例３−１ 0.30mm 0.4mm（貫通） 38%IACS 80N/mm2 比較例３−２ 0.4mm（貫通） 0.4mm（貫通） 60%IACS 80N/mm2 比較例３−３ 0.04mm 0.05mm 60%IACS 48N/mm2 比較例３−４ 0.02mm 0.05mm 60%IACS 44N/mm2 比較例３−５ 0.25mm 0.30mm 57%IACS 103N/mm2 比較例３−６ 0.23mm 0.32mm 56%IACS 107N/mm2 比較例３−７ 0.03mm 0.05mm 40%IACS 83N/mm2
【００２７】
【効果】熱交換効率や耐蝕性に富み、機械的強度に優れ
た熱交換器が得られる。
た熱交換器が得られる。
【図１】ドロンカップ型熱交換器の説明図
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ％
以下、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材
と、 Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレー
ジングシート。 - 【請求項２】 Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ％
以下、Ｍｎが０．０５ｗｔ％以上で０．３ｗｔ％未満、
残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、 Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレー
ジングシート。 - 【請求項３】 Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ％
以下、Ｃｕが０．１ｗｔ％以上で０．５ｗｔ％未満、残
部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、 Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレー
ジングシート。 - 【請求項４】 Ｆｅが０．１ｗｔ％以上で１．０ｗｔ％
以下、Ｍｎが０．０５ｗｔ％以上で０．３ｗｔ％未満、
Ｃｕが０．１ｗｔ％以上で０．５ｗｔ％未満、残部がＡ
ｌと不可避不純物からなるＡｌ合金材と、 Ｓｉが３ｗｔ％以上で１１ｗｔ％以下、Ｚｎが２ｗｔ％
以上で２５ｗｔ％以下、残部がＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金ろう材とからなることを特徴とするブレー
ジングシート。 - 【請求項５】 Ａｌ合金材は、０．０１ｗｔ％以上で
０．１５ｗｔ％以下のＺｒ、０．０１ｗｔ％以上で０．
２０ｗｔ％以下のＴｉ、０．０５ｗｔ％以上で０．３０
ｗｔ％以下のＣｒの中から選ばれる一種または二種以上
を含むことを特徴とする請求項１〜請求項４いずれかの
ブレージングシート。 - 【請求項６】 請求項１〜請求項５いずれかのブレージ
ングシートを少なくともＡｌ合金ろう材が表面に露出し
ているよう管状に成形加工されてなることを特徴とする
熱交換器に用いられる管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6659895A JP3599126B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブレージングシート及び熱交換器に用いられる管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6659895A JP3599126B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブレージングシート及び熱交換器に用いられる管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260086A true JPH08260086A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3599126B2 JP3599126B2 (ja) | 2004-12-08 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6659895A Expired - Fee Related JP3599126B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブレージングシート及び熱交換器に用いられる管 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3599126B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08277433A (ja) * | 1995-04-06 | 1996-10-22 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ブレージングシート及び熱交換器に用いられる管 |
| WO2010137649A1 (ja) * | 2009-05-27 | 2010-12-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートおよび熱交換器用アルミニウム合金製ろう付け体 |
| JP2018535317A (ja) * | 2015-10-15 | 2018-11-29 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 高形成複層アルミニウム合金パッケージ |
| US11788178B2 (en) | 2018-07-23 | 2023-10-17 | Novelis Inc. | Methods of making highly-formable aluminum alloys and aluminum alloy products thereof |
Citations (4)
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| JPH04193927A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-14 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後の熱伝導性及び犠牲陽極効果にすぐれたアルミニウム熱交換器用ブレージングフィン材 |
| JPH05125472A (ja) * | 1991-11-06 | 1993-05-21 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウムクラツドフイン材 |
-
1995
- 1995-03-24 JP JP6659895A patent/JP3599126B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US10689041B2 (en) | 2015-10-15 | 2020-06-23 | Novelis Inc. | High-forming multi-layer aluminum alloy package |
| US11788178B2 (en) | 2018-07-23 | 2023-10-17 | Novelis Inc. | Methods of making highly-formable aluminum alloys and aluminum alloy products thereof |
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|---|---|
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