JPH08252690A - ガスメタルアーク溶接金属 - Google Patents
ガスメタルアーク溶接金属Info
- Publication number
- JPH08252690A JPH08252690A JP8089295A JP8089295A JPH08252690A JP H08252690 A JPH08252690 A JP H08252690A JP 8089295 A JP8089295 A JP 8089295A JP 8089295 A JP8089295 A JP 8089295A JP H08252690 A JPH08252690 A JP H08252690A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weld metal
- metal
- toughness
- weld
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、ＣＯ2 を含んだ石油，天然ガス，
ＣＯ2 を輸送するラインパイプ等の円周溶接にて充分な
強度と靱性を具備した溶接金属を提供する。 【構成】 鋼管円周溶接における溶接金属の化学成分と
して、Ｃ：０．０１〜０．０８％，Ｓｉ：０．６０％以
下，Ｍｎ：０．７〜３．１％，Ｃｒ：０．７〜２．０
％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４５％，Ａｌ：０．０６
％以下，Ｎ：０．００１％〜０．００５％，Ｏ：０．０
１〜０．０８％を含有し、含有元素および不純物元素に
ついて０．１５≦Ｐｃｍ≦０．２８を満足し、かつＴ
ｉ，Ａｌ，Ｎ，Ｏについて−５０≦α’≦５０を満足す
るガスメタルアーク溶接金属である。 【効果】 高強度，高靱性とさらに耐選択腐食性に優
れ、寒冷地やオフショアの腐食環境下において優れた効
果を発揮し得る。
ＣＯ2 を輸送するラインパイプ等の円周溶接にて充分な
強度と靱性を具備した溶接金属を提供する。 【構成】 鋼管円周溶接における溶接金属の化学成分と
して、Ｃ：０．０１〜０．０８％，Ｓｉ：０．６０％以
下，Ｍｎ：０．７〜３．１％，Ｃｒ：０．７〜２．０
％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４５％，Ａｌ：０．０６
％以下，Ｎ：０．００１％〜０．００５％，Ｏ：０．０
１〜０．０８％を含有し、含有元素および不純物元素に
ついて０．１５≦Ｐｃｍ≦０．２８を満足し、かつＴ
ｉ，Ａｌ，Ｎ，Ｏについて−５０≦α’≦５０を満足す
るガスメタルアーク溶接金属である。 【効果】 高強度，高靱性とさらに耐選択腐食性に優
れ、寒冷地やオフショアの腐食環境下において優れた効
果を発揮し得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＣＯ2 を含んだ石油，
天然ガス，またはＣＯ2 を輸送するラインパイプの円周
溶接金属の選択腐食，低温靱性ならびに溶接性に優れた
ガスシールドアーク溶接金属に関するものである。
天然ガス，またはＣＯ2 を輸送するラインパイプの円周
溶接金属の選択腐食，低温靱性ならびに溶接性に優れた
ガスシールドアーク溶接金属に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】寒冷地やオフショアにおける石油，ガス
輸送用の大径ラインパイプに対しては、高強度とともに
優れた低温靱性，現地溶接性が要求される。さらに近
年、原油の２次，３次回収におけるＣＯ2 注入や深井戸
化によるインヒビター効果の低下によって、ＣＯ2 ガス
によるラインパイプの腐食が大きな問題となり、耐ＣＯ
2腐食性が要求されるようになった。
輸送用の大径ラインパイプに対しては、高強度とともに
優れた低温靱性，現地溶接性が要求される。さらに近
年、原油の２次，３次回収におけるＣＯ2 注入や深井戸
化によるインヒビター効果の低下によって、ＣＯ2 ガス
によるラインパイプの腐食が大きな問題となり、耐ＣＯ
2腐食性が要求されるようになった。
【０００３】現在までに、ＣＯ2 腐食に関してはＣｒ添
加が有効であることが公表されている（石油技術協会
誌, ５０巻, 第２号図９, １０）。また例えば、特開平
３−２１１２３０号公報において、鋼管母材の耐ＣＯ2
腐食性改善にＣｒ添加する方法が提案されている。
加が有効であることが公表されている（石油技術協会
誌, ５０巻, 第２号図９, １０）。また例えば、特開平
３−２１１２３０号公報において、鋼管母材の耐ＣＯ2
腐食性改善にＣｒ添加する方法が提案されている。
【０００４】しかし、低温靱性に優れたＣＯ2 を含む腐
食環境下で使用されるラインパイプ円周溶接部の、ＣＯ
2 腐食，選択腐食抑制を考慮したガスメタルアーク溶接
金属は開発されていない。
食環境下で使用されるラインパイプ円周溶接部の、ＣＯ
2 腐食，選択腐食抑制を考慮したガスメタルアーク溶接
金属は開発されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一般にシームレス鋼
管，または溶接鋼管をＣＯ2 を含んだ石油，天然ガス輸
送に使用すると、円周溶接金属が選択腐食を起こす場合
が多い。これは溶接金属と母材との化学成分や組織が異
なり、溶接金属の耐ＣＯ2 腐食性が劣化するためであ
る。
管，または溶接鋼管をＣＯ2 を含んだ石油，天然ガス輸
送に使用すると、円周溶接金属が選択腐食を起こす場合
が多い。これは溶接金属と母材との化学成分や組織が異
なり、溶接金属の耐ＣＯ2 腐食性が劣化するためであ
る。
【０００６】従来、前述のような環境下で使用されるラ
インパイプに対して、選択腐食を防止した円周溶接金属
は検討されていなかった。
インパイプに対して、選択腐食を防止した円周溶接金属
は検討されていなかった。
【０００７】本発明の目的は、特に円周溶接金属部のＣ
Ｏ2 腐食，選択腐食の防止とともに充分な強度と靱性を
具備した溶接金属を提供することにある。
Ｏ2 腐食，選択腐食の防止とともに充分な強度と靱性を
具備した溶接金属を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決する本発
明は、鋼管の円周溶接において、溶接金属の化学成分と
して重量％で、Ｃ ：０．０１〜０．０８％， Ｓ
ｉ：０．６０％以下，Ｍｎ：０．７〜３．１％，
Ｃｒ：０．７〜２．０％，Ｔｉ：０．００３〜０．
０４５％， Ａｌ：０．０６％以下，Ｎ ：０．００１
％〜０．００５％，Ｏ ：０．０１〜０．０８％を含有
し、残部が鉄および不可避的不純物であって、含有元素
および不純物元素について下記（１）式を満足し、かつ
Ｔｉ，Ａｌ，Ｎ，Ｏについて下記（２）式を満足するガ
スメタルアーク溶接金属である。
明は、鋼管の円周溶接において、溶接金属の化学成分と
して重量％で、Ｃ ：０．０１〜０．０８％， Ｓ
ｉ：０．６０％以下，Ｍｎ：０．７〜３．１％，
Ｃｒ：０．７〜２．０％，Ｔｉ：０．００３〜０．
０４５％， Ａｌ：０．０６％以下，Ｎ ：０．００１
％〜０．００５％，Ｏ ：０．０１〜０．０８％を含有
し、残部が鉄および不可避的不純物であって、含有元素
および不純物元素について下記（１）式を満足し、かつ
Ｔｉ，Ａｌ，Ｎ，Ｏについて下記（２）式を満足するガ
スメタルアーク溶接金属である。
【０００９】
【数３】 ０．１５≦Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｕ／２０ ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１５＋５Ｂ ≦０．２８ ………（１）
【００１０】
【数４】 −５０≦α’＝｛１．５（Ｏ−０．８９Ａｌ）＋３．４Ｎ−Ｔｉ｝×１０3 ≦５０ ………（２）
【００１１】
【作用】前記課題を解決するために、発明者らはガスメ
タルアーク溶接ワイヤの化学成分を種々変化させて、Ｃ
Ｏ2 と塩水（ＮａＣｌ水溶液）を含む腐食環境中で溶接
部の耐食性，耐選択腐食性と、機械的性質について綿密
な調査を重ねた結果、Ｃの低減かつＣｒの添加等によっ
て溶接金属部の化学成分を調整することにより、円周溶
接部の選択腐食を効果的に防止し得るガスメタルアーク
溶接金属を見出した。
タルアーク溶接ワイヤの化学成分を種々変化させて、Ｃ
Ｏ2 と塩水（ＮａＣｌ水溶液）を含む腐食環境中で溶接
部の耐食性，耐選択腐食性と、機械的性質について綿密
な調査を重ねた結果、Ｃの低減かつＣｒの添加等によっ
て溶接金属部の化学成分を調整することにより、円周溶
接部の選択腐食を効果的に防止し得るガスメタルアーク
溶接金属を見出した。
【００１２】また溶接金属の低温靱性を向上させるため
には、焼入性と溶接金属部のＴｉ，Ａｌ，Ｎ，Ｏのバラ
ンスを調整する必要があることが判った。
には、焼入性と溶接金属部のＴｉ，Ａｌ，Ｎ，Ｏのバラ
ンスを調整する必要があることが判った。
【００１３】本発明において溶接金属の化学成分の限定
理由は下記の通りである。
理由は下記の通りである。
【００１４】Ｃ：溶接金属中のＣ量の低減は、耐ＣＯ2
腐食性を向上させる。一方Ｃは良好な機械的性質を得る
ためにワイヤ中に添加される。０．０１％未満では、溶
接金属中の粒界フェライト，フェライトサイドプレート
の生成，粗大化するため強度および靱性が低下し、機械
的性質が母材に対して不十分である。
腐食性を向上させる。一方Ｃは良好な機械的性質を得る
ためにワイヤ中に添加される。０．０１％未満では、溶
接金属中の粒界フェライト，フェライトサイドプレート
の生成，粗大化するため強度および靱性が低下し、機械
的性質が母材に対して不十分である。
【００１５】一方０．０８％より超にすると、溶接金属
内のカソードサイトとなり得る炭化物が増加し、耐ＣＯ
2 腐食性，耐選択腐食性を劣化させる。よってＣ量は
０．０１〜０．０８％の範囲とした。
内のカソードサイトとなり得る炭化物が増加し、耐ＣＯ
2 腐食性，耐選択腐食性を劣化させる。よってＣ量は
０．０１〜０．０８％の範囲とした。
【００１６】Ｓｉ：Ｓｉは良好な溶接金属の機械的性質
を得るために必要である。０．６％より多く添加する
と、溶接金属の靱性が劣化するので上限を０．６％とし
た。さらに硬さが上昇するとともに溶接割れ感受性が上
昇する。よってＳｉ量は０．６０％以下とした。
を得るために必要である。０．６％より多く添加する
と、溶接金属の靱性が劣化するので上限を０．６％とし
た。さらに硬さが上昇するとともに溶接割れ感受性が上
昇する。よってＳｉ量は０．６０％以下とした。
【００１７】Ｍｎ：Ｍｎは良好な機械的性質を得るため
に溶接金属に添加する。しかし０．７％未満では、溶接
金属の強度が母材に対して不足したり焼入性が低下する
ため靱性が低下する。一方３．１％より超にすると溶接
金属の硬さが上昇し、強度が母材に対して過大となり、
それによる靱性不足が生じ、さらに硬さが上昇する。よ
ってＭｎ量の適正範囲を０．７〜３．１％とした。
に溶接金属に添加する。しかし０．７％未満では、溶接
金属の強度が母材に対して不足したり焼入性が低下する
ため靱性が低下する。一方３．１％より超にすると溶接
金属の硬さが上昇し、強度が母材に対して過大となり、
それによる靱性不足が生じ、さらに硬さが上昇する。よ
ってＭｎ量の適正範囲を０．７〜３．１％とした。
【００１８】Ｃｒ：Ｃｒは溶接金属の耐ＣＯ2 腐食性，
耐選択腐食性の改善と良好な機械的性質を得るためにワ
イヤ中に添加する。Ｃｒは溶接金属の耐選択腐食性を向
上させる有効な元素であり、０．７０％未満ではその効
果が得られない。また２．００％より超にすると靱性不
足が生ずる。さらに硬さが上昇するとともに溶接割れ感
受性が上昇する。よってＣｒ量の適正範囲を０．７０〜
２．００％とした。
耐選択腐食性の改善と良好な機械的性質を得るためにワ
イヤ中に添加する。Ｃｒは溶接金属の耐選択腐食性を向
上させる有効な元素であり、０．７０％未満ではその効
果が得られない。また２．００％より超にすると靱性不
足が生ずる。さらに硬さが上昇するとともに溶接割れ感
受性が上昇する。よってＣｒ量の適正範囲を０．７０〜
２．００％とした。
【００１９】Ｔｉ：Ｔｉは溶接金属の低温靱性を確保す
るために添加する。Ｔｉはフェライトの微細化による溶
接金属の靱性向上に有効である。しかし０．００３％未
満にするとその効果が得られない。一方０．０４５％を
超えると、炭化物が多く生成し低温靱性を劣化させる。
よってＴｉ量は０．００３〜０．０４５％とした。
るために添加する。Ｔｉはフェライトの微細化による溶
接金属の靱性向上に有効である。しかし０．００３％未
満にするとその効果が得られない。一方０．０４５％を
超えると、炭化物が多く生成し低温靱性を劣化させる。
よってＴｉ量は０．００３〜０．０４５％とした。
【００２０】Ａｌ：Ａｌは０．０６％を超えるとスラグ
巻き込みによる溶接欠陥が多量に生成し、低温靱性の劣
化の原因となる。よってＡｌ量は０．０６％とした。
巻き込みによる溶接欠陥が多量に生成し、低温靱性の劣
化の原因となる。よってＡｌ量は０．０６％とした。
【００２１】Ｎ：ＮはＴｉＮを形成し、γ粒の粗大化抑
制効果を通じて靱性を向上させる。このため最小量は
０．００１％である。しかし多すぎると、固溶Ｎによる
靱性劣化の原因となるので、上限は０．００５％以下に
抑える必要がある。
制効果を通じて靱性を向上させる。このため最小量は
０．００１％である。しかし多すぎると、固溶Ｎによる
靱性劣化の原因となるので、上限は０．００５％以下に
抑える必要がある。
【００２２】Ｏ：通常のガスメタルアーク溶接におい
て、Ｏ量を０．０１％未満にすることは不可能である。
Ｏ量の上限を０．０８％としたのは、非金属介在物の生
成による溶接金属の清浄度の低下，靱性劣化を防止する
ためである。
て、Ｏ量を０．０１％未満にすることは不可能である。
Ｏ量の上限を０．０８％としたのは、非金属介在物の生
成による溶接金属の清浄度の低下，靱性劣化を防止する
ためである。
【００２３】なお不可避不純物の量は少ない方が望まし
く、特にＰ：０．０３０％以下，Ｓ：０．０３０％以
下，Ｎｂ：０．０２％以下，Ｖ：０．０２％以下，Ｎ
ｉ：３．０％以下，Ｍｏ：１．０％以下，Ｚｒ：０．０
５％以下，Ｂ：０．００２％以下の範囲であれば、溶接
金属の耐ＣＯ2 腐食性および機械的性質を阻害しない。
これらの成分が上記範囲を超える場合には、溶接欠陥の
発生（Ｐ，Ｓ，Ｂ），機械的性質の低下（Ｎｂ，Ｖ，Ｎ
ｉ，Ｍｏ）等の不具合が生ずる。
く、特にＰ：０．０３０％以下，Ｓ：０．０３０％以
下，Ｎｂ：０．０２％以下，Ｖ：０．０２％以下，Ｎ
ｉ：３．０％以下，Ｍｏ：１．０％以下，Ｚｒ：０．０
５％以下，Ｂ：０．００２％以下の範囲であれば、溶接
金属の耐ＣＯ2 腐食性および機械的性質を阻害しない。
これらの成分が上記範囲を超える場合には、溶接欠陥の
発生（Ｐ，Ｓ，Ｂ），機械的性質の低下（Ｎｂ，Ｖ，Ｎ
ｉ，Ｍｏ）等の不具合が生ずる。
【００２４】Ｐｃｍ：また個々の量を限定するだけでは
不十分であり、“０．１５≦Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋
Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｕ／２０＋Ｃｒ／２０＋Ｍ
ｏ／１５＋Ｖ／１５＋５Ｂ≦０．２８”とする必要があ
る。０．１５より小さいと、焼入性が低下するため粗大
なフェライト，フェライト・サイド・プレートが生成し
低温靱性を劣化させる。０．２８超になると、焼入性が
上昇し硬化するため低温靱性の劣化と溶接割れを引き起
こす。このため０．１５≦Ｐｃｍ≦０．２８とした。
不十分であり、“０．１５≦Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋
Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｕ／２０＋Ｃｒ／２０＋Ｍ
ｏ／１５＋Ｖ／１５＋５Ｂ≦０．２８”とする必要があ
る。０．１５より小さいと、焼入性が低下するため粗大
なフェライト，フェライト・サイド・プレートが生成し
低温靱性を劣化させる。０．２８超になると、焼入性が
上昇し硬化するため低温靱性の劣化と溶接割れを引き起
こす。このため０．１５≦Ｐｃｍ≦０．２８とした。
【００２５】α’：さらに“−５０≦α’＝｛１．５
（０−０．８９Ａｌ）＋３．４Ｎ−Ｔｉ｝×１０3 ≦５
０”とする必要がある。−５０未満では、Ｔｉ炭化物な
どが多量に生成し靱性を劣化させる。またα’の上限を
５０としたのは、非金属介在物の生成による溶接金属の
清浄度，靱性劣化を防止するためである。
（０−０．８９Ａｌ）＋３．４Ｎ−Ｔｉ｝×１０3 ≦５
０”とする必要がある。−５０未満では、Ｔｉ炭化物な
どが多量に生成し靱性を劣化させる。またα’の上限を
５０としたのは、非金属介在物の生成による溶接金属の
清浄度，靱性劣化を防止するためである。
【００２６】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。ガスメタル
アーク溶接によって得られた溶接金属の化学成分を表
１，表２に、その機械的性質を表３にそれぞれ示す。
アーク溶接によって得られた溶接金属の化学成分を表
１，表２に、その機械的性質を表３にそれぞれ示す。
【００２７】硬さはビッカース試験により評価し、靱性
はＪＩＳ４号試験片を用いて−３０℃での吸収エネルギ
ーで評価した。耐ＣＯ2 腐食性は１０％ＮａＣｌ水溶液
に１ａｔｍＣＯ2 をバブリングして８０℃，ｐＨ５．０
に調整し、試験片を９６ｈｒ以上を浸漬し評価した。
はＪＩＳ４号試験片を用いて−３０℃での吸収エネルギ
ーで評価した。耐ＣＯ2 腐食性は１０％ＮａＣｌ水溶液
に１ａｔｍＣＯ2 をバブリングして８０℃，ｐＨ５．０
に調整し、試験片を９６ｈｒ以上を浸漬し評価した。
【００２８】表３に示すように、本発明例では、高強
度，高靱性で耐ＣＯ2 腐食性の優れた溶接金属が得られ
た。
度，高靱性で耐ＣＯ2 腐食性の優れた溶接金属が得られ
た。
【００２９】しかしながら、溶接金属１１〜２７は化学
成分が適切でなく、機械的性質が得られない。溶接金属
１１はＣ量が少なく、強度靱性が不足した。溶接金属１
２はＣ量が超で耐ＣＯ2 腐食性が劣化した。溶接金属１
３はＳｉ量が多く低温靱性が劣化した。
成分が適切でなく、機械的性質が得られない。溶接金属
１１はＣ量が少なく、強度靱性が不足した。溶接金属１
２はＣ量が超で耐ＣＯ2 腐食性が劣化した。溶接金属１
３はＳｉ量が多く低温靱性が劣化した。
【００３０】溶接金属１４ではＭｎが少ないために、ま
た溶接金属１５ではＭｎが多いためそれぞれ靱性が低下
した。溶接金属１６ではＣｒ量の不足のため耐ＣＯ2 腐
食性が劣化した。溶接金属１７ではＣｒ量が多いため、
また溶接金属１８ではＴｉ量が少ないため、それぞれ溶
接金属の靱性が低下した。
た溶接金属１５ではＭｎが多いためそれぞれ靱性が低下
した。溶接金属１６ではＣｒ量の不足のため耐ＣＯ2 腐
食性が劣化した。溶接金属１７ではＣｒ量が多いため、
また溶接金属１８ではＴｉ量が少ないため、それぞれ溶
接金属の靱性が低下した。
【００３１】溶接金属１９ではＴｉ量が，溶接金属２０
ではＡｌ量がそれぞれ多く、靱性が劣化した例である。
また溶接金属２１はＮ量が少ないため、溶接金属２２で
はＮ量が多過ぎるため、それぞれ靱性が低下した。また
溶接金属２３はＯ量が多く靱性が低下した。
ではＡｌ量がそれぞれ多く、靱性が劣化した例である。
また溶接金属２１はＮ量が少ないため、溶接金属２２で
はＮ量が多過ぎるため、それぞれ靱性が低下した。また
溶接金属２３はＯ量が多く靱性が低下した。
【００３２】鋼管２４〜２７では母材の化学成分は適切
であるが、Ｐｃｍ，α’は不適切であり、低温靱性が劣
化した。
であるが、Ｐｃｍ，α’は不適切であり、低温靱性が劣
化した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によるガスメ
タルアーク溶接金属によれば、鋼管の円周溶接におい
て、高強度，高靱性を有し、耐ＣＯ2 腐食性に優れた溶
接金属が得られるもので、特にＣＯ2 を含有する石油，
天然ガスを輸送するラインパイプの中継（円周）溶接に
は、耐選択腐食性に優れた円周溶接金属が得られるもの
であり、寒冷地やオフショアの腐食環境下における溶接
性能の向上に優れた効果を発揮し得る。
タルアーク溶接金属によれば、鋼管の円周溶接におい
て、高強度，高靱性を有し、耐ＣＯ2 腐食性に優れた溶
接金属が得られるもので、特にＣＯ2 を含有する石油，
天然ガスを輸送するラインパイプの中継（円周）溶接に
は、耐選択腐食性に優れた円周溶接金属が得られるもの
であり、寒冷地やオフショアの腐食環境下における溶接
性能の向上に優れた効果を発揮し得る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 為広 博 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼管の円周溶接において、溶接金属の化
学成分として重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０８％， Ｓｉ：０．６０％
以下，Ｍｎ：０．７〜３．１％， Ｃｒ：０．
７〜２．０％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４５％， Ａ
ｌ：０．０６％以下，Ｎ ：０．００１％〜０．００５
％，Ｏ ：０．０１〜０．０８％を含有し、残部が鉄お
よび不可避的不純物であって、含有元素および不純物元
素について数１を満足し、かつＴｉ，Ａｌ，Ｎ，Ｏにつ
いて数２を満足するガスメタルアーク溶接金属。 【数１】 ０．１５≦Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｕ／２０ ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１５＋５Ｂ ≦０．２８ 【数２】 −５０≦α’＝｛１．５（Ｏ−０．８９Ａｌ）＋３．４Ｎ−Ｔｉ｝×１０3 ≦５０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8089295A JPH08252690A (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | ガスメタルアーク溶接金属 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8089295A JPH08252690A (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | ガスメタルアーク溶接金属 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08252690A true JPH08252690A (ja) | 1996-10-01 |
Family
ID=13731020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8089295A Pending JPH08252690A (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | ガスメタルアーク溶接金属 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08252690A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0867520A2 (en) * | 1997-03-26 | 1998-09-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same |
| JP2000096187A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度溶接鋼管 |
| JP2015150602A (ja) * | 2014-02-17 | 2015-08-24 | 新日鐵住金株式会社 | 低温靭性に優れたサブマージアーク溶接部 |
-
1995
- 1995-03-14 JP JP8089295A patent/JPH08252690A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0867520A2 (en) * | 1997-03-26 | 1998-09-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same |
| EP0867520A3 (en) * | 1997-03-26 | 1999-03-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same |
| JP2000096187A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度溶接鋼管 |
| JP2015150602A (ja) * | 2014-02-17 | 2015-08-24 | 新日鐵住金株式会社 | 低温靭性に優れたサブマージアーク溶接部 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4784239B2 (ja) | ティグ溶接用フェライト系ステンレス鋼溶加棒 | |
| JP3533055B2 (ja) | 耐食性および溶接性に優れたラインパイプ用マルテンサイト鋼 | |
| JPH10280085A (ja) | 靱性に優れた低Ｃｒフェライト鋼用溶接材料 | |
| JPH06322488A (ja) | 溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼 | |
| JPH08252690A (ja) | ガスメタルアーク溶接金属 | |
| JP3526722B2 (ja) | 低温靭性に優れた超高強度鋼管 | |
| JP2681591B2 (ja) | 耐食性と低温靱性に優れた複合鋼板の製造法 | |
| JP2000015447A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
| JPH07204885A (ja) | 耐溶接高温割れ性に優れたフェライト鋼溶接材料 | |
| JP2663089B2 (ja) | 耐食性と低温靱性に優れた複合鋼板 | |
| JP3470418B2 (ja) | 耐海水腐食性と耐硫化水素腐食性に優れた高強度オーステナイト合金 | |
| JP3165902B2 (ja) | 高Ｃｒ鋼の溶接方法 | |
| JPH09272956A (ja) | 耐海水用析出強化型高合金鋼及びその製造方法 | |
| JPH08243784A (ja) | ガスメタルアーク溶接金属 | |
| JP3541778B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食特性及び耐硫化水素割れ性に優れた溶接鋼管 | |
| JPH0857683A (ja) | 高Ｃｒ鋼の溶接方法 | |
| JP3764593B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高強度鋼管 | |
| JPH07305140A (ja) | 低温靱性と耐食性に優れた複合鋼板 | |
| JPH07303987A (ja) | 鋼管のガスメタルアーク溶接方法 | |
| JP3422880B2 (ja) | 溶接部硬さの低い高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2575250B2 (ja) | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ | |
| JP4369555B2 (ja) | 溶接部靱性に優れた高強度鋼管およびパイプライン | |
| JPH08197244A (ja) | ガスメタルアーク溶接方法 | |
| JP2002180210A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP7281314B2 (ja) | クラッド鋼用母材、クラッド鋼およびクラッド鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011003 |