JPH082487B2 - タンディッシュ内添加用フラックス - Google Patents
タンディッシュ内添加用フラックスInfo
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- JPH082487B2 JPH082487B2 JP3061226A JP6122691A JPH082487B2 JP H082487 B2 JPH082487 B2 JP H082487B2 JP 3061226 A JP3061226 A JP 3061226A JP 6122691 A JP6122691 A JP 6122691A JP H082487 B2 JPH082487 B2 JP H082487B2
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- slag
- molten steel
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はタンディッシュ内添加用
フラックスに関し、詳細には連続鋳造用タンディッシュ
を熱間で連続的に再使用する場合において、タンディッ
シュ内スラグの排滓性向上を目的としてタンディッシュ
内に添加されるタンディッシュ内添加用フラックスに関
するものである。
フラックスに関し、詳細には連続鋳造用タンディッシュ
を熱間で連続的に再使用する場合において、タンディッ
シュ内スラグの排滓性向上を目的としてタンディッシュ
内に添加されるタンディッシュ内添加用フラックスに関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】図７（ａ），（ｂ）は連続鋳造用タンデ
ィッシュの交換時または終了時の状態を示す概略断面図
である。図７（ａ）の様にタンディッシュ１内の溶鋼２
及びスラグ３が所定量となった段階で、ノズル４の根本
側に配設されたスライドバルブ５を閉じタンディッシュ
１を図７（ｂ）に示す残鋼滓排出位置に速やかに移動
し、上記スライドバルブ５を開いてノズル４から溶鋼２
及びスラグ３を鋼滓受け皿６へ排出する方法がある。但
し、全てのスラグが排出される訳ではなく、タンディッ
シュ内には酸化鉄が残存したり、或いは内壁にＡｌ２Ｏ
３が付着しているので、タンディッシュが冷却した後
に、これらの付着物を除去する必要があり、この除去作
業が行った後に再び加熱して連続鋳造に用いられる。
ィッシュの交換時または終了時の状態を示す概略断面図
である。図７（ａ）の様にタンディッシュ１内の溶鋼２
及びスラグ３が所定量となった段階で、ノズル４の根本
側に配設されたスライドバルブ５を閉じタンディッシュ
１を図７（ｂ）に示す残鋼滓排出位置に速やかに移動
し、上記スライドバルブ５を開いてノズル４から溶鋼２
及びスラグ３を鋼滓受け皿６へ排出する方法がある。但
し、全てのスラグが排出される訳ではなく、タンディッ
シュ内には酸化鉄が残存したり、或いは内壁にＡｌ２Ｏ
３が付着しているので、タンディッシュが冷却した後
に、これらの付着物を除去する必要があり、この除去作
業が行った後に再び加熱して連続鋳造に用いられる。
【０００３】生産効率の点からは、上記タンディッシュ
を熱間で連続的に再使用することが望ましいことは明ら
かであるが、この場合には、酸化鉄がタンディッシュ内
に残っており、また多量のＡｌ２Ｏ３がタンディッシュ
内壁に付着した状態で、取鍋から新たな溶鋼を受鋼する
ことになる。この受鋼直後には、溶鋼中の［Ａｌ］や
［Ｓｉ］成分とタンディッシュ内の酸化鉄との間で、下
記の様な酸化還元反応が進行し、溶鋼中に微細なＡｌ２
Ｏ３が多量に懸濁する。 ２ＦｅＯ＋Ｓｉ → ２Ｆｅ＋ＳｉＯ２ ３ＦｅＯ＋２Ａｌ → ３Ｆｅ＋Ａｌ２Ｏ３ また同時に、タンディッシュ内壁に付着したＡｌ２Ｏ３
は、受鋼後徐々に溶鋼中に溶解して、Ａｌ２Ｏ３介在物
の量は増加する。
を熱間で連続的に再使用することが望ましいことは明ら
かであるが、この場合には、酸化鉄がタンディッシュ内
に残っており、また多量のＡｌ２Ｏ３がタンディッシュ
内壁に付着した状態で、取鍋から新たな溶鋼を受鋼する
ことになる。この受鋼直後には、溶鋼中の［Ａｌ］や
［Ｓｉ］成分とタンディッシュ内の酸化鉄との間で、下
記の様な酸化還元反応が進行し、溶鋼中に微細なＡｌ２
Ｏ３が多量に懸濁する。 ２ＦｅＯ＋Ｓｉ → ２Ｆｅ＋ＳｉＯ２ ３ＦｅＯ＋２Ａｌ → ３Ｆｅ＋Ａｌ２Ｏ３ また同時に、タンディッシュ内壁に付着したＡｌ２Ｏ３
は、受鋼後徐々に溶鋼中に溶解して、Ａｌ２Ｏ３介在物
の量は増加する。
【０００４】溶鋼中に高融点のＡｌ２Ｏ３が介在物とし
て存在すると、これがタンディッシュノズル近傍に付着
して徐々に堆積しノズル閉塞を引き起こす。そこで表１
に示す様に種々のフラックスＡ〜Ｃが開発され溶鋼処理
に用いられている。
て存在すると、これがタンディッシュノズル近傍に付着
して徐々に堆積しノズル閉塞を引き起こす。そこで表１
に示す様に種々のフラックスＡ〜Ｃが開発され溶鋼処理
に用いられている。
【０００５】
【表１】
【０００６】フラックスＡは、塩基度を０．５〜２．０
として溶融温度を下げると共に、Ａｌ２Ｏ３濃度を１０
％以下として鋼中のＡｌ２Ｏ３介在物の吸収能を高めた
ものである。但し、スラグのＳｉＯ２濃度が高くなり、
高粘性となることから排滓性には乏しかった。
として溶融温度を下げると共に、Ａｌ２Ｏ３濃度を１０
％以下として鋼中のＡｌ２Ｏ３介在物の吸収能を高めた
ものである。但し、スラグのＳｉＯ２濃度が高くなり、
高粘性となることから排滓性には乏しかった。
【０００７】フラックスＢは、塩基度を高くしてＳｉＯ
２の活量を下げることにより溶鋼の再酸化を防止すると
共に、Ａｌ２Ｏ３濃度を高くすることによって溶融温度
を下げようとするものであるが、スラグ中のＡｌ２Ｏ３
濃度が高まり結果として高融点のスラグを形成してしま
う。
２の活量を下げることにより溶鋼の再酸化を防止すると
共に、Ａｌ２Ｏ３濃度を高くすることによって溶融温度
を下げようとするものであるが、スラグ中のＡｌ２Ｏ３
濃度が高まり結果として高融点のスラグを形成してしま
う。
【０００８】またフラックスＣは、ＭｇＯを主成分とし
て中空形状とし保温性を重視するものであるが、融点が
高く、溶鋼の熱だけでは溶融しないので加熱する必要が
ある。
て中空形状とし保温性を重視するものであるが、融点が
高く、溶鋼の熱だけでは溶融しないので加熱する必要が
ある。
【０００９】このように従来のフラックスを用いた場
合、タンディッシュ内のスラグ３が高粘性であったり高
融点であったりする為に排滓性が悪く、図７（ｂ）の様
に酸素吹きランスまたは酸素富化バーナー７等を用いて
タンディッシュ１の内面や排出孔周辺のスラグを強制的
に排出しなければならない。従ってこれらの作業に長時
間を必要とすると共に、タンディッシュの内面に付着し
た地金の酸化量が増し、結果としてスラグの排出が十分
に行われずに、タンディッシュを熱間で連続的に再使用
すると、溶鋼品質の劣化を招くという問題を有してい
た。
合、タンディッシュ内のスラグ３が高粘性であったり高
融点であったりする為に排滓性が悪く、図７（ｂ）の様
に酸素吹きランスまたは酸素富化バーナー７等を用いて
タンディッシュ１の内面や排出孔周辺のスラグを強制的
に排出しなければならない。従ってこれらの作業に長時
間を必要とすると共に、タンディッシュの内面に付着し
た地金の酸化量が増し、結果としてスラグの排出が十分
に行われずに、タンディッシュを熱間で連続的に再使用
すると、溶鋼品質の劣化を招くという問題を有してい
た。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、タンディッシュ内スラグ
の排出性を向上させるタンディッシュ内添加用フラック
スを提供しようとするものである。
目してなされたものであって、タンディッシュ内スラグ
の排出性を向上させるタンディッシュ内添加用フラック
スを提供しようとするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明のタンディッシュ内添加用フラックスとは、熱間で連
続的に再使用する連続鋳造用タンディッシュに添加する
フラックスであって、ＣａＯ，ＣａＦ２，ＭｇＯ，Ａｌ
２Ｏ３，ＳｉＯ２を含み、下記式を満足することを要旨
とするものである。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０ Ａｌ２Ｏ３≦３％ １０％≦ＣａＦ２≦４０％
明のタンディッシュ内添加用フラックスとは、熱間で連
続的に再使用する連続鋳造用タンディッシュに添加する
フラックスであって、ＣａＯ，ＣａＦ２，ＭｇＯ，Ａｌ
２Ｏ３，ＳｉＯ２を含み、下記式を満足することを要旨
とするものである。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０ Ａｌ２Ｏ３≦３％ １０％≦ＣａＦ２≦４０％
【００１２】
【作用】フラックスを添加しない場合のスラグは、脱酸
生成物，耐火物からの溶出物，取鍋充填砂及び取鍋流出
スラグから構成されてＡｌ２Ｏ３やＳｉＯ２を主成分と
しており、図６に示すＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系
状態図からも明らかな様に融点が高くタンディッシュ内
では固体状態となってしまう。
生成物，耐火物からの溶出物，取鍋充填砂及び取鍋流出
スラグから構成されてＡｌ２Ｏ３やＳｉＯ２を主成分と
しており、図６に示すＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系
状態図からも明らかな様に融点が高くタンディッシュ内
では固体状態となってしまう。
【００１３】本発明に係るフラックスは、タンディッシ
ュ内の溶鋼上に添加すると溶鋼の熱によってしだいに溶
融すると共に、タンディッシュ内で生成したＡｌ２Ｏ３
及びＳｉＯ２を吸収しさらに低融点化して滓化するもの
である。本発明に係るフラックスの組成を限定した理由
を以下に述べる。
ュ内の溶鋼上に添加すると溶鋼の熱によってしだいに溶
融すると共に、タンディッシュ内で生成したＡｌ２Ｏ３
及びＳｉＯ２を吸収しさらに低融点化して滓化するもの
である。本発明に係るフラックスの組成を限定した理由
を以下に述べる。
【００１４】（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０ 本発明に係るフラックスは、従来のフラックスＡに比べ
高い塩基度とすることによって、図５にＣａＯ−ＳｉＯ
２−Ａｌ２Ｏ３の粘度を示すような低粘性スラグとし、
且つスラグ中のＳｉＯ２を低減して溶鋼の再酸化を防止
している。上記の式で示す比率が１０未満では粘性が高
くなり好ましくない。
高い塩基度とすることによって、図５にＣａＯ−ＳｉＯ
２−Ａｌ２Ｏ３の粘度を示すような低粘性スラグとし、
且つスラグ中のＳｉＯ２を低減して溶鋼の再酸化を防止
している。上記の式で示す比率が１０未満では粘性が高
くなり好ましくない。
【００１５】Ａｌ２Ｏ３≦３％ Ａｌ２Ｏ３含有量を３％以下に制限することにより、タ
ンディッシュ内で生成したＡｌ２Ｏ３の吸収能を高めて
溶鋼を清浄化すると共に、スラグ中のＡｌ２Ｏ３濃度が
過剰に増加することを防ぎ溶融点の上昇を抑えることが
できる。従って本発明のフラックスでは、Ａｌ２Ｏ３の
含有量は可及的に少ないことが望ましく、Ａｌ２Ｏ３の
上限を３％として、不可避的に混入する程度を許容する
ものである。
ンディッシュ内で生成したＡｌ２Ｏ３の吸収能を高めて
溶鋼を清浄化すると共に、スラグ中のＡｌ２Ｏ３濃度が
過剰に増加することを防ぎ溶融点の上昇を抑えることが
できる。従って本発明のフラックスでは、Ａｌ２Ｏ３の
含有量は可及的に少ないことが望ましく、Ａｌ２Ｏ３の
上限を３％として、不可避的に混入する程度を許容する
ものである。
【００１６】１０％≦ＣａＦ２≦４０％ フラックス中のＣａＦ２濃度と軟化温度の関係を図３に
示した様に、ＣａＦ２濃度が１０％未満になると軟化温
度が１５００℃以上となり、タンディッシュ内の溶鋼熱
では溶融が困難となる。そこで下限を１０％と定めた。
一方４０％を超えると軟化温度はほとんど変化せず、し
かもＣａＦ２がタンディッシュ耐火物を著しく侵食して
溶出損が大きくなるので、４０％を上限とした。
示した様に、ＣａＦ２濃度が１０％未満になると軟化温
度が１５００℃以上となり、タンディッシュ内の溶鋼熱
では溶融が困難となる。そこで下限を１０％と定めた。
一方４０％を超えると軟化温度はほとんど変化せず、し
かもＣａＦ２がタンディッシュ耐火物を著しく侵食して
溶出損が大きくなるので、４０％を上限とした。
【００１７】尚スラグ中のＣａＦ２が耐火物の侵食に与
える影響を調べる目的でＡｌ２Ｏ３製の耐火物を有する
高周波誘導炉を用い、耐火物の浸食試験を行った。該浸
食試験において、耐火物は８５％Ａｌ２Ｏ３、溶鋼はＳ
Ｓ４１を用い、ＣａＯ１０％−Ａｌ２Ｏ３６０％−Ｓｉ
Ｏ２３０％のスラグと、（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２
≧１０，Ａｌ２Ｏ３≦３％，１０％≦ＣａＦ２≦５０％
の条件を満足するフラックスを１対１の重量比でスラグ
厚さを２０ｍｍになる様に添加し、溶鋼温度を１５８０
±２０℃で２時間保持した後、炉を４０ｒｐｍで回転し
てスラグと耐火物との反応を高め最大浸食深さを測定し
た。その結果を図５に示すが、スラグ中ＣａＦ２濃度が
高くなる程浸食されやすくＣａＦ２濃度が２０％を越え
ると浸食深さは非常に大きくなることが分かる。また図
４からスラグ中のＭｇＯ濃度が高くなるにつれて浸食深
さは浅くなることが分かる。このようにスラグの粘性低
下とフラックスの軟化温度低減を目的として添加するＣ
ａＦ２は、一方で耐火物の浸食を増大させるものである
が、ＭｇＯの添加によって上記浸食を防止することが可
能である。
える影響を調べる目的でＡｌ２Ｏ３製の耐火物を有する
高周波誘導炉を用い、耐火物の浸食試験を行った。該浸
食試験において、耐火物は８５％Ａｌ２Ｏ３、溶鋼はＳ
Ｓ４１を用い、ＣａＯ１０％−Ａｌ２Ｏ３６０％−Ｓｉ
Ｏ２３０％のスラグと、（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２
≧１０，Ａｌ２Ｏ３≦３％，１０％≦ＣａＦ２≦５０％
の条件を満足するフラックスを１対１の重量比でスラグ
厚さを２０ｍｍになる様に添加し、溶鋼温度を１５８０
±２０℃で２時間保持した後、炉を４０ｒｐｍで回転し
てスラグと耐火物との反応を高め最大浸食深さを測定し
た。その結果を図５に示すが、スラグ中ＣａＦ２濃度が
高くなる程浸食されやすくＣａＦ２濃度が２０％を越え
ると浸食深さは非常に大きくなることが分かる。また図
４からスラグ中のＭｇＯ濃度が高くなるにつれて浸食深
さは浅くなることが分かる。このようにスラグの粘性低
下とフラックスの軟化温度低減を目的として添加するＣ
ａＦ２は、一方で耐火物の浸食を増大させるものである
が、ＭｇＯの添加によって上記浸食を防止することが可
能である。
【００１８】
【実施例】実施例１ 本発明に係るフラックスと従来のフラックス（前記フラ
ックスＡ）を用いて連続鋳造を行なった場合の鋳造終了
から次の鋳造開始までの時間Ｔと、鋳造初期溶鋼のＡｌ
損失量ΔＡｌを測定した。結果は図１に示す。一般的に
上記Ｔが長い程酸素洗浄作業や酸素富化バーナーによる
加熱が長くタンディッシュ内の残鋼滓の酸化量が増加
し、それに比例してΔＡｌが増大する。本発明に係るフ
ラックスを用いた場合は、従来のフラックスを用いた場
合に比較してΔＡｌが小さく且つバラツキも少ない。こ
れは本発明に係るフラックスを用いることによりタンデ
ィッシュ内スラグの排出性が向上し、タンディッシュ内
の残鋼滓量が低減したことと、タンディッシュ内面の酸
素洗浄作業および酸素富化バーナーによる加熱が軽微に
なったことによるものである。
ックスＡ）を用いて連続鋳造を行なった場合の鋳造終了
から次の鋳造開始までの時間Ｔと、鋳造初期溶鋼のＡｌ
損失量ΔＡｌを測定した。結果は図１に示す。一般的に
上記Ｔが長い程酸素洗浄作業や酸素富化バーナーによる
加熱が長くタンディッシュ内の残鋼滓の酸化量が増加
し、それに比例してΔＡｌが増大する。本発明に係るフ
ラックスを用いた場合は、従来のフラックスを用いた場
合に比較してΔＡｌが小さく且つバラツキも少ない。こ
れは本発明に係るフラックスを用いることによりタンデ
ィッシュ内スラグの排出性が向上し、タンディッシュ内
の残鋼滓量が低減したことと、タンディッシュ内面の酸
素洗浄作業および酸素富化バーナーによる加熱が軽微に
なったことによるものである。
【００１９】実施例２ 本発明に係るフラックスと従来のフラックス（前記フラ
ックスＡ）を用いて鋳造を行ない、各鋳造長さにおける
取鍋内溶鋼に対する鋳造内溶鋼中の介在物の量を測定し
た。結果は図２に示す。本発明に係るフラックスを用い
れば、介在物の増加量を大幅に低減できることがわか
る。
ックスＡ）を用いて鋳造を行ない、各鋳造長さにおける
取鍋内溶鋼に対する鋳造内溶鋼中の介在物の量を測定し
た。結果は図２に示す。本発明に係るフラックスを用い
れば、介在物の増加量を大幅に低減できることがわか
る。
【００２０】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、タンディッシュ内スラグの排出性を大幅に向上でき
るタンディッシュ内添加用フラックスが提供できること
になった。したがってタンディッシュ内面の酸素洗浄作
業及び酸素富化バーナーによる加熱の必要がほとんどな
くなり、タンディッシュ再使用時の溶鋼品質は非常に優
れたものとなった。
で、タンディッシュ内スラグの排出性を大幅に向上でき
るタンディッシュ内添加用フラックスが提供できること
になった。したがってタンディッシュ内面の酸素洗浄作
業及び酸素富化バーナーによる加熱の必要がほとんどな
くなり、タンディッシュ再使用時の溶鋼品質は非常に優
れたものとなった。
【図１】本発明及び従来のフラックスを用いた場合の鋳
造終了から次の鋳造開始までの時間と鋳造初期溶鋼のＡ
ｌ損失量との関係を示すグラフである。
造終了から次の鋳造開始までの時間と鋳造初期溶鋼のＡ
ｌ損失量との関係を示すグラフである。
【図２】本発明及び従来のフラックスを用いて鋳造を行
なった場合の取鍋内溶鋼に対する鋳造内溶鋼中の介在物
の量を示すグラフである。
なった場合の取鍋内溶鋼に対する鋳造内溶鋼中の介在物
の量を示すグラフである。
【図３】フラックス中ＣａＦ２濃度と軟化温度の関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】スラグ中のＣａＦ２濃度及びＭｇＯ濃度と耐火
物の最大浸食深さの関係を示すグラフである。
物の最大浸食深さの関係を示すグラフである。
【図５】ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系の粘度を示す
状態図である。
状態図である。
【図６】ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系の融点を示す
状態図である。
状態図である。
【図７】連続鋳造用タンディッシュの交換時（ａ）また
は終了時（ｂ）の状態を示す概略説明図である。
は終了時（ｂ）の状態を示す概略説明図である。
１ タンディッシュ ２ 溶鋼 ３ スラグ ４ ノズル ５ スライドバルブ ６ 鋼滓受け皿 ７ 酸素吹きランスまたは酸素富化バーナー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−180764（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 熱間で連続的に再使用する連続鋳造用タ
ンディッシュに添加するフラックスであって、ＣａＯ，
ＣａＦ２，ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２を含み、下記
式を満足することを特徴とする排滓性に優れたタンディ
ッシュ内添加用フラックス。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０ Ａｌ２Ｏ３≦３％ １０％≦ＣａＦ２≦４０％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061226A JPH082487B2 (ja) | 1991-03-02 | 1991-03-02 | タンディッシュ内添加用フラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061226A JPH082487B2 (ja) | 1991-03-02 | 1991-03-02 | タンディッシュ内添加用フラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04274866A JPH04274866A (ja) | 1992-09-30 |
| JPH082487B2 true JPH082487B2 (ja) | 1996-01-17 |
Family
ID=13165088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3061226A Expired - Lifetime JPH082487B2 (ja) | 1991-03-02 | 1991-03-02 | タンディッシュ内添加用フラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH082487B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06218504A (ja) * | 1993-01-20 | 1994-08-09 | Nippon Steel Corp | タンディッシュ精錬法 |
| KR100380745B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-05-31 | 주식회사 포스코 | 청정강제조용턴디쉬플럭스 |
| KR20010047713A (ko) * | 1999-11-23 | 2001-06-15 | 이구택 | 열간재사용 턴디쉬의 잔류물질 배출 촉진제 및 이를이용한 잔류물질의 배출방법 |
| KR100489240B1 (ko) * | 2000-03-17 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 다기능 턴디쉬 플럭스 |
| KR100489236B1 (ko) * | 2000-10-31 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 플럭스 |
| KR100490741B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 플럭스를 이용하는 청정도가 우수한 스테인레스강제조방법 및 턴디쉬 플러스 |
| JP4648133B2 (ja) * | 2004-09-01 | 2011-03-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 活性金属含有銅合金の溶製法 |
| CN115156492B (zh) * | 2022-06-15 | 2024-02-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高洁净钢if钢连铸过程中间包覆盖剂及其加入方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60258406A (ja) * | 1984-06-06 | 1985-12-20 | Nippon Steel Corp | 溶鋼用合成フラツクス |
| JPH01180764A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-18 | Nippon Steel Corp | 高清浄鋼の連続鋳造方法 |
-
1991
- 1991-03-02 JP JP3061226A patent/JPH082487B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04274866A (ja) | 1992-09-30 |
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