JPH08243829A - スローアウェイチップ及びスローアウェイ式カッタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 切れ味とつる巻状切屑の排出性を向上させ
る。 【構成】 ネガティブスローアウェイチップ１２の上面
１４の各辺に主切刃１６を、面取りしたコーナーに副切
刃１８を設ける。主切刃のすくい面２２は、主切刃１６
の長手方向に沿って副切刃１８から離れる方向に下面側
に漸次近付くよう傾き角βで傾斜すると共に、主切刃１
６に交差する方向に下面側に漸次近付くようすくい角α
（＞β）に傾斜させる。このチップ１２を転削工具のカ
ッタ９に装着して、切削時につる巻状の切屑を排出させ
る。そのため、チップ１２は、アキシャルレーキ角が−
４゜〜−１０゜、コーナー角が２５゜〜６０゜、切刃傾
角が０゜以上、真のすくい角が−５〜−２０゜の範囲内
になるよう装着する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、スローアウェイ式カッ
タに装着されて切削するのに好適なスローアウェイチッ
プ、及びこのスローアウェイチップを装着したスローア
ウェイ式カッタに関する。

【０００２】

【従来の技術】切削時につる巻状の切屑を生成して、好
適に排出処理できるようにした、この種のスローアウェ
イ式カッタとして、例えば特公昭４８−２４４６２号公
報に記載のものがある。このカッタについて、図１０及
び図１１によって説明する。図１０に示すスローアウェ
イチップ１は、平行平板の略四角形板状とされて、その
上面２及び下面３と側面４とが交差する各辺をなす稜線
がそれぞれ主切刃５とされている。各コーナーは上下面
方向に切り欠かれて面取りされ、面取り面６と上下面
２，３とが交差する各稜線は副切刃７をそれぞれ構成す
る。このスローアウェイチップ１はネガティブタイプと
されているので、ポジティブタイプのものと比較して有
効切刃数は２倍になる。

【０００３】このようなスローアウェイチップを、図１
１に示す例えばフライスのような転削工具のカッタ９に
装着して切削する場合、カッタ本体１０の先端外周側に
チップ１を装着し、外周側に位置する主切刃５にコーナ
ー角ＣＨを持たせ、先端側に副切刃７が突出するように
配置する。この場合、切屑排出状態がつる巻状となっ
て、しかも加工面等を傷つけることなくきれいに流れて
排出処理できるようにするためには、切刃のアキシャル
レーキ角Ａ、ラジアルレーキ角Ｒ、切刃傾角Ｉ、真のす
くい角Ｔが所定の範囲に設定されていることが必須の要
件とされている。試験結果によれば、切刃傾角Ｉは＋５
゜以上の限られた範囲の場合のみ、つる巻状の切屑排出
を得られることが確認されている。しかも、切刃傾角Ｉ
が正の角となる刃先角度はラジアルレーキ角Ｒ、アキシ
ャルレーキ角Ａの組み合せが、共に負角、共に正角、正
と負の角の場合でも成立することがクローネンベルグの
計算式（下記の（１）〜（４）式）で解明される。これ
により、つる巻状の切屑排出の可能な角度範囲が理由付
けられる。

【０００４】即ち、アキシャルレーキ角Ａ、ラジアルレ
ーキ角Ｒ、切刃傾角Ｉ、真のすくい角Ｔ、コーナー角Ｃ
Ｈの関係を計算式で述べると、 tanＴ＝tanＲ・cosＣＨ＋tanＡ・sinＣＨ （１） tanＩ＝tanＡ・cosＣＨ−tanＲ・sinＣＨ （２） tanＡ＝tanＩ・cosＣＨ＋tanＴ・sinＣＨ （３） tanＲ＝tanＴ・cosＣＨ−tanＩ・sinＣＨ （４） となる。これらの計算式に含まれる真のすくい角Ｔは切
削上重要で、主として切削能力に影響を及ぼす角度であ
るが、通常絶対値０〜２０゜の範囲で用いられている。

【０００５】又、上記（２）式により、つる巻状の切屑
排出をする刃先角度の組み合せを、有効切刃数の多いネ
ガティブスローアウェイチップ１を用いることを条件に
考察すると、切刃傾角Ｉを正の角、アキシャルレーキ角
Ａ、ラジアルレーキ角Ｒを共に負の角とした場合、次に
示す条件の下で成立することが明らかになっている。即
ち、 tanＡ・cosＣＨ＞tanＲ・sinＣＨ （５） の条件を満足するラジアルレーキ角Ｒ、アキシャルレー
キ角Ａ、コーナー角ＣＨであることが必要である。アキ
シャルレーキ角Ａが−４゜の時、真のすくい角Ｔ、切刃
傾角Ｉ、コーナー角ＣＨの関係を、（２），（４）式か
ら求めた次式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ （６） に基づいて表したのが、図１２であり、切屑がつる巻状
となる実用的な有効範囲は、切刃傾角Ｉ＞５゜、真のす
くい角Ｔ＜｜２０゜｜のＴ−Ｉ線内である。但し、真の
すくい角Ｔは図１２より明らかなごとく−５゜〜−２０
゜の範囲で用いられる。又、その有効範囲内におけるラ
ジアルレーキ角Ｒ、アキシャルレーキ角Ａ、コーナー角
ＣＨの関係を表したものが、図１３である。即ち、Ｒ＝
−２０゜を境界に、これより下の曲線ａはＩ＝５゜以上
となるＲとＣＨの組み合せで、上の曲線はＴ＝−２０゜
より大きくなる（つまり負角の値が小さくなる）限界の
ＲとＣＨの組み合せを示すことになり、上下両曲線ａ，
ｂの間の領域が使用可能な数値の範囲を示している。

【０００６】尚、アキシャルレーキ角Ａはネガティブス
ローアウェイチップを用いることから、アキシャルレー
キ角即ち正面切刃部の逃げ角Ｆであり、通常−４゜〜−
１０゜の範囲内で用いられる。コーナー角ＣＨは通常０
〜６０゜の範囲で用いられるが、本構成におけるコーナ
ー角ＣＨは、切刃傾角Ｉが５゜以上、アキシャルレーキ
角Ａを−４゜に仮定して（６）式あるいは図１２より考
察すると、コーナー角ＣＨが２５゜以下では、真のすく
い角Ｔが−２０゜以下の負角となり、切れ味が悪く、切
削が困難となる。又、コーナー角ＣＨが６０゜以上で
は、角度的に使用できるが、チップサイズ当りの切込み
量が少なくなるため、一般的には６０゜以下となる。従
って、実用上、アキシャルレーキ角Ａが−４〜−１０
゜、コーナー角ＣＨが２５〜６０゜、切刃傾角Ｉが＋５
゜以上の範囲にチップ１の刃先形状を設定して、カッタ
９に装着すると、ネガティブスローアウェイチップ１を
用いてつる巻状の切屑を排出する切削が、アキシャルレ
ーキ角Ａとラジアルレーキ角Ｒが共に負であっても、可
能になる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな構成であると、スローアウェイチップ１が平行平板
状のネガティブタイプであるために、上述のようなカッ
タ９に装着して切削する場合、アキシャルレーキ角Ａ、
真のすくい角Ｔがいずれも負であることが要求されるた
めに、切屑排出性と切れ味が必ずしも十分でなかった。

【０００８】本発明は、このような課題に鑑みて、切屑
排出性及び切れ味を一層向上できるスローアウェイチッ
プを提供することを目的とする。又、本発明の他の目的
は、このスローアウェイチップを装着して切屑排出性及
び切れ味を一層向上できるスローアウェイ式カッタを提
供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明によるスローアウ
ェイチップは、略多角形状をなし、少なくとも、着座面
をなす下面に対向する上面と側面とが交差する稜線に主
切刃と副切刃が設けられて成るネガティブスローアウェ
イチップにおいて、主切刃は副切刃から離れる方向に下
面側に漸次近付くよう傾斜して、上方に湾曲して隣接す
る副切刃に接続され、主切刃のすくい面は、主切刃の長
手方向に沿って副切刃から離れる方向に下面側に漸次近
付くよう傾斜すると共に、主切刃に交差する方向に下面
側に漸次近付くよう傾斜して形成されている傾斜面とさ
れていることを特徴とするものである。副切刃のすくい
面は、副切刃に交差する方向に下面側に漸次近付くよう
に形成されていることを特徴とする。主切刃のすくい面
はその全長に亘ってほぼ同一幅を有し、主切刃のすくい
面に続く中央側領域は主切刃と同一方向に傾斜する傾斜
平面をなすようにしてもよい。又、下面は上面と同一形
状に構成されていることを特徴とする。又、同一の面に
設けられた複数の副切刃は、同一水平面上に位置してい
る。又、主切刃のすくい面について、すくい角をαと
し、主切刃の長手方向に沿う傾き角をβとし、しかもα
＞βとされている。

【００１０】本発明によるスローアウェイ式カッタは、
アキシャルレーキ角が−４゜以下、コーナー角が２５゜
〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるように、スローア
ウェイチップが装着されていて、切削時につる巻状の切
屑を生成して排出するようにしたスローアウェイ式カッ
タにおいて、スローアウェイチップは、請求項１乃至５
のいずれかに記載のスローアウェイチップであることを
特徴とする。アキシャルレーキ角が−４゜以下、コーナ
ー角が２５゜〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるよう
に、スローアウェイチップが装着されていて、切削時に
つる巻状の切屑を生成して排出するようにしたスローア
ウェイ式カッタにおいて、スローアウェイチップは、請
求項４に記載のスローアウェイチップであって、チップ
取付座にスローアウェイチップの着座側の面（下面又は
上面）の凹凸形状に対応する上面形状を有するシートを
介して、装着されていることを特徴とするものである。
又、アキシャルレーキ角は、好ましくは−４゜〜−１０
゜の範囲、更に好ましくは−５゜〜−７゜の範囲とされ
る。又、真のすくい角は、好ましくは−５゜より小さ
く、−２０゜迄の範囲、更に好ましくは−１０゜〜−１
５゜の範囲内に設定される。そして、更に次式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するようにスローアウェイチップが装着されてい
てもよい。

【００１１】

【作用】本発明によるスローアウェイチップによれば、
主切刃のすくい面は、主切刃の長手方向に沿って副切刃
から離れる方向に下面側に傾斜しているから、アキシャ
ル方向に正のすくい角がつけられることになって、切屑
排出性が向上し、しかも主切刃に交差する方向に下面側
に傾斜して形成されているから、すくい角が大きくなっ
て切れ味が向上する。又、ネガティブタイプであるか
ら、切刃の強度が高い。副切刃のすくい面は副切刃に交
差する方向に下面側に漸次傾斜して形成されているか
ら、切削時の切れ味が向上する。主切刃のすくい面がほ
ぼ同一幅で、その中央側領域が傾斜平面をなすので、深
切込み時のスローアウェイチップ厚みが確保され、その
強度を維持できる。又、ポジティブタイプと比較して２
倍の有効切刃数を確保できると共に、型押し成形が容易
である。又、スローアウェイチップは、同一面上に各副
切刃が位置するから、寸法精度管理が容易である。又、
主切刃のすくい面について、α＞βとされているから、
比較的寸法の長い傾き角β方向の傾斜が小さく、チップ
の強度を確保できる。

【００１２】本発明によるスローアウェイ式カッタによ
れば、つる巻状の切屑を生成して排出処理することがで
き、しかも、その際、アキシャルレーキ角とラジアルレ
ーキ角が共に負の場合でも可能であり、平行平板状のス
ローアウェイチップを装着した場合と比較して、実質的
な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角にし得る等、正
方向により大きくすることができ、切屑排出性と切れ味
が向上する。又、スローアウェイチップの上下両面に主
切刃、副切刃等が形成されている場合、カッタのチップ
取付座には、チップの着座側の面の凹凸形状に対応する
上面形状を有するシートが取り付けられるから、着座側
に位置する面のチップ形状を損傷することなく、安定的
にチップを固定保持できる。又、平行平板状のスローア
ウェイチップを同一の条件で装着した場合と比較して
も、実質的な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角にし
得る等、正方向により大きくすることができ、切屑排出
性と切れ味が向上する。

【００１３】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図１乃至図８に基
づいて説明する。図１は、本発明の実施例によるスロー
アウェイチップの斜視図、図２は正面図、図３は平面
図、図４は図３のＶ−Ｖ線断面図、図５はＷ−Ｗ線断面
図、図６はＸ−Ｘ線断面図、図７はＹ−Ｙ線断面図、図
８はＺ−Ｚ線断面図である。図１及び図２に示すスロー
アウェイチップ１２は、略正方形板状を呈しており、着
座面をなす下面１３は平面とされ、下面１３に対向する
上面１４と、上下面１３，１４間の側面１５とが交差す
る各辺をなす稜線は主切刃１６とされ、各コーナーを上
下方向に面取りした面取り面１７（側面に含まれるもの
とする）と上面１４とが交差する稜線は副切刃１８とさ
れる。各側面１５及び面取り面１７は下面に直交してお
り、スローアウェイチップ１２はネガティブタイプとさ
れている。

【００１４】又、上面１４の各コーナーに形成された副
切刃１８は下面１３と平行な仮想の水平面上にそれぞれ
位置して、同一高さとされている。又、面取り面１７と
その両側の側面１５，１５との境界は平面状の面取り面
１７ａとされ、この面取り面１７ａと上面１４との各交
差稜線は切刃１９，１９とされている。尚、面取り面１
７ａ及び切刃１９はなくてもよいが、少なくとも副切刃
１８と主切刃１７との間では欠損防止のために、設けら
れている方が好ましい。又、面取り面１７はＲ状の湾曲
面とされていてもよい。そして、各主切刃１６は、その
長手方向に沿って副切刃１８から離れる方向に下面１３
側に漸次近付く傾斜稜線として形成され、隣接するコー
ナーの副切刃１８近傍で上方に湾曲して隣接の副切刃１
８に接続されている。又、上下面１４，１３の中央部に
は、ネジクランプ用の貫通穴２１が穿設されている。

【００１５】上面１４において、主切刃１６のすくい面
２２はその長手方向にほぼ同一幅に形成されていて、副
切刃１８側から主切刃１６の長手方向に沿って漸次下面
側に近付く（下面１３との距離が短くなる）よう傾斜す
る（傾き角βとする）と共に、主切刃１６から離れる中
央方向（貫通穴２１方向）に漸次下面側に近付く（下面
１３との距離が短くなる）よう傾斜している（すくい角
αとする）。このすくい面２２は平面状とされて、隣接
する副切刃１８の近傍で湾曲して上方に急傾斜し、隣接
する副切刃１８に接続される。この場合、すくい角αの
方向と傾き角βの方向に関して、チップ強度はその方向
の長さに依存する（β方向の方がα方向より長い）か
ら、強度維持のためにα＞βとされている。又、すくい
角αは１０〜３０゜（好ましくは、１５〜２５゜）と
し、αが１０゜より小さいと切れ味が低下し、３０゜を
越えると刃先角が小さくなって欠損しやすくなる。又、
傾き角βは５゜〜２０゜（好ましくは、１０〜１５゜）
とし、βが５゜より小さいと切屑排出性が低下し、２０
゜を越えるとチップ強度が小さくなる。

【００１６】副切刃１８及び切刃１９のすくい面２３
ａ，２３ｂは、各切刃から離れる中央方向に漸次下面側
に近付く（下面との距離が小さくなる）よう傾斜してい
る。そして、各主切刃１６のすくい面２２の貫通穴２１
側には、主切刃１６と平行に傾斜し且つ主切刃１６と直
交する方向には水平とされた傾斜平面２４が、それぞれ
接続されている（図６、７、８参照）。しかも、各傾斜
平面２４と貫通穴２１との間の領域には、貫通穴２１と
同心の、テーパ状に切り欠かれたテーパ傾斜面２５が設
けられている。又、副切刃１８及び切刃１９のすくい面
２３ａ，２３ｂの中央側には、凹部２６がそれぞれ形成
されている。尚、上述の構成により、主切刃１６のすく
い面２２には、３次元ブレーカが形成されていることに
なる。

【００１７】上述のように構成されたスローアウェイチ
ップ１２を、図１１に示すスローアウェイ式カッタ９に
装着し、例えば上述の従来技術と同一角度、即ち、アキ
シャルレーキ角Ａが−４〜−１０゜、コーナー角ＣＨが
２５〜６０゜、切刃傾角Ｉが＋５゜以上の範囲にチップ
１の刃先角度を設定して、（６）式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するように装着する。すると、切刃傾角Ｉについ
ては、チップ１２の主切刃１６が傾き角βを有するため
に、実質的な切刃傾角は（Ｉ＋β）と正方向に大きくな
り、つる巻状切屑の排出性が向上する。又、真のすくい
角Ｔについては、チップ１２のすくい面がすくい角αを
有するために、実質的な真のすくい角は（Ｔ＋α）とな
り、これも正方向に大きくなるために、切れ味が向上す
ることになる。そして、各数値の選定によって、実質的
な切刃傾角及び真のすくい角をいずれもポジティブにす
ることが可能になる。

【００１８】尚、本実施例によるスローアウェイチップ
１２をカッタ９に装着する場合の、各角度の数値例を挙
げれば、アキシャルレーキ角Ａは−５゜０３′、ラジア
ルレーキ角Ｒは−１４゜４６′、コーナー角ＣＨは４４
゜４７′、真のすくい角Ｔは−１４゜、切刃傾角Ｉは７
゜となる。この場合、実質的な切刃傾角Ｉは（＋β
゜）、真のすくい角は（＋α゜）だけ更に正角側に大き
くなる。

【００１９】以上のように、本実施例によるスローアウ
ェイチップ１２は、主切刃１６のすくい面２２によっ
て、すくい角αが大きくなって切れ味が向上し、傾き角
βがつけられることによって切屑排出性が向上する。し
かも、すくい面２２について、α＞βとされているか
ら、比較的寸法の長い傾き角β方向の傾斜が小さくな
り、チップの強度を確保できる。又、傾斜平面２４をす
くい面２２の中央側に設けることによって、深切込み時
のチップ厚みを確保できて、チップ強度を維持できる。
しかも、このスローアウェイチップ１２はネガティブタ
イプとしたので、プレスによる型押し成形が容易にな
り、切刃の強度を維持できるという利点もある。又、本
実施例によるスローアウェイ式カッタは、平行平板状の
スローアウェイチップを装着したものと比較して、つる
巻状の切屑排出を行うためのカッタ９への装着条件を変
更することなく（変更してもよい）、切刃１６の切れ味
を向上できると共につる巻状の切屑排出性をも向上でき
る。

【００２０】尚、上述の実施例では、上下面１４，１３
の上面１４にのみ切刃１６、１８などを形成する構成と
したが、図９の斜視図に示すように、下面１３も上面１
４と同一構成にして、主切刃１６、すくい面２２、副切
刃１８等を形成したスローアウェイチップ２７としても
よく、この場合には、有効切刃数が上述の実施例の２倍
になる。この実施例によるスローアウェイチップ２７
は、上下面１４，１３の各主切刃１６がその任意の位置
で互いにほぼ同一の距離になるようほぼ平行に形成され
ることになる。このように上下両面１４，１３に主切刃
１６、副切刃１８がそれぞれ設けられたスローアウェイ
チップ２７は、同一仮想平面上に各面の複数の副切刃１
８が位置するから、寸法精度管理が容易であるという利
点もある。又、このスローアウェイチップ２７をカッタ
９等のチップ取付座に装着する場合、カッタ９のチップ
取付座とスローアウェイチップ２７との間に、上面がス
ローアウェイチップ２７の着座側の面（下面１３又は上
面１４）の凹凸形状に対応する表面形状を有するシート
を用いれば、切削に用いない側の面の切刃等を損傷させ
ることなく、堅固にチップ２７をカッタ９等に装着し
て、クランプできる。

【００２１】又、このようなスローアウェイチップ１
２，２７を上述のカッタ９に装着する場合、主切刃１６
のすくい角α、傾き角βのために、従来技術と同一角
度、即ち、アキシャルレーキ角Ａが−４〜−１０゜、コ
ーナー角ＣＨが２５〜６０゜、切刃傾角Ｉが＋５゜以上
の範囲にチップ１の刃先角度を設定して、（６）式tan
Ｉ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨを満足するように
装着することは、本実施例によるスローアウェイチップ
１２，２７の特徴のために、必ずしも必要ない。

【００２２】次に、本実施例のスローアウェイチップ１
２，２７をカッタ９に装着して、切屑排出性と切れ味を
向上できるための装着条件について説明する。即ち、上
述のクローネンベルグの計算式から、（２）式を変形す
ると、次の（７）式になる。 tanＲ＝（tanＡ・cosＣＨ−tanＩ）・cosecＣＨ （７） tanＴ＝tanＲ・cosＣＨ＋tanＡ・sinＣＨ （１） tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ （６） tanＲ＝tanＴ・cosＣＨ−tanＩ・sinＣＨ （４） そして、上述の従来技術の条件と図１３との関連におい
て、アキシャルレーキ角Ａと切刃傾き角Ｉ又は真のすく
い角Ｔの値をそれぞれ下表１の条件とし、コーナー角Ｃ
Ｈ＝２５゜、４５゜、６０゜として、それぞれ上記
（７）式、（１）式、（４）式、（６）式に代入する
と、それぞれのラジアルレーキ角Ｒと真のすくい角Ｔ又
は切刃傾角Ｉは、下の表１の通りとなる。

【００２３】

【００２４】表１において、条件としてアキシャルレー
キ角Ａが−４゜で、切刃傾き角Ｉが＋５゜とし、コーナ
ー角ＣＨが２５゜より小さいと、図１３の使用可能領域
の左下限を越えることになり、真のすくい角Ｔが小さす
ぎることになる。又、条件としてアキシャルレーキ角Ａ
が−４゜で、真のすくい角Ｔが−２０゜とし、コーナー
角ＣＨが６０゜より大きいと、ラジアルレーキ角Ｒが図
１３の使用可能領域の右上限付近になり、真のすくい角
Ｔが−２０゜越えると小さすぎることになる。

【００２５】ところで、本発明の上述の実施例のスロー
アウェイチップ１２，２７によれば、主切刃１６に傾き
角β゜の正角が付与されているから、切刃傾き角Ｉは更
に負角側に設定することができる。即ち、上述の従来技
術から、β＋Ｉ＝＋５゜であればよく、次式（８）とす
ることが可能である。 Ｉ＝５゜−β （８） すると、β＝５゜に設定した場合、切刃傾き角Ｉは０゜
でもつる巻状の切屑を排出することができる。しかも、
切刃傾き角Ｉを負角側に大きくすれば、切れ味に影響を
及ぼす真のすくい角Ｔの負角の量を小さくできる（表２
参照）。

【００２６】 しかし、この表２の下欄のように、切刃傾き角Ｉを負角
（例えば−４゜）に設定すると、真のすくい角Ｔがあま
りに小さくなりすぎて、外周側の逃げ角が不足すること
になり、好ましくない。

【００２７】従って、切刃傾き角Ｉについては、アキシ
ャルレーキ角Ａとの関係もあるが、使用上、下記表３に
示すように、Ａ＝−６゜として、Ｉ＝０゜付近が好まし
い限界であるといえる。

【００２８】本発明の実施例によるスローアウェイチッ
プ１２，２７をカッタ９に装着してつる巻状の切屑を排
出するには、コーナー角ＣＨが２５〜６０゜、切刃傾き
角Ｉが０゜以上の範囲内として、アキシャルレーキ角Ａ
は−４゜以下であればよく、好ましくは−４゜〜−１０
゜の範囲、更に好ましいのは−５゜〜−７゜の範囲であ
る。真のすくい角Ｔは、０゜では外周逃げ不足となる
が、任意の負角（マイナス）に設定してよく、好ましく
は−５゜より小さく−２０゜迄の範囲、更に好ましくは
−１０゜〜−１５゜の範囲である。特に、実用上、効果
的な装着姿勢についての数値例を示せば、コーナー角Ｃ
Ｈ＝４５゜付近で、アキシャルレーキ角Ａ＝−６゜、切
刃傾き角Ｉ＝４゜に設定すると、ラジアルレーキ角Ｒ＝
−１１．３１゜、真のすくい角Ｔ＝−１２゜２０’とな
る。又、スローアウェイチップ１２，２７について、す
くい角α＝２５゜、主切刃１６の傾き角β＝１０゜にす
ると、実質的な切刃傾き角Ｉは約１４゜、真のすくい角
Ｔは約１３゜となる。

【００２９】尚、上述の各実施例では、略正方形板状の
スローアウェイチップ１２，２７としたが、これに限定
されることなく、略ひし形板状、略長方形板状、略平行
四辺形板状等の略四角形板状、或いは略三角形板状等、
適宜の多角形状のものを用いることができるのはいうま
でもない。又、スローアウェイチップ１２，２７の主切
刃１６，副切刃１８等には、ホーニングや平坦ランドを
設けるようにしてもよい。

【００３０】

【発明の効果】上述のように、本発明に係るスローアウ
ェイチップは、主切刃は副切刃から離れる方向に下面側
に漸次近付くよう傾斜して、上方に湾曲して隣接する副
切刃に接続され、主切刃のすくい面が、主切刃の長手方
向に沿って副切刃から離れる方向に下面側に漸次近付く
よう傾斜すると共に、主切刃に交差する方向に下面側に
漸次近付くよう傾斜して形成されている傾斜面とされて
いるから、傾き角がつけられることによって切屑排出性
が向上すると共に、すくい角が大きくなって切れ味が向
上する。又、ネガティブタイプであるから、切刃の強度
が高い。又、副切刃のすくい面は、副切刃に交差する方
向に下面側に漸次近付くように形成されているから、そ
の切れ味が向上する。又、主切刃のすくい面はその全長
に亘ってほぼ同一幅を有し、すくい面に続く中央側領域
は主切刃と同一方向に傾斜する傾斜平面をなすから、深
切込み時のチップ厚みを確保できて、チップ強度を維持
できる。又、下面は上面とは同一形状に構成されている
から、プレスによる型押し成形が容易になると共に、切
刃の強度を維持できる。又、同一の面に設けられた複数
の副切刃は、同一水平面上に位置しているから、スロー
アウェイチップの加工精度の管理が容易になる。又、本
発明に係るスローアウェイ式カッタは、アキシャルレー
キ角が−４゜以下、コーナー角が２５゜〜６０゜、切刃
傾角が０゜以上となるように、スローアウェイチップが
装着されていて、切削時につる巻状の切屑を生成して排
出するようにしたスローアウェイ式カッタにおいて、ス
ローアウェイチップは、請求項１乃至５のいずれかに記
載のスローアウェイチップであるから、平行平板状のス
ローアウェイチップを同様な条件下で装着したものと比
較して、切刃の切れ味を向上できると共につる巻状の切
屑の排出性をも向上できる。又、上述の、切削時につる
巻状の切屑を生成して排出するようにしたスローアウェ
イ式カッタにおいて、スローアウェイチップは、請求項
４に記載の上下両面に切刃が形成されたスローアウェイ
チップであって、チップ取付座にスローアウェイチップ
の着座側の面の凹凸形状に対応する上面形状を有するシ
ートを介して、装着されているから、上下両面に切刃が
形成されたチップを用いても、着座側の切刃等に損傷を
来すことなく、堅固に装着固定できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例によるスローアウェイチップの
斜視図である。

【図２】図１に示すスローアウェイチップの正面図であ
る。

【図３】図１に示すスローアウェイチップの平面図であ
る。

【図４】図３に示すスローアウェイチップの図３のＶ−
Ｖ線断面図である。

【図５】図３に示すスローアウェイチップのＷ−Ｗ線断
面図である。

【図６】図３に示すスローアウェイチップのＸ−Ｘ線断
面図である。

【図７】図３に示すスローアウェイチップのＹ−Ｙ線断
面図である。

【図８】図３に示すスローアウェイチップのＺ−Ｚ線断
面図である。

【図９】本発明によるスローアウェイチップの別の実施
例である。

【図１０】従来のスローアウェイチップの斜視図であ
る。

【図１１】図１０に示すスローアウェイチップを装着し
たカッタの要部説明図である。

【図１２】切刃傾き角と真のすくい角とコーナー角との
関係を示す図である。

【図１３】ラジアルレーキ角とコーナー角との関係を示
す図である。

【符号の説明】

１２，２７ スローアウェイチップ １３ 下面 １４ 上面 １６ 主切刃 １８ 副切刃 ２２ 主切刃のすくい面 ２３ａ 副切刃のすくい面 ２４ 傾斜平面

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも、着座面をなす下面に対向す
   る上面と側面とが交差する稜線に主切刃と副切刃が設け
   られて成るネガティブスローアウェイチップにおいて、 前記主切刃は前記副切刃から離れる方向に下面側に漸次
   近付くよう傾斜して、上方に湾曲して隣接する副切刃に
   接続され、 前記主切刃のすくい面は、主切刃の長手方向に沿って前
   記副切刃から離れる方向に下面側に漸次近付くよう傾斜
   すると共に、前記主切刃に交差する方向に下面側に漸次
   近付くよう傾斜して形成されている傾斜面とされている
   ことを特徴とするスローアウェイチップ。
2. 【請求項２】 前記副切刃のすくい面は、副切刃に交差
   する方向に下面側に漸次近付くように形成されているこ
   とを特徴とする請求項１に記載のスローアウェイチッ
   プ。
3. 【請求項３】 前記主切刃のすくい面はその全長に亘っ
   てほぼ同一幅を有し、該すくい面に続く中央側領域は前
   記主切刃と同一方向に傾斜する傾斜平面をなすことを特
   徴とする請求項１又は２に記載のスローアウェイチッ
   プ。
4. 【請求項４】 前記下面は、前記上面と同一形状に構成
   されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか
   に記載のスローアウェイチップ。
5. 【請求項５】 同一の面に設けられた複数の前記副切刃
   は、同一水平面上に位置していることを特徴とする請求
   項１乃至４のいずれかに記載のスローアウェイチップ。
6. 【請求項６】 アキシャルレーキ角が−４゜以下、コー
   ナー角が２５゜〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるよ
   うに、スローアウェイチップが装着されていて、切削時
   につる巻状の切屑を生成して排出するようにしたスロー
   アウェイ式カッタにおいて、 前記スローアウェイチップは、請求項１乃至５のいずれ
   かに記載の前記スローアウェイチップであることを特徴
   とするスローアウェイ式カッタ。
7. 【請求項７】 アキシャルレーキ角が−４゜以下、コー
   ナー角が２５゜〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるよ
   うに、スローアウェイチップが装着されていて、切削時
   につる巻状の切屑を生成して排出するようにしたスロー
   アウェイ式カッタにおいて、 前記スローアウェイチップは、請求項４に記載の前記ス
   ローアウェイチップであって、チップ取付座に前記スロ
   ーアウェイチップの着座側の面の凹凸形状に対応する上
   面形状を有するシートを介して、装着されていることを
   特徴とするスローアウェイ式カッタ。