JPH08239682A - 合成樹脂摺動部材組成物 - Google Patents
合成樹脂摺動部材組成物Info
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- JPH08239682A JPH08239682A JP7719895A JP7719895A JPH08239682A JP H08239682 A JPH08239682 A JP H08239682A JP 7719895 A JP7719895 A JP 7719895A JP 7719895 A JP7719895 A JP 7719895A JP H08239682 A JPH08239682 A JP H08239682A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は合成樹脂を主成分とする摺動用部材
の性能改善に関し，特に相手材への低損傷性を保ちなが
ら，耐摩耗性と低摩擦係数を具備する材料を開発するこ
とを目的とする。 【構成】 上記目的は，摺動用部材のベースとなる，合
成樹脂を主成分とする摺動用材料に，モース硬度９以上
であり，平均粒径が１０ミクロン以下の高硬度無機微粉
体を，０．００３〜０．３容量％の範囲内で配合する事
により，従来の常識を覆し，相手材の損傷を伴うことな
く，驚くべき優れた耐摩耗性と低摩擦特性を発現させる
ことができた。上記の条件による場合は，ベースとなる
合成樹脂としては従来から摺動用部材として使用されて
きた材料の，特に四フッ化エチレン重合樹脂の存在，不
存在に関わらず，耐摩耗性の改善に広く顕著な効果を発
揮する。当該摺動材料は，すべり軸受，ピストンリング
等の摺動部分，特に厳しい条件下，高い耐久性が要求さ
れる部位に使用することができる。
の性能改善に関し，特に相手材への低損傷性を保ちなが
ら，耐摩耗性と低摩擦係数を具備する材料を開発するこ
とを目的とする。 【構成】 上記目的は，摺動用部材のベースとなる，合
成樹脂を主成分とする摺動用材料に，モース硬度９以上
であり，平均粒径が１０ミクロン以下の高硬度無機微粉
体を，０．００３〜０．３容量％の範囲内で配合する事
により，従来の常識を覆し，相手材の損傷を伴うことな
く，驚くべき優れた耐摩耗性と低摩擦特性を発現させる
ことができた。上記の条件による場合は，ベースとなる
合成樹脂としては従来から摺動用部材として使用されて
きた材料の，特に四フッ化エチレン重合樹脂の存在，不
存在に関わらず，耐摩耗性の改善に広く顕著な効果を発
揮する。当該摺動材料は，すべり軸受，ピストンリング
等の摺動部分，特に厳しい条件下，高い耐久性が要求さ
れる部位に使用することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，事務機器，自動車，一
般産業機器などの軸受や摺動部位に広く使用されている
プラスチック摺動材料に関する。
般産業機器などの軸受や摺動部位に広く使用されている
プラスチック摺動材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】かかる分野において，ポリアセタール樹
脂，ポリアミド樹脂，含フッ素樹等の耐熱性や摺動性の
ある各種合成樹脂材料が，簡便な摺動部材として従来か
ら広く使用されている。然し，一般的に軸受などの摺動
部材は，それらが使用される機器の性能や耐久性に直接
関与する重要部品である場合が多く，かかる合成樹脂摺
動材料に対して，耐摩耗性，低摩擦性等の摺動特性に対
する改善要求は根強いものが有った。
脂，ポリアミド樹脂，含フッ素樹等の耐熱性や摺動性の
ある各種合成樹脂材料が，簡便な摺動部材として従来か
ら広く使用されている。然し，一般的に軸受などの摺動
部材は，それらが使用される機器の性能や耐久性に直接
関与する重要部品である場合が多く，かかる合成樹脂摺
動材料に対して，耐摩耗性，低摩擦性等の摺動特性に対
する改善要求は根強いものが有った。
【０００３】とりわけ機器のガタツキや低寿命化に結び
つく耐摩耗性に対する改善要求は特に強いものがあっ
た。この様な場合，固体潤滑材，例えば４フッ化エチレ
ン樹脂粉末，２硫化モリブデン，黒鉛微粉等の添加に依
る摺動特性の改善も実施されているが，未だ充分な耐摩
耗性が得られていないのが現状である。
つく耐摩耗性に対する改善要求は特に強いものがあっ
た。この様な場合，固体潤滑材，例えば４フッ化エチレ
ン樹脂粉末，２硫化モリブデン，黒鉛微粉等の添加に依
る摺動特性の改善も実施されているが，未だ充分な耐摩
耗性が得られていないのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】合成樹脂摺動材料に要
求される摩擦摩耗特性，耐熱特性，機械特性は，摺動材
料が使用される機器の使用条件，温度条件，設定耐久寿
命，コスト要求など，各種の条件に応じて様々であり，
コスト／パーホーマンスの見合った材料が選定されるこ
とになる。
求される摩擦摩耗特性，耐熱特性，機械特性は，摺動材
料が使用される機器の使用条件，温度条件，設定耐久寿
命，コスト要求など，各種の条件に応じて様々であり，
コスト／パーホーマンスの見合った材料が選定されるこ
とになる。
【０００５】例えば，耐久寿命が要求される機器には耐
摩耗性の良好な材料が，使用温度が高い場合は耐熱性の
優れた材料が，それぞれ必要となる。本願発明において
は低摩擦係数，相手材への低損傷性を保ちながら，特に
低摩耗性材料を開発することを課題とする。
摩耗性の良好な材料が，使用温度が高い場合は耐熱性の
優れた材料が，それぞれ必要となる。本願発明において
は低摩擦係数，相手材への低損傷性を保ちながら，特に
低摩耗性材料を開発することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題は，各種の合
成樹脂材料に対し，高いモ−ス硬度（９以上）を有する
無機微粒子（１０μ以下）を，限定された微量添加
（０．００３〜０．３容量％）する事により達せられ，
相手材の損傷や摩擦の増加を来すことなく耐摩耗性に優
れた合成樹脂摺動材料を得ることができることを見出し
た。
成樹脂材料に対し，高いモ−ス硬度（９以上）を有する
無機微粒子（１０μ以下）を，限定された微量添加
（０．００３〜０．３容量％）する事により達せられ，
相手材の損傷や摩擦の増加を来すことなく耐摩耗性に優
れた合成樹脂摺動材料を得ることができることを見出し
た。
【０００７】上記の合成樹脂材料としては，用途に応じ
て適宜選択されうるが，一般的には適当な摺動特性と，
耐熱性，機械的特性を具備する公知の高分子材料が，本
願発明の摺動材料の基材として使用できる。例えば，ポ
リアセタール樹脂（以下ＰＯＭ），ポリアミド樹脂（Ｐ
Ａ），ポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ），四
フッ化エチレン重合樹脂などが望ましい。その他ポリエ
ーテルエーテルケトン樹脂（ＰＥＥＫ），ポリエーテル
ニトリル樹脂，ポリエチレン樹脂（ＰＥ），ポリプロピ
レン樹脂（ＰＰ），フェノール樹脂等も使用出来る。
て適宜選択されうるが，一般的には適当な摺動特性と，
耐熱性，機械的特性を具備する公知の高分子材料が，本
願発明の摺動材料の基材として使用できる。例えば，ポ
リアセタール樹脂（以下ＰＯＭ），ポリアミド樹脂（Ｐ
Ａ），ポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ），四
フッ化エチレン重合樹脂などが望ましい。その他ポリエ
ーテルエーテルケトン樹脂（ＰＥＥＫ），ポリエーテル
ニトリル樹脂，ポリエチレン樹脂（ＰＥ），ポリプロピ
レン樹脂（ＰＰ），フェノール樹脂等も使用出来る。
【０００８】（イ）これらの合成樹脂材料は，硬質微粒
子の添加の下，それぞれ単独でも摺動部の基材として使
用可能であるが（実施例２１〜２５），その摺動特性あ
るいは機械的特性を改善する目的で，２以上の異種樹脂
によるブレンドやアロイ化等を実施しても良い。
子の添加の下，それぞれ単独でも摺動部の基材として使
用可能であるが（実施例２１〜２５），その摺動特性あ
るいは機械的特性を改善する目的で，２以上の異種樹脂
によるブレンドやアロイ化等を実施しても良い。
【０００９】この場合，４フッ化エチレン重合樹脂（以
下ＰＴＦＥと略称）と組合せた組成ついて特記すること
ができる。ＰＴＦＥはその摩擦係数が低いことから，各
種合成樹脂材料の摩擦係数を効果的に低減する充填材と
して，最も汎用的に用いられいる材料の一つであるが，
ＰＴＦＥを充填しても耐摩耗性の向上が計れない場合が
多く，改善が望まれていた。
下ＰＴＦＥと略称）と組合せた組成ついて特記すること
ができる。ＰＴＦＥはその摩擦係数が低いことから，各
種合成樹脂材料の摩擦係数を効果的に低減する充填材と
して，最も汎用的に用いられいる材料の一つであるが，
ＰＴＦＥを充填しても耐摩耗性の向上が計れない場合が
多く，改善が望まれていた。
【００１０】（ロ）然し，ＰＴＦＥを充填材として配合
した材料にも，本願発明に係る超硬微粒子を添加する手
段を適用することにより，ＰＴＦＥ添加の欠点を補い，
耐摩擦，耐摩耗，両特性の優れた摺動材料を得ることが
できた。（実施例１１〜１７，２６，比較例１１〜１
５，２６） ＰＴＦＥを摩擦特性改善の目的で，充填材として，他の
合成樹脂に配合する場，その配合比率はベースとなる他
の合成樹脂の成形性や強度特性を損なわない範囲，一般
的には５０％以下，好ましくは５〜３０容量％程度の範
囲で使用されることが多い。充填材用のＰＴＦＥとして
は，フルオンＬ１６９Ｊ（旭硝子社製），ＫＴＬ−６１
０（喜多村社製）等が好適に用いられる。
した材料にも，本願発明に係る超硬微粒子を添加する手
段を適用することにより，ＰＴＦＥ添加の欠点を補い，
耐摩擦，耐摩耗，両特性の優れた摺動材料を得ることが
できた。（実施例１１〜１７，２６，比較例１１〜１
５，２６） ＰＴＦＥを摩擦特性改善の目的で，充填材として，他の
合成樹脂に配合する場，その配合比率はベースとなる他
の合成樹脂の成形性や強度特性を損なわない範囲，一般
的には５０％以下，好ましくは５〜３０容量％程度の範
囲で使用されることが多い。充填材用のＰＴＦＥとして
は，フルオンＬ１６９Ｊ（旭硝子社製），ＫＴＬ−６１
０（喜多村社製）等が好適に用いられる。
【００１１】また，ＰＴＦＥは摩擦係数の低いことのほ
か，良好な耐熱性と柔軟性を有していることから，ＰＴ
ＦＥを主たる構成成分とした摺動材料が油，空圧機器の
ピストンリング，シ─ルリングあるいはリップシ─ル等
の摺動を伴うシ─ル部品分野で大きな市場を形成してい
る。この場合，ＰＴＦＥ単独では耐摩耗性が悪いため，
この改善の目的でポリイミド樹脂，芳香族ポリエステル
樹脂などの耐熱樹脂粉末あるいはガラス繊維，カ─ボン
繊維，青銅粉末などの充填材が，配合使用されている
が，充分満足しうる耐摩耗性材料が得られていないの
が，現状であった。
か，良好な耐熱性と柔軟性を有していることから，ＰＴ
ＦＥを主たる構成成分とした摺動材料が油，空圧機器の
ピストンリング，シ─ルリングあるいはリップシ─ル等
の摺動を伴うシ─ル部品分野で大きな市場を形成してい
る。この場合，ＰＴＦＥ単独では耐摩耗性が悪いため，
この改善の目的でポリイミド樹脂，芳香族ポリエステル
樹脂などの耐熱樹脂粉末あるいはガラス繊維，カ─ボン
繊維，青銅粉末などの充填材が，配合使用されている
が，充分満足しうる耐摩耗性材料が得られていないの
が，現状であった。
【００１２】（ハ）本発明は，この様なＰＴＦＥを主た
る構成成分とする摺動材料の耐摩耗性の改善にも極めて
有効であった。（実施例３１〜３７） ＰＴＦＥを主たる構成成分とする摺動材料の場合，その
配合比率は成形性と得られる成形品の機械特性の観点か
ら，５０％以上配合されるのが一般的である。上記のＰ
ＴＦＥを主たる構成成分とする材料に使用するＰＴＦＥ
としては，通常モールデングパウダと呼ばれる圧縮成型
後，加熱焼成して成型品を得るタイプのＰＴＦＥや，通
称ファインパウダと呼ばれる押出成型用のものも使用で
きる。具体的にはポリフロンＴＦＥ，Ｍ１２，Ｍ１１
２，Ｍ１３７（ダイキン工業社製），テフロン７ーＪ
（実施例）等が挙げられる。 又，これら単独重合物
のみならず，４フッ化エチレンと他のモノマーとの共重
合物も同様に使用出来る。例えばテトラフルオロエチレ
ン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合樹脂，
テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロオイレン
共重合樹脂等も本発明の対象として挙げられる。
る構成成分とする摺動材料の耐摩耗性の改善にも極めて
有効であった。（実施例３１〜３７） ＰＴＦＥを主たる構成成分とする摺動材料の場合，その
配合比率は成形性と得られる成形品の機械特性の観点か
ら，５０％以上配合されるのが一般的である。上記のＰ
ＴＦＥを主たる構成成分とする材料に使用するＰＴＦＥ
としては，通常モールデングパウダと呼ばれる圧縮成型
後，加熱焼成して成型品を得るタイプのＰＴＦＥや，通
称ファインパウダと呼ばれる押出成型用のものも使用で
きる。具体的にはポリフロンＴＦＥ，Ｍ１２，Ｍ１１
２，Ｍ１３７（ダイキン工業社製），テフロン７ーＪ
（実施例）等が挙げられる。 又，これら単独重合物
のみならず，４フッ化エチレンと他のモノマーとの共重
合物も同様に使用出来る。例えばテトラフルオロエチレ
ン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合樹脂，
テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロオイレン
共重合樹脂等も本発明の対象として挙げられる。
【００１３】前者のＰＴＦＥを充填材として配合した材
料の成形法は，その材料の流動性に基本的には依存する
が，多くの合成樹脂材料においては射出成形法が適用で
き，量産性に優れている。一方，後者のＰＴＦＥを主た
る構成成分とする材料は，流動性が悪いため射出成形法
は適用できず，一般的には一旦室温にて予備圧縮成形
（圧力：４０〜１００ＭＰａ程度）した後，高温（３５
０〜３９０0 C 程度）で焼成して成形品を得る方法をと
る。焼成時の雰囲気は，大気中でも実施できるが，でき
得れば真空中あるいは窒素など不活性ガス中で焼成する
と，材料の酸化劣化を抑制でき，成形性，物性上好まし
い場合もある。
料の成形法は，その材料の流動性に基本的には依存する
が，多くの合成樹脂材料においては射出成形法が適用で
き，量産性に優れている。一方，後者のＰＴＦＥを主た
る構成成分とする材料は，流動性が悪いため射出成形法
は適用できず，一般的には一旦室温にて予備圧縮成形
（圧力：４０〜１００ＭＰａ程度）した後，高温（３５
０〜３９０0 C 程度）で焼成して成形品を得る方法をと
る。焼成時の雰囲気は，大気中でも実施できるが，でき
得れば真空中あるいは窒素など不活性ガス中で焼成する
と，材料の酸化劣化を抑制でき，成形性，物性上好まし
い場合もある。
【００１４】次に，本願発明の最も重要な構成因子であ
る無機微粒子は，モ−ス硬度〔定義：例えば，化学便覧
（日本化学会編・改２版Ｐ６０１）〕表示で，９以上の
高い硬度を有する無機物である事が必要である。例えば
ダイヤモンド，炭化ケイ素，窒化ケイ素，酸化アルミニ
ウム，炭化チタニウム，炭化ホウ素（立方晶），炭化タ
ングステン等が挙げられる。
る無機微粒子は，モ−ス硬度〔定義：例えば，化学便覧
（日本化学会編・改２版Ｐ６０１）〕表示で，９以上の
高い硬度を有する無機物である事が必要である。例えば
ダイヤモンド，炭化ケイ素，窒化ケイ素，酸化アルミニ
ウム，炭化チタニウム，炭化ホウ素（立方晶），炭化タ
ングステン等が挙げられる。
【００１５】硬度の表示法としては，ウッドテル拡張ス
ケール，ビッカース法，ブリネル法等が知られている。
これらの測定方法により，また製造方法により，時には
結晶構造（立方晶，六方晶，など）により，化学的には
同一名の化合物でも，表示硬度には若干のズレがある。
ここには最も汎用的に用いられるモース（旧）表示法に
よる上記の便覧等によることとし，具体的な化合物名
（必要に応じ結晶系名を付記）として上に記した。
ケール，ビッカース法，ブリネル法等が知られている。
これらの測定方法により，また製造方法により，時には
結晶構造（立方晶，六方晶，など）により，化学的には
同一名の化合物でも，表示硬度には若干のズレがある。
ここには最も汎用的に用いられるモース（旧）表示法に
よる上記の便覧等によることとし，具体的な化合物名
（必要に応じ結晶系名を付記）として上に記した。
【００１６】これらの微粒子の添加量は，合成樹脂摺動
材料１００容量％にたいして，０．００３〜０．３容量
％の範囲に選ぶことにより，相手材の損傷や摩擦の増大
を来すことなく優れた耐摩耗性を有する摺動材料が得ら
れる。当該添加量が０．００３％を下回ると効果の発現
が少なく，また０．３％を超えると摩擦の増加や相手材
の損耗，傷つけを引き起こして好ましくない。
材料１００容量％にたいして，０．００３〜０．３容量
％の範囲に選ぶことにより，相手材の損傷や摩擦の増大
を来すことなく優れた耐摩耗性を有する摺動材料が得ら
れる。当該添加量が０．００３％を下回ると効果の発現
が少なく，また０．３％を超えると摩擦の増加や相手材
の損耗，傷つけを引き起こして好ましくない。
【００１７】モース硬度と微粒子添加量とは相関が認め
られ，モース硬度が９より下回ると最適材を得るのに必
要な添加量が増大し，結果として摩擦の増加，摩耗の増
大現象や，相手材の損傷を来す。この様な知見にもとず
きモース硬度は９以上の微粉体で，添加量は０．００３
〜０．３％の範囲を選定した。
られ，モース硬度が９より下回ると最適材を得るのに必
要な添加量が増大し，結果として摩擦の増加，摩耗の増
大現象や，相手材の損傷を来す。この様な知見にもとず
きモース硬度は９以上の微粉体で，添加量は０．００３
〜０．３％の範囲を選定した。
【００１８】無機微粒子の粒径は，樹脂成分との均一混
合性の点と，相手材の損傷を少なくする点から小さい程
好ましく，１０μｍ（ミクロン，μと略記）以下，望ま
しくは３μ以下，最適には１μ以下のものが好ましい。
１０μを越えるものは添加量が微量であっても相手材を
傷付け，摩耗させることが著しく本願の目的とする材料
として好ましくない。粒径が極めて小さい（例えば０．
１μ以下）場合には粒子同士の２次凝集力が強くなり，
プラスチック樹脂材料への均一分散性が悪くなる場合が
あり，必要に応じ微量の界面活性剤の添加が有効な事も
ある。
合性の点と，相手材の損傷を少なくする点から小さい程
好ましく，１０μｍ（ミクロン，μと略記）以下，望ま
しくは３μ以下，最適には１μ以下のものが好ましい。
１０μを越えるものは添加量が微量であっても相手材を
傷付け，摩耗させることが著しく本願の目的とする材料
として好ましくない。粒径が極めて小さい（例えば０．
１μ以下）場合には粒子同士の２次凝集力が強くなり，
プラスチック樹脂材料への均一分散性が悪くなる場合が
あり，必要に応じ微量の界面活性剤の添加が有効な事も
ある。
【００１９】無機微粒子の形状は，上記の粒径と添加量
の範囲であれば所定の効果が得られるが，更に好ましく
は球状乃至楕円球状体であれば最適である。最近のセラ
ミツクス合成技術の進歩により，ダイヤモンド，炭化ケ
イ素，酸化アルミニウム等については粒径が１μ以下の
球状体に近いものが得られており（例えばＢ．炭化ケ
素，実施例35，36），これらは経済性を考慮しつつ特定
の用途用に使用する事ができる。
の範囲であれば所定の効果が得られるが，更に好ましく
は球状乃至楕円球状体であれば最適である。最近のセラ
ミツクス合成技術の進歩により，ダイヤモンド，炭化ケ
イ素，酸化アルミニウム等については粒径が１μ以下の
球状体に近いものが得られており（例えばＢ．炭化ケ
素，実施例35，36），これらは経済性を考慮しつつ特定
の用途用に使用する事ができる。
【００２０】上記の如く，本願発明は（ＰＴＦＥ樹脂を
含み，又は含まざる）合成樹脂に対して，モース硬度９
以上，１０μ以下の無機微粒子を，０．００３〜０．３
容量％添加することを特徴とするものである。本願以前
に，ＰＴＦＥ樹脂に対して，モース硬度５以上，平均粒
径５μ未満の無機微粒子を０．５〜１０重量％配合して
なる摺動部材料が知られている（特公平６ー７４８１
０）。然しこの従来例は，基材としてＰＴＦＥ樹脂を謳
いながら，その全ての実施例にて４０重量％もの多量の
ブロンズ粉を含有している点，無機微粒子の配合量が本
願発明の最適値と完全に異なる範囲を好適としている点
において，本願発明と大きく異なっている。（比較例３
４参照）
含み，又は含まざる）合成樹脂に対して，モース硬度９
以上，１０μ以下の無機微粒子を，０．００３〜０．３
容量％添加することを特徴とするものである。本願以前
に，ＰＴＦＥ樹脂に対して，モース硬度５以上，平均粒
径５μ未満の無機微粒子を０．５〜１０重量％配合して
なる摺動部材料が知られている（特公平６ー７４８１
０）。然しこの従来例は，基材としてＰＴＦＥ樹脂を謳
いながら，その全ての実施例にて４０重量％もの多量の
ブロンズ粉を含有している点，無機微粒子の配合量が本
願発明の最適値と完全に異なる範囲を好適としている点
において，本願発明と大きく異なっている。（比較例３
４参照）
【００２１】上記の如く本発明に係る摺動部材組成物
は，（合成樹脂材料／無機微粒子）の２成分を必須とす
るが，その摺動特性や，機械的特性を更に改善するため
に，その他の成分を任意に添加することができる。例え
ば黒鉛，二硫化モリブデン，雲母，滑石等の微粒状の固
体潤滑剤，強度向上の為に少量のチタン酸カリウム繊
維，ガラス繊維，炭素繊維を任意成分として更に添加し
てもよい。然しこれらの無機繊維の添加は繊維長，繊維
径，添加量等の要因が微妙で，相手材を損傷し易く，ま
た摩擦，摩耗特性を低下させることもあるが，摺動材が
特別に高い機械強度を要する場合には，添用することも
できる。この点から芳香族ポリアミド繊維などの有機繊
維は相手材への損傷性は低いので，補強には適して居
る。
は，（合成樹脂材料／無機微粒子）の２成分を必須とす
るが，その摺動特性や，機械的特性を更に改善するため
に，その他の成分を任意に添加することができる。例え
ば黒鉛，二硫化モリブデン，雲母，滑石等の微粒状の固
体潤滑剤，強度向上の為に少量のチタン酸カリウム繊
維，ガラス繊維，炭素繊維を任意成分として更に添加し
てもよい。然しこれらの無機繊維の添加は繊維長，繊維
径，添加量等の要因が微妙で，相手材を損傷し易く，ま
た摩擦，摩耗特性を低下させることもあるが，摺動材が
特別に高い機械強度を要する場合には，添用することも
できる。この点から芳香族ポリアミド繊維などの有機繊
維は相手材への損傷性は低いので，補強には適して居
る。
【００２２】各材料，即ち合成樹脂材料，ＰＴＦＥ，無
機微粒子，固体潤滑剤，補強用繊維等の混合については
均一分散可能な方法であれば，混合方法についてはこだ
わらない。任意の方法が採択出来る。また混合後の成形
方法は，主成分を構成する樹脂の性質に応じて，射出成
形，圧縮成形あるいは押出成形などの成形方法が選択で
きる。
機微粒子，固体潤滑剤，補強用繊維等の混合については
均一分散可能な方法であれば，混合方法についてはこだ
わらない。任意の方法が採択出来る。また混合後の成形
方法は，主成分を構成する樹脂の性質に応じて，射出成
形，圧縮成形あるいは押出成形などの成形方法が選択で
きる。
【００２３】
【作用】硬度が高い無機材料，例えばダイヤモンド，炭
化珪素の粉は，一般的には研磨材として知られ，相手材
を磨滅させる作用（アブレシブ作用とも呼ばれる）が強
く，低摩擦，低摩耗，相手材低損傷性を絶対的に必要と
する，すべり軸受などの摺動材料への添加材としては不
適当，寧ろ有害とも考えられていた。然し本願発明者等
は摺動現象について研究を進めるうち，特定の条件を選
ぶ事により，これらの硬度の高い無機材料粉の添加は却
って耐摩耗性を改善すると言う，従来の常識とは一見逆
転するかのような意外な事実を見出し，本願発明を完成
するに至った。
化珪素の粉は，一般的には研磨材として知られ，相手材
を磨滅させる作用（アブレシブ作用とも呼ばれる）が強
く，低摩擦，低摩耗，相手材低損傷性を絶対的に必要と
する，すべり軸受などの摺動材料への添加材としては不
適当，寧ろ有害とも考えられていた。然し本願発明者等
は摺動現象について研究を進めるうち，特定の条件を選
ぶ事により，これらの硬度の高い無機材料粉の添加は却
って耐摩耗性を改善すると言う，従来の常識とは一見逆
転するかのような意外な事実を見出し，本願発明を完成
するに至った。
【００２４】特定の条件とは，前記の解決手段の項に詳
記した様に，極めて硬度の高い無機材料粉を用いること
（硬度９以上），それに依って粉の添加量を非常に少な
くし得たこと（０．００３〜０．３容量％），かつそれ
を極めて微粒状で用いること（粒径１０μ以下）の組合
せであり，これにより摩擦の増大や相手材の損傷と言っ
た摺動材料に好ましくない現象を発現させることなく，
耐摩耗性の改善が計れたものと考えられる。
記した様に，極めて硬度の高い無機材料粉を用いること
（硬度９以上），それに依って粉の添加量を非常に少な
くし得たこと（０．００３〜０．３容量％），かつそれ
を極めて微粒状で用いること（粒径１０μ以下）の組合
せであり，これにより摩擦の増大や相手材の損傷と言っ
た摺動材料に好ましくない現象を発現させることなく，
耐摩耗性の改善が計れたものと考えられる。
【００２５】この硬質微粒子を配合すべき基材として
は，摺動部材として使用できる合成樹脂であれば特に制
限はないが，（イ）合成樹脂材料（ＰＴＦＥを含まない
もの），（ロ）合成樹脂材料を主成分とし，これに充填
材として少量のＰＴＦＥを含むもの，（ハ）ＰＴＦＥを
主たる構成成分とするもの等が，その用途に応じて適宜
採択される。以下，上記（イ），（ロ），（ハ）に就い
て，実施例により具体的に説明する。
は，摺動部材として使用できる合成樹脂であれば特に制
限はないが，（イ）合成樹脂材料（ＰＴＦＥを含まない
もの），（ロ）合成樹脂材料を主成分とし，これに充填
材として少量のＰＴＦＥを含むもの，（ハ）ＰＴＦＥを
主たる構成成分とするもの等が，その用途に応じて適宜
採択される。以下，上記（イ），（ロ），（ハ）に就い
て，実施例により具体的に説明する。
【００２６】
【実施例 １１〜１７，２１〜２６】 〔比較例１１〜
１５，２１〜２６〕 （イ）合成樹脂材料（ＰＴＦＥを含まない）と各種硬質
微粒子からなる系 〔表 ２〕（Ａ．実施例 ，Ｂ．比較例 以下同じ） （ロ）各種合成樹脂材料，又はこれを主成分としたもの
に，充填材としてＰＴＦＥを混合した樹脂と，微粒子か
らなる系 〔表 １，２〕
１５，２１〜２６〕 （イ）合成樹脂材料（ＰＴＦＥを含まない）と各種硬質
微粒子からなる系 〔表 ２〕（Ａ．実施例 ，Ｂ．比較例 以下同じ） （ロ）各種合成樹脂材料，又はこれを主成分としたもの
に，充填材としてＰＴＦＥを混合した樹脂と，微粒子か
らなる系 〔表 １，２〕
【００２７】（１） 供試原料 〔合成樹脂材料〕 材料１─ＰＴＦＥ（フルオンＬ１６９Ｊ，旭硝子社製）
を２０（容）％混合したＰＰＳ（Ｔ−４，ト─プレン社
製） 材料２─ＰＯＭ（ジュラコンＭ９０−０１，ポリプラス
チック社製） 材料３─ＰＡ（グリロンＡ２８ＧＭ，東レ社製） 材料４─ＰＥＥＫ（ビクトレッスＰＥＥＫ４５０Ｐ，Ｉ
ＣＩ社製） 材料５─高密度ＰＥ（チッソポリエチＭ６９１，チッソ
社製） 材料６─超高分子量ＰＥ（ハイゼックスミリオン２４０
Ｍ，三井石油化学工業社製） 材料７─ＰＯＭ（ジュラコンＭ９０−０１．ポリプラス
チック社製）を９０％（容）とＰＴＦＥ（フルオンＬ１
６９Ｊ，旭硝子社製）を１０％混合した組成物
を２０（容）％混合したＰＰＳ（Ｔ−４，ト─プレン社
製） 材料２─ＰＯＭ（ジュラコンＭ９０−０１，ポリプラス
チック社製） 材料３─ＰＡ（グリロンＡ２８ＧＭ，東レ社製） 材料４─ＰＥＥＫ（ビクトレッスＰＥＥＫ４５０Ｐ，Ｉ
ＣＩ社製） 材料５─高密度ＰＥ（チッソポリエチＭ６９１，チッソ
社製） 材料６─超高分子量ＰＥ（ハイゼックスミリオン２４０
Ｍ，三井石油化学工業社製） 材料７─ＰＯＭ（ジュラコンＭ９０−０１．ポリプラス
チック社製）を９０％（容）とＰＴＦＥ（フルオンＬ１
６９Ｊ，旭硝子社製）を１０％混合した組成物
【００２８】〔無機微粒子〕 Ａ． ダイヤモンド（モ─ス硬度 １０）─ミクロパウ
ダ３００（平均粒径０．５μ，ゼネラルエレクトリック
社製） Ｂ． 炭化ケイ素（モース硬度９〜１０）─ＭＳＣ−２
０（平均粒径０．２５μ，三井東圧化学社製）〔球状〕 Ｃ． 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃６０
００（平均粒径２μ，不二見研磨材工業社製） Ｄ． 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃８０
０（平均粒径２０μ，不二見研磨材工業社製） Ｅ． 窒化ケイ素（モース硬度９〜１０）─”窒化ケイ
素超微粉”（平均粒径０．７μ，昭和電工社製） Ｆ． 酸化ケイ素（モース硬度７） ─サイリシア３５
０（平均粒径１．８μ，富士リシア化学社製） Ｇ． 酸化亜鉛 （モ−ス硬度４〜５）─”亜鉛華１
号”（平均粒径０．５２μ，堺化学工業社製） （注）Ｂ．炭化ケイ素のみ球状ないし楕円球状であり，
その他は不定型状である。
ダ３００（平均粒径０．５μ，ゼネラルエレクトリック
社製） Ｂ． 炭化ケイ素（モース硬度９〜１０）─ＭＳＣ−２
０（平均粒径０．２５μ，三井東圧化学社製）〔球状〕 Ｃ． 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃６０
００（平均粒径２μ，不二見研磨材工業社製） Ｄ． 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃８０
０（平均粒径２０μ，不二見研磨材工業社製） Ｅ． 窒化ケイ素（モース硬度９〜１０）─”窒化ケイ
素超微粉”（平均粒径０．７μ，昭和電工社製） Ｆ． 酸化ケイ素（モース硬度７） ─サイリシア３５
０（平均粒径１．８μ，富士リシア化学社製） Ｇ． 酸化亜鉛 （モ−ス硬度４〜５）─”亜鉛華１
号”（平均粒径０．５２μ，堺化学工業社製） （注）Ｂ．炭化ケイ素のみ球状ないし楕円球状であり，
その他は不定型状である。
【００２９】（２）供試材料調整方法 上記原材料を表１，表２に示す所定の割合で配合し，材
料１〜５は射出成形，材料６は圧縮成形法により，供試
成形品を得た。
料１〜５は射出成形，材料６は圧縮成形法により，供試
成形品を得た。
【００３０】（３）試験方法 上記成形品試料を機械加工で５ｍｍ径，１０ｍｍ長のピ
ン形状に加工し，これを用い，すべり速度０．５ｍ／
秒，接触圧力０．３ＭＰａ，デイスク型相手材ＳＵＳ０
３（表面粗さ３Ｓ），無潤滑の条件下でピンオンデイス
ク型摩擦摩耗試験機によりそれぞれ２０時間の試験評価
を実施した。
ン形状に加工し，これを用い，すべり速度０．５ｍ／
秒，接触圧力０．３ＭＰａ，デイスク型相手材ＳＵＳ０
３（表面粗さ３Ｓ），無潤滑の条件下でピンオンデイス
ク型摩擦摩耗試験機によりそれぞれ２０時間の試験評価
を実施した。
【００３１】（４）試験結果 上記方法によって得られた測定値より，摩擦係数，摩耗
係数（ピン試料の摩耗高さの経時変化より）を算出し
た。又相手材の損傷度は試験後に，当該成形品試料に対
抗する相手材の表面を，粗さ測定機により判定し，損傷
の認められないものを○印，認められるものを×印と表
示した。試験結果は，表１〔００４２〕〔００４３〕，
表２〔００４４〕〔００４５〕に記した。
係数（ピン試料の摩耗高さの経時変化より）を算出し
た。又相手材の損傷度は試験後に，当該成形品試料に対
抗する相手材の表面を，粗さ測定機により判定し，損傷
の認められないものを○印，認められるものを×印と表
示した。試験結果は，表１〔００４２〕〔００４３〕，
表２〔００４４〕〔００４５〕に記した。
【００３２】（５）試験結果からの知見 表１．Ａ，Ｂ及び表２Ａ，Ｂの結果から次の知見が得ら
れる。 イ．モース硬度９以上の無機微粒子を所定量配合した材
料（実施例１１〜１７，無機微粒子を配合していない材
料（比較例１１）に比べ，摩耗特性と相手材を損傷する
ことなく，特に耐摩耗性が改善されている。 ロ．モース硬度が９より低い無機微粒子を配合した材料
は，その配合量が本発範囲内であっても耐摩耗性の改善
は，見られない（比較例１４，１５）。また配合量が範
囲外の場合も改善の効果が認められない（比較例１
２）。 ハ．無機微粒子の平均粒径が大きい場合も摺動特性の改
善効果は認められなかった（比較例１３）。
れる。 イ．モース硬度９以上の無機微粒子を所定量配合した材
料（実施例１１〜１７，無機微粒子を配合していない材
料（比較例１１）に比べ，摩耗特性と相手材を損傷する
ことなく，特に耐摩耗性が改善されている。 ロ．モース硬度が９より低い無機微粒子を配合した材料
は，その配合量が本発範囲内であっても耐摩耗性の改善
は，見られない（比較例１４，１５）。また配合量が範
囲外の場合も改善の効果が認められない（比較例１
２）。 ハ．無機微粒子の平均粒径が大きい場合も摺動特性の改
善効果は認められなかった（比較例１３）。
【００３３】ニ．表２．Ａ，Ｂは，各種合成樹脂材料に
所定の硬質微粒子を添加した場合であって，各材料にお
けるＡ．実施例とＢ．比較例間の比較から，微粒子添加
の効果が明らかである。
所定の硬質微粒子を添加した場合であって，各材料にお
けるＡ．実施例とＢ．比較例間の比較から，微粒子添加
の効果が明らかである。
【００３４】
【実施例 ３１〜３７】 〔比較例 ３１〜３９〕 （ハ）ＰＴＦＥを主成分とした合成樹脂材料樹脂と，硬
質微粒子とからなる系 〔表 ３ Ａ，Ｂ〕 （１）供試原料 〔ベース樹脂〕 材料８─ ＰＴＦＥ─テフロン７−Ｊ（三井デュポンフ
ロロケミカル社製） 〔耐熱樹脂〕 材料９─ ポリイミドＰ８４（＃３２５メッシュパス
品，Ｌｅｎｚｉｎｇ社） 材料１０─芳香族ポリエステル─エコノールＥ１０１Ｓ
（平均粒径１５μ，住友化学社製） 材料１１─芳香族ポリアミド─トワロン５０１１（平均
粒径５０μ，日本アラミド社製）
質微粒子とからなる系 〔表 ３ Ａ，Ｂ〕 （１）供試原料 〔ベース樹脂〕 材料８─ ＰＴＦＥ─テフロン７−Ｊ（三井デュポンフ
ロロケミカル社製） 〔耐熱樹脂〕 材料９─ ポリイミドＰ８４（＃３２５メッシュパス
品，Ｌｅｎｚｉｎｇ社） 材料１０─芳香族ポリエステル─エコノールＥ１０１Ｓ
（平均粒径１５μ，住友化学社製） 材料１１─芳香族ポリアミド─トワロン５０１１（平均
粒径５０μ，日本アラミド社製）
【００３５】〔無機微粒子〕 Ａ. ダイヤモンド−１〔モース硬度１０〕─ミクロパウ
ダ３００（平均粒径０．５μ，ゼネラルエレクトリック
社製） Ｂ. 炭化ケイ素〔モース硬度９〜１０〕─ＭＳＣ−２０
（平均粒径０．２５μ，球状・三井東圧社製） Ｃ. 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃６００
０（表示粒径２μ，不二見研磨材工業社製） Ｄ. 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃８００
（表示粒径２０μ，不二見研磨材工業社製） Ｅ. 窒化ケイ素〔モース硬度９〜１０〕─窒化ケイ素超
微粉（平均粒径０．７μ，昭和電工社製） Ｆ．酸化ケイ素〔モース硬度７〕─サイリシア３５０
（平均粒径１．８μ，富士リシア化学社製） Ｇ. 酸化亜鉛〔モース硬度４〕─亜鉛華１号（平均粒径
０．５２μ，堺化学工業社製） Ｈ. 窒化ホウ素〔モース硬度２〕─ＭＢＮー０１０（平
均粒径０．４μ，六方晶，三井東圧化学社製）
ダ３００（平均粒径０．５μ，ゼネラルエレクトリック
社製） Ｂ. 炭化ケイ素〔モース硬度９〜１０〕─ＭＳＣ−２０
（平均粒径０．２５μ，球状・三井東圧社製） Ｃ. 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃６００
０（表示粒径２μ，不二見研磨材工業社製） Ｄ. 炭化ケイ素 ─ＧＣ＃８００
（表示粒径２０μ，不二見研磨材工業社製） Ｅ. 窒化ケイ素〔モース硬度９〜１０〕─窒化ケイ素超
微粉（平均粒径０．７μ，昭和電工社製） Ｆ．酸化ケイ素〔モース硬度７〕─サイリシア３５０
（平均粒径１．８μ，富士リシア化学社製） Ｇ. 酸化亜鉛〔モース硬度４〕─亜鉛華１号（平均粒径
０．５２μ，堺化学工業社製） Ｈ. 窒化ホウ素〔モース硬度２〕─ＭＢＮー０１０（平
均粒径０．４μ，六方晶，三井東圧化学社製）
【００３６】（２）供試材料調製方法 上記原材料を表３・Ａ，Ｂに示す所定の割合（容量比）
で配合し，ミキサーを用いて攪拌混合した後，６０ＭＰ
ａの圧力で予備成形を行い，これを更に３７０°Ｃで５
時間焼成する事により供試成形品を得た。
で配合し，ミキサーを用いて攪拌混合した後，６０ＭＰ
ａの圧力で予備成形を行い，これを更に３７０°Ｃで５
時間焼成する事により供試成形品を得た。
【００３７】（３）試験方法 上記成形品試料を，機械加工でφ５×１０Ｌのピン形状
に加工し，このピン試料を用い，滑り速度２ｍ／ｓ，接
触圧力０．５ＭＰａ，ディスク型相手材ＳＵＳ３０３
（表面粗さ３Ｓ），無潤滑の条件下でピンオンディスク
型摩耗摩擦試験機により，それぞれの試料について１０
時間の試験評価を実施した。
に加工し，このピン試料を用い，滑り速度２ｍ／ｓ，接
触圧力０．５ＭＰａ，ディスク型相手材ＳＵＳ３０３
（表面粗さ３Ｓ），無潤滑の条件下でピンオンディスク
型摩耗摩擦試験機により，それぞれの試料について１０
時間の試験評価を実施した。
【００３８】（４）試験結果 上記の方法により得られた測定値より，摩擦係数，摩耗
係数（ｍｍ3 ／Ｎ・ｍ，ピン試料の摩耗高さの経時変化
から）を常法により算出した。結果を表３・Ａ，Ｂに示
す。尚，相手材の損傷度は，試験後に当該成形品試料に
対抗する相手材の表面を，粗さ測定により判定し，損傷
の認められないものを○，認められるものを×と表示し
た。試験結果は，表３〔００４６〕〔００４７〕に，
Ａ．実施例，Ｂ．比較例として記した。
係数（ｍｍ3 ／Ｎ・ｍ，ピン試料の摩耗高さの経時変化
から）を常法により算出した。結果を表３・Ａ，Ｂに示
す。尚，相手材の損傷度は，試験後に当該成形品試料に
対抗する相手材の表面を，粗さ測定により判定し，損傷
の認められないものを○，認められるものを×と表示し
た。試験結果は，表３〔００４６〕〔００４７〕に，
Ａ．実施例，Ｂ．比較例として記した。
【００３９】（５）試験結果よりの知見 表３・Ａ，Ｂに示す実施例及び比較例を対比すると下記
の知見が得られる。 イ．ＰＴＦＥに耐熱樹脂，及びモース硬度９以上の無機
微粒子を本願所定の量に配合した材料（実施例３１〜３
７）は，無機微粒子を配合しない材料（比較例３１〜３
３）と比べて，摩擦係数と相手材の表面に損傷を与える
ことなく，特に耐摩耗性が著しく改善されている事がわ
かる。
の知見が得られる。 イ．ＰＴＦＥに耐熱樹脂，及びモース硬度９以上の無機
微粒子を本願所定の量に配合した材料（実施例３１〜３
７）は，無機微粒子を配合しない材料（比較例３１〜３
３）と比べて，摩擦係数と相手材の表面に損傷を与える
ことなく，特に耐摩耗性が著しく改善されている事がわ
かる。
【００４０】ロ．然し，微粒子を配合しても比較例３５
〜３７に示すようにモース硬度が９より低い無機微粒子
を配合した材料は，それ以外を所定条件を合わせた場合
でも耐摩耗性の改善は見られない。 ハ．比較的モース硬度の低い無機微粒子を，比較例３８
に示す様に，その配合量を増加させると相手材の損傷が
発生し，摩擦と摩耗が増加する 。 ニ．比較例３４に示すように無機微粒子の配合比が，本
発明の範囲を外れると摺動特性の改善は見られない。 ホ．実施例３３，３４，３７及び比較例３９の対比よ
り，添加する硬質微粒子径が１μ以下の場合，特にその
形状が球状の場合，摩擦係数を低くする効果が顕著とな
る。また１０μを超えると相手材を損傷する。
〜３７に示すようにモース硬度が９より低い無機微粒子
を配合した材料は，それ以外を所定条件を合わせた場合
でも耐摩耗性の改善は見られない。 ハ．比較的モース硬度の低い無機微粒子を，比較例３８
に示す様に，その配合量を増加させると相手材の損傷が
発生し，摩擦と摩耗が増加する 。 ニ．比較例３４に示すように無機微粒子の配合比が，本
発明の範囲を外れると摺動特性の改善は見られない。 ホ．実施例３３，３４，３７及び比較例３９の対比よ
り，添加する硬質微粒子径が１μ以下の場合，特にその
形状が球状の場合，摩擦係数を低くする効果が顕著とな
る。また１０μを超えると相手材を損傷する。
【００４１】
【発明の効果】本発明に係る摺動材料は，前記（イ），
（ロ），（ハ）に詳記する様に基材となる各種合成樹脂
に対し，高硬度（モース硬度９以上）の無機微粒子（平
均粒径１０μ以下）を，限定された配合量（０．００３
〜０．３重量％）を添加することにより，従来の常識を
覆し，相手材の損傷を伴うことなく，意外，かつ驚くべ
き優れた耐摩耗性と低摩擦係数を発現させることができ
た。当該摺動材料は，従来摺動部材用として使用されて
きた各種合成樹脂材料や，特に含フッ素系樹脂の不存在
下，または存在下でもその量の多寡に関わらず，単に所
定の無機微粒子を添加するのみで，摺動部の摩耗量を著
しく低減させることができ，耐久性が向上した。 その
結果，すべり軸受，ピストンリング等，広範囲の用途，
特に厳しい条件下で高い耐久性を要求される用途に於い
て優れた摺動材料として使用できる。
（ロ），（ハ）に詳記する様に基材となる各種合成樹脂
に対し，高硬度（モース硬度９以上）の無機微粒子（平
均粒径１０μ以下）を，限定された配合量（０．００３
〜０．３重量％）を添加することにより，従来の常識を
覆し，相手材の損傷を伴うことなく，意外，かつ驚くべ
き優れた耐摩耗性と低摩擦係数を発現させることができ
た。当該摺動材料は，従来摺動部材用として使用されて
きた各種合成樹脂材料や，特に含フッ素系樹脂の不存在
下，または存在下でもその量の多寡に関わらず，単に所
定の無機微粒子を添加するのみで，摺動部の摩耗量を著
しく低減させることができ，耐久性が向上した。 その
結果，すべり軸受，ピストンリング等，広範囲の用途，
特に厳しい条件下で高い耐久性を要求される用途に於い
て優れた摺動材料として使用できる。
【００４２】
【表１】 Ａ．実施例 １１〜１７ （注） 上表中，残部とは数字（％表示）を記載した成分の和を，１００％ より差し引いた値を示す。 以下の表も同じ。
【００４３】
【００４４】
【表 ２】 Ａ．実施例 ２１〜２６
【００４５】
【００４６】
【表３】 Ａ （実施例31〜37）
【００４７】
【表３】 Ｂ （比較例31〜39 ) （注） ベース樹脂記号及び無機微粒子記号は，前記〔表3 〕Ａ〔００４６〕に 表示したものと共通する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 107:46 107:04 107:06 107:38 125:26 125:10 125:20 125:02） Ｃ１０Ｎ 20:00 20:06 30:06 40:02
Claims (7)
- 【請求項１】 モース硬度が９以上であり，かつ平均粒
径が１０ミクロン（以下μと略記）以下である，無機微
粒子を，０．００３〜０．３容量％配合したことを特徴
とする，合成樹脂をベースとした摺動部材組成物。 - 【請求項２】 ベースである合成樹脂の構成成分が，ポ
リイミド樹脂，芳香族ポリエテル樹脂，芳香族ポリアミ
ド樹脂，ポリフェニレンサルファイド（以下ＰＰＳ），
ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ），ポリエーテ
ルニトリル，ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ），ポリアミ
ド樹脂，ポリエチレン樹脂（ＰＥ），ポリプロピレン樹
脂（ＰＰ），含フッ素樹脂あるいはポリケトン樹脂の単
独，又はこれらの樹脂の２以上の混合組成物からなる請
求項１に記載の合成樹脂摺動部材組成物。 - 【請求項３】 充填材として四フッ化エチレン重合樹脂
（以下ＰＴＦＥと略称）を含むことを特徴とする請求項
１，２に記載の合成樹脂摺動部材組成物。 - 【請求項４】 ベースである合成樹脂の主たる構成成分
が，ＰＴＦＥであることを特徴とする請求項１，２に記
載の合成樹脂摺動部材組成物。 - 【請求項５】 無機微粒子がダイヤモンド，炭化ケイ
素，窒化ケイ素，窒化ホウ素（立方晶），炭化ホウ素，
酸化アルミニウム，酸化クロム，酸化ジルコニウム，炭
化タングステン，炭化チタンの内，少なくとも一種以上
を含む請求項１，２，３，４に記載の摺動部材組成物。 - 【請求項６】 無機微粒子の平均粒径が，３ミクロン
（以下μと記す）以下である請求項１，２，３，４，５
に記載の摺動部材組成物。 - 【請求項７】 無機微粒子が３μ以下の，球状体である
請求項１，２，３，４，５，６に記載の摺動部材組成
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7719895A JPH08239682A (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 合成樹脂摺動部材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7719895A JPH08239682A (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 合成樹脂摺動部材組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08239682A true JPH08239682A (ja) | 1996-09-17 |
Family
ID=13627133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7719895A Pending JPH08239682A (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 合成樹脂摺動部材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08239682A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010015086A (ko) * | 1999-07-01 | 2001-02-26 | 엔다 나오또 | 모터용 스러스트 베어링 |
| JP2006045463A (ja) * | 2004-08-09 | 2006-02-16 | Akurosu Kk | 摺動部材用組成物 |
| WO2007070601A3 (en) * | 2005-12-14 | 2008-01-31 | Mitsui Du Pont Fluorchemical | Non-stick coating composition comprising diamond particles and substrate having the composition applied thereto |
| US8240676B2 (en) | 2006-02-28 | 2012-08-14 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Piston ring |
| US8383561B2 (en) | 2005-05-27 | 2013-02-26 | University Of Florida Research Foundation, Inc. | Inert wear resistant PTFE-based solid lubricant nanocomposite |
| US9321212B2 (en) | 2009-03-31 | 2016-04-26 | Nippon Valqua Industries, Ltd. | Filled fluororesin sheet, process for producing the same, and gasket |
| JP2020177104A (ja) * | 2019-04-17 | 2020-10-29 | コニカミノルタ株式会社 | クリーニング部材および画像形成装置 |
-
1995
- 1995-03-07 JP JP7719895A patent/JPH08239682A/ja active Pending
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| KR20010015086A (ko) * | 1999-07-01 | 2001-02-26 | 엔다 나오또 | 모터용 스러스트 베어링 |
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| JP4634093B2 (ja) * | 2004-08-09 | 2011-02-16 | アクロス株式会社 | 摺動部材用組成物 |
| US8383561B2 (en) | 2005-05-27 | 2013-02-26 | University Of Florida Research Foundation, Inc. | Inert wear resistant PTFE-based solid lubricant nanocomposite |
| US8728993B2 (en) | 2005-05-27 | 2014-05-20 | University Of Florida Research Foundation, Inc. | Inert wear resistant PTFE-based solid lubricant nanocomposite |
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| JP2009519816A (ja) * | 2005-12-14 | 2009-05-21 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | ダイヤモンド粒子を含む非付着性被膜組成物および前記組成物が適用された基材 |
| US7858188B2 (en) | 2005-12-14 | 2010-12-28 | Dupont-Mitsui Fluorochemicals Co Ltd | Non-stick coating composition comprising diamond particles and substrate |
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