JPH08238416A - 脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置 - Google Patents
脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置Info
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- JPH08238416A JPH08238416A JP7044631A JP4463195A JPH08238416A JP H08238416 A JPH08238416 A JP H08238416A JP 7044631 A JP7044631 A JP 7044631A JP 4463195 A JP4463195 A JP 4463195A JP H08238416 A JPH08238416 A JP H08238416A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃焼装置の負荷変化時に、排ガス中のＮＯｘ
濃度が急変する際、ＮＯｘ濃度分析計による検出の遅れ
を補い、排ガス中のＮＯｘ量に応じてＮＨ3 注入量を制
御する方法を提供する。 【構成】 燃焼装置からの被処理ガス流量と脱硝装置入
口ＮＯｘから入口総ＮＯｘ量３１を求め、出口ＮＯｘ濃
度設定値と入口ＮＯｘ濃度とから排ガスに対する先行モ
ル比信号１１ａを求め、出口ＮＯｘ濃度設定値と検出地
の偏差に基いてモル比補正信号１４ａを求め、３１、１
１ａ、１４ａの各信号を使って脱硝装置へのＮＨ3 注入
量を制御する方法において、燃焼装置の負荷変化時には
燃焼装置の負荷量に基いて仮の入口ＮＯｘ濃度２４ａ、
２７ａを算出し、これを入口ＮＯｘ濃度検出値２５、２
６で補正し、補正後の入口ＮＯｘ濃度を使って総ＮＯｘ
量３１および先行モル比信号１１ａを求め、負荷安定時
は切替リレー２２で切り替えて入口ＮＯｘ濃度２５、２
６により信号３１、１１ａを算出する。
濃度が急変する際、ＮＯｘ濃度分析計による検出の遅れ
を補い、排ガス中のＮＯｘ量に応じてＮＨ3 注入量を制
御する方法を提供する。 【構成】 燃焼装置からの被処理ガス流量と脱硝装置入
口ＮＯｘから入口総ＮＯｘ量３１を求め、出口ＮＯｘ濃
度設定値と入口ＮＯｘ濃度とから排ガスに対する先行モ
ル比信号１１ａを求め、出口ＮＯｘ濃度設定値と検出地
の偏差に基いてモル比補正信号１４ａを求め、３１、１
１ａ、１４ａの各信号を使って脱硝装置へのＮＨ3 注入
量を制御する方法において、燃焼装置の負荷変化時には
燃焼装置の負荷量に基いて仮の入口ＮＯｘ濃度２４ａ、
２７ａを算出し、これを入口ＮＯｘ濃度検出値２５、２
６で補正し、補正後の入口ＮＯｘ濃度を使って総ＮＯｘ
量３１および先行モル比信号１１ａを求め、負荷安定時
は切替リレー２２で切り替えて入口ＮＯｘ濃度２５、２
６により信号３１、１１ａを算出する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱硝装置へのアンモニ
ア注入量制御方法および装置に係り、特に燃焼排ガス中
の窒素酸化物を低減する脱硝装置へのアンモニア注入量
制御方法および装置であって、燃焼装置の負荷変化時に
も応答遅れの少ない脱硝装置へのアンモニア注入量制御
方法および装置に関する。
ア注入量制御方法および装置に係り、特に燃焼排ガス中
の窒素酸化物を低減する脱硝装置へのアンモニア注入量
制御方法および装置であって、燃焼装置の負荷変化時に
も応答遅れの少ない脱硝装置へのアンモニア注入量制御
方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装
置の系統を図４により、また脱硝装置へのアンモニア注
入量制御についての従来の技術を図３に基づき説明す
る。ガスタービン、燃焼装置等の排ガスを排出する装置
から排出された排ガスは煙道１を通り脱硝触媒を内蔵し
た脱硝反応器２にてアンモニアガスと接触反応して排ガ
ス中の窒素酸化物（以下ＮＯX という）を除去された
後、煙突３へと導かれる。一方、アンモニアガスはアン
モニアガス母管４に設けられたアンモニアガス流量調節
弁５で流量調節され、脱硝反応器２の上流に設けられた
ノズル６より注入される。
置の系統を図４により、また脱硝装置へのアンモニア注
入量制御についての従来の技術を図３に基づき説明す
る。ガスタービン、燃焼装置等の排ガスを排出する装置
から排出された排ガスは煙道１を通り脱硝触媒を内蔵し
た脱硝反応器２にてアンモニアガスと接触反応して排ガ
ス中の窒素酸化物（以下ＮＯX という）を除去された
後、煙突３へと導かれる。一方、アンモニアガスはアン
モニアガス母管４に設けられたアンモニアガス流量調節
弁５で流量調節され、脱硝反応器２の上流に設けられた
ノズル６より注入される。
【０００３】図３において、前記脱硝反応器２に注入す
る排ガスの流量信号７に脱硝反応器入口に設けられた入
口ＮＯX 濃度分析計８からの生ＮＯX 濃度信号２５を乗
算し、排ガス中のＮＯX 総量を算出する。一方、入口Ｎ
ＯX 濃度分析計８からのＮＯ X 濃度を排ガスの基準酸素
含有率（通常は６％）時に換算したＯ2 換算後のＮＯ X
信号２６と脱硝反応器出口ＮＯｘ濃度設定信号発生器９
の出力信号を演算器１０にて下記の（１）式の演算を行
ない、出口ＮＯｘ濃度設定信号発生器９で設定した出口
ＮＯｘ濃度値にするために必要な脱硝率を求め、これに
相当する先行モル比信号１１ａに関数発生器１１で信号
変換する。
る排ガスの流量信号７に脱硝反応器入口に設けられた入
口ＮＯX 濃度分析計８からの生ＮＯX 濃度信号２５を乗
算し、排ガス中のＮＯX 総量を算出する。一方、入口Ｎ
ＯX 濃度分析計８からのＮＯ X 濃度を排ガスの基準酸素
含有率（通常は６％）時に換算したＯ2 換算後のＮＯ X
信号２６と脱硝反応器出口ＮＯｘ濃度設定信号発生器９
の出力信号を演算器１０にて下記の（１）式の演算を行
ない、出口ＮＯｘ濃度設定信号発生器９で設定した出口
ＮＯｘ濃度値にするために必要な脱硝率を求め、これに
相当する先行モル比信号１１ａに関数発生器１１で信号
変換する。
【０００４】
【数１】
【０００５】一方、脱硝反応器出口に設けられた出口Ｎ
Ｏｘ濃度分析計１２からのＯ2 換算後のＮＯX 濃度信号
１２ａと脱硝反応器出口ＮＯｘ濃度設定値を減算器１３
で比較し、偏差を比例積分器１４で比例積分動作させた
後の信号１４ａ（モル比補正信号）で、加算器１５にて
先に求めた先行モル比信号１１ａを修正し、修正モル比
信号１５ａを求め、乗算器１６でＮＯX 総量信号と乗算
して要求アンモニア流量信号１６ａを求め、アンモニア
流量発信器１７による実測アンモニア流量信号と減算器
１８で比較し、偏差を比例積分器１９で比例積分動作
し、アンモニアガス流量調節弁５でアンモニア注入量を
制御する。
Ｏｘ濃度分析計１２からのＯ2 換算後のＮＯX 濃度信号
１２ａと脱硝反応器出口ＮＯｘ濃度設定値を減算器１３
で比較し、偏差を比例積分器１４で比例積分動作させた
後の信号１４ａ（モル比補正信号）で、加算器１５にて
先に求めた先行モル比信号１１ａを修正し、修正モル比
信号１５ａを求め、乗算器１６でＮＯX 総量信号と乗算
して要求アンモニア流量信号１６ａを求め、アンモニア
流量発信器１７による実測アンモニア流量信号と減算器
１８で比較し、偏差を比例積分器１９で比例積分動作
し、アンモニアガス流量調節弁５でアンモニア注入量を
制御する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、要
求アンモニア流量信号を演算するために脱硝反応器入口
に設けられたＮＯX 分析計の信号を使用している。しか
しながら、ＮＯX 分析計はその測定原理上、分析計自身
の応答遅れが約１分、排ガスサンプリング系統の遅れが
約２分あり、合計で約３分程度の応答遅れがある。
求アンモニア流量信号を演算するために脱硝反応器入口
に設けられたＮＯX 分析計の信号を使用している。しか
しながら、ＮＯX 分析計はその測定原理上、分析計自身
の応答遅れが約１分、排ガスサンプリング系統の遅れが
約２分あり、合計で約３分程度の応答遅れがある。
【０００７】したがって、燃焼装置などの排ガスを排出
する装置の負荷変化等で反応器入口ＮＯX 濃度が変化し
ても、変化時のＮＯX 分析計からのＮＯX 信号出力は約
３分後に検出されることとなり、必要なアンモニアガス
流量の注入も必要な注入タイミングからその時間だけ遅
れる問題があった。本発明の目的は、上記従来技術の問
題点を解決し、ＮＯX 分析計の応答遅れを補ない、必要
なタイミングにて適切な量のアンモニアガスを注入する
ことができる脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法お
よび装置を提供することにある。
する装置の負荷変化等で反応器入口ＮＯX 濃度が変化し
ても、変化時のＮＯX 分析計からのＮＯX 信号出力は約
３分後に検出されることとなり、必要なアンモニアガス
流量の注入も必要な注入タイミングからその時間だけ遅
れる問題があった。本発明の目的は、上記従来技術の問
題点を解決し、ＮＯX 分析計の応答遅れを補ない、必要
なタイミングにて適切な量のアンモニアガスを注入する
ことができる脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法お
よび装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）排ガスを排出する装置からの被処理排ガス流量と
脱硝装置入口ＮＯX 濃度により入口総ＮＯX 量を求め、
出口ＮＯｘ濃度設定値と入口ＮＯX 濃度により排ガスに
対するアンモニアの先行モル比信号を求め、出口ＮＯｘ
濃度設定値と検出値の偏差に基づいてモル比補正信号を
求め、前記総ＮＯX 量、先行モル比信号、モル比補正信
号に基づき脱硝装置へのアンモニア注入量を制御する方
法において、燃焼装置の負荷変化時には、排ガスを排出
する装置の負荷量に基づいて仮りの入口ＮＯX 濃度を算
出し、この算出値を入口ＮＯX 濃度検出値で補正し、補
正後の入口ＮＯX 濃度を使って前記入口総ＮＯX 量およ
び先行モル比信号を求めることを特徴とする脱硝装置へ
のアンモニア注入量制御方法。 （２）燃焼装置からの被処理排ガス流量と該排ガスの脱
硝装置入口ＮＯX 濃度とから入口総ＮＯX 量を算出する
手段と、脱硝装置の出口ＮＯｘ濃度設定値と入口ＮＯX
濃度とに基づき排ガスに対する先行モル比信号を演算す
る手段と、出口ＮＯｘ濃度設定値と検出値の偏差に基づ
きモル比補正信号を算出する手段と、前記先行モル比信
号とモル比補正信号と前記総ＮＯX 量とから要求アンモ
ニア流量信号を算出する手段と、この要求アンモニア流
量信号とアンモニア流量検出値に基づきアンモニア流量
調節弁を制御する手段とを備えた脱硝装置へのアンモニ
ア注入量制御装置において、燃焼装置の負荷変化時には
該負荷量に基づき仮りの入口ＮＯX 濃度を算出し、この
算出値を入口ＮＯX 濃度検出値で補正して前記入口ＮＯ
X 濃度とする手段と、燃焼装置の負荷安定時には入口Ｎ
ＯX 濃度検出器からの検出値を前記入口ＮＯX 濃度とす
るように切換える手段と、これら手段により得られた入
口ＮＯX 濃度に基づき先行モル比信号および入口総ＮＯ
X 量を算出する手段とを設けたことを特徴とする脱硝装
置へのアンモニア注入量制御装置。
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）排ガスを排出する装置からの被処理排ガス流量と
脱硝装置入口ＮＯX 濃度により入口総ＮＯX 量を求め、
出口ＮＯｘ濃度設定値と入口ＮＯX 濃度により排ガスに
対するアンモニアの先行モル比信号を求め、出口ＮＯｘ
濃度設定値と検出値の偏差に基づいてモル比補正信号を
求め、前記総ＮＯX 量、先行モル比信号、モル比補正信
号に基づき脱硝装置へのアンモニア注入量を制御する方
法において、燃焼装置の負荷変化時には、排ガスを排出
する装置の負荷量に基づいて仮りの入口ＮＯX 濃度を算
出し、この算出値を入口ＮＯX 濃度検出値で補正し、補
正後の入口ＮＯX 濃度を使って前記入口総ＮＯX 量およ
び先行モル比信号を求めることを特徴とする脱硝装置へ
のアンモニア注入量制御方法。 （２）燃焼装置からの被処理排ガス流量と該排ガスの脱
硝装置入口ＮＯX 濃度とから入口総ＮＯX 量を算出する
手段と、脱硝装置の出口ＮＯｘ濃度設定値と入口ＮＯX
濃度とに基づき排ガスに対する先行モル比信号を演算す
る手段と、出口ＮＯｘ濃度設定値と検出値の偏差に基づ
きモル比補正信号を算出する手段と、前記先行モル比信
号とモル比補正信号と前記総ＮＯX 量とから要求アンモ
ニア流量信号を算出する手段と、この要求アンモニア流
量信号とアンモニア流量検出値に基づきアンモニア流量
調節弁を制御する手段とを備えた脱硝装置へのアンモニ
ア注入量制御装置において、燃焼装置の負荷変化時には
該負荷量に基づき仮りの入口ＮＯX 濃度を算出し、この
算出値を入口ＮＯX 濃度検出値で補正して前記入口ＮＯ
X 濃度とする手段と、燃焼装置の負荷安定時には入口Ｎ
ＯX 濃度検出器からの検出値を前記入口ＮＯX 濃度とす
るように切換える手段と、これら手段により得られた入
口ＮＯX 濃度に基づき先行モル比信号および入口総ＮＯ
X 量を算出する手段とを設けたことを特徴とする脱硝装
置へのアンモニア注入量制御装置。
【０００９】
【作用】ガスタービン燃料流量信号のような燃焼装置の
負荷信号から作成する脱硝反応器の模擬の入口ＮＯX 濃
度信号は、実機の運転結果に基づいて各負荷における脱
硝装置入口ＮＯX 濃度をあらかじめプログラム化して各
負荷に応じて直ちに算出するようにしておくことによ
り、ＮＯX 濃度分析計から求めるＮＯX 濃度信号のよう
に遅れの要素はない。しかし、プログラム値は固定のた
め、その時のガスタービン等の燃焼状態の違い等により
微妙にＮＯX 濃度が変化した場合、プログラム値と多少
ずれる欠点がある。一方、ＮＯX 分析計からのＮＯX 濃
度は前述した応答遅れはあるものの、計器誤差は分析計
フルスケールの±１％程度以内であり正確なＮＯX 値を
検出可能である。
負荷信号から作成する脱硝反応器の模擬の入口ＮＯX 濃
度信号は、実機の運転結果に基づいて各負荷における脱
硝装置入口ＮＯX 濃度をあらかじめプログラム化して各
負荷に応じて直ちに算出するようにしておくことによ
り、ＮＯX 濃度分析計から求めるＮＯX 濃度信号のよう
に遅れの要素はない。しかし、プログラム値は固定のた
め、その時のガスタービン等の燃焼状態の違い等により
微妙にＮＯX 濃度が変化した場合、プログラム値と多少
ずれる欠点がある。一方、ＮＯX 分析計からのＮＯX 濃
度は前述した応答遅れはあるものの、計器誤差は分析計
フルスケールの±１％程度以内であり正確なＮＯX 値を
検出可能である。
【００１０】したがって、遅れのないプログラムＮＯX
濃度信号値と遅れはあるが正確なＮＯX 分析計からのＮ
ＯX 濃度信号値の差分をプログラム化して各負荷に応じ
て算出したＮＯX 信号に加算すれば、実際のＮＯX 濃度
に近い信号を作成することができる。
濃度信号値と遅れはあるが正確なＮＯX 分析計からのＮ
ＯX 濃度信号値の差分をプログラム化して各負荷に応じ
て算出したＮＯX 信号に加算すれば、実際のＮＯX 濃度
に近い信号を作成することができる。
【００１１】
【実施例】本発明の実施例を図１により説明する。燃料
流量指令装置２０からの信号を受け関数発生器２４で脱
硝反応器入口生ＮＯX 濃度の仮信号２４ａをプログラム
により設定し、脱硝反応器入口ＮＯX 濃度計８からの生
ＮＯX 濃度信号２５との偏差を減算器２１で求める。そ
してこの偏差と前記したプログラム生ＮＯX 濃度信号を
加算器２３で加算し、最終的な入口生ＮＯX 濃度信号と
する。
流量指令装置２０からの信号を受け関数発生器２４で脱
硝反応器入口生ＮＯX 濃度の仮信号２４ａをプログラム
により設定し、脱硝反応器入口ＮＯX 濃度計８からの生
ＮＯX 濃度信号２５との偏差を減算器２１で求める。そ
してこの偏差と前記したプログラム生ＮＯX 濃度信号を
加算器２３で加算し、最終的な入口生ＮＯX 濃度信号と
する。
【００１２】また燃料流量指令器２０からの信号を受
け、関数発生器２７で脱硝反応器入口Ｏ2 換算ＮＯX 濃
度仮信号２７ａをプログラムにより設定し、この信号を
前記した生ＮＯX 信号２５と同一の手法で減算器２１、
加算器２３、Ｏ2 換算入口ＮＯ X 濃度信号２６を用いて
最終的なＯ2 換算入口ＮＯX 濃度信号を作成する。な
お、燃焼装置の負荷変化中は切替リレー２２をＸ２側に
切替えて前記したようにプログラムＮＯX 濃度信号と、
入口ＮＯX 濃度分析計８からの入口ＮＯX 濃度信号を用
いて最終的な入口ＮＯX 濃度信号を作成するが、負荷が
変化していない時は切替リレー２２をＸ１側に切替え、
入口ＮＯX 濃度分析計８からの生ＮＯ X 濃度信号２５、
換算ＮＯX 信号２６がそのまま最終的なそれぞれのＮＯ
X 濃度信号となるようにする。
け、関数発生器２７で脱硝反応器入口Ｏ2 換算ＮＯX 濃
度仮信号２７ａをプログラムにより設定し、この信号を
前記した生ＮＯX 信号２５と同一の手法で減算器２１、
加算器２３、Ｏ2 換算入口ＮＯ X 濃度信号２６を用いて
最終的なＯ2 換算入口ＮＯX 濃度信号を作成する。な
お、燃焼装置の負荷変化中は切替リレー２２をＸ２側に
切替えて前記したようにプログラムＮＯX 濃度信号と、
入口ＮＯX 濃度分析計８からの入口ＮＯX 濃度信号を用
いて最終的な入口ＮＯX 濃度信号を作成するが、負荷が
変化していない時は切替リレー２２をＸ１側に切替え、
入口ＮＯX 濃度分析計８からの生ＮＯ X 濃度信号２５、
換算ＮＯX 信号２６がそのまま最終的なそれぞれのＮＯ
X 濃度信号となるようにする。
【００１３】これは負荷変化していない時は脱硝反応器
入口ＮＯX 濃度の変化はほとんどなく、入口ＮＯX 濃度
分析計の応答遅れも制御上問題とはならないからであ
る。そのため精度の高いＮＯX 分析計からのＮＯX 信号
をそのまま使用するものである。上記した実施例は、負
荷変化時のＮＯX 濃度の変化幅および変化率の大きいガ
スタービン用脱硝装置を主体にして記載したものである
が、ボイラ用脱硝装置においても負荷変化時のＮＯX 分
析計の応答遅れによるアンモニアガスの注入遅れは同じ
であり、これらについても同様の効果を得ることができ
る。
入口ＮＯX 濃度の変化はほとんどなく、入口ＮＯX 濃度
分析計の応答遅れも制御上問題とはならないからであ
る。そのため精度の高いＮＯX 分析計からのＮＯX 信号
をそのまま使用するものである。上記した実施例は、負
荷変化時のＮＯX 濃度の変化幅および変化率の大きいガ
スタービン用脱硝装置を主体にして記載したものである
が、ボイラ用脱硝装置においても負荷変化時のＮＯX 分
析計の応答遅れによるアンモニアガスの注入遅れは同じ
であり、これらについても同様の効果を得ることができ
る。
【００１４】本実施例の効果について図２により説明す
る。負荷立上り時はＮＯX 濃度分析計からのＮＯX 濃度
信号２８は約３分程度の応答遅れがあるが、プログラム
ＮＯ X 濃度信号２９は遅れがないため実際のＮＯX 濃度
値に近い値となる。またプログラムＮＯX 濃度信号２９
では実際のＮＯX 挙動に見られるオーバーシュート、ア
ンダーシュート量のプログラムまでは設定困難である
が、プログラムＮＯX 濃度信号２９に本信号と分析計か
らのＮＯX 濃度信号２８の差分を加えた最終ＮＯX 濃度
信号３０はそれが可能となる。またガスタービンの場
合、燃料流量指令（負荷）とＮＯX 濃度の関係はリニア
ではなく、負荷上昇の過程でバーナ切替えがあり負荷上
昇中に入口ＮＯX 濃度がいったん大きく低下し、その後
急上昇するが、このような急激なＮＯX 挙動をＮＯX 分
析計だけで検出することは不可能であるが、燃料流量指
令とバーナ切替えのタイミングは一定の関係がある。し
たがって、この燃料流量指令によりプログラムしたプロ
グラムＮＯX 濃度信号であればこのような急激なＮＯX
濃度変化があっても遅れの要素なく、実際のＮＯX 値に
近い値を模擬することが可能となる。
る。負荷立上り時はＮＯX 濃度分析計からのＮＯX 濃度
信号２８は約３分程度の応答遅れがあるが、プログラム
ＮＯ X 濃度信号２９は遅れがないため実際のＮＯX 濃度
値に近い値となる。またプログラムＮＯX 濃度信号２９
では実際のＮＯX 挙動に見られるオーバーシュート、ア
ンダーシュート量のプログラムまでは設定困難である
が、プログラムＮＯX 濃度信号２９に本信号と分析計か
らのＮＯX 濃度信号２８の差分を加えた最終ＮＯX 濃度
信号３０はそれが可能となる。またガスタービンの場
合、燃料流量指令（負荷）とＮＯX 濃度の関係はリニア
ではなく、負荷上昇の過程でバーナ切替えがあり負荷上
昇中に入口ＮＯX 濃度がいったん大きく低下し、その後
急上昇するが、このような急激なＮＯX 挙動をＮＯX 分
析計だけで検出することは不可能であるが、燃料流量指
令とバーナ切替えのタイミングは一定の関係がある。し
たがって、この燃料流量指令によりプログラムしたプロ
グラムＮＯX 濃度信号であればこのような急激なＮＯX
濃度変化があっても遅れの要素なく、実際のＮＯX 値に
近い値を模擬することが可能となる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、精度は高いが応答遅れ
がある分析計からのＮＯX 信号と応答遅れはないが固定
値であるため実際のＮＯX 挙動とは多少のずれが生じる
プログラムＮＯｘ濃度信号の両方の信号のメリットを取
り入れることが可能となり、燃焼装置の負荷変化に即応
して適切なアンモニア注入が実施でき、脱硝装置の性能
を高く維持することができる。
がある分析計からのＮＯX 信号と応答遅れはないが固定
値であるため実際のＮＯX 挙動とは多少のずれが生じる
プログラムＮＯｘ濃度信号の両方の信号のメリットを取
り入れることが可能となり、燃焼装置の負荷変化に即応
して適切なアンモニア注入が実施でき、脱硝装置の性能
を高く維持することができる。
【図１】本発明の実施例を示すアンモニア注入量制御系
統図。
統図。
【図２】実施例の効果を示す図。
【図３】従来技術になるアンモニア注入量制御系統図。
【図４】ガスタービン用脱硝装置の系統図。
１…煙道、２…脱硝反応器、３…煙突、４…アンモニア
ガス母管、５…アンモニアガス流量調節弁、６…ノズ
ル、７…排ガス流量信号、８…入口ＮＯX 濃度分析計、
９…出口ＮＯｘ濃度設定信号発生器、１０…演算器、１
１…関数発生器、１１ａ…先行モル比信号、１２…出口
ＮＯｘ濃度分析計、１３…減算器、１４…比例積分器、
１４ａ…モル比補正信号、１５…加算器、１５ａ…修正
モル比信号、１６…乗算器、１６ａ…要求アンモニア流
量信号、１７…アンモニア流量発信器、１７ａ…実測ア
ンモニア流量信号、１８…減算器、１９…比例積分器、
２０…燃料流量指令装置、２１…減算器、２２…切替リ
レー、２３…加算器、２４…関数発生器、２４ａ…入口
生ＮＯX 濃度仮信号、２５…入口生ＮＯX 濃度信号、２
６…Ｏ2 換算入口ＮＯX 濃度信号、２７…関数発生器、
２８…分析計からのＮＯX 濃度信号、２９…プログラム
ＮＯX 濃度信号、３０…最終ＮＯX 濃度信号。
ガス母管、５…アンモニアガス流量調節弁、６…ノズ
ル、７…排ガス流量信号、８…入口ＮＯX 濃度分析計、
９…出口ＮＯｘ濃度設定信号発生器、１０…演算器、１
１…関数発生器、１１ａ…先行モル比信号、１２…出口
ＮＯｘ濃度分析計、１３…減算器、１４…比例積分器、
１４ａ…モル比補正信号、１５…加算器、１５ａ…修正
モル比信号、１６…乗算器、１６ａ…要求アンモニア流
量信号、１７…アンモニア流量発信器、１７ａ…実測ア
ンモニア流量信号、１８…減算器、１９…比例積分器、
２０…燃料流量指令装置、２１…減算器、２２…切替リ
レー、２３…加算器、２４…関数発生器、２４ａ…入口
生ＮＯX 濃度仮信号、２５…入口生ＮＯX 濃度信号、２
６…Ｏ2 換算入口ＮＯX 濃度信号、２７…関数発生器、
２８…分析計からのＮＯX 濃度信号、２９…プログラム
ＮＯX 濃度信号、３０…最終ＮＯX 濃度信号。
Claims (2)
- 【請求項１】 排ガスを排出する装置からの被処理排ガ
ス流量と脱硝装置入口ＮＯX 濃度により入口総ＮＯX 量
を求め、出口ＮＯｘ濃度設定値と入口ＮＯX濃度により
排ガスに対するアンモニアの先行モル比信号を求め、出
口ＮＯｘ濃度設定値と検出値の偏差に基づいてモル比補
正信号を求め、前記総ＮＯX 量、先行モル比信号、モル
比補正信号に基づき脱硝装置へのアンモニア注入量を制
御する方法において、燃焼装置の負荷変化時には、排ガ
スを排出する装置の負荷量に基づいて仮りの入口ＮＯX
濃度を算出し、この算出値を入口ＮＯX 濃度検出値で補
正し、補正後の入口ＮＯX 濃度を使って前記入口総ＮＯ
X 量および先行モル比信号を求めることを特徴とする脱
硝装置へのアンモニア注入量制御方法。 - 【請求項２】 燃焼装置からの被処理排ガス流量と該排
ガスの脱硝装置入口ＮＯX 濃度とから入口総ＮＯX 量を
算出する手段と、脱硝装置の出口ＮＯｘ濃度設定値と入
口ＮＯX 濃度とに基づき排ガスに対する先行モル比信号
を演算する手段と、出口ＮＯｘ濃度設定値と検出値の偏
差に基づきモル比補正信号を算出する手段と、前記先行
モル比信号とモル比補正信号と前記総ＮＯX 量とから要
求アンモニア流量信号を算出する手段と、この要求アン
モニア流量信号とアンモニア流量検出値に基づきアンモ
ニア流量調節弁を制御する手段とを備えた脱硝装置への
アンモニア注入量制御装置において、燃焼装置の負荷変
化時には該負荷量に基づき仮りの入口ＮＯX 濃度を算出
し、この算出値を入口ＮＯX 濃度検出値で補正して前記
入口ＮＯX 濃度とする手段と、燃焼装置の負荷安定時に
は入口ＮＯX 濃度検出器からの検出値を前記入口ＮＯX
濃度とするように切換える手段と、これら手段により得
られた入口ＮＯX 濃度に基づき先行モル比信号および入
口総ＮＯX量を算出する手段とを設けたことを特徴とす
る脱硝装置へのアンモニア注入量制御装置。
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|---|---|---|---|
| JP04463195A JP3565607B2 (ja) | 1995-03-03 | 1995-03-03 | 脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置 |
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| JPH08238416A true JPH08238416A (ja) | 1996-09-17 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107670474A (zh) * | 2017-11-15 | 2018-02-09 | 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 | 一种sncr脱硝系统控制装置及脱硝控制方法 |
| JP2020192501A (ja) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 株式会社東芝 | 脱硝制御装置及び脱硝制御方法 |
| CN113750793A (zh) * | 2020-06-17 | 2021-12-07 | 绍兴旗滨玻璃有限公司 | 烟气脱硝的喷氨控制方法、装置、终端设备及存储介质 |
| CN113985825A (zh) * | 2021-10-20 | 2022-01-28 | 大唐湘潭发电有限责任公司 | 一种基于dcs系统优化scr脱硝系统的方法 |
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| CN115253652A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-11-01 | 国能龙源环保有限公司 | 脱硫单塔双循环自动供浆控制方法及装置 |
-
1995
- 1995-03-03 JP JP04463195A patent/JP3565607B2/ja not_active Expired - Fee Related
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