JPH08232017A - 溶接性と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級鋼の製造方法 - Google Patents
溶接性と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級鋼の製造方法Info
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- JPH08232017A JPH08232017A JP34126995A JP34126995A JPH08232017A JP H08232017 A JPH08232017 A JP H08232017A JP 34126995 A JP34126995 A JP 34126995A JP 34126995 A JP34126995 A JP 34126995A JP H08232017 A JPH08232017 A JP H08232017A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】溶接施工時の低温割れ等の防止と母材の音響異
方性を同時に改善する調質型60kgf/mm2 級鋼の製造方法
を提供する 【構成】C:0.04〜0.1%、Si:0.01 〜0.4%,Mn:0.5-1.6%,
P:0.015% 以下,S:0.01%以下、Mo:0.01-0.3%,Nb:0.005-
0.05%,V:0.1%以下、Al:0.01-0.08%,N:0.0005-0.008%,Ti
<0.005%,B<0.0003% 、Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/30+
Cr/20+Mo/15+V/10+5B が0.2 以下、Ceq=C+Mn/6+Si/24+N
i/40+Cr/5+Mo/4+V/14 および、Nb、Ｖ含有量からなるX=
625Nb+250V+210Ceq が、X ≧40+t（ｔは鋼板の板厚m
m）、残部鉄の鋼材を、1000℃以上1200℃以下の温度に
加熱後、T=-530C+100Mn+15Mo+2250Nb+100V+770（℃）以
上の温度で熱間圧延を終了した後、少なくともAr3 変態
点以上より直接焼き入れしその後Ac1 変態点以下の温度
にて焼戻しをおこなうことを特徴とする溶接性と音響異
方性に優れた調質型60kgf/mm2 級鋼の製造方法
方性を同時に改善する調質型60kgf/mm2 級鋼の製造方法
を提供する 【構成】C:0.04〜0.1%、Si:0.01 〜0.4%,Mn:0.5-1.6%,
P:0.015% 以下,S:0.01%以下、Mo:0.01-0.3%,Nb:0.005-
0.05%,V:0.1%以下、Al:0.01-0.08%,N:0.0005-0.008%,Ti
<0.005%,B<0.0003% 、Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/30+
Cr/20+Mo/15+V/10+5B が0.2 以下、Ceq=C+Mn/6+Si/24+N
i/40+Cr/5+Mo/4+V/14 および、Nb、Ｖ含有量からなるX=
625Nb+250V+210Ceq が、X ≧40+t（ｔは鋼板の板厚m
m）、残部鉄の鋼材を、1000℃以上1200℃以下の温度に
加熱後、T=-530C+100Mn+15Mo+2250Nb+100V+770（℃）以
上の温度で熱間圧延を終了した後、少なくともAr3 変態
点以上より直接焼き入れしその後Ac1 変態点以下の温度
にて焼戻しをおこなうことを特徴とする溶接性と音響異
方性に優れた調質型60kgf/mm2 級鋼の製造方法
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶接性と音響異方性に
優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼の製造方法に関す
る。
優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】橋梁、タンク等の溶接構造物に高張力鋼
を用いた場合、脆性破壊防止の観点から溶接時の予熱が
必要とされ施工能率の低下を招いていた。この問題を解
決するため特開平３−２１９０１２号公報、特開平６２
−２１４１２４号公報によれば、ＴＭＣＰ(Thermo Mech
anical Controlled Process ) 技術を利用することによ
り溶接性に優れた６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級高張力鋼が提案
されている。前者は、重量比にて、Ｃ：０．０３〜０．
１０％，Ｓｉ：０．０５〜０．６０％，Ｍｎ：０．６０
〜２．００％，Ｐ：０．０３０％以下，Ｓ：０．０２０
％以下，Ｍｏ：０．１０〜０．５０％を含み，Ｃ＋Ｓｉ
／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／５０＋Ｃｒ／２０＋Ｃｕ／
２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで規定されるＰｃｍ
が０．１６〜０．２１％の鋼を直接焼き入れ或いは再加
熱焼き入れし、さらにＡC3〜ＡC1変態点の二相域温度で
加熱保持した後、空冷以上の冷却速度で再焼入れし、そ
の後４５０℃〜６００℃の温度域で焼戻しすることによ
り、引張り強さ（ＴＳ）が６０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で溶
接時に予熱を必要としない鋼を開示している。後者は、
Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．４０〜０．８０
％，Ｍｎ：０．８０〜１．６０％，Ｖ：０．００５〜
０．１０％，Ｎｂ：０．００５〜０．１０％，Ａｌ：
０．０５％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１
５％以下を含む鋼を、９５０〜１２００℃に加熱し、オ
ーステナイト再結晶域に続く未再結晶域において圧下率
３０％以上の圧延をおこなった後、５℃以上の冷却速度
で強制冷却しさらに２００〜４００℃の温度範囲で焼戻
し処理を施すことにより溶接性に優れた引張り強さ６０
ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の鋼を開示している。
を用いた場合、脆性破壊防止の観点から溶接時の予熱が
必要とされ施工能率の低下を招いていた。この問題を解
決するため特開平３−２１９０１２号公報、特開平６２
−２１４１２４号公報によれば、ＴＭＣＰ(Thermo Mech
anical Controlled Process ) 技術を利用することによ
り溶接性に優れた６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級高張力鋼が提案
されている。前者は、重量比にて、Ｃ：０．０３〜０．
１０％，Ｓｉ：０．０５〜０．６０％，Ｍｎ：０．６０
〜２．００％，Ｐ：０．０３０％以下，Ｓ：０．０２０
％以下，Ｍｏ：０．１０〜０．５０％を含み，Ｃ＋Ｓｉ
／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／５０＋Ｃｒ／２０＋Ｃｕ／
２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで規定されるＰｃｍ
が０．１６〜０．２１％の鋼を直接焼き入れ或いは再加
熱焼き入れし、さらにＡC3〜ＡC1変態点の二相域温度で
加熱保持した後、空冷以上の冷却速度で再焼入れし、そ
の後４５０℃〜６００℃の温度域で焼戻しすることによ
り、引張り強さ（ＴＳ）が６０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で溶
接時に予熱を必要としない鋼を開示している。後者は、
Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．４０〜０．８０
％，Ｍｎ：０．８０〜１．６０％，Ｖ：０．００５〜
０．１０％，Ｎｂ：０．００５〜０．１０％，Ａｌ：
０．０５％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１
５％以下を含む鋼を、９５０〜１２００℃に加熱し、オ
ーステナイト再結晶域に続く未再結晶域において圧下率
３０％以上の圧延をおこなった後、５℃以上の冷却速度
で強制冷却しさらに２００〜４００℃の温度範囲で焼戻
し処理を施すことにより溶接性に優れた引張り強さ６０
ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の鋼を開示している。
【０００３】溶接構造物の継手部分においては、斜角探
傷法にて超音波探傷検査がおこなわれるのが一般的であ
るが、ＴＭＣＰ鋼板では、圧延集合組織の形成により圧
延方向に平行な方向（Ｌ方向）と垂直な方向（Ｃ方向）
の音速に差が生じる場合がある。このため実際には欠陥
のない部分に欠陥が検出されたり、溶接欠陥の正確な検
出が困難であるといった問題を生じ、不必要な範囲にわ
たる補修をおこない、施工費用が膨大となるケースがあ
る。この問題を解決するために、特開昭６３−２３５４
３１号公報、特開平２−３０５９１８号公報では音響異
方性の小さな鋼板の製造方法が開示されている。前者で
は、Ｃ：０．０５％以上０．１８％未満、Ｓｉ：０．０
５％以上０．５％未満，Ｍｎ：０．７０％以上１．８％
未満，Ａｌ：０．００５％以上０．１％未満，Ｎｂ：
０．００３％未満，Ｎ：０．００６％未満を含有し，Ｃ
＋Ｍｎ／６が０．３６％以下の鋼を１００℃以上１２０
０℃以下に加熱し、オーステナイト再結晶域で全圧下率
の５０％以上の圧延を加え、圧延仕上げ温度を８５０℃
以上とし、Ａr3−５０℃以上より５℃／ｓ以上１５℃／
ｓ未満の冷却速度にて４００℃以上６８０℃以下の温度
域まで冷却することにより音響異方性の小さな鋼板の製
造方法が提案されている。後者では、Ｃ：０．０１〜
０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０，６０％，Ｍｎ：０．
５〜２．５％，sol Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含
む鋼、あるいは上記成分にさらに、Ｃｕ：０．０１〜
０．２０％，Ｎｉ：０．１０〜５．０％，Ｃｒ：０．０
５〜１．０％，Ｍｏ：０．０８〜１．０％，Ｎｂ：０．
００５〜０．１％，Ｖ：０．０１〜０．１％，Ｔｉ：
０．００７〜０．１０％，Ｂ：０．０００５〜０．０１
０％のうち少なくとも１種または２種以上を含む鋼の熱
間圧延に際し、（Ａr3点＋２００℃）〜Ａr3点での累積
圧下率を４０％以上、最終パス圧下率５％以上とし、か
つ圧延仕上げ温度を（Ａr3点＋１００℃）〜Ａr3点の範
囲とすることにより、音響異方性の小さなＴＭＣＰ鋼板
の製造方法が記載されている。
傷法にて超音波探傷検査がおこなわれるのが一般的であ
るが、ＴＭＣＰ鋼板では、圧延集合組織の形成により圧
延方向に平行な方向（Ｌ方向）と垂直な方向（Ｃ方向）
の音速に差が生じる場合がある。このため実際には欠陥
のない部分に欠陥が検出されたり、溶接欠陥の正確な検
出が困難であるといった問題を生じ、不必要な範囲にわ
たる補修をおこない、施工費用が膨大となるケースがあ
る。この問題を解決するために、特開昭６３−２３５４
３１号公報、特開平２−３０５９１８号公報では音響異
方性の小さな鋼板の製造方法が開示されている。前者で
は、Ｃ：０．０５％以上０．１８％未満、Ｓｉ：０．０
５％以上０．５％未満，Ｍｎ：０．７０％以上１．８％
未満，Ａｌ：０．００５％以上０．１％未満，Ｎｂ：
０．００３％未満，Ｎ：０．００６％未満を含有し，Ｃ
＋Ｍｎ／６が０．３６％以下の鋼を１００℃以上１２０
０℃以下に加熱し、オーステナイト再結晶域で全圧下率
の５０％以上の圧延を加え、圧延仕上げ温度を８５０℃
以上とし、Ａr3−５０℃以上より５℃／ｓ以上１５℃／
ｓ未満の冷却速度にて４００℃以上６８０℃以下の温度
域まで冷却することにより音響異方性の小さな鋼板の製
造方法が提案されている。後者では、Ｃ：０．０１〜
０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０，６０％，Ｍｎ：０．
５〜２．５％，sol Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含
む鋼、あるいは上記成分にさらに、Ｃｕ：０．０１〜
０．２０％，Ｎｉ：０．１０〜５．０％，Ｃｒ：０．０
５〜１．０％，Ｍｏ：０．０８〜１．０％，Ｎｂ：０．
００５〜０．１％，Ｖ：０．０１〜０．１％，Ｔｉ：
０．００７〜０．１０％，Ｂ：０．０００５〜０．０１
０％のうち少なくとも１種または２種以上を含む鋼の熱
間圧延に際し、（Ａr3点＋２００℃）〜Ａr3点での累積
圧下率を４０％以上、最終パス圧下率５％以上とし、か
つ圧延仕上げ温度を（Ａr3点＋１００℃）〜Ａr3点の範
囲とすることにより、音響異方性の小さなＴＭＣＰ鋼板
の製造方法が記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上述べてきたよう
に、溶接施工時の低温割れ等の防止が可能な６０キロ級
高張力鋼及び母材の音響異方性を改善する鋼材の製造方
法に関する提案は個別になされているが、建築分野等で
要望が強いにもかかわらず両者の特性を兼ね備えた鋼
材、特に６０キロ級高張力鋼の製造方法はいまだ提案さ
れていない。本発明の目的は、溶接性と音響異方性との
両者の特性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼の製
造方法を提供することである。
に、溶接施工時の低温割れ等の防止が可能な６０キロ級
高張力鋼及び母材の音響異方性を改善する鋼材の製造方
法に関する提案は個別になされているが、建築分野等で
要望が強いにもかかわらず両者の特性を兼ね備えた鋼
材、特に６０キロ級高張力鋼の製造方法はいまだ提案さ
れていない。本発明の目的は、溶接性と音響異方性との
両者の特性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼の製
造方法を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、
Ｃ：０．０４〜０．１％、Ｓｉ：０．０１〜０．４％、
Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：
０．０１％以下、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｂ：
０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．１％以下、Ａｌ：
０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００５〜０．００８
％、Ｔｉ＜０．００５％、Ｂ＜０．０００３％を含み、
さらに必要により、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：１．５
％以下、Ｃｒ：０．５％以下の１種又は２種以上を含
み、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０
＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５
Ｂで定義されるＰｃｍ値が０．２以下で、かつ、Ｃｅｑ
＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋
Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で定義されるＣｅｑ値および、Ｎ
ｂ、Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１
０Ｃｅｑが、Ｘ≧４０＋ｔ（但し、ｔは鋼板の板厚（ｍ
ｍ）を示す）なる関係を満たし、残部が鉄および不可避
不純物よりなる鋼材を、１０００℃以上１２５０℃以下
の温度に加熱後、Ｔ＝−５３０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍ
ｏ＋２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７０（℃）で与えられ
る温度以上で熱間圧延を終了した後、少なくともＡｒ3
変態点以上より直接焼き入れし、その後Ａｃ1 変態点以
下の温度にて焼戻しをおこなうことを特徴とする溶接性
と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼の
製造方法である。
Ｃ：０．０４〜０．１％、Ｓｉ：０．０１〜０．４％、
Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：
０．０１％以下、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｂ：
０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．１％以下、Ａｌ：
０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００５〜０．００８
％、Ｔｉ＜０．００５％、Ｂ＜０．０００３％を含み、
さらに必要により、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：１．５
％以下、Ｃｒ：０．５％以下の１種又は２種以上を含
み、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０
＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５
Ｂで定義されるＰｃｍ値が０．２以下で、かつ、Ｃｅｑ
＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋
Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で定義されるＣｅｑ値および、Ｎ
ｂ、Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１
０Ｃｅｑが、Ｘ≧４０＋ｔ（但し、ｔは鋼板の板厚（ｍ
ｍ）を示す）なる関係を満たし、残部が鉄および不可避
不純物よりなる鋼材を、１０００℃以上１２５０℃以下
の温度に加熱後、Ｔ＝−５３０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍ
ｏ＋２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７０（℃）で与えられ
る温度以上で熱間圧延を終了した後、少なくともＡｒ3
変態点以上より直接焼き入れし、その後Ａｃ1 変態点以
下の温度にて焼戻しをおこなうことを特徴とする溶接性
と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼の
製造方法である。
【０００６】
【作用】以下に本発明での構成要件の限定理由等につい
て説明する。 ＜Ｃ＞Ｃは強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
１％を越えると溶接性を損ない、０．０４％未満では強
度不足となる。
て説明する。 ＜Ｃ＞Ｃは強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
１％を越えると溶接性を損ない、０．０４％未満では強
度不足となる。
【０００７】＜Ｓｉ＞Ｓｉは脱酸および強度向上に有効
な元素であるが、０．４％を越えると溶接性を損ない、
０．０１％未満では強度不足となる。
な元素であるが、０．４％を越えると溶接性を損ない、
０．０１％未満では強度不足となる。
【０００８】Ｍｎは母材強度および母材靱性のために添
加する。１．６％を越えると溶接性および靱性が劣化
し、０．５％未満では強度不足となる。 ＜Ｐ，Ｓ＞Ｐ，Ｓはいずれも不純物元素であり、健全な
母材および溶接継手を得るためにＰは０．０１５％以
下、好ましくは０．０１％以下に、Ｓは０．０１％以下
に規制されることが望ましい。
加する。１．６％を越えると溶接性および靱性が劣化
し、０．５％未満では強度不足となる。 ＜Ｐ，Ｓ＞Ｐ，Ｓはいずれも不純物元素であり、健全な
母材および溶接継手を得るためにＰは０．０１５％以
下、好ましくは０．０１％以下に、Ｓは０．０１％以下
に規制されることが望ましい。
【０００９】＜Ｍｏ＞Ｍｏは０．０１％以上の添加によ
り母材強度向上に寄与する。しかし、０．３％を越える
と溶接性及び靱性を損ねる。
り母材強度向上に寄与する。しかし、０．３％を越える
と溶接性及び靱性を損ねる。
【００１０】＜Ｎｂ＞Ｎｂは母材強度と溶接継手強度向
上のために添加される。０．００５％未満ではその効果
が失われ、０．０５％を越えると溶接継手靱性が損なわ
れる。
上のために添加される。０．００５％未満ではその効果
が失われ、０．０５％を越えると溶接継手靱性が損なわ
れる。
【００１１】＜Ｖ＞Ｖは析出効果による母材強度向上に
有効な元素であるが、含有量が０．１％を越えると溶接
性を阻害する。
有効な元素であるが、含有量が０．１％を越えると溶接
性を阻害する。
【００１２】＜Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ＞Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒは
必ずしも必須な元素ではない。しかし、Ｃｕ，Ｃｒは母
材強度および溶接継手強度向上のために、Ｎｉは母材強
度、靱性及び継手強度を共に向上させるために添加して
も差支えない。特にＭｎの一部をこれらの元素に置き換
えることで靱性の向上や偏析の低減などをすることがで
きる。
必ずしも必須な元素ではない。しかし、Ｃｕ，Ｃｒは母
材強度および溶接継手強度向上のために、Ｎｉは母材強
度、靱性及び継手強度を共に向上させるために添加して
も差支えない。特にＭｎの一部をこれらの元素に置き換
えることで靱性の向上や偏析の低減などをすることがで
きる。
【００１３】＜Ｔｉ，Ｂ＞Ｔｉはミクロ組織の細粒化を
通じて母材および溶接継手の靭性を改善する効果を有す
る。また、Ｂ添加鋼では、焼入れ性に有効に働くＢを確
保するためしばしば積極的に添加される。しかし、本発
明では、溶接熱影響部の硬化が懸念されるＢを添加せず
に母材強度を確保し、特に熱影響部粗粒域の硬度低減に
より溶接継手靭性を達成するため、Ｔｉを添加する必然
性はない。むしろＴｉ添加による母材性能の不安定さを
懸念し、不純物元素として０．００５％未満に規制す
る。特に、後述するＮ含有量の３．４倍を下回ることが
望ましい。
通じて母材および溶接継手の靭性を改善する効果を有す
る。また、Ｂ添加鋼では、焼入れ性に有効に働くＢを確
保するためしばしば積極的に添加される。しかし、本発
明では、溶接熱影響部の硬化が懸念されるＢを添加せず
に母材強度を確保し、特に熱影響部粗粒域の硬度低減に
より溶接継手靭性を達成するため、Ｔｉを添加する必然
性はない。むしろＴｉ添加による母材性能の不安定さを
懸念し、不純物元素として０．００５％未満に規制す
る。特に、後述するＮ含有量の３．４倍を下回ることが
望ましい。
【００１４】＜Ａｌ＞Ａｌは鋼の脱酸およびＮと反応し
て析出物を生成することによりミクロ組織を微細化し、
母材靭性および継手靱性の向上に寄与する。０．０１％
未満の添加ではミクロ組織の微細化が不十分となり、
０．０８％を越える添加では母材靭性を損なう。
て析出物を生成することによりミクロ組織を微細化し、
母材靭性および継手靱性の向上に寄与する。０．０１％
未満の添加ではミクロ組織の微細化が不十分となり、
０．０８％を越える添加では母材靭性を損なう。
【００１５】＜Ｎ＞ＮはＡｌと反応して析出物を形成す
ることによりミクロ組織を微細化し、母材靭性、溶接継
手靱性の向上、および焼戻し時にＮｂ，Ｖなどと反応し
析出硬化に寄与する。０．０００５％未満の添加では析
出物の量が不足し、０．００８％を越える添加は母材靱
性および溶接継手靭性を損なう。
ることによりミクロ組織を微細化し、母材靭性、溶接継
手靱性の向上、および焼戻し時にＮｂ，Ｖなどと反応し
析出硬化に寄与する。０．０００５％未満の添加では析
出物の量が不足し、０．００８％を越える添加は母材靱
性および溶接継手靭性を損なう。
【００１６】＜Ｐｃｍ（溶接割れ感受性指数）＞Ｐｃｍ
は溶接施工時の予熱温度の低減を図るため、溶接性の指
標である Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎ
ｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ は、０．２％以下に抑える。
は溶接施工時の予熱温度の低減を図るため、溶接性の指
標である Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎ
ｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ は、０．２％以下に抑える。
【００１７】＜Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅ
ｑ：Ｘ≧板厚（ｍｍ）＋４０＞６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級の
引張り強さ（ＴＳ）を確保するために、焼入れ性の指標
であるＣｅｑおよび焼戻し処理時の析出硬化に寄与する
Ｎｂ，Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２
１０Ｃｅｑの値は、板厚（ｍｍ）＋４０以上とする。な
お、ここでいう引張り強さ６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級とはＪ
ＩＳ ＳＭ５７０ＱおよびＪＩＳ ＳＰＶ４９０Ｑで代
表される高張力鋼を指し、板厚は１５ｍｍ〜６０ｍｍの
範囲である。
ｑ：Ｘ≧板厚（ｍｍ）＋４０＞６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級の
引張り強さ（ＴＳ）を確保するために、焼入れ性の指標
であるＣｅｑおよび焼戻し処理時の析出硬化に寄与する
Ｎｂ，Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２
１０Ｃｅｑの値は、板厚（ｍｍ）＋４０以上とする。な
お、ここでいう引張り強さ６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級とはＪ
ＩＳ ＳＭ５７０ＱおよびＪＩＳ ＳＰＶ４９０Ｑで代
表される高張力鋼を指し、板厚は１５ｍｍ〜６０ｍｍの
範囲である。
【００１８】＜熱間圧延時のスラブ加熱温度＞熱間圧延
時のスラブ加熱温度は、Ｎｂの固溶を図るため、１００
０℃以上にする必要がある。しかし、加熱温度が１２５
０℃を越えるとミクロ組織の粗大化により母材の靭性の
劣化を招くので、上限を１２５０℃、好ましくは１２０
０℃とする。
時のスラブ加熱温度は、Ｎｂの固溶を図るため、１００
０℃以上にする必要がある。しかし、加熱温度が１２５
０℃を越えるとミクロ組織の粗大化により母材の靭性の
劣化を招くので、上限を１２５０℃、好ましくは１２０
０℃とする。
【００１９】＜直接焼入れ時の圧延仕上げ温度：Ｔ℃以
上＞ただし、Ｔ＝−５３０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍｏ＋
２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７０ 本発明において圧延仕上げ温度は音響異方性に大きな影
響を及ぼす。上記式より求まるＴ℃よりも低くなると音
響異方性は増大する。従って圧延仕上の下限温度をＴ℃
とする。
上＞ただし、Ｔ＝−５３０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍｏ＋
２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７０ 本発明において圧延仕上げ温度は音響異方性に大きな影
響を及ぼす。上記式より求まるＴ℃よりも低くなると音
響異方性は増大する。従って圧延仕上の下限温度をＴ℃
とする。
【００２０】＜直接焼入れ＞熱間圧延終了後、鋼板は少
なくともＡｒ３変態点を上回る温度から強制冷却により
焼入れ処理を施すことが必要である。圧延仕上げ温度
（Ｔ℃）と焼入れ開始温度（少なくともＡｒ３変態点以
上）との間に温度差を設け、低降伏比化を図ることも可
能である。なお、音響異方性も再結晶が進むことによっ
て改善される方向にある。
なくともＡｒ３変態点を上回る温度から強制冷却により
焼入れ処理を施すことが必要である。圧延仕上げ温度
（Ｔ℃）と焼入れ開始温度（少なくともＡｒ３変態点以
上）との間に温度差を設け、低降伏比化を図ることも可
能である。なお、音響異方性も再結晶が進むことによっ
て改善される方向にある。
【００２１】
【実施例】表１及び表２を参照して本発明の種々の実施
例について説明する。表１の鋼種１〜２３は本発明鋼種
であり、鋼種２４〜２８は成分組成の点で本発明の範囲
外となる比較鋼を示している。なお表中最右欄のＴ
（℃）は、Ｔ＝−５３０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍｏ＋２
２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７０で表される式より求めた
値を示している。次の欄はｔ：板厚（ｍｍ）を示し、次
の欄は、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４
０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で表される式より求
めた値を示している。次の欄は、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３
０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０
＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで表される溶接割れ感受
性指数式より求めた値を示している。
例について説明する。表１の鋼種１〜２３は本発明鋼種
であり、鋼種２４〜２８は成分組成の点で本発明の範囲
外となる比較鋼を示している。なお表中最右欄のＴ
（℃）は、Ｔ＝−５３０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍｏ＋２
２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７０で表される式より求めた
値を示している。次の欄はｔ：板厚（ｍｍ）を示し、次
の欄は、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４
０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で表される式より求
めた値を示している。次の欄は、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３
０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０
＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで表される溶接割れ感受
性指数式より求めた値を示している。
【００２２】実施例のうち、鋼種１〜１８は、重量％
で、Ｃ：０．０４〜０．１％、Ｓｉ：０．０１〜０．４
％、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０１５％以下、
Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．１％以下、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００５〜０．０
０８％、Ｔｉ＜０．００５％、Ｂ＜０．０００３％を含
み、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０
＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５
Ｂで定義されるＰｃｍ値が０．２以下で、かつ、Ｃｅｑ
＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋
Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で定義されるＣｅｑ値および、Ｎ
ｂ、Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１
０Ｃｅｑが、Ｘ≧４０＋ｔ（但し、ｔは鋼板の板厚（ｍ
ｍ）を示す）なる関係を満たしている。
で、Ｃ：０．０４〜０．１％、Ｓｉ：０．０１〜０．４
％、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０１５％以下、
Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．１％以下、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００５〜０．０
０８％、Ｔｉ＜０．００５％、Ｂ＜０．０００３％を含
み、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０
＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５
Ｂで定義されるＰｃｍ値が０．２以下で、かつ、Ｃｅｑ
＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋
Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で定義されるＣｅｑ値および、Ｎ
ｂ、Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１
０Ｃｅｑが、Ｘ≧４０＋ｔ（但し、ｔは鋼板の板厚（ｍ
ｍ）を示す）なる関係を満たしている。
【００２３】鋼種１は，Ｃ含有量が０．０６６％とやや
低く、Ｎｂの添加量も０．０１５％と低いものの、Ｍｎ
とＭｏの含有量がそれぞれ１．４９％，０．１９％と高
めなので、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの
値は８８となる。
低く、Ｎｂの添加量も０．０１５％と低いものの、Ｍｎ
とＭｏの含有量がそれぞれ１．４９％，０．１９％と高
めなので、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの
値は８８となる。
【００２４】鋼種２，３は，Ｃ含有量をかなり低めにし
ているが、Ｃｕ，Ｃｒを添加しているためにＸ＝６２５
Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９３，１０３とな
る。鋼種４は，Ｃ含有量が０．０６６％とやや低く、Ｎ
ｂの添加量も０．００７％と低いものの、ＭｎとＭｏの
含有量がそれぞれ１．５３％，０．２０％と高めであ
り、鋼種５，６になるにつれてＮｂ含有量が０．０１３
％，０．０１９％と増加するので、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２
５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は８４，８８，９２となる。
ているが、Ｃｕ，Ｃｒを添加しているためにＸ＝６２５
Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９３，１０３とな
る。鋼種４は，Ｃ含有量が０．０６６％とやや低く、Ｎ
ｂの添加量も０．００７％と低いものの、ＭｎとＭｏの
含有量がそれぞれ１．５３％，０．２０％と高めであ
り、鋼種５，６になるにつれてＮｂ含有量が０．０１３
％，０．０１９％と増加するので、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２
５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は８４，８８，９２となる。
【００２５】鋼種７は、Ｃ含有量が少ないためにＸ＝６
２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は８１となる。
鋼種８，９は、Ｃ含有量が０．０８９％，０．０８６％
と高めであるが、Ｎｂ添加量が０．０１％，０．０１３
％とやや少ないためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１
０Ｃｅｑの値は８８となる。
２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は８１となる。
鋼種８，９は、Ｃ含有量が０．０８９％，０．０８６％
と高めであるが、Ｎｂ添加量が０．０１％，０．０１３
％とやや少ないためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１
０Ｃｅｑの値は８８となる。
【００２６】鋼種１０，１１は、Ｃ、Ｎｂの含有量がそ
れぞれ０．０９１％，０．０８６％および０．０２０
％，０．０３４％と高めなので、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５
０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値はそれぞれ９３，１０１とな
る。
れぞれ０．０９１％，０．０８６％および０．０２０
％，０．０３４％と高めなので、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５
０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値はそれぞれ９３，１０１とな
る。
【００２７】鋼種１２から鋼種１６は、Ｍｎ含有量が高
く、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９
８，１００，１０５，１０３，９９となる。鋼種１７
は、Ｃ含有量が０．０７０％と低めであるが、Ｎｂ含有
量が０．０３４％と高いためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０
Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９８となる。
く、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９
８，１００，１０５，１０３，９９となる。鋼種１７
は、Ｃ含有量が０．０７０％と低めであるが、Ｎｂ含有
量が０．０３４％と高いためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０
Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９８となる。
【００２８】鋼種１８は、Ｃ含有量が０．０９９％と上
限値ぎりぎりであるがＭｎ含有量が１．２９％であるの
でＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は１０
２となる。
限値ぎりぎりであるがＭｎ含有量が１．２９％であるの
でＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は１０
２となる。
【００２９】鋼種１９〜２３は、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒを含
有する場合であり、鋼種１９についてはＣｒ含有量が大
きいためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの
値が１０４と高めである。
有する場合であり、鋼種１９についてはＣｒ含有量が大
きいためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの
値が１０４と高めである。
【００３０】鋼種２９，３０は、Ｃ含有量が０．０６９
％，０．０９８％，Ｎｂ含有量がともに０．０２５％と
なるためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの
値は９２，９７となる。
％，０．０９８％，Ｎｂ含有量がともに０．０２５％と
なるためにＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの
値は９２，９７となる。
【００３１】鋼種３１は、Ｎｂ含有量が０．０４２％と
高く、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は
１０５となる。鋼種３２のＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋
２１０Ｃｅｑの値は９７であり、これについては板厚を
２５〜５０ｍｍの範囲で変化させ、特に板厚３８ｍｍに
ついては圧延条件をも変化させた。その結果は表２（つ
づき）に示すとおりである。
高く、Ｘ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は
１０５となる。鋼種３２のＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋
２１０Ｃｅｑの値は９７であり、これについては板厚を
２５〜５０ｍｍの範囲で変化させ、特に板厚３８ｍｍに
ついては圧延条件をも変化させた。その結果は表２（つ
づき）に示すとおりである。
【００３２】鋼種３３〜３６は、各々Ｃ，Ｍｎ，Ｍｏ，
Ｎｉ含有量が変化したものであり、これによりＸ＝６２
５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９５，９３，９
１，９２と変化する。
Ｎｉ含有量が変化したものであり、これによりＸ＝６２
５Ｎｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑの値は９５，９３，９
１，９２と変化する。
【００３３】比較例のうち鋼種２４，２６はＮｂを含ま
ず、鋼種２５はＣ含有量が０．０３３％と少なすぎる。
鋼種２７はＣ含有量が０．１３１％、鋼種２８はＣｒ含
有量が０．７０％と高すぎるためＰｃｍ値が０．２を上
回る。
ず、鋼種２５はＣ含有量が０．０３３％と少なすぎる。
鋼種２７はＣ含有量が０．１３１％、鋼種２８はＣｒ含
有量が０．７０％と高すぎるためＰｃｍ値が０．２を上
回る。
【００３４】次に表２を参照して実施例の効果について
説明する。表２は表１の鋼種を製造したものの性質を示
すものであり、いずれの鋼種においても６０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2級として優れた強度と靱性を示している。
説明する。表２は表１の鋼種を製造したものの性質を示
すものであり、いずれの鋼種においても６０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2級として優れた強度と靱性を示している。
【００３５】次にＪＩＳ Ｚ ３０６０で定義される音
響異方性について説明する。鋼種１〜２３までの符号末
尾にあるａ，ｂは上記の鋼種で圧延仕上げ温度を変化さ
せたものの結果を示している。
響異方性について説明する。鋼種１〜２３までの符号末
尾にあるａ，ｂは上記の鋼種で圧延仕上げ温度を変化さ
せたものの結果を示している。
【００３６】鋼種１ａでは圧延仕上げ温度がＴ＝−５３
０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍｏ＋２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ
＋７７０℃以上である９９０℃としているため、圧延方
向と平行な方向の音速（Ｌ）と圧延方向と垂直な方向の
音速（Ｃ）との比であるＬ／Ｃの値が１．０００とな
る。鋼種１ｂでは圧延仕上温度がＴ℃未満であるために
Ｌ／Ｃの値は１．０２３と大きくなっている。通常、音
響異方性は１．０２以下であれば良好とされているの
で、鋼種１ａは音響異方性に優れ、鋼種１ｂは音響異方
性に劣る。以下、鋼種２〜１８についても同様に符号末
尾ａでは圧延仕上げ温度がＴ℃以上であるために音響異
方性優れるのに対し、符号末尾ｂでは圧延仕上げ温度が
Ｔ℃未満であるために音響異方性に劣る。鋼種１１ｃに
ついては鋼種１１ｂよりも更に圧延仕上り温度を低くし
た場合を示している。これによりＬ／Ｃの値は更に大き
くなり、音響異方性はさらに劣化する。
０Ｃ＋１００Ｍｎ＋１５Ｍｏ＋２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ
＋７７０℃以上である９９０℃としているため、圧延方
向と平行な方向の音速（Ｌ）と圧延方向と垂直な方向の
音速（Ｃ）との比であるＬ／Ｃの値が１．０００とな
る。鋼種１ｂでは圧延仕上温度がＴ℃未満であるために
Ｌ／Ｃの値は１．０２３と大きくなっている。通常、音
響異方性は１．０２以下であれば良好とされているの
で、鋼種１ａは音響異方性に優れ、鋼種１ｂは音響異方
性に劣る。以下、鋼種２〜１８についても同様に符号末
尾ａでは圧延仕上げ温度がＴ℃以上であるために音響異
方性優れるのに対し、符号末尾ｂでは圧延仕上げ温度が
Ｔ℃未満であるために音響異方性に劣る。鋼種１１ｃに
ついては鋼種１１ｂよりも更に圧延仕上り温度を低くし
た場合を示している。これによりＬ／Ｃの値は更に大き
くなり、音響異方性はさらに劣化する。
【００３７】一方溶接性に関しては、鋼種１〜２３の全
てにおいて、Ｐｃｍ値が０．２以下であるため、ＪＩＳ
３１５８に規定される斜めｙ型溶接割れ試験（予熱温度
２５℃、試験雰囲気３０℃×８０％）において割れは観
察されず、またＪＩＳ３１０１に規定される溶接熱影響
部の最高硬さの値も２９０Ｈｖ以下と良好である。
てにおいて、Ｐｃｍ値が０．２以下であるため、ＪＩＳ
３１５８に規定される斜めｙ型溶接割れ試験（予熱温度
２５℃、試験雰囲気３０℃×８０％）において割れは観
察されず、またＪＩＳ３１０１に規定される溶接熱影響
部の最高硬さの値も２９０Ｈｖ以下と良好である。
【００３８】比較例のうち、鋼種２４〜２６はＣもしく
はＮｂ含有量が本発明の範囲外であるため、強度不足で
ある。鋼種２７ではＣ含有量が本発明の範囲外であるた
め、Ｐｃｍ値が０．２よりも大きく、ＪＩＳ３１５８に
規定される斜めｙ型溶接割れ試験（予熱温度２５℃）に
おいて割れが観察され、またＪＩＳ３１０１に規定され
る溶接熱影響部の最高硬さの値も３１４Ｈｖと大きい。
鋼種２８ではＣｒ含有量が本発明の範囲外であるため、
Ｐｃｍ値が０．２よりも大きく、ＪＩＳ３１５８に規定
される斜めｙ型溶接割れ試験（予熱温度２５℃、試験雰
囲気３０℃×８０％）において割れが観察された。
はＮｂ含有量が本発明の範囲外であるため、強度不足で
ある。鋼種２７ではＣ含有量が本発明の範囲外であるた
め、Ｐｃｍ値が０．２よりも大きく、ＪＩＳ３１５８に
規定される斜めｙ型溶接割れ試験（予熱温度２５℃）に
おいて割れが観察され、またＪＩＳ３１０１に規定され
る溶接熱影響部の最高硬さの値も３１４Ｈｖと大きい。
鋼種２８ではＣｒ含有量が本発明の範囲外であるため、
Ｐｃｍ値が０．２よりも大きく、ＪＩＳ３１５８に規定
される斜めｙ型溶接割れ試験（予熱温度２５℃、試験雰
囲気３０℃×８０％）において割れが観察された。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【表３】
【００４２】
【表４】
【００４３】
【発明の効果】以上、本発明方法によれば，溶接施工時
の低温割れ等の防止が可能で溶接性を向上し、さらに音
響異方性の特性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼
を得ることができる。
の低温割れ等の防止が可能で溶接性を向上し、さらに音
響異方性の特性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼
を得ることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．４％、Ｍｎ：０．５〜１．６％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：
０．０１〜０．３％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、
Ｖ：０．１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：
０．０００５〜０．００８％、Ｔｉ＜０．００５％、Ｂ
＜０．０００３％を含み、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍ
ｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ
／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで定義されるＰｃｍ値が０．２
以下で、かつ、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎ
ｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で定義される
Ｃｅｑ値および、Ｎｂ、Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎ
ｂ＋２５０Ｖ＋２１０Ｃｅｑが、Ｘ≧４０＋ｔ（但し、
ｔは鋼板の板厚（ｍｍ）を示す）なる関係を満たし、残
部が鉄および不可避不純物よりなる鋼材を、１０００℃
以上１２５０℃以下の温度に加熱後、Ｔ＝−５３０Ｃ＋
１００Ｍｎ＋１５Ｍｏ＋２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７
０（℃）で与えられる温度以上で熱間圧延を終了した
後、少なくともＡｒ3 変態点以上より直接焼き入れし、
その後Ａｃ1 変態点以下の温度にて焼戻しをおこなうこ
とを特徴とする溶接性と音響異方性に優れた調質型６０
ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．４％、Ｍｎ：０．５〜１．６％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：
０．０１〜０．３％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、
Ｖ：０．１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：
０．０００５〜０．００８％、Ｔｉ＜０．００５％、Ｂ
＜０．０００３％を含み、さらにＣｕ：０．５％以下、
Ｎｉ：１．５％以下、Ｃｒ：０．５％以下の１種又は２
種以上を含み、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋
Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／３０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ
／１０＋５Ｂで定義されるＰｃｍ値が０．２以下で、か
つ、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋
Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で定義されるＣｅｑ値お
よび、Ｎｂ、Ｖ含有量からなるＸ＝６２５Ｎｂ＋２５０
Ｖ＋２１０Ｃｅｑが、Ｘ≧４０＋ｔ（但し、ｔは鋼板の
板厚（ｍｍ）を示す）なる関係を満たし、残部が鉄およ
び不可避不純物よりなる鋼材を、１０００℃以上１２５
０℃以下の温度に加熱後、Ｔ＝−５３０Ｃ＋１００Ｍｎ
＋１５Ｍｏ＋２２５０Ｎｂ＋１００Ｖ＋７７０（℃）で
与えられる温度以上で熱間圧延を終了した後、少なくと
もＡｒ3 変態点以上より直接焼き入れし、その後Ａｃ1
変態点以下の温度にて焼戻しをおこなうことを特徴とす
る溶接性と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ
2 級鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34126995A JPH08232017A (ja) | 1994-12-28 | 1995-12-27 | 溶接性と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32700494 | 1994-12-28 | ||
| JP6-327004 | 1994-12-28 | ||
| JP34126995A JPH08232017A (ja) | 1994-12-28 | 1995-12-27 | 溶接性と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08232017A true JPH08232017A (ja) | 1996-09-10 |
Family
ID=26572362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34126995A Pending JPH08232017A (ja) | 1994-12-28 | 1995-12-27 | 溶接性と音響異方性に優れた調質型６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08232017A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2218801A1 (en) * | 2007-10-26 | 2010-08-18 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Steel plate with yield strength of 800mpa grade and low weld cracking sensitivity, and manufacture method thereof |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP34126995A patent/JPH08232017A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2218801A1 (en) * | 2007-10-26 | 2010-08-18 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Steel plate with yield strength of 800mpa grade and low weld cracking sensitivity, and manufacture method thereof |
| EP2218801A4 (en) * | 2007-10-26 | 2012-02-01 | Baoshan Iron & Steel | 800 MPA LASTICITY LIMIT STEEL SHEET AND LOW SENSITIVITY TO SEWAGE CRACKING, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
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