JP2001059142A - 耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 - Google Patents
耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法Info
- Publication number
- JP2001059142A JP2001059142A JP11236083A JP23608399A JP2001059142A JP 2001059142 A JP2001059142 A JP 2001059142A JP 11236083 A JP11236083 A JP 11236083A JP 23608399 A JP23608399 A JP 23608399A JP 2001059142 A JP2001059142 A JP 2001059142A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- temperature
- strain aging
- aging resistance
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
引張強度を有する耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板
とその製造方法の提供。 【解決手段】C:0.06〜0.15%、Mn:0.40〜1.80%、M
o:0.10〜0.80%、Nb:0.005〜0.03%、Ti:0.004〜0.0
15%、B:0.0003〜0.003%、Si≦0.20%、Cu≦1.5%、N
i≦6.0%、Cr≦1.0%、V≦0.1%、Zr≦0.03%、Ca≦0.0
030%、Al≦0.08%を含み、残部がFeと不純物からな
り、不純物中のPは0.010%以下、Sは0.005%以下、Nは
0.0040%以下で、更に式で表されるA値が0.42%以
下、及び式で表されるB値が1.5以下を満足する耐歪み
時効特性に優れた高強度厚鋼板。 A=50N(%)+C(%)+0.3Si(%)+10P(%)・・・ B={50N(%)+C(%)}/{4Nb(%)+V(%)+10Ti(%)+2Al(%) +15Zr(%)+3Ca(%)}・・・
Description
優れた高強度厚鋼板及びその製造方法に関する。詳しく
は、建築、タンク、橋梁、産業機械及び鋼管など各種溶
接構造物の素材として好適な880MPa以上の引張強
度、なかでも950MPa以上の引張強度を有する耐歪
み時効特性に優れた高強度厚鋼板とその製造方法に係わ
るもので、特に歪み量が5%以下の場合には、歪み時効
処理した後でも優れた低温靱性と加工硬化特性を示す高
強度厚鋼板とその製造方法に関するものである。
構造物の大型化傾向が顕著になっており、これらの溶接
構造物に使用される鋼板に対しても、より一層の高強度
化、厚肉化の要求がなされるようになってきた。
海洋構造物であるジャッキアップ型の掘削リグ、産業機
械などに対し、既に多くの引張強度が780MPa級の
高張力鋼板が使用されている。更に、近年では、超高落
差の水力発電所の水圧鉄管において引張強度が950M
Pa級の高張力鋼板も使用されており、今後溶接構造物
に対して引張強度が880MPa以上の超高強度鋼板が
一層盛んに用いられることが考えられる。
a以上の超高強度鋼の製造技術に対して盛んに検討が進
められており、高い靱性と優れた溶接性を具備させた高
強度厚鋼板を安定多量に供給するための技術が提案され
ている。
重量%で、0.20〜0.35%のCを含むMn−Ni
−Cr−Mo鋼でMn/Cr比を1.5以下にすること
によって、40mm以上の板厚で90kgf/mm2
(882MPa)以上の引張強度を有する「厚肉超高張
力鋼の製造方法」が開示されている。又、特開平8−2
69546号公報には、引張強度が950MPa以上の
鋼板の強靱化のために、重量%で、1.8〜2.5%の
高いMn含有量の鋼において、C、Si、Mn、Cr、
Ni、Cu、Mo及びV量で規定される関数Pの値を所
定の範囲になるように成分設計した上で、熱間圧延時に
オーステナイト・フェライト2相域で制御圧延した後に
冷却処理する技術が開示されている。
技術は、耐歪み時効特性に対する配慮がなされていない
ので、高強度鋼板を各種溶接構造物の素材として用いる
と、歪み時効のために特性が劣化してしまうことがあ
る。
ために冷間加工される場合があり、又、直接に加工を行
わなくとも、溶接時あるいは熱処理時に生ずる熱歪みや
長期間使用される間に生ずる歪みなど、鋼材中に各種の
歪みが部分的に蓄えられる場合がある。こうした歪み量
は5%以下の小さなものであるが、歪んだ部材が更に長
期間使用された場合、歪み時効による鋼材の劣化が生ず
ることがあり、特に、引張強度が880MPa以上の高
強度鋼材においては、歪み時効による鋼材の劣化が大き
くなる。
00MPa級の鋼材のように従来多用されてきた鋼材の
歪み時効による劣化は、歪み時効処理材をシャルピー衝
撃試験した結果などによって、実用上ほとんど問題のな
いことが確認されている。しかし、一般に金属材料は高
強度化するほど靱性及び伸び(特に一様伸びの値)が低
下する。このため、引張強度が880MPa以上の高強
度鋼材の場合、歪み時効によって靱性や一様伸びが大き
く低下してしまう。
鑑みなされたもので、その目的は、建築、タンク、橋
梁、産業機械及び鋼管など各種溶接構造物の素材として
好適な、880MPa以上の引張強度、なかでも950
MPa以上の引張強度を有する厚さ3.0mm以上の耐
歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板とその製造方法を提
供することで、特に歪み量が5%以下の場合には、歪み
時効処理した後でも優れた低温靱性と加工硬化特性を示
す高強度厚鋼板とその製造方法を提供することである。
なお、歪み時効処理後の具体的な特性の目標は、歪み時
効処理前の60%以上のシャルピー衝撃特性及び引張試
験時の一様伸びを有していることである。
(1)に示す耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板、及
び(2)、(3)に示す耐歪時効特性に優れた高強度厚
鋼板の製造方法にある。
%、Mn:0.40〜1.80%、Mo:0.10〜
0.80%、Nb:0.005〜0.03%、Ti:
0.004〜0.015%、B:0.0003〜0.0
03%、Si:0.20%以下、Cu:1.5%以下、
Ni:6.0%以下、Cr:1.0%以下、V:0.1
%以下、Zr:0.03%以下、Ca:0.0030%
以下、Al:0.08%以下を含み、残部がFe及び不
可避不純物からなり、不純物中のPは0.010%以
下、Sは0.005%以下、Nは0.0040%以下
で、更に下記式で表されるA値が0.42%以下、及
び下記式で表されるB値が1.5以下を満足する耐歪
み時効特性に優れた高強度厚鋼板。
50〜1100℃の温度域に加熱して熱間圧延を行った
後、850〜700℃の温度から300℃以下の温度ま
で5℃/秒以上の冷却速度で急冷し、次いで、650〜
500℃の温度で焼き戻ししてから400〜200℃の
温度まで3℃/秒以上の冷却速度で加速冷却し、加速冷
却を停止した後室温まで30℃/h以下の冷却速度で冷
却することを特徴とする耐歪時効特性に優れた高強度厚
鋼板の製造方法。
載の化学組成を有する厚鋼板を、800〜950℃の温
度域に加熱した後、300℃以下の温度まで5℃/秒以
上の冷却速度で急冷し、次いで、650〜500℃の温
度で焼き戻ししてから400〜200℃の温度まで3℃
/秒以上の冷却速度で加速冷却し、加速冷却を停止した
後室温まで30℃/時以下の冷却速度で冷却することを
特徴とする耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板の製造
方法。
向中心部の温度をいい、「冷却速度」も鋼板の板厚中心
部における冷却速度をいう。又、「厚鋼板」とは厚さ
3.0mm以上の鋼板を指す。
をそれぞれ(1)〜(3)の発明という。
めに、すなわち、880MPa以上の引張強度、なかで
も950MPa以上の引張強度を有する厚さ3.0mm
以上の耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板とその製造
方法を提供するために、種々検討を行った結果、下記の
知見を得た。
Cの含有量を制限することに加えて、SiとPの含有量
を制限すれば、高強度鋼材の歪み時効後の低温靱性と一
様伸びとを向上させることができる。特に、前記式で
表されるA値を0.42%以下とすれば、引張強度が8
80MPa以上の高強度鋼材において、時効処理による
低温靱性と加工硬化特性の劣化を抑制することができ
る。
aは適正量含有させることによって高強度鋼材の歪み時
効による特性劣化を軽減する作用を有する。特に、前記
式で表されるB値を1.5以下とすれば、引張強度が
880MPa以上の高強度鋼材の歪み時効感受性が著し
く低減するので、時効処理による低温靱性と加工硬化特
性の劣化を抑制することができる。
に、上記(a)で述べたA値及び(b)で述べたB値を
満足しておれば、引張強度が880MPa以上の高強度
鋼材に優れた低温靱性と溶接性を具備させることがで
き、しかも、歪み量が5%以下の場合には、歪み時効処
理した後でも優れた低温靱性と加工硬化特性を確保させ
ることができる。
み時効による特性の劣化を一層安定して抑制するには、
前記鋼材の製造において、焼き戻し後に400〜200
℃の温度まで加速冷却し、その後室温まで30℃/h以
下の冷却速度で冷却すればよい。
たものである。
しく説明する。なお、各元素の含有量の「%」表示は
「重量%」を意味する。
量が0.06%未満では焼き入れ性が不足するため、引
張強度で880MPaの強度を確保することが難しく、
更に、十分な靱性も得難い。一方、その含有量が0.1
5%を超えると、母材の靱性及び耐歪み時効特性が低下
するだけでなく、溶接部の硬度が上昇して低温割れ感受
性が高くなる。したがって、Cの含有量を0.06〜
0.15%とした。
に添加する元素で、その含有量が0.40%未満では、
所望の強度を確保することが困難となる。一方、1.8
%を超えて含有させると、母材と溶接部の靱性がともに
低下する。したがって、Mnの含有量を0.40〜1.
80%とした。
によって、強度と靱性を高める作用を有する。しかし、
その含有量が0.10%未満では添加効果に乏しい。一
方、0.80%を超えると、鋼の強度を過度に高めるの
で、却って母材及び溶接部の靱性が損なわれる。したが
って、Moの含有量を0.10〜0.80%とした。
微細にすることで、厚肉高強度鋼の靱性を大幅に向上さ
せる作用がある。更に、主にC、Nなどの耐歪み時効特
性に有害な元素を安定化し、耐歪み時効特性を向上させ
る効果も有する。しかし、その含有量が0.005%未
満では前記の効果が得られない。一方、0.03%を超
えて含有させると、溶接性が損なわれるばかりか、母材
の靱性や耐歪み時効特性も却って低下する。したがっ
て、Nbの含有量を0.005〜0.03%とした。
定化し、耐歪み時効特性を大幅に向上させる効果を有
し、本発明において不可欠の元素である。更に、Tiに
は、母材や溶接熱影響部の組織を微細化し、高強度鋼の
母材や溶接熱影響部の低温靱性を高める作用もある。し
かし、その含有量が0.004%未満ではこれらの効果
が得難く、一方、0.015%を超えて含有させると却
って耐歪み時効特性が損なわれ、更に、溶接性や母材靱
性も低下してしまう。したがって、Tiの含有量を0.
004〜0.015%とした。
ある。しかし、その含有量が0.0003%未満では前
記の効果が期待できず、一方、0.003%を超える
と、鋼の強度が過度に高まり、母材及び溶接部の靱性が
損なわれる。したがって、Bの含有量を0.0003〜
0.003%とした。
0.20%を超えると、母材及び溶接部の靱性が低下す
るし、耐歪み時効特性も低下するため、Siの含有量を
0.20%以下とした。母材及び溶接部の靱性、耐歪時
効特性を高めるためには、Siの含有量を0.10%以
下とすることが好ましい。
め、溶接性をあまり損なうことなく母材を強靱化する作
用がある。この効果を確実に得るには、Cuは0.2%
以上の含有量とすることが好ましい。しかし、その含有
量が1.5%を超えると、母材及び溶接部の靱性が損な
われるばかりでなく、熱間延性も大きく低下させる場合
がある。したがって、Cuの含有量を1.5%以下とし
た。
低温靱性、脆性亀裂伝播停止性能及び溶接性の改善に有
効である。この効果を確実に得るには、Niは0.3%
以上の含有量とすることが好ましい。しかし、6.0%
を超えて含有させると前記効果の向上代が小さくなって
コストが嵩むばかりか、焼き入れ−焼戻し処理しても過
度のオーステナイトが残留して降伏強度が低下する場合
がある。したがって、Niの含有量を6.0%以下とし
た。
効果及び焼戻し処理時の析出強化によって、強度と靱性
を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、C
rは0.10%以上の含有量とすることが好ましい。し
かし、その含有量が1.0%を超えると、鋼の強度を過
度に高めるので、却って母材及び溶接部の靱性が損なわ
れる。したがって、Crの含有量を1.0%以下とし
た。
果によって、強度と靱性を高める作用がある。更に、
C、Nなどの耐歪み時効特性に有害な元素を安定化し、
耐歪み時効特性を向上させる効果も有している。こうし
た効果を確実に得るには、Vは0.005%以上の含有
量とすることが好ましい。しかし、その含有量が0.1
%を超えると、鋼の強度を過度に高めるので、却って母
材及び溶接部の靱性が損なわれる。したがって、Vの含
有量を0.1%以下とした。
の形態を制御し、母材及び溶接部の靱性向上や耐食性向
上に効果があるだけでなく、C、Nなどの耐歪み時効特
性に有害な元素を安定化し、耐歪み時効特性を向上させ
る効果も有している。この効果を確実に得るには、Zr
は0.005%以上の含有量とすることが好ましい。し
かし、その含有量が0.03%を超えると、鋼の清浄度
が低下し、母材及び溶接部の靱性低下を招くばかりでな
く、耐歪み時効特性も低下してしまう。したがって、Z
rの含有量を0.03%以下とした。
の形態を制御し、母材及び溶接部の靱性向上や耐食性向
上に効果があるだけでなく、耐歪み時効特性を向上させ
る効果も有している。この効果を確実に得るには、Ca
は0.0010%以上の含有量とすることが好ましい。
しかし、その含有量が0.0030%を超えると、鋼の
清浄度が低下し、母材及び溶接部の靱性低下を招くばか
りでなく、耐歪み時効特性も低下してしまう。したがっ
て、Caの含有量を0.0030%以下とした。
作用に加えて、Nなどの耐歪み時効特性に有害な元素を
安定化し、耐歪み時効特性を大幅に向上させる効果も有
している。これらの効果を確実に得るには、Alは0.
02%以上の含有量とすることが好ましい。しかし、A
lの含有量が0.08%を超えると、溶接部の特性が劣
化するだけでなく、耐歪み時効特性や溶接性も却って低
下する。したがって、Alの含有量を0.08%以下と
した。
P、S及びNの含有量を下記のとおりに制限する。
く、溶接性をも低下させ、更に、耐歪み時効特性も低下
させてしまうので、その含有量はできるだけ低くするこ
と好ましいが、P含有量の過度の低減はコスト上昇を招
く。したがって、実害を生じさせない範囲として、Pの
含有量を0.010%以下とした。
く、溶接性をも低下させるので、その含有量はできるだ
け低くすること好ましいが、S含有量の過度の低減はコ
スト上昇を招く。したがって、実害を生じさせない範囲
として、Sの含有量を0.005%以下とした。
み時効感受性を高めてしまう。特にその含有量が0.0
040%を超えると、母材及び溶接部の靱性低下が著し
くなるばかりか、歪み時効感受性が極めて大きくなり、
N以外の元素の含有量を調整して種々の歪み時効感受性
低減対策、つまり、耐歪み時効特性向上対策を施しても
効果が得られない。したがって、Nの含有量を0.00
40%以下とした。
るA値が0.42%を超えると、高強度鋼材の歪み時効
感受性が増大し、耐歪み時効特性が劣化してしまう。し
たがって、A値を0.42%以下とした。なお、特に良
好な耐歪み時効特性を確保させるためには、前記式で
表されるA値を0.35%以下にすることが望ましい。
るB値が1.5を超えると、高強度鋼材の歪み時効感受
性が著しく増大し、耐歪み時効特性が極めて低下してし
まう。したがって、B値を1.5以下とした。なお、特
に良好な耐歪み時効特性を確保させるためには、前記
式で表されるB値を1.0以下にすることが望ましい。
て、(1)の発明に係る耐歪み時効特性に優れた高強度
厚鋼板が得られる。
加熱温度が950℃未満では目的とする880MPa以
上の引張強度が得難い場合がある。一方、加熱温度が1
100℃を超えると、熱間圧延後に、C、Nなどの耐歪
み時効特性に有害な元素の安定化が行えず良好な耐歪み
時効特性を確保させることが難しくなったり、構造部材
としての良好な低温靱性を確保させることが難しくなる
場合がある。したがって、鋼片の加熱温度は950〜1
100℃とするのがよい。
鋼片を前記(B−1)項に記載の温度に加熱して熱間圧
延した後、850〜700℃の温度から300℃以下の
温度まで5℃/秒以上の冷却速度で急冷するのがよい。
と良好な低温靱性を得ることが難しい場合があり、70
0℃未満では目的とする880MPa以上の引張強度を
得ることができない場合があるためである。
いと、目的とする880MPa以上の引張強度を得るこ
とが難しくなったり、構造部材としての良好な低温靱性
を確保することが難しくなる場合がある。
℃/秒未満の場合にも目的とする880MPa以上の引
張強度を得ることが難しくなったり、構造部材としての
良好な低温靱性を確保することが難しくなることがあ
る。
00℃の温度から300℃以下の温度まで5℃/秒以上
の冷却速度で急冷するのがよい。この急冷処理は例え
ば、通常の水冷や油冷の処理とすればよい。
0〜200℃の温度まで3℃/秒以上の冷却速度で加速
冷却し、加速冷却を停止した後室温まで30℃/h以下
の冷却速度で冷却するのがよい。
織の軟化・粗大化が著しくなって所望の強度と靱性が得
られなくなったり、耐歪時効特性が低下する場合があ
り、一方500℃を下回ると、靱性や耐歪時効特性が低
下する場合がある。
時効特性を安定化させるために、加速冷却の停止温度は
400〜200℃とするのがよいが、これは、加速冷却
の停止温度が400℃を超えたり200℃を下回ると、
所望の強度・靱性や耐歪み時効特性が得られない場合が
生じるからである。
回っても所望の強度・靱性や耐歪み時効特性が得られな
いことがある。
する冷却速度が30℃/hを超えると、所望の耐歪み時
効特性が得られない場合がある。
き戻ししてから400〜200℃の温度まで3℃/秒以
上の冷却速度で加速冷却し、加速冷却を停止した後室温
まで30℃/h以下の冷却速度で冷却するのがよい。な
お、加速冷却時の冷却速度は5℃/秒以上とすることが
望ましく、10℃/秒以上とすれば一層好ましい。
の水冷やミスト冷却で行えばよいし、30℃/h以下の
冷却速度を得る方法については、例えば、板厚に応じ、
空冷または炉冷や保温カバーによる徐冷などの方法で行
えばよい。
3)項における条件を満足させることによって、(2)
の発明に係る耐歪時効特性に優れた高強度厚鋼板の製造
方法が得られる。なお、この製造方法は所謂「圧延後直
接焼入れ」を利用するものである。
優れた高強度厚鋼板の製造方法について述べる。なお、
この製造方法は所謂「再加熱焼入れ」を利用するもので
ある。
熱温度 熱間圧延で製造した厚鋼板の加熱温度が800℃未満で
は目的とする880MPa以上の引張強度を得ることが
できない場合がある。一方、加熱温度が950℃を超え
ると、C、Nなどの耐歪み時効特性に有害な元素の安定
化が行えず良好な耐歪み時効特性を確保させることが難
しくなったり、構造部材としての良好な低温靱性を確保
させることが難しくなる場合がある。したがって、熱間
圧延で製造した厚鋼板の加熱温度は800〜950℃と
するのがよい。
熱間圧延で製造した厚鋼板を前記(B−4)項に記載の
温度に加熱した後、300℃以下の温度まで5℃/秒以
上の冷却速度で急冷するのがよい。
と、目的とする880MPa以上の引張強度を得ること
が難しくなったり、構造部材としての良好な低温靱性を
確保することが難しくなる場合がある。
℃/秒未満の場合にも目的とする880MPa以上の引
張強度を得ることが難しくなったり、構造部材としての
良好な低温靱性を確保することが難しくなることがあ
る。
まで5℃/秒以上の冷却速度で急冷するのがよい。この
急冷処理は例えば、通常の水冷や油冷の処理とすればよ
い。
0℃の温度で焼き戻ししてから400〜200℃の温度
まで3℃/秒以上の冷却速度で加速冷却し、加速冷却を
停止した後室温まで30℃/h以下の冷却速度で冷却す
るのがよい。
度が得られなかったり、耐歪時効特性が低下する場合が
あり、一方500℃を下回ると靱性や耐歪時効特性が低
下する場合がある。
時効特性を安定化させるために、加速冷却の停止温度は
400〜200℃とするのがよいが、これは、加速冷却
の停止温度が400℃を超えたり200℃を下回ると、
所望の強度・靱性や耐歪み時効特性が得られない場合が
生じるからである。
回っても所望の強度・靱性や耐歪み時効特性が得られな
い場合がある。
する冷却速度が30℃/hを超えると、所望の耐歪み時
効特性が得られない場合がある。
き戻ししてから400〜200℃の温度まで3℃/秒以
上の冷却速度で加速冷却し、加速冷却を停止した後室温
まで30℃/h以下の冷却速度で冷却するのがよい。な
お、加速冷却時の冷却速度は5℃/秒以上とすることが
望ましく、10℃/秒以上とすれば一層好ましい。
の水冷やミスト冷却で行えばよいし、30℃/h以下の
冷却速度を得る方法については、例えば、板厚に応じ、
空冷または炉冷や保温カバーによる徐冷などの方法で行
えばよい。
6)項における条件を満足させることによって、(3)
の発明に係る耐歪時効特性に優れた高強度厚鋼板の製造
方法が得られる。
る。
設備にて製造した鋼片を用い、表2に示す種々の条件で
板厚50mmの厚鋼板を製造した。
で規定する範囲内にある本発明例、鋼I〜Mは成分のい
ずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較
例である。
謂「圧延後直接焼入れ」を、「RQ」は所謂「再加熱焼
入れ」を示す。加熱温度の欄は、「DQ」の場合、鋼片
の加熱温度(但し、括弧内は急冷を開始した温度)を示
し、「RQ」の場合、厚鋼板の加熱温度を示す。
先」の突き合わせ溶接を施し、母材部の板厚中心部から
JIS4号引張試験片とJIS4号シャルピー衝撃試験
片を、又、溶接継ぎ手部のストレートシーム部からJI
S4号シャルピー衝撃試験片を採取し、母材部の引張特
性(降伏強度、引張強度及び一様伸び)とシャルピー衝
撃特性(破面遷移温度vTs(℃)と−60℃での吸収
エネルギーvE-60(J))、及び溶接継手部の−20℃
でのシャルピー衝撃特性(吸収エネルギーvE-20
(J))を調査した。なお、溶接条件は入熱4.5kJ
/mmのSAW溶接とした。
前の機械的性質」として示す。
mの厚鋼板に、2.5%、5.0%の歪みを加えた後、
250℃で1時間時効処理し、板厚中心部からJIS4
号引張試験片とJIS4号シャルピー衝撃試験片を採取
し、引張特性(一様伸び)とシャルピー衝撃特性(−6
0℃における吸収エネルギーvE-60(J))を調査し
た。表3に、この試験結果を「歪み時効処理後の機械的
性質」として併せて示した。
る厚鋼板の場合、母材部はいずれも引張強度950MP
a以上の強度を有するとともに、母材部及び溶接継ぎ手
部とも良好なシャルピー衝撃特性を有し、更に、歪み量
が5%以下の場合には、歪み時効処理した後でも、歪み
時効処理前の60%以上のシャルピー衝撃特性及び引張
試験時の一様伸びを有しており、耐歪時効特性に優れて
いることが明らかである。
る範囲から外れる比較例の鋼を用いた厚鋼板の場合、歪
み時効処理後の、シャルピー衝撃特性及び引張試験時の
一様伸び値の少なくとも一方が目標を満足しない。
引張強度を有し、しかも、耐歪み時効特性に優れている
ので建築、タンク、橋梁、産業機械及び鋼管など各種溶
接構造物の素材として利用することができる。この厚鋼
板は本発明の方法によって比較的容易に製造することが
できる。
特性は、引張強度が880MPa以上、なかでも950
MPaの超高強度の場合に顕著に得られるものではある
が、強度グレードを1グレード低くした引張強度が78
0MPa級の高張力厚鋼板の場合にも十分な耐歪み時効
特性が得られるものである。
Claims (3)
- 【請求項1】重量%で、C:0.06〜0.15%、M
n:0.40〜1.80%、Mo:0.10〜0.80
%、Nb:0.005〜0.03%、Ti:0.004
〜0.015%、B:0.0003〜0.003%、S
i:0.20%以下、Cu:1.5%以下、Ni:6.
0%以下、Cr:1.0%以下、V:0.1%以下、Z
r:0.03%以下、Ca:0.0030%以下、A
l:0.08%以下を含み、残部がFe及び不可避不純
物からなり、不純物中のPは0.010%以下、Sは
0.005%以下、Nは0.0040%以下で、更に下
記式で表されるA値が0.42%以下、及び下記式
で表されるB値が1.5以下を満足する耐歪み時効特性
に優れた高強度厚鋼板。 A=50N(%)+C(%)+0.3Si(%)+10P(%)・・・ B={50N(%)+C(%)}/{4Nb(%)+V(%)+10Ti(% )+2Al(%)+15Zr(%)+3Ca(%)}・・・ - 【請求項2】請求項1に記載の化学組成を有する鋼片
を、950〜1100℃の温度域に加熱して熱間圧延を
行った後、850〜700℃の温度から300℃以下の
温度まで5℃/秒以上の冷却速度で急冷し、次いで、6
50〜500℃の温度で焼き戻ししてから400〜20
0℃の温度まで3℃/秒以上の冷却速度で加速冷却し、
加速冷却を停止した後室温まで30℃/時以下の冷却速
度で冷却することを特徴とする耐歪時効特性に優れた高
強度厚鋼板の製造方法。 - 【請求項3】熱間圧延で製造した請求項1に記載の化学
組成を有する厚鋼板を、800〜950℃の温度域に加
熱した後、300℃以下の温度まで5℃/秒以上の冷却
速度で急冷し、次いで、650〜500℃の温度で焼き
戻ししてから400〜200℃の温度まで3℃/秒以上
の冷却速度で加速冷却し、加速冷却を停止した後室温ま
で30℃/h以下の冷却速度で冷却することを特徴とす
る耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23608399A JP3661510B2 (ja) | 1999-08-23 | 1999-08-23 | 耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23608399A JP3661510B2 (ja) | 1999-08-23 | 1999-08-23 | 耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001059142A true JP2001059142A (ja) | 2001-03-06 |
JP3661510B2 JP3661510B2 (ja) | 2005-06-15 |
Family
ID=16995477
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23608399A Expired - Fee Related JP3661510B2 (ja) | 1999-08-23 | 1999-08-23 | 耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3661510B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007023346A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Jfe Steel Kk | 歪時効特性に優れた高強度溶接鋼管の製造方法 |
JP2011174154A (ja) * | 2010-02-25 | 2011-09-08 | Nippon Steel Corp | レーザ溶接用またはレーザ・アークハイブリッド溶接用の引張強さが1100MPa以上の高張力鋼板の製造方法 |
JP2022548144A (ja) * | 2019-09-17 | 2022-11-16 | ポスコ | 低温衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101649413B (zh) * | 2008-08-15 | 2012-03-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度、高韧性马氏体时效钢及其制造方法 |
-
1999
- 1999-08-23 JP JP23608399A patent/JP3661510B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007023346A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Jfe Steel Kk | 歪時効特性に優れた高強度溶接鋼管の製造方法 |
JP2011174154A (ja) * | 2010-02-25 | 2011-09-08 | Nippon Steel Corp | レーザ溶接用またはレーザ・アークハイブリッド溶接用の引張強さが1100MPa以上の高張力鋼板の製造方法 |
JP2022548144A (ja) * | 2019-09-17 | 2022-11-16 | ポスコ | 低温衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 |
JP7411072B2 (ja) | 2019-09-17 | 2024-01-10 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 低温衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3661510B2 (ja) | 2005-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4897125B2 (ja) | 高強度鋼板とその製造方法 | |
JP5509923B2 (ja) | レーザ溶接用またはレーザ・アークハイブリッド溶接用の引張強さが1100MPa以上の高張力鋼板の製造方法 | |
JP5659758B2 (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、PWHT後の落重特性に優れたTMCP−Temper型高強度厚鋼板の製造方法 | |
JP5407478B2 (ja) | 1層大入熱溶接熱影響部の靭性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
JP4418391B2 (ja) | 音響異方性が小さい降伏強さ650MPa以上の高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP5028785B2 (ja) | 高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP2010121191A (ja) | 耐遅れ破壊特性および溶接性に優れる高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
JP5089224B2 (ja) | オンライン冷却型高張力鋼板の製造方法 | |
JP2005256037A (ja) | 高強度高靭性厚鋼板の製造方法 | |
JP6394378B2 (ja) | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
JP4310591B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度鋼板の製造方法 | |
JP4770415B2 (ja) | 溶接性に優れた高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
JP3602471B2 (ja) | 溶接性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP5008879B2 (ja) | 強度および低温靭性の優れた高張力鋼板および高張力鋼板の製造方法 | |
JP4924047B2 (ja) | 表面残留応力の絶対値が150N/mm2以下の耐疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材の製造方法 | |
CN114480949B (zh) | 一种690MPa级低屈强比耐候焊接结构钢、钢板及其制造方法 | |
JP3661510B2 (ja) | 耐歪み時効特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 | |
JP4276341B2 (ja) | 引張強さ570〜720N/mm2の溶接熱影響部と母材の硬さ差が小さい厚鋼板およびその製造方法 | |
JPH0693332A (ja) | 高張力・高靱性微細ベイナイト鋼の製造法 | |
JP3541746B2 (ja) | Ctod特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 | |
JP3208495B2 (ja) | 溶接性の優れた80kgf/mm2 級高張力鋼の製造法 | |
JP3920523B2 (ja) | 溶接性及び母材靭性に優れた高張力鋼板 | |
JP3568710B2 (ja) | 大入熱溶接時のHAZ靱性が優れ、降伏比が80%以下である溶接構造用590N/mm2 級鋼板およびその製造方法 | |
JP2002371336A (ja) | 高張力鋼材および鋼板 | |
JPH06248336A (ja) | 溶接性の優れた低降伏比780N/mm2級高張力鋼の製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050127 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050127 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050314 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3661510 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080401 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090401 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100401 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110401 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120401 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120401 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130401 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130401 Year of fee payment: 8 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130401 Year of fee payment: 8 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140401 Year of fee payment: 9 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |