JPH08215794A - 薄スラブ用連続鋳造機のモールド - Google Patents
薄スラブ用連続鋳造機のモールドInfo
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- JPH08215794A JPH08215794A JP7043491A JP4349195A JPH08215794A JP H08215794 A JPH08215794 A JP H08215794A JP 7043491 A JP7043491 A JP 7043491A JP 4349195 A JP4349195 A JP 4349195A JP H08215794 A JPH08215794 A JP H08215794A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 モールド下方のガイドロールがシンプルであ
り、鋳片先端部の通過時にもガイドロールを開けるよう
な複雑な操作が不要であり、しかも鋳片品質の良好な薄
スラブが鋳造できる薄スラブ用連続鋳造機のモールドを
提供する。 【構成】 一対の長辺側モールド壁１，１と、一対の短
辺側モールド壁２，２とからなり、一対の短辺側モール
ド壁２，２は、互いに略平行であり、一対の長辺側モー
ルド壁１，１は、互いの間隔をモールドＭ上端からモー
ルドＭ下端に向かってしだいに小さくしていくテーパー
が付与されている。モールドＭ上端にて浸漬ノズルが入
る幅を持ちながらモールドＭ下端にて、薄スラブ鋳片を
鋳造できる。また、後工程での圧下を要せず、直接、薄
スラブ鋳片を鋳造できる可能性が大きくなる。
り、鋳片先端部の通過時にもガイドロールを開けるよう
な複雑な操作が不要であり、しかも鋳片品質の良好な薄
スラブが鋳造できる薄スラブ用連続鋳造機のモールドを
提供する。 【構成】 一対の長辺側モールド壁１，１と、一対の短
辺側モールド壁２，２とからなり、一対の短辺側モール
ド壁２，２は、互いに略平行であり、一対の長辺側モー
ルド壁１，１は、互いの間隔をモールドＭ上端からモー
ルドＭ下端に向かってしだいに小さくしていくテーパー
が付与されている。モールドＭ上端にて浸漬ノズルが入
る幅を持ちながらモールドＭ下端にて、薄スラブ鋳片を
鋳造できる。また、後工程での圧下を要せず、直接、薄
スラブ鋳片を鋳造できる可能性が大きくなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は薄スラブ用連続鋳造機の
モールドに関する。薄スラブとは通常、 100mm以下の厚
さの断面長方形の鋳片をいう。従来の普通の連続鋳造機
では、厚さが 200mm以上のスラブを鋳造していたが、最
近では直接、厚さ 100mm以下の薄スラブを鋳造する傾向
にある。これは、薄ければ薄いほど直接最終製品を鋳造
することはできないまでも、後段の圧延機による圧延工
程が省略できるからである。もっとも、薄スラブを鋳造
すること自体は、古くから色々な方法が提案されてお
り、例えば、 モールドがベルト式のもの（特開平４−１５７０４
８号など） モールドが双ロール式のもの（特開平３−２４８７
４９号など） 鋳造後にオンラインで圧下（圧延）するもの、すな
わち鋳型の下方のパスラインに沿って設けられた圧下ロ
ールで、鋳片を圧延してスラブ厚さを順に薄くしていく
もの、等がある。前記３例のうち、とは通常の貫通
（底無し）鋳型を使用する連続鋳造機とは根本的に鋳造
方法を異にするものであり、についてはモールド下方
のパスラインに設けた圧下用ロールに圧下量調整装置が
必要となるので、設備が複雑かつ高価となり、この点に
おいて鋳造後に別ラインの圧延設備で最終製品に圧延し
ていくものとさほど相違はないものである。
モールドに関する。薄スラブとは通常、 100mm以下の厚
さの断面長方形の鋳片をいう。従来の普通の連続鋳造機
では、厚さが 200mm以上のスラブを鋳造していたが、最
近では直接、厚さ 100mm以下の薄スラブを鋳造する傾向
にある。これは、薄ければ薄いほど直接最終製品を鋳造
することはできないまでも、後段の圧延機による圧延工
程が省略できるからである。もっとも、薄スラブを鋳造
すること自体は、古くから色々な方法が提案されてお
り、例えば、 モールドがベルト式のもの（特開平４−１５７０４
８号など） モールドが双ロール式のもの（特開平３−２４８７
４９号など） 鋳造後にオンラインで圧下（圧延）するもの、すな
わち鋳型の下方のパスラインに沿って設けられた圧下ロ
ールで、鋳片を圧延してスラブ厚さを順に薄くしていく
もの、等がある。前記３例のうち、とは通常の貫通
（底無し）鋳型を使用する連続鋳造機とは根本的に鋳造
方法を異にするものであり、についてはモールド下方
のパスラインに設けた圧下用ロールに圧下量調整装置が
必要となるので、設備が複雑かつ高価となり、この点に
おいて鋳造後に別ラインの圧延設備で最終製品に圧延し
ていくものとさほど相違はないものである。
【０００２】本発明は、前記三方式とは異なり、貫通
（底無し）鋳型を使用して、直接に、すなわち圧延する
ことなく、薄スラブ鋳片を鋳造できる連続鋳造機に関す
る。
（底無し）鋳型を使用して、直接に、すなわち圧延する
ことなく、薄スラブ鋳片を鋳造できる連続鋳造機に関す
る。
【０００３】
【従来の技術】貫通鋳型を使用して薄スラブを直接、連
続鋳造する従来技術としては、米国特許第４６３５７０
２号がある（従来例Ｉ）。この従来例Ｉの鋳型は、図４
に示すように、一対の長辺壁間の間隔（鋳片では厚さに
なる寸法）をモールド上端の中央部だけ広くし、両端部
では狭くしており、さらに前記中央部の膨出部51もモー
ルド下端に近づくにつれ小さくした異形断面形状のモー
ルドである。モールド上端の中央部のみ一対の長辺壁間
の間隔を広くした理由は、モールド上端には注湯用の浸
漬ノズルＮを挿入する必要が有り、厚さがノズル径より
も小さいとノズルＮの挿入ができないことによる。とこ
ろが、このようなモールドの上端と下端で断面形状が異
なる鋳型では、モールドの断面形状が上下方向で変化す
るため、鋳片の引抜きを容易にするための鋳型を上下に
振動させるモールドオシレーションが難しいという問題
がある。そこで、前記従来例Ｉの欠点を改良したものと
して、図５に示すように、一対のモールドの長辺壁間の
間隔を中央部上端だけでなく、下端まで広くした膨出部
52を形成したもの、すなわち、長辺壁間の間隔の広い中
央部がモールド上端から下端まで続いている大鼓状モー
ルドが、特表平２−５００５０１号などで提案されてい
る（従来例II）。上記の従来例IIでは、鋳片は中央部が
膨出した形状でモールドから出てくるので、その膨出部
を押し込む役割をモールド下方のガイドロールに負わせ
ているが、ガイドロールを中央部が膨出した鋳片の形状
に合わすためにガイドロールの形状が複雑になるとか、
ガイドロール部で鋳片を矩形断面に圧下するため、鋳造
初期の鋳片先端部のガイドロール通過時、ガイドロール
を開ける必要があり、操作が複雑になるという問題があ
る。さらに、ダミーバーもモールドの横断面形状に合わ
せた非矩形のものを用いる必要があり、操業が困難とな
る。
続鋳造する従来技術としては、米国特許第４６３５７０
２号がある（従来例Ｉ）。この従来例Ｉの鋳型は、図４
に示すように、一対の長辺壁間の間隔（鋳片では厚さに
なる寸法）をモールド上端の中央部だけ広くし、両端部
では狭くしており、さらに前記中央部の膨出部51もモー
ルド下端に近づくにつれ小さくした異形断面形状のモー
ルドである。モールド上端の中央部のみ一対の長辺壁間
の間隔を広くした理由は、モールド上端には注湯用の浸
漬ノズルＮを挿入する必要が有り、厚さがノズル径より
も小さいとノズルＮの挿入ができないことによる。とこ
ろが、このようなモールドの上端と下端で断面形状が異
なる鋳型では、モールドの断面形状が上下方向で変化す
るため、鋳片の引抜きを容易にするための鋳型を上下に
振動させるモールドオシレーションが難しいという問題
がある。そこで、前記従来例Ｉの欠点を改良したものと
して、図５に示すように、一対のモールドの長辺壁間の
間隔を中央部上端だけでなく、下端まで広くした膨出部
52を形成したもの、すなわち、長辺壁間の間隔の広い中
央部がモールド上端から下端まで続いている大鼓状モー
ルドが、特表平２−５００５０１号などで提案されてい
る（従来例II）。上記の従来例IIでは、鋳片は中央部が
膨出した形状でモールドから出てくるので、その膨出部
を押し込む役割をモールド下方のガイドロールに負わせ
ているが、ガイドロールを中央部が膨出した鋳片の形状
に合わすためにガイドロールの形状が複雑になるとか、
ガイドロール部で鋳片を矩形断面に圧下するため、鋳造
初期の鋳片先端部のガイドロール通過時、ガイドロール
を開ける必要があり、操作が複雑になるという問題があ
る。さらに、ダミーバーもモールドの横断面形状に合わ
せた非矩形のものを用いる必要があり、操業が困難とな
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の事情に
鑑み、モールド下方のガイドロールの構造がシンプルで
あり、鋳片先端部の通過時にもガイドロールを開けるよ
うな複雑な操作が不要であり、ダミーバーも通常の横断
面矩形のものが使え、しかも鋳片品質の良好な薄スラブ
を直接鋳造できる薄スラブ用連続鋳造機のモールドを提
供することを目的とする。
鑑み、モールド下方のガイドロールの構造がシンプルで
あり、鋳片先端部の通過時にもガイドロールを開けるよ
うな複雑な操作が不要であり、ダミーバーも通常の横断
面矩形のものが使え、しかも鋳片品質の良好な薄スラブ
を直接鋳造できる薄スラブ用連続鋳造機のモールドを提
供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のモールドは、一
対の長辺側モールド壁と、該一対のモールド壁に挾まれ
た一対の短辺側モールド壁とからなり、前記一対の短辺
側モールド壁は、互いに略平行であり、前記一対の長辺
側モールド壁は、互いの間隔をモールド上端からモール
ド下端に向かって少くとも凝固シェルの収縮量だけしだ
いに小さくしていくテーパーが付与されていることを特
徴とする。上記本発明において、前記長辺側モールド壁
のテーパー量は、下記式にしたがうことが好ましい。 ｛（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）−（Ｂ2 ＋Ｔ2 ）｝÷（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）
× 100＝Ｃ 但し Ｂ1 ：モールド上端（メニスカス付近）における
短辺間距離 Ｔ1 ：モールド上端（メニスカス付近）における長辺間
距離 Ｂ2 ：モールド下端における短辺間距離 Ｔ2 ：モールド下端における長辺間距離 Ｃ ：モールド上端からモールド下端に移動する間の凝
固シェルの収縮量又はそれ以上
対の長辺側モールド壁と、該一対のモールド壁に挾まれ
た一対の短辺側モールド壁とからなり、前記一対の短辺
側モールド壁は、互いに略平行であり、前記一対の長辺
側モールド壁は、互いの間隔をモールド上端からモール
ド下端に向かって少くとも凝固シェルの収縮量だけしだ
いに小さくしていくテーパーが付与されていることを特
徴とする。上記本発明において、前記長辺側モールド壁
のテーパー量は、下記式にしたがうことが好ましい。 ｛（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）−（Ｂ2 ＋Ｔ2 ）｝÷（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）
× 100＝Ｃ 但し Ｂ1 ：モールド上端（メニスカス付近）における
短辺間距離 Ｔ1 ：モールド上端（メニスカス付近）における長辺間
距離 Ｂ2 ：モールド下端における短辺間距離 Ｔ2 ：モールド下端における長辺間距離 Ｃ ：モールド上端からモールド下端に移動する間の凝
固シェルの収縮量又はそれ以上
【０００６】
【作用】本発明のモールドは、モールド上端も下端も平
行な長方形であり異形断面ではないので、モールドを振
動させながら鋳片を引抜いていくときの抵抗が小さく、
スラブの引抜きが容易である。このため、鋳片に有害な
縦割れ等の欠陥が生じない。また、モールド上端では浸
漬ノズルが入る厚みを保ちながら、長辺側でテーパーを
とっているのでモールド下端厚みが小さくなり、より薄
いスラブ鋳片を直接鋳造することが可能となる。以上の
ように、モールドから出た時点で断面長方形の薄スラブ
が鋳造できているので、モールド下方のガイドロール
に、ロール間隔調整装置が不要となって構造がシンプル
となり、鋳片先端部の通過時にもガイドロールの間隔を
調整する（広げる）ような複雑な操作が不要であり、さ
らに、ダミーバーは従来どおりの矩形のものが使用でき
るため操業が簡単になる。
行な長方形であり異形断面ではないので、モールドを振
動させながら鋳片を引抜いていくときの抵抗が小さく、
スラブの引抜きが容易である。このため、鋳片に有害な
縦割れ等の欠陥が生じない。また、モールド上端では浸
漬ノズルが入る厚みを保ちながら、長辺側でテーパーを
とっているのでモールド下端厚みが小さくなり、より薄
いスラブ鋳片を直接鋳造することが可能となる。以上の
ように、モールドから出た時点で断面長方形の薄スラブ
が鋳造できているので、モールド下方のガイドロール
に、ロール間隔調整装置が不要となって構造がシンプル
となり、鋳片先端部の通過時にもガイドロールの間隔を
調整する（広げる）ような複雑な操作が不要であり、さ
らに、ダミーバーは従来どおりの矩形のものが使用でき
るため操業が簡単になる。
【０００７】
【実施例】つぎに、本発明の実施例を図面に基づき説明
する。図１は本発明の一実施例に係わるモールドＭの斜
視図であり、１，１は一対の長辺側モールド壁、２，２
は一対の短辺側モールド壁である。長辺側モールド壁
１，１は短辺側モールド壁２，２を挾んでおり、平面視
で矩形のモールドを形作っている。なお、符号meは注湯
した溶鋼の湯面（メニスカス）を示す。
する。図１は本発明の一実施例に係わるモールドＭの斜
視図であり、１，１は一対の長辺側モールド壁、２，２
は一対の短辺側モールド壁である。長辺側モールド壁
１，１は短辺側モールド壁２，２を挾んでおり、平面視
で矩形のモールドを形作っている。なお、符号meは注湯
した溶鋼の湯面（メニスカス）を示す。
【０００８】短辺側モールド壁２，２は互いに略平行で
あり、モールド上端（メニスカス付近をいう、以下同
じ）における短辺間距離Ｂ1 とモールド下端における短
辺間距離Ｂ2 は同一寸法である。長辺側モールド壁１，
１はモールド上端からモールド下端に向って長辺間距離
が小さくなるテーパー壁を構成しており、モールド上端
における長辺間距離Ｔ1 よりモールド下端における長辺
間距離Ｔ2 が小さくなっている。
あり、モールド上端（メニスカス付近をいう、以下同
じ）における短辺間距離Ｂ1 とモールド下端における短
辺間距離Ｂ2 は同一寸法である。長辺側モールド壁１，
１はモールド上端からモールド下端に向って長辺間距離
が小さくなるテーパー壁を構成しており、モールド上端
における長辺間距離Ｔ1 よりモールド下端における長辺
間距離Ｔ2 が小さくなっている。
【０００９】ここで、モールド上端からモールド下端に
移動する間の凝固シェルの収縮量又はそれ以上をＣとす
ると、長辺側モールド壁１，１のテーパー量は、下記式
にしたがうことが好ましい。 ｛（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）−（Ｂ2 ＋Ｔ2 ）｝÷（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）× 100＝Ｃ …式 テーパー量が凝固シェルの収縮量Ｃより大きい場合は、
凝固シェルに長辺側モールド壁１，１から外力を加える
と短辺シェルが圧縮されることになる。このため短辺シ
ェルが短辺壁側に容易にふくらむことができるように短
辺シェルに面した短辺壁を凹型とする。反対にテーパー
量が凝固シェルの収縮量Ｃより小さい場合は、モールド
出側のスラブ鋳片の厚さをもっと薄くできるにも拘らず
薄くしないことになるので、直接、薄いスラブ鋳片を鋳
造できず、後工程での圧下を必要とし、無駄な工程を増
やすことになる。テーパー量が上記式にしたがうとき
は、上記いずれの問題も生じず、薄スラブ鋳片Ｓを直接
鋳造できることになる。
移動する間の凝固シェルの収縮量又はそれ以上をＣとす
ると、長辺側モールド壁１，１のテーパー量は、下記式
にしたがうことが好ましい。 ｛（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）−（Ｂ2 ＋Ｔ2 ）｝÷（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）× 100＝Ｃ …式 テーパー量が凝固シェルの収縮量Ｃより大きい場合は、
凝固シェルに長辺側モールド壁１，１から外力を加える
と短辺シェルが圧縮されることになる。このため短辺シ
ェルが短辺壁側に容易にふくらむことができるように短
辺シェルに面した短辺壁を凹型とする。反対にテーパー
量が凝固シェルの収縮量Ｃより小さい場合は、モールド
出側のスラブ鋳片の厚さをもっと薄くできるにも拘らず
薄くしないことになるので、直接、薄いスラブ鋳片を鋳
造できず、後工程での圧下を必要とし、無駄な工程を増
やすことになる。テーパー量が上記式にしたがうとき
は、上記いずれの問題も生じず、薄スラブ鋳片Ｓを直接
鋳造できることになる。
【００１０】図２は、図１のモールドで鋳造する鋳片Ｓ
の凝固シェルの形状を示すもので、Ｓ1 はモールド上端
で形成される凝固シェルを示し、Ｓ2 はモールド下端で
形成される凝固シェルを示す。本図から明らかなよう
に、モールド上端からモールド下端に移動する間に冷却
された凝固シェルは、少くともその収縮量Ｃに見合った
量だけ長辺側モールド壁によって押潰しが行なわれ、鋳
片厚さが薄くなっている。しかも、この場合、凝固シェ
ルに大きな外力を加えないので、鋳片に内部割れが生ず
ることなく、かつ円滑にモールドオシレーションを行い
ながら、直接、薄スラブ鋳片Ｓを鋳造することが可能と
なるのである。
の凝固シェルの形状を示すもので、Ｓ1 はモールド上端
で形成される凝固シェルを示し、Ｓ2 はモールド下端で
形成される凝固シェルを示す。本図から明らかなよう
に、モールド上端からモールド下端に移動する間に冷却
された凝固シェルは、少くともその収縮量Ｃに見合った
量だけ長辺側モールド壁によって押潰しが行なわれ、鋳
片厚さが薄くなっている。しかも、この場合、凝固シェ
ルに大きな外力を加えないので、鋳片に内部割れが生ず
ることなく、かつ円滑にモールドオシレーションを行い
ながら、直接、薄スラブ鋳片Ｓを鋳造することが可能と
なるのである。
【００１１】図３は本発明の利点を比較しながら説明す
るための図であり、短辺側にテーパーを付与したモール
ドで鋳造中の凝固シェルＳ1 ，Ｓ2 を示す。通常、凝固
シェルは距離が長い短辺間寸法Ｂでの収縮量が大きいの
で、凝固シェルに加わる内部応力や歪を避けるために短
辺側にテーパーを付与することがまず考えられるのであ
る。しかし、この場合、鋳片Ｓの幅寸法Ｂが小さくな
り、厚さ寸法Ｔが大きいままなので、薄スラブ鋳片Ｓを
直接鋳造するという目的は達成し難くなる。
るための図であり、短辺側にテーパーを付与したモール
ドで鋳造中の凝固シェルＳ1 ，Ｓ2 を示す。通常、凝固
シェルは距離が長い短辺間寸法Ｂでの収縮量が大きいの
で、凝固シェルに加わる内部応力や歪を避けるために短
辺側にテーパーを付与することがまず考えられるのであ
る。しかし、この場合、鋳片Ｓの幅寸法Ｂが小さくな
り、厚さ寸法Ｔが大きいままなので、薄スラブ鋳片Ｓを
直接鋳造するという目的は達成し難くなる。
【００１２】なお、前記実施例では、短辺側モールド壁
２をモールド下方（鋳片引抜き方向前方）に行くにつれ
て幅狭とした平板状とし、長辺側モールド壁１と共働し
て断面矩形の鋳片Ｓを鋳造するようにしたものについて
例示したが、短辺側モールド壁２を図４に示すように凸
円弧としたり、図５に示すような山形として鋳片Ｓの端
面を外側に膨らませた略矩形断面形状の鋳片Ｓ′，Ｓ″
となるようにしてもよい。
２をモールド下方（鋳片引抜き方向前方）に行くにつれ
て幅狭とした平板状とし、長辺側モールド壁１と共働し
て断面矩形の鋳片Ｓを鋳造するようにしたものについて
例示したが、短辺側モールド壁２を図４に示すように凸
円弧としたり、図５に示すような山形として鋳片Ｓの端
面を外側に膨らませた略矩形断面形状の鋳片Ｓ′，Ｓ″
となるようにしてもよい。
【００１３】本発明における関係式のように凝固シェル
の収縮量と見合ったテーパー量を付与したモールドによ
れば、本来収縮量の小さい長辺側で鋳片を押潰しても、
内部割れ等の不具合が発生しないことが確認された。し
たがって、本実施例によれば、つぎの効果を奏すること
ができる。 モールド上端にて浸漬ノズルが入る幅を持ちながら
モールド下端にて、薄スラブ鋳片を鋳造できる。また、
後工程での圧下を要せず、直接、薄スラブ鋳片を鋳造で
きる可能性が大きくなるので、ローラエプロンのガイド
ロールはロール間隔を調整するためのロール間隔調整装
置が不要となり、装置が簡単となる。さらに、鋳片先端
部の通過時にもガイドロールの間隙を調整する（広げ
る）ような複雑な操作が不要となる。 凝固シェルに大きな外力を加えず厚みを薄くできる
ため、鋳片にとって品質欠陥となる内部割れ等が生じ難
く、高品質のスラブ鋳片を鋳造できる。 鋳造開始時のモールド底部を塞ぐダミーバーは、通
常の矩形のものが使用できるため、操業が簡単となる。
の収縮量と見合ったテーパー量を付与したモールドによ
れば、本来収縮量の小さい長辺側で鋳片を押潰しても、
内部割れ等の不具合が発生しないことが確認された。し
たがって、本実施例によれば、つぎの効果を奏すること
ができる。 モールド上端にて浸漬ノズルが入る幅を持ちながら
モールド下端にて、薄スラブ鋳片を鋳造できる。また、
後工程での圧下を要せず、直接、薄スラブ鋳片を鋳造で
きる可能性が大きくなるので、ローラエプロンのガイド
ロールはロール間隔を調整するためのロール間隔調整装
置が不要となり、装置が簡単となる。さらに、鋳片先端
部の通過時にもガイドロールの間隙を調整する（広げ
る）ような複雑な操作が不要となる。 凝固シェルに大きな外力を加えず厚みを薄くできる
ため、鋳片にとって品質欠陥となる内部割れ等が生じ難
く、高品質のスラブ鋳片を鋳造できる。 鋳造開始時のモールド底部を塞ぐダミーバーは、通
常の矩形のものが使用できるため、操業が簡単となる。
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、モールド直下のガイド
ロールがシンプルな構成でよく、鋳片先端部の通過時に
もガイドロールの間隔を調整するための複雑な操作が不
要であり、かつダミーバーも通常の矩形のものが使用で
き、しかも鋳片品質の良好な薄スラブを直接鋳造できる
薄スラブ用連続鋳造機のモールドを提供することができ
る。
ロールがシンプルな構成でよく、鋳片先端部の通過時に
もガイドロールの間隔を調整するための複雑な操作が不
要であり、かつダミーバーも通常の矩形のものが使用で
き、しかも鋳片品質の良好な薄スラブを直接鋳造できる
薄スラブ用連続鋳造機のモールドを提供することができ
る。
【図１】本発明の一実施例に係るモールドの斜視図であ
る。
る。
【図２】本発明に係るモールドで鋳造中の凝固シェルの
形状を示す説明図である。
形状を示す説明図である。
【図３】短辺側にテーパーを付与したモールドで鋳造中
の凝固シェルの形状を示す説明図である。
の凝固シェルの形状を示す説明図である。
【図４】従来例Ｉのモールドの斜視図である。
【図５】従来例IIのモールドの斜視図である。
Ｍ モールド １ 長
辺側モールド壁 ２ 短辺側モールド壁 B1 短
辺間距離 B2 短辺間距離 T1 長
辺間距離 T2 長辺間距離
辺側モールド壁 ２ 短辺側モールド壁 B1 短
辺間距離 B2 短辺間距離 T1 長
辺間距離 T2 長辺間距離
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年３月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例に係るモールドの斜視図であ
る。
る。
【図２】本発明に係るモールドで鋳造中の凝固シェルの
形状を示す説明図である。
形状を示す説明図である。
【図３】短辺側にテーパーを付与したモールドで鋳造中
の凝固シェルの形状を示す説明図である。
の凝固シェルの形状を示す説明図である。
【図４】本発明の他の実施例に係るモールドと、そのモ
ールドで鋳造中の凝固シェルの形状を示す説明図であ
る。
ールドで鋳造中の凝固シェルの形状を示す説明図であ
る。
【図５】本発明のさらに他の実施例に係るモールドと、
そのモールドで鋳造中の凝固シェルの形状を示す説明図
である。
そのモールドで鋳造中の凝固シェルの形状を示す説明図
である。
【図６】従来例Ｉのモールドの斜視図である。
【図７】従来例ＩＩのモールドの斜視図である。
【符号の説明】 Ｍ モールド １ 長
辺側モールド壁 ２ 短辺側モールド壁 Ｂ１
短辺間距離 Ｂ２ 短辺間距離 Ｔ１
長辺間距離 Ｔ２ 長辺間距離
辺側モールド壁 ２ 短辺側モールド壁 Ｂ１
短辺間距離 Ｂ２ 短辺間距離 Ｔ１
長辺間距離 Ｔ２ 長辺間距離
フロントページの続き (72)発明者 金沢 敬 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 川上 隆 愛媛県新居浜市惣開町５番２号 住友重機 械工業株式会社新居浜製造所内 (72)発明者 荒木 泰治 愛媛県新居浜市惣開町５番２号 住友重機 械工業株式会社新居浜製造所内 (72)発明者 池田 正裕 愛媛県新居浜市惣開町５番２号 住友重機 械工業株式会社新居浜製造所内 (72)発明者 辻田 公三郎 愛媛県新居浜市惣開町５番２号 住友重機 械工業株式会社新居浜製造所内
Claims (2)
- 【請求項１】一対の長辺側モールド壁と、該一対の長辺
側モールド壁に挾まれた一対の短辺側モールド壁とから
なり、前記一対の短辺側モールド壁は、互いに略平行で
あり、前記一対の長辺側モールド壁は、互いの間隔をモ
ールド上端からモールド下端に向かって少くとも凝固シ
ェルの収縮量だけしだいに小さくしていくテーパーが付
与されていることを特徴とする薄スラブ用連続鋳造機の
モールド。 - 【請求項２】｛（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）−（Ｂ2 ＋Ｔ2 ）｝÷
（Ｂ1 ＋Ｔ1 ）× 100＝Ｃ 但し Ｂ1 ：モールド上端（メニスカス付近）における
短辺間距離 Ｔ1 ：モールド上端（メニスカス付近）における長辺間
距離 Ｂ2 ：モールド下端における短辺間距離 Ｔ2 ：モールド下端における長辺間距離 Ｃ ：モールド上端からモールド下端に移動する間の凝
固シェルの収縮量又はそれ以上 長辺側モールド壁のテーパー量が上記式にしたがうこと
を特徴とする請求項１記載の薄スラブ用連続鋳造機のモ
ールド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7043491A JP2942471B2 (ja) | 1995-02-08 | 1995-02-08 | 薄スラブ用連続鋳造機のモールド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7043491A JP2942471B2 (ja) | 1995-02-08 | 1995-02-08 | 薄スラブ用連続鋳造機のモールド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08215794A true JPH08215794A (ja) | 1996-08-27 |
| JP2942471B2 JP2942471B2 (ja) | 1999-08-30 |
Family
ID=12665193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7043491A Expired - Lifetime JP2942471B2 (ja) | 1995-02-08 | 1995-02-08 | 薄スラブ用連続鋳造機のモールド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2942471B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008049385A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-03-06 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| JP2017013100A (ja) * | 2015-07-03 | 2017-01-19 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用鋳型 |
| CN111438343A (zh) * | 2019-01-16 | 2020-07-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于防止连铸终浇冒涨事故的工装及其防止方法 |
| CN115194113A (zh) * | 2022-06-21 | 2022-10-18 | 首钢集团有限公司 | 一种板坯结晶器的调整方法 |
-
1995
- 1995-02-08 JP JP7043491A patent/JP2942471B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008049385A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-03-06 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| JP2017013100A (ja) * | 2015-07-03 | 2017-01-19 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用鋳型 |
| CN111438343A (zh) * | 2019-01-16 | 2020-07-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于防止连铸终浇冒涨事故的工装及其防止方法 |
| CN115194113A (zh) * | 2022-06-21 | 2022-10-18 | 首钢集团有限公司 | 一种板坯结晶器的调整方法 |
| CN115194113B (zh) * | 2022-06-21 | 2023-10-13 | 首钢集团有限公司 | 一种板坯结晶器的调整方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2942471B2 (ja) | 1999-08-30 |
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