JPH08206516A - メタル担体触媒 - Google Patents
メタル担体触媒Info
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- JPH08206516A JPH08206516A JP7302387A JP30238795A JPH08206516A JP H08206516 A JPH08206516 A JP H08206516A JP 7302387 A JP7302387 A JP 7302387A JP 30238795 A JP30238795 A JP 30238795A JP H08206516 A JPH08206516 A JP H08206516A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/50—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their shape or configuration
- B01J35/56—Foraminous structures having flow-through passages or channels, e.g. grids or three-dimensional monoliths
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
- F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
- F01N3/28—Construction of catalytic reactors
- F01N3/2803—Construction of catalytic reactors characterised by structure, by material or by manufacturing of catalyst support
- F01N3/2807—Metal other than sintered metal
- F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 暖機特性に優れかつ高浄化率を有するメタル
担体触媒 【解決手段】 金属箔からなる平板と波板を重ねてロー
ル状に巻いて形成されメタル担体触媒において、メタル
担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積を４０ｍ2
／ｇ以上好ましくは４０〜５５ｃｍ2／ｇとし、あるい
はハニカム体を構成する金属箔板厚が０．０２〜０．０
４ｍｍとし、かつ触媒担持層の前記ハニカム体に対する
重量が６０〜１５０ｇ／ｌとすることによって、触媒暖
機性が確保され、かつ浄化能力を最大限に発揮すること
ができる。
担体触媒 【解決手段】 金属箔からなる平板と波板を重ねてロー
ル状に巻いて形成されメタル担体触媒において、メタル
担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積を４０ｍ2
／ｇ以上好ましくは４０〜５５ｃｍ2／ｇとし、あるい
はハニカム体を構成する金属箔板厚が０．０２〜０．０
４ｍｍとし、かつ触媒担持層の前記ハニカム体に対する
重量が６０〜１５０ｇ／ｌとすることによって、触媒暖
機性が確保され、かつ浄化能力を最大限に発揮すること
ができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関等の排気ガ
スを浄化するのに用いられる触媒を担持した金属製ハニ
カム構造体からなるメタル担体触媒に関する。
スを浄化するのに用いられる触媒を担持した金属製ハニ
カム構造体からなるメタル担体触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の排出ガス規制の強化に伴い、自
動車には排出ガス浄化装置が取り付けられるようになっ
た。排出ガス浄化の方式には、サーマルリアクタ方式、
希薄燃焼方式、エンジンモディフィケーション方式およ
び触媒方式などがあるが、過半数が触媒方式を採用して
いる。
動車には排出ガス浄化装置が取り付けられるようになっ
た。排出ガス浄化の方式には、サーマルリアクタ方式、
希薄燃焼方式、エンジンモディフィケーション方式およ
び触媒方式などがあるが、過半数が触媒方式を採用して
いる。
【０００３】自動車用触媒としては、Ｐt 、Ｐd 、Ｒｈ
系触媒が用いられており、触媒の形状としては粒状とモ
ノリスに大別される。モノリス触媒にはセラミックス製
のものと金属製のものがある。セラミックス製のものは
セラミックスをハニカム状に焼成したものを担体とし、
これを金属筒に収めたものを基体とし、担体にＰt 等の
触媒金属を担持させたγ−Ａl2Ｏ3 粉を付着させたもの
である。しかし、このセラミックス製モノリスは機械的
な衝撃に弱く、排気抵抗が大きい等の欠点があるので、
近時は排気系の圧力損失低減や担体耐熱性向上等の理由
から、金属製モノリスが多用されている。
系触媒が用いられており、触媒の形状としては粒状とモ
ノリスに大別される。モノリス触媒にはセラミックス製
のものと金属製のものがある。セラミックス製のものは
セラミックスをハニカム状に焼成したものを担体とし、
これを金属筒に収めたものを基体とし、担体にＰt 等の
触媒金属を担持させたγ−Ａl2Ｏ3 粉を付着させたもの
である。しかし、このセラミックス製モノリスは機械的
な衝撃に弱く、排気抵抗が大きい等の欠点があるので、
近時は排気系の圧力損失低減や担体耐熱性向上等の理由
から、金属製モノリスが多用されている。
【０００４】金属製モノリスコンバータは、Ｆe −Ｃr
−Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr −５Ａｌ）を数十ミクロ
ンの厚さの箔に圧延し、この箔を波板状に加工したもの
と平板とを交互に積層するか、ロール状に巻くなどし
て、ハニカム構造体としこれを金属筒に収めたものを基
体とし、γ−Ａl2Ｏ3 をコーティングしたのちＰｔ、Ｒ
ｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させたものである。
−Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr −５Ａｌ）を数十ミクロ
ンの厚さの箔に圧延し、この箔を波板状に加工したもの
と平板とを交互に積層するか、ロール状に巻くなどし
て、ハニカム構造体としこれを金属筒に収めたものを基
体とし、γ−Ａl2Ｏ3 をコーティングしたのちＰｔ、Ｒ
ｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させたものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】これら金属製モノリス
触媒コンバータすなわちメタル担体触媒において、従来
からエンジン始動直後の浄化率特性すなわち暖機特性の
向上が叫ばれ、種々の試みがなされてきた。すなわち、
メタル担体触媒の暖機特性の向上としては、メタル担体
の低熱容量化が有効であり、ハニカム体の低セル密度化
やハニカム体を構成する箔に穴を開けることが知られて
いるが、反面メタル担体の幾何学的表面積が減少すると
いう問題点がある。
触媒コンバータすなわちメタル担体触媒において、従来
からエンジン始動直後の浄化率特性すなわち暖機特性の
向上が叫ばれ、種々の試みがなされてきた。すなわち、
メタル担体触媒の暖機特性の向上としては、メタル担体
の低熱容量化が有効であり、ハニカム体の低セル密度化
やハニカム体を構成する箔に穴を開けることが知られて
いるが、反面メタル担体の幾何学的表面積が減少すると
いう問題点がある。
【０００６】一方、浄化率を向上させるためには、担体
の幾何学的表面積の向上が有効であり、高セル密度化や
ハニカム体を構成する箔に突起あるいは小波を設けるこ
とが知られているが、メタル担体の熱容量が増大してし
まい、暖機特性を損なってしまうという問題点がある。
メタル担体触媒としては、暖機特性と高浄化率を兼ね備
えたものが望まれるが、暖機特性を向上させれば浄化率
が低下し、浄化率を向上させると暖機特性が劣化するた
め、これら特性を両立させることが困難であった。
の幾何学的表面積の向上が有効であり、高セル密度化や
ハニカム体を構成する箔に突起あるいは小波を設けるこ
とが知られているが、メタル担体の熱容量が増大してし
まい、暖機特性を損なってしまうという問題点がある。
メタル担体触媒としては、暖機特性と高浄化率を兼ね備
えたものが望まれるが、暖機特性を向上させれば浄化率
が低下し、浄化率を向上させると暖機特性が劣化するた
め、これら特性を両立させることが困難であった。
【０００７】本発明は従来のメタル担体触媒の前記のご
とき問題点を解決するためになされたものであって、排
気ガスの浄化率を低下させないで暖機特性の向上を図っ
たメタル担体触媒を提供することを目的とする。
とき問題点を解決するためになされたものであって、排
気ガスの浄化率を低下させないで暖機特性の向上を図っ
たメタル担体触媒を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】発明者等は、メタル担体
のハニカム体と触媒担持層との全重量（以下触媒重量と
いう。）が暖機特性に影響を及ぼし、メタル担体の幾何
学的表面積が浄化率に影響を及ぼすことに鑑み、触媒機
能を決定するメタル担体触媒の要因として、触媒重量と
幾何学的表面積とを同時に勘案して、両者の比率と暖機
特性及び浄化率との関連について鋭意研究を重ねた。そ
の結果、メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表
面積が一定の範囲内において、触媒暖機性が確保され、
かつ浄化能力が最大限に発揮されることを見出して本発
明を完成した。
のハニカム体と触媒担持層との全重量（以下触媒重量と
いう。）が暖機特性に影響を及ぼし、メタル担体の幾何
学的表面積が浄化率に影響を及ぼすことに鑑み、触媒機
能を決定するメタル担体触媒の要因として、触媒重量と
幾何学的表面積とを同時に勘案して、両者の比率と暖機
特性及び浄化率との関連について鋭意研究を重ねた。そ
の結果、メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表
面積が一定の範囲内において、触媒暖機性が確保され、
かつ浄化能力が最大限に発揮されることを見出して本発
明を完成した。
【０００９】さらに、メタル担体を構成する金属箔の厚
さおよび触媒担持層のコーティング量が暖機特性および
浄化率に及ぼす影響について研究を重ね、金属箔の厚さ
および触媒担持層のコーティング量が一定の範囲内にお
いて、浄化能力を低下させることなく暖機特性を向上で
きることを見出して本発明を完成した。
さおよび触媒担持層のコーティング量が暖機特性および
浄化率に及ぼす影響について研究を重ね、金属箔の厚さ
および触媒担持層のコーティング量が一定の範囲内にお
いて、浄化能力を低下させることなく暖機特性を向上で
きることを見出して本発明を完成した。
【００１０】本発明の請求項１または請求項２のメタル
担体触媒は、金属箔からなる平板と波板を重ねてロール
状に巻いて形成されたハニカム体と、該ハニカム体の外
周に同軸的に配置され該ハニカム体を保持する外筒と、
前記ハニカム体のハニカム通路表面に被覆した触媒担持
層とからなるメタル担体触媒において、前記メタル担体
触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積が４０ｃｍ2／
ｇ以上とし、好ましくは４０〜５５ｃｍ2／ｇである。
担体触媒は、金属箔からなる平板と波板を重ねてロール
状に巻いて形成されたハニカム体と、該ハニカム体の外
周に同軸的に配置され該ハニカム体を保持する外筒と、
前記ハニカム体のハニカム通路表面に被覆した触媒担持
層とからなるメタル担体触媒において、前記メタル担体
触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積が４０ｃｍ2／
ｇ以上とし、好ましくは４０〜５５ｃｍ2／ｇである。
【００１１】本発明の請求項３の発明は、請求項１また
は請求項２の発明において前記触媒担持層の前記ハニカ
ム体に対する重量が０．０６〜０．３ｇ／ｃｃであるこ
とを要旨とする。本発明の請求項４の発明は、請求項１
〜請求項３の発明において、前記ハニカム体を構成する
金属箔板厚が０．０２〜０．０４ｍｍであることを要旨
とする。本発明の請求項５の発明は、請求項１〜請求項
４の発明において、前記ハニカム体のセル密度が２００
〜６００セル／ｉｎ2 であることを要旨とする。
は請求項２の発明において前記触媒担持層の前記ハニカ
ム体に対する重量が０．０６〜０．３ｇ／ｃｃであるこ
とを要旨とする。本発明の請求項４の発明は、請求項１
〜請求項３の発明において、前記ハニカム体を構成する
金属箔板厚が０．０２〜０．０４ｍｍであることを要旨
とする。本発明の請求項５の発明は、請求項１〜請求項
４の発明において、前記ハニカム体のセル密度が２００
〜６００セル／ｉｎ2 であることを要旨とする。
【００１２】本発明の請求項５のメタル担体触媒は、金
属箔からなる平板と波板を重ねてロール状に巻いて形成
されたハニカム体と、該ハニカム体の外周に同軸的に配
置され該ハニカム体を保持する外筒と、前記ハニカム体
のハニカム通路表面に被覆した触媒担持層とからなるメ
タル担体触媒において、前記ハニカム体を構成する金属
箔板厚が０．０２〜０．０４ｍｍであり、かつ前記触媒
担持層の前記ハニカム体に対する重量が６０〜１５０ｇ
／ｌであることを要旨とする。
属箔からなる平板と波板を重ねてロール状に巻いて形成
されたハニカム体と、該ハニカム体の外周に同軸的に配
置され該ハニカム体を保持する外筒と、前記ハニカム体
のハニカム通路表面に被覆した触媒担持層とからなるメ
タル担体触媒において、前記ハニカム体を構成する金属
箔板厚が０．０２〜０．０４ｍｍであり、かつ前記触媒
担持層の前記ハニカム体に対する重量が６０〜１５０ｇ
／ｌであることを要旨とする。
【００１３】本発明の請求項１の発明は、暖機特性に影
響を及ぼす触媒重量と浄化率に影響を及ぼす幾何学的表
面積とを同時に勘案し、メタル担体触媒の単位重量当た
りの幾何学的表面積を４０ｃｍ2／ｇ以上としたので、
触媒暖機性が確保され、かつ浄化能力を最大限に発揮す
ることができる。なお、さらに暖機特性を向上させるた
めには、メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表
面積を４０〜５５ｃｍ 2／ｇとすることが好ましい。
響を及ぼす触媒重量と浄化率に影響を及ぼす幾何学的表
面積とを同時に勘案し、メタル担体触媒の単位重量当た
りの幾何学的表面積を４０ｃｍ2／ｇ以上としたので、
触媒暖機性が確保され、かつ浄化能力を最大限に発揮す
ることができる。なお、さらに暖機特性を向上させるた
めには、メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表
面積を４０〜５５ｃｍ 2／ｇとすることが好ましい。
【００１４】請求項２の発明において、メタル担体触媒
の単位重量当たりの幾何学的表面積を４０〜５５ｃｍ2
／ｇとしたのは、この値が４０ｃｍ2／ｇ未満となる
と、触媒暖機性が低下するからであり、５５ｃｍ2／ｇ
を越えると、圧力損失が増大し、金属箔板厚が０．０２
ｍｍ以下となるため、耐久性が低下する。
の単位重量当たりの幾何学的表面積を４０〜５５ｃｍ2
／ｇとしたのは、この値が４０ｃｍ2／ｇ未満となる
と、触媒暖機性が低下するからであり、５５ｃｍ2／ｇ
を越えると、圧力損失が増大し、金属箔板厚が０．０２
ｍｍ以下となるため、耐久性が低下する。
【００１５】請求項１の発明においては、メタル担体触
媒の触媒担持層のハニカム体に対する重量、すなわちメ
タル担体にコートする触媒層の重量は、０．０６〜０．
３ｇ／ｃｃとすることが好ましい。この触媒担持層のハ
ニカム体に対する重量が０．０６ｇ／ｃｃ未満である
と、浄化率が低下するからであり、０．３ｇ／ｃｃを越
えると、暖機特性が劣化するからである。
媒の触媒担持層のハニカム体に対する重量、すなわちメ
タル担体にコートする触媒層の重量は、０．０６〜０．
３ｇ／ｃｃとすることが好ましい。この触媒担持層のハ
ニカム体に対する重量が０．０６ｇ／ｃｃ未満である
と、浄化率が低下するからであり、０．３ｇ／ｃｃを越
えると、暖機特性が劣化するからである。
【００１６】請求項１の発明においては、ハニカム体を
構成する金属箔板厚を０．０２〜０．０４ｍｍとするこ
とが好ましい。好ましくは０．０２５〜０．０３５ｍｍ
の範囲が良い。板厚が０．０２ｍｍ未満であるとハニカ
ム体の耐熱強度が無く構造信頼性が確保できないからで
あり、０．０４ｍｍを越えるとハニカム体の箔厚の影響
が大きく暖機特性を確保できないからである。
構成する金属箔板厚を０．０２〜０．０４ｍｍとするこ
とが好ましい。好ましくは０．０２５〜０．０３５ｍｍ
の範囲が良い。板厚が０．０２ｍｍ未満であるとハニカ
ム体の耐熱強度が無く構造信頼性が確保できないからで
あり、０．０４ｍｍを越えるとハニカム体の箔厚の影響
が大きく暖機特性を確保できないからである。
【００１７】請求項１の発明においては、ハニカム体の
セル密度を２００〜６００セル／ｉｎ2 とすることが好
ましい。ハニカム体のセル密度が２００セル／ｉｎ2 未
満であると所望の幾何学的表面積が確保できないからで
あり、６００セル／ｉｎ2 を越えると圧力損失が増大
し、メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積
を４０ｃｍ2／ｇ以上を確保するためには、金属箔板厚
が０．０２ｍｍ以下となるため、耐久性が低下する。
セル密度を２００〜６００セル／ｉｎ2 とすることが好
ましい。ハニカム体のセル密度が２００セル／ｉｎ2 未
満であると所望の幾何学的表面積が確保できないからで
あり、６００セル／ｉｎ2 を越えると圧力損失が増大
し、メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積
を４０ｃｍ2／ｇ以上を確保するためには、金属箔板厚
が０．０２ｍｍ以下となるため、耐久性が低下する。
【００１８】本発明の請求項６の発明は、ハニカム体を
構成する金属箔板厚を０．０２〜０．０４ｍｍとし、か
つ触媒担持層のハニカム体に対する重量を６０〜１５０
ｇ／ｌとしたので、触媒暖機性が確保され、かつ浄化能
力を最大限に発揮することができる。
構成する金属箔板厚を０．０２〜０．０４ｍｍとし、か
つ触媒担持層のハニカム体に対する重量を６０〜１５０
ｇ／ｌとしたので、触媒暖機性が確保され、かつ浄化能
力を最大限に発揮することができる。
【００１９】請求項６の発明において、ハニカム体を構
成する金属箔板厚を０．０２〜０．０４ｍｍとしたの
は、板厚が０．０２ｍｍ未満であると、ハニカム体の耐
熱強度が無く構造信頼性が悪化するからであり、０．０
４ｍｍを越えるとハニカム体の箔厚の影響が大きく暖機
特性が低下するからである。また、触媒担持層のハニカ
ム体に対する重量を６０〜１５０ｇ／ｌとしたのは、触
媒担持層のハニカム体に対する重量が６０ｇ／ｌ未満で
あると、浄化率が低下するからであり、１５０ｇ／ｌを
越えると、暖機特性が低下するからである。
成する金属箔板厚を０．０２〜０．０４ｍｍとしたの
は、板厚が０．０２ｍｍ未満であると、ハニカム体の耐
熱強度が無く構造信頼性が悪化するからであり、０．０
４ｍｍを越えるとハニカム体の箔厚の影響が大きく暖機
特性が低下するからである。また、触媒担持層のハニカ
ム体に対する重量を６０〜１５０ｇ／ｌとしたのは、触
媒担持層のハニカム体に対する重量が６０ｇ／ｌ未満で
あると、浄化率が低下するからであり、１５０ｇ／ｌを
越えると、暖機特性が低下するからである。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明の発明の実施の形態を比較
例と比較して説明し、本発明の効果を明らかにする。 （実施例１）板厚０．０２〜０．０４ｍｍに圧延したＦ
e −Ｃr −Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr −５Ａｌ）から
なる箔を波板状に加工したものと平板とを交互にロール
状に巻いてセル密度２００〜６００セル／ｉｎ2 のハニ
カム体としこれを金属筒に収めてメタル担体を作製し
た。この担体にγ−Ａｌ2Ｏ3をコーティングしたのちＰ
ｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させて触媒担持層を
形成し、図１に示すようなメタル担体触媒の単位重量当
たりの幾何学的表面積（図１において、「ＧＳＡ／触媒
重量」と表記）を有するメタル担体触媒を得た。
例と比較して説明し、本発明の効果を明らかにする。 （実施例１）板厚０．０２〜０．０４ｍｍに圧延したＦ
e −Ｃr −Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr −５Ａｌ）から
なる箔を波板状に加工したものと平板とを交互にロール
状に巻いてセル密度２００〜６００セル／ｉｎ2 のハニ
カム体としこれを金属筒に収めてメタル担体を作製し
た。この担体にγ−Ａｌ2Ｏ3をコーティングしたのちＰ
ｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させて触媒担持層を
形成し、図１に示すようなメタル担体触媒の単位重量当
たりの幾何学的表面積（図１において、「ＧＳＡ／触媒
重量」と表記）を有するメタル担体触媒を得た。
【００２１】得られたメタル担体触媒について、初期浄
化率（エンジン始動直後２０秒間における浄化率）を測
定したところ、図１に示すような初期浄化率を得た。図
１から明らかなように、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2
／ｇ未満であると、初期浄化率は１７．５％程度である
のに対し、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2／ｇ以上の範
囲においては、初期浄化率が２０％以上であって、本発
明の効果が確認された。特に、ＧＳＡ／触媒重量が４０
〜５５ｃｍ2／ｇのメタル担体触媒について、浄化率を
測定したところ、２０〜３０％の浄化率が維持されてい
ることが判明した。
化率（エンジン始動直後２０秒間における浄化率）を測
定したところ、図１に示すような初期浄化率を得た。図
１から明らかなように、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2
／ｇ未満であると、初期浄化率は１７．５％程度である
のに対し、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2／ｇ以上の範
囲においては、初期浄化率が２０％以上であって、本発
明の効果が確認された。特に、ＧＳＡ／触媒重量が４０
〜５５ｃｍ2／ｇのメタル担体触媒について、浄化率を
測定したところ、２０〜３０％の浄化率が維持されてい
ることが判明した。
【００２２】（実施例２）板厚０．０１５〜０．０５ｍ
ｍに圧延したＦe −Ｃr −Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr
−５Ａｌ）からなる箔を波板状に加工したものと平板と
を交互にロール状に巻いてセル密度４００セル／ｉｎ2
のハニカム体としこれを金属筒に収めてメタル担体を作
製した。この担体にγ−Ａｌ2Ｏ3をメタル担体に対して
６０〜１８０ｇ／ｌの厚さでコーティングしたのちＰ
ｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させて触媒担持層を
形成し、メタル担体触媒を得た。
ｍに圧延したＦe −Ｃr −Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr
−５Ａｌ）からなる箔を波板状に加工したものと平板と
を交互にロール状に巻いてセル密度４００セル／ｉｎ2
のハニカム体としこれを金属筒に収めてメタル担体を作
製した。この担体にγ−Ａｌ2Ｏ3をメタル担体に対して
６０〜１８０ｇ／ｌの厚さでコーティングしたのちＰ
ｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させて触媒担持層を
形成し、メタル担体触媒を得た。
【００２３】得られたメタル担体触媒について、初期浄
化率（エンジン始動直後２０秒間における浄化率）を測
定したところ、図２に示すような初期浄化率を得た。図
２から明らかなように、ハニカム体を構成する金属箔板
厚が０．０２〜０．０４ｍｍであり、かつ触媒担持層の
ハニカム体に対する重量が６０〜１５０ｇ／ｌであるメ
タル担体触媒が優れた初期浄化率を示すことが判明し、
本発明の効果が確認できた。なお、上記本発明の範囲の
金属箔板厚および触媒担持層の重量を有するメタル担体
触媒について、通常の浄化率を測定したところ、高浄化
率が維持されていることが判明した。
化率（エンジン始動直後２０秒間における浄化率）を測
定したところ、図２に示すような初期浄化率を得た。図
２から明らかなように、ハニカム体を構成する金属箔板
厚が０．０２〜０．０４ｍｍであり、かつ触媒担持層の
ハニカム体に対する重量が６０〜１５０ｇ／ｌであるメ
タル担体触媒が優れた初期浄化率を示すことが判明し、
本発明の効果が確認できた。なお、上記本発明の範囲の
金属箔板厚および触媒担持層の重量を有するメタル担体
触媒について、通常の浄化率を測定したところ、高浄化
率が維持されていることが判明した。
【００２４】（実施例３）板厚０．０２〜０．０４ｍｍ
に圧延したＦe −Ｃr −Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr −
５Ａｌ）からなる箔を波板状に加工したものと平板とを
交互にロール状に巻いてセル密度２００〜６００セル／
ｉｎ2 のハニカム体としこれを金属筒に収めてメタル担
体を作製した。この担体にγ−Ａｌ2Ｏ3をコーティング
したのちＰｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させて触
媒担持層を形成し、図３に示すようなメタル担体触媒の
単位重量当たりの幾何学的表面積（図１において、「Ｇ
ＳＡ／触媒重量」と表記）を有するメタル担体触媒を得
た。
に圧延したＦe −Ｃr −Ａｌ系ステンレス (２０Ｃr −
５Ａｌ）からなる箔を波板状に加工したものと平板とを
交互にロール状に巻いてセル密度２００〜６００セル／
ｉｎ2 のハニカム体としこれを金属筒に収めてメタル担
体を作製した。この担体にγ−Ａｌ2Ｏ3をコーティング
したのちＰｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等の触媒金属を付着させて触
媒担持層を形成し、図３に示すようなメタル担体触媒の
単位重量当たりの幾何学的表面積（図１において、「Ｇ
ＳＡ／触媒重量」と表記）を有するメタル担体触媒を得
た。
【００２５】得られたメタル担体触媒について、初期浄
化率（エンジン始動直後２０秒間における浄化率）を測
定したところ、図１に示すような初期浄化率を得た。図
１から明らかなように、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2
／ｇ未満であると、初期浄化率は１７．５％程度である
のに対し、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2／ｇすなわち
４０〜６５ｃｍ2／ｇの範囲においては、初期浄化率が
２０〜５０％であって、本発明の効果が確認された。な
お、ＧＳＡ／触媒重量が４０〜６５ｃｍ2／ｇのメタル
担体触媒について、通常の浄化率を測定したところ、高
浄化率が維持されていることが判明した。
化率（エンジン始動直後２０秒間における浄化率）を測
定したところ、図１に示すような初期浄化率を得た。図
１から明らかなように、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2
／ｇ未満であると、初期浄化率は１７．５％程度である
のに対し、ＧＳＡ／触媒重量が４０ｃｍ2／ｇすなわち
４０〜６５ｃｍ2／ｇの範囲においては、初期浄化率が
２０〜５０％であって、本発明の効果が確認された。な
お、ＧＳＡ／触媒重量が４０〜６５ｃｍ2／ｇのメタル
担体触媒について、通常の浄化率を測定したところ、高
浄化率が維持されていることが判明した。
【００２６】
【発明の効果】本発明のメタル担体触媒は以上説明した
ように、金属箔からなる平板と波板を重ねてロール状に
巻いて形成されメタル担体触媒において、メタル担体触
媒の単位重量当たりの幾何学的表面積を４０ｃｍ2／ｇ
以上とし、好ましくは４０〜５５ｃｍ2／ｇとし、ある
いはハニカム体を構成する金属箔板厚が０．０２〜０．
０４ｍｍとし、かつ触媒担持層の前記ハニカム体に対す
る重量が６０〜１５０ｇ／ｌとすることによって、触媒
暖機性が確保され、かつ浄化能力を最大限に発揮するこ
とができる。
ように、金属箔からなる平板と波板を重ねてロール状に
巻いて形成されメタル担体触媒において、メタル担体触
媒の単位重量当たりの幾何学的表面積を４０ｃｍ2／ｇ
以上とし、好ましくは４０〜５５ｃｍ2／ｇとし、ある
いはハニカム体を構成する金属箔板厚が０．０２〜０．
０４ｍｍとし、かつ触媒担持層の前記ハニカム体に対す
る重量が６０〜１５０ｇ／ｌとすることによって、触媒
暖機性が確保され、かつ浄化能力を最大限に発揮するこ
とができる。
【図１】メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表
面積と初期浄化率の関係を示す線図である。
面積と初期浄化率の関係を示す線図である。
【図２】ハニカム体を構成する金属箔厚さと初期浄化率
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯田 清三 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 金属箔からなる平板と波板を重ねてロー
ル状に巻いて形成されたハニカム体と、該ハニカム体の
外周に同軸的に配置され該ハニカム体を保持する外筒
と、前記ハニカム体のハニカム通路表面に被覆した触媒
担持層とからなるメタル担体触媒において、 前記メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積
が４０ｃｍ2／ｇ以上であることを特徴とするメタル担
体触媒。 - 【請求項２】 金属箔からなる平板と波板を重ねてロー
ル状に巻いて形成されたハニカム体と、該ハニカム体の
外周に同軸的に配置され該ハニカム体を保持する外筒
と、前記ハニカム体のハニカム通路表面に被覆した触媒
担持層とからなるメタル担体触媒において、 前記メタル担体触媒の単位重量当たりの幾何学的表面積
が４０〜５５ｃｍ2／ｇであることを特徴とするメタル
担体触媒。 - 【請求項３】 前記触媒担持層の前記ハニカム体に対す
る重量が０．０６〜０．３ｇ／ｃｃであることを特徴と
する請求項１に記載のメタル担体触媒。 - 【請求項４】 前記ハニカム体を構成する金属箔板厚が
０．０２〜０．０４ｍｍであることを特徴とする請求項
１〜請求項３のいずれかに記載のメタル担体触媒。 - 【請求項５】 前記ハニカム体のセル密度が２００〜６
００セル／ｉｎ2 であることを特徴とする請求項１乃至
請求項４のいずれかに記載のメタル担体触媒。 - 【請求項６】 金属箔からなる平板と波板を重ねてロー
ル状に巻いて形成されたハニカム体と、該ハニカム体の
外周に同軸的に配置され該ハニカム体を保持する外筒
と、前記ハニカム体のハニカム通路表面に被覆した触媒
担持層とからなるメタル担体触媒において、 前記ハニカム体を構成する金属箔板厚が０．０２〜０．
０４ｍｍであり、かつ前記触媒担持層の前記ハニカム体
に対する重量が６０〜１５０ｇ／ｌであることを特徴と
するメタル担体触媒。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP95118301A EP0713725B1 (en) | 1994-11-22 | 1995-11-21 | Metallic support catalyst |
| US08/561,389 US5898016A (en) | 1994-11-22 | 1995-11-21 | Metallic support catalyst |
| DE69520777T DE69520777T2 (de) | 1994-11-22 | 1995-11-21 | Katalysator mit metallischem Träger |
| JP30238795A JP3582806B2 (ja) | 1994-11-22 | 1995-11-21 | メタル担体触媒 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-288373 | 1994-11-22 | ||
| JP28837394 | 1994-11-22 | ||
| JP30238795A JP3582806B2 (ja) | 1994-11-22 | 1995-11-21 | メタル担体触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08206516A true JPH08206516A (ja) | 1996-08-13 |
| JP3582806B2 JP3582806B2 (ja) | 2004-10-27 |
Family
ID=26557152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30238795A Expired - Lifetime JP3582806B2 (ja) | 1994-11-22 | 1995-11-21 | メタル担体触媒 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5898016A (ja) |
| EP (1) | EP0713725B1 (ja) |
| JP (1) | JP3582806B2 (ja) |
| DE (1) | DE69520777T2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005533213A (ja) * | 2002-07-15 | 2005-11-04 | フォルクスワーゲン・アクチェンゲゼルシャフト | 直噴ガソリンエンジン及び触媒系を備えた内燃機関設備 |
| US20160231221A1 (en) * | 2013-10-08 | 2016-08-11 | Twigg Scientific & Technical Ltd | Improvements in nanoparticle counting |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19805563A1 (de) * | 1998-02-11 | 1999-08-19 | Emitec Emissionstechnologie | Verfahren zum Herstellen eines Wabenkörpers mittels eines Hartblechs |
| US20020002794A1 (en) * | 2000-01-07 | 2002-01-10 | Figueroa Juan C. | Graded nickel alloy catalyst beds and process for production of syngas |
| US20040211172A1 (en) * | 2003-04-24 | 2004-10-28 | Chuanfu Wang | Muffler and catalytic converter devices |
| CA2528081A1 (en) * | 2003-06-05 | 2004-12-16 | Innovene Europe Limited | A catalyst comprising a metallic support and a process for the production of olefins |
| EP3666377B1 (en) * | 2017-08-08 | 2021-11-10 | Cataler Corporation | Exhaust-gas-purifying metal substrate and exhaust gas purification device using same |
| WO2019082553A1 (ja) * | 2017-10-27 | 2019-05-02 | 株式会社キャタラー | メタル基材を用いた排ガス浄化装置及びその製造方法 |
| JP6742457B1 (ja) * | 2019-02-05 | 2020-08-19 | 株式会社キャタラー | 排ガス浄化用のメタル基材及びそれを用いた排ガス浄化装置 |
| CN111450900A (zh) * | 2020-05-08 | 2020-07-28 | 山东爱亿普环保科技股份有限公司 | 一种圆筒形多孔载体及其制备方法以及一种催化剂及其应用 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53149886A (en) * | 1978-02-24 | 1978-12-27 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | Production of honeycomb type oxidation catalyst for purification of internal combustion engine exhaust gas |
| JPS605230A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-11 | Nippon Engeruharudo Kk | 燃焼排ガス処理触媒 |
| US4702897A (en) * | 1983-09-27 | 1987-10-27 | Signal Applied Technologies, Inc. | Lead-tolerant catalyst system and method for treating exhaust gas containing lead compounds |
| EP0232793B1 (en) * | 1986-01-30 | 1990-11-22 | Nippon Steel Corporation | Stainless steel ribbon for use as a catalyst carrier for automobile exhaust gas and method for producing same |
| JPH0811194B2 (ja) * | 1986-12-08 | 1996-02-07 | 株式会社日本触媒 | 窒素酸化物除去用触媒 |
| JP2506909Y2 (ja) * | 1987-12-28 | 1996-08-14 | 臼井国際産業 株式会社 | 排気ガス浄化用触媒の金属製担持母体 |
| JP3113662B2 (ja) * | 1990-02-26 | 2000-12-04 | 株式会社日本触媒 | ディーゼルエンジン排ガス浄化用触媒体 |
| JPH0570644U (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-24 | 三恵技研工業株式会社 | 触媒コンバータ |
| JP3336035B2 (ja) * | 1992-04-27 | 2002-10-21 | 臼井国際産業株式会社 | 金属製ハニカム担体 |
| JPH08103664A (ja) * | 1994-10-04 | 1996-04-23 | Nippondenso Co Ltd | ハニカム体およびこのハニカム体よりなる触媒担体を有する触媒コンバータ |
| JP2904431B2 (ja) * | 1993-03-26 | 1999-06-14 | 日本碍子株式会社 | 排ガス浄化装置 |
| ATE158845T1 (de) * | 1993-05-25 | 1997-10-15 | Grace W R & Co | Kombinierter, elektrisch heizbarer umwandler |
-
1995
- 1995-11-21 EP EP95118301A patent/EP0713725B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-11-21 JP JP30238795A patent/JP3582806B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-11-21 US US08/561,389 patent/US5898016A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-11-21 DE DE69520777T patent/DE69520777T2/de not_active Expired - Lifetime
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| JP4694836B2 (ja) * | 2002-07-15 | 2011-06-08 | フォルクスワーゲン・アクチェンゲゼルシャフト | 直噴ガソリンエンジン及び触媒系を備えた内燃機関設備 |
| US20160231221A1 (en) * | 2013-10-08 | 2016-08-11 | Twigg Scientific & Technical Ltd | Improvements in nanoparticle counting |
| JP2016540193A (ja) * | 2013-10-08 | 2016-12-22 | トゥイッグ サイエンティフィック アンド テクニカル エルティーディーＴｗｉｇｇ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ ＆ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｌｔｄ | ナノ粒子数の計数における改良 |
| US10006847B2 (en) * | 2013-10-08 | 2018-06-26 | Twigg Scientific & Technical Ltd | Nanoparticle counting |
Also Published As
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|---|---|
| DE69520777T2 (de) | 2001-10-11 |
| EP0713725A2 (en) | 1996-05-29 |
| DE69520777D1 (de) | 2001-05-31 |
| EP0713725B1 (en) | 2001-04-25 |
| EP0713725A3 (en) | 1996-12-11 |
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| US5898016A (en) | 1999-04-27 |
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