JPH08199733A - 繊維強化プラスチックロッド - Google Patents
繊維強化プラスチックロッドInfo
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- JPH08199733A JPH08199733A JP7024561A JP2456195A JPH08199733A JP H08199733 A JPH08199733 A JP H08199733A JP 7024561 A JP7024561 A JP 7024561A JP 2456195 A JP2456195 A JP 2456195A JP H08199733 A JPH08199733 A JP H08199733A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 ＦＲＰロッドであって、同方向に引揃えた多
数本の強化用繊維を有するＦＲＰ部分がロッドの外周部
分に存在し、該ＦＲＰ部分はロッドの最大外周より求め
た断面積の７０％以下の断面積占有率であり、且つロッ
ド表面に、線状材料の巻き付け、布帛、網状体の付着に
よる高さ０．２ｍｍ以上の凸部が存在するＦＲＰロッ
ド。 【効果】 本発明のＦＲＰロッドは高い機械的強度（特
に高い引張強力）を有し、セメント、モルタル、コンク
リート等の水硬性物質との接着性に優れて、高い外力応
力がかかっても水硬性物質から抜けたり剥離したりせ
ず、しかも軽量であって作業性、取扱性に優れている。
数本の強化用繊維を有するＦＲＰ部分がロッドの外周部
分に存在し、該ＦＲＰ部分はロッドの最大外周より求め
た断面積の７０％以下の断面積占有率であり、且つロッ
ド表面に、線状材料の巻き付け、布帛、網状体の付着に
よる高さ０．２ｍｍ以上の凸部が存在するＦＲＰロッ
ド。 【効果】 本発明のＦＲＰロッドは高い機械的強度（特
に高い引張強力）を有し、セメント、モルタル、コンク
リート等の水硬性物質との接着性に優れて、高い外力応
力がかかっても水硬性物質から抜けたり剥離したりせ
ず、しかも軽量であって作業性、取扱性に優れている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は繊維強化プラスチックよ
りなるロッドに関する。より詳細には、本発明は、高い
引張強度を有していて、しかもセメント、コンクリー
ト、モルタル等の水硬性物質等との接着性に優れてい
て、大きな引張り力などの外力がかかっても水硬性物質
などからの抜けや剥離などが生じない繊維強化プラスチ
ックロッドに関する。
りなるロッドに関する。より詳細には、本発明は、高い
引張強度を有していて、しかもセメント、コンクリー
ト、モルタル等の水硬性物質等との接着性に優れてい
て、大きな引張り力などの外力がかかっても水硬性物質
などからの抜けや剥離などが生じない繊維強化プラスチ
ックロッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】繊維強化プラスチックロッドをセメン
ト、コンクリート、モルタル等の水硬性物質の補強材と
して用いることは従来から知られており、その場合の繊
維強化プラスチックロッドとしては、長さ方向に引き揃
えられた多数の強化用繊維に樹脂を含浸して固めた直径
２ｍｍ〜１０ｍｍ程度の丸棒状で中実の繊維強化プラス
チックロッドが使用されている。しかしながら、従来の
そのような中実の繊維強化プラスチックロッドは、単独
では引張強度などの機械的強度が充分ではなく、また水
硬性物質との接着性にも劣り、そのために水硬性物質中
に埋設させて使用されているうちに、破損、水硬性物質
からの抜けや剥離などを生じ、補強材として充分に機能
しない。
ト、コンクリート、モルタル等の水硬性物質の補強材と
して用いることは従来から知られており、その場合の繊
維強化プラスチックロッドとしては、長さ方向に引き揃
えられた多数の強化用繊維に樹脂を含浸して固めた直径
２ｍｍ〜１０ｍｍ程度の丸棒状で中実の繊維強化プラス
チックロッドが使用されている。しかしながら、従来の
そのような中実の繊維強化プラスチックロッドは、単独
では引張強度などの機械的強度が充分ではなく、また水
硬性物質との接着性にも劣り、そのために水硬性物質中
に埋設させて使用されているうちに、破損、水硬性物質
からの抜けや剥離などを生じ、補強材として充分に機能
しない。
【０００３】そこで、前記した従来の丸棒状の中実繊維
強化プラスチックロッドにおける強度不足を改善するた
めに、該丸棒状の中実繊維強化プラスチックロッドを複
数本束ねて使用したり、その直径を１０ｍｍ以上の大径
にすることが一般に行われている。しかしながら、その
いずれの場合も、中実の繊維強化プラスチックロッドを
使用しているために、束ねたまたは径を大きくしたロッ
ドを構成する繊維強化プラスチックの量が大幅に増加す
る。その結果、繊維強化プラスチックロッド自体の重量
が大きくなって、土木工事や建築工事などで水硬性物質
中に繊維強化プラスチックロッドを埋設するに当たっ
て、ロッドの運搬作業や埋設作業時などにおける作業性
が大幅に低下する。その上、中実繊維強化プラスチック
ロッドの製造に当たって、価格の高い繊維強化プラスチ
ックを多量に使用することにより、或いは中実の繊維強
化プラスチックロッドを複数本束ねる工程が増えること
により、材料費や加工費の上昇が避けられず繊維強化プ
ラスチックロッド自体の価格が高くなり、それが土木工
事や建築工事を行う際の工事費の上昇を招いている。
強化プラスチックロッドにおける強度不足を改善するた
めに、該丸棒状の中実繊維強化プラスチックロッドを複
数本束ねて使用したり、その直径を１０ｍｍ以上の大径
にすることが一般に行われている。しかしながら、その
いずれの場合も、中実の繊維強化プラスチックロッドを
使用しているために、束ねたまたは径を大きくしたロッ
ドを構成する繊維強化プラスチックの量が大幅に増加す
る。その結果、繊維強化プラスチックロッド自体の重量
が大きくなって、土木工事や建築工事などで水硬性物質
中に繊維強化プラスチックロッドを埋設するに当たっ
て、ロッドの運搬作業や埋設作業時などにおける作業性
が大幅に低下する。その上、中実繊維強化プラスチック
ロッドの製造に当たって、価格の高い繊維強化プラスチ
ックを多量に使用することにより、或いは中実の繊維強
化プラスチックロッドを複数本束ねる工程が増えること
により、材料費や加工費の上昇が避けられず繊維強化プ
ラスチックロッド自体の価格が高くなり、それが土木工
事や建築工事を行う際の工事費の上昇を招いている。
【０００４】また、前記した中実の繊維強化プラスチッ
クロッドが水硬性物質などから抜けたり剥離するのを防
止するために、ロッドの表面に砂、金剛砂、ガラス粉
末、セラミックス粉末などの固体粒子を付着させること
が試みられている（特開平１−１４６０４７号公報
等）。しかしながら、そのような従来の中実の繊維強化
プラスチックロッドでは、表面に固体粒子を付着させて
も、ロッドの水硬性物質からの抜けや剥離が充分に防止
できず、例えば１０ｔｏｎｆ以上の引張力をかけて水硬
性物質に埋設したロッドを引っ張ると、抜けたり剥離し
てしまって充分な補強作用を示さない。しかも、中実の
繊維強化プラスチックロッドの表面に付着した固体粒子
は、大きな引張強度がかかるとロッド表面から脱落し
て、水硬性物質との接着性向上に機能しなくなるという
問題がある。
クロッドが水硬性物質などから抜けたり剥離するのを防
止するために、ロッドの表面に砂、金剛砂、ガラス粉
末、セラミックス粉末などの固体粒子を付着させること
が試みられている（特開平１−１４６０４７号公報
等）。しかしながら、そのような従来の中実の繊維強化
プラスチックロッドでは、表面に固体粒子を付着させて
も、ロッドの水硬性物質からの抜けや剥離が充分に防止
できず、例えば１０ｔｏｎｆ以上の引張力をかけて水硬
性物質に埋設したロッドを引っ張ると、抜けたり剥離し
てしまって充分な補強作用を示さない。しかも、中実の
繊維強化プラスチックロッドの表面に付着した固体粒子
は、大きな引張強度がかかるとロッド表面から脱落し
て、水硬性物質との接着性向上に機能しなくなるという
問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高い
機械的強度、例えば１０ｔｏｎｆを超えるような高い引
張力をかけても破断せず、しかもセメント、モルタル、
コンクリートなどの水硬性物質などとの接着性に優れて
いて、強い外力などがかかっても、水硬性物質などから
の抜けや剥離などを生じない繊維強化プラスチックロッ
ドを提供することであり、例えば、繊維強化プラスチッ
クロッドを水硬性物質中に３０ｃｍの深さに埋め込んで
１０ｔｏｎｆ以上の引張力をかけて引張った際にも水硬
性物質から抜けたりすることがなく、ロッドがその破断
限界に達するまで水硬性物質中にそのまま安定した状態
で強固に保持され得る繊維強化プラスチックロッドを提
供することである。そして、本発明の目的は、繊維強化
プラスチックの使用量の増大を招かず、前記した従来の
中実の繊維強化プラスチックロッドと同程度またはそれ
よりも少ない量の繊維強化プラスチックの使用量で、上
記した優れた機械的強度および水硬性物質などとの高い
接着性を有する繊維強化プラスチックロッドを提供する
ことである。さらに、本発明の目的は、軽量であって、
運搬作業、水硬性物質などへの埋設作業などの作業時に
おける取り扱い性が良好で、しかも経済的な価格を有す
る、上記した優れた機械的強度および水硬性物質などの
高い接着性を有する繊維強化プラスチックロッドを提供
することである。
機械的強度、例えば１０ｔｏｎｆを超えるような高い引
張力をかけても破断せず、しかもセメント、モルタル、
コンクリートなどの水硬性物質などとの接着性に優れて
いて、強い外力などがかかっても、水硬性物質などから
の抜けや剥離などを生じない繊維強化プラスチックロッ
ドを提供することであり、例えば、繊維強化プラスチッ
クロッドを水硬性物質中に３０ｃｍの深さに埋め込んで
１０ｔｏｎｆ以上の引張力をかけて引張った際にも水硬
性物質から抜けたりすることがなく、ロッドがその破断
限界に達するまで水硬性物質中にそのまま安定した状態
で強固に保持され得る繊維強化プラスチックロッドを提
供することである。そして、本発明の目的は、繊維強化
プラスチックの使用量の増大を招かず、前記した従来の
中実の繊維強化プラスチックロッドと同程度またはそれ
よりも少ない量の繊維強化プラスチックの使用量で、上
記した優れた機械的強度および水硬性物質などとの高い
接着性を有する繊維強化プラスチックロッドを提供する
ことである。さらに、本発明の目的は、軽量であって、
運搬作業、水硬性物質などへの埋設作業などの作業時に
おける取り扱い性が良好で、しかも経済的な価格を有す
る、上記した優れた機械的強度および水硬性物質などの
高い接着性を有する繊維強化プラスチックロッドを提供
することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成すべく
本発明者らが、繊維強化プラスチックロッドに関して、
その形状や構造、素材、製法などに関して色々検討を重
ねてきた。その結果、ロッドをその全体が繊維強化プラ
スチックのみからなる中実の構造とせずにロッドの外周
部分のみに繊維強化プラスチックを特定の割合以下で存
在させ、それと併せてロッドの表面に特定の方法で形成
した高さが０．２ｍｍ以上の凸部を存在させた得られた
繊維強化プラスチックロッドは、繊維強化プラスチック
の使用量が少なくて軽量で且つ経済的であるにも拘わら
ず、極めて高い機械的強度、特に引張強度を有するこ
と、しかもセメント、モルタル、コンクリートなどの水
硬性物質などとの接着性に優れていて、大きな引張力な
どが外部からかかっても、水硬性物質などからの抜けや
剥離などを生じず、水硬性物質中に強固に留まり、水硬
性物質などをほぼ永続的に補強し得ることを見出して本
発明を完成した。
本発明者らが、繊維強化プラスチックロッドに関して、
その形状や構造、素材、製法などに関して色々検討を重
ねてきた。その結果、ロッドをその全体が繊維強化プラ
スチックのみからなる中実の構造とせずにロッドの外周
部分のみに繊維強化プラスチックを特定の割合以下で存
在させ、それと併せてロッドの表面に特定の方法で形成
した高さが０．２ｍｍ以上の凸部を存在させた得られた
繊維強化プラスチックロッドは、繊維強化プラスチック
の使用量が少なくて軽量で且つ経済的であるにも拘わら
ず、極めて高い機械的強度、特に引張強度を有するこ
と、しかもセメント、モルタル、コンクリートなどの水
硬性物質などとの接着性に優れていて、大きな引張力な
どが外部からかかっても、水硬性物質などからの抜けや
剥離などを生じず、水硬性物質中に強固に留まり、水硬
性物質などをほぼ永続的に補強し得ることを見出して本
発明を完成した。
【０００７】すなわち、本発明は、繊維強化プラスチッ
クロッドであって、 （ｉ） 同じ方向に引き揃えられた多数本の強化用繊維
に樹脂を含浸し固化してなる繊維強化プラスチック部分
が該ロッドの外周部分に存在し； （ii） 該ロッドの任意の横断面において、該繊維強化
プラスチック部分の占める断面積の割合が該ロッドの最
大外周より求めた断面積の７０％以下であり；且つ、 （iii） 該ロッドの表面に高さが０．２ｍｍ以上の凸
部が存在し、該凸部は、繊維、繊維束、糸、紐および／
またはその他の線状材料をロッド表面に沿って綾状また
は螺旋状に巻き付けるか、布帛または網状体をロッド表
面に付着させるか、或いはそれらの併用によって形成さ
れたものである；ことを特徴とする繊維強化プラスチッ
クロッドである。
クロッドであって、 （ｉ） 同じ方向に引き揃えられた多数本の強化用繊維
に樹脂を含浸し固化してなる繊維強化プラスチック部分
が該ロッドの外周部分に存在し； （ii） 該ロッドの任意の横断面において、該繊維強化
プラスチック部分の占める断面積の割合が該ロッドの最
大外周より求めた断面積の７０％以下であり；且つ、 （iii） 該ロッドの表面に高さが０．２ｍｍ以上の凸
部が存在し、該凸部は、繊維、繊維束、糸、紐および／
またはその他の線状材料をロッド表面に沿って綾状また
は螺旋状に巻き付けるか、布帛または網状体をロッド表
面に付着させるか、或いはそれらの併用によって形成さ
れたものである；ことを特徴とする繊維強化プラスチッ
クロッドである。
【０００８】本発明の繊維強化プラスチックロッド（以
下、繊維強化プラスチックを「ＦＲＰ」、繊維強化プラ
スチックロッドを「ＦＲＰロッド」という）の内容につ
いて詳細に説明する。まず、本発明のＦＲＰロッドは、
ＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）がロッドの中心部にまで存在
しておらずロッドの外周部分に存在し、且つ該ＦＲＰ部
分（ＦＲＰ層）は同じ方向に引き揃えられた多数本の強
化用繊維に樹脂を含浸し固化してなるＦＲＰより構成さ
れているという上記した要件（ｉ）を備えていることが
必要である。
下、繊維強化プラスチックを「ＦＲＰ」、繊維強化プラ
スチックロッドを「ＦＲＰロッド」という）の内容につ
いて詳細に説明する。まず、本発明のＦＲＰロッドは、
ＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）がロッドの中心部にまで存在
しておらずロッドの外周部分に存在し、且つ該ＦＲＰ部
分（ＦＲＰ層）は同じ方向に引き揃えられた多数本の強
化用繊維に樹脂を含浸し固化してなるＦＲＰより構成さ
れているという上記した要件（ｉ）を備えていることが
必要である。
【０００９】この点について図を参照して具体的に説明
する。本発明のＦＲＰロッドは、例えば、図１の（ａ）
に示すようなＦＲＰの層（ＦＲＰ部分）（Ａ）のみから
なる中空の単層構造ロッドであっても、図１の（ｂ）お
よび（ｃ）で例示するようなＦＲＰの層（Ａ）と他の層
（Ｂ，Ｂ')とからなる中空の多層構造ロッドであって
も、または図１の（ｄ）および（ｅ）で例示するような
ＦＲＰの層（Ａ）と他の層（Ｂ，Ｃ）とからなる中実の
多層構造ロッドであってもよいが、そのいずれの場合に
も、本発明のＦＲＰロッドでは、ＦＲＰ部分（ＦＲＰの
層）（Ａ）がロッドの中心部にまで存在しておらず、図
１の（ａ）〜（ｅ）で例示するように、ロッドの外周部
分に存在していることが必要である。しかも、本発明の
ＦＲＰロッドの外周部分に存在するそのＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）（Ａ）では、同じ方向に引き揃えられた多数
本の強化用繊維１に樹脂（プラスチック）２を含浸し固
化させてＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）（Ａ）が形成されて
いる。
する。本発明のＦＲＰロッドは、例えば、図１の（ａ）
に示すようなＦＲＰの層（ＦＲＰ部分）（Ａ）のみから
なる中空の単層構造ロッドであっても、図１の（ｂ）お
よび（ｃ）で例示するようなＦＲＰの層（Ａ）と他の層
（Ｂ，Ｂ')とからなる中空の多層構造ロッドであって
も、または図１の（ｄ）および（ｅ）で例示するような
ＦＲＰの層（Ａ）と他の層（Ｂ，Ｃ）とからなる中実の
多層構造ロッドであってもよいが、そのいずれの場合に
も、本発明のＦＲＰロッドでは、ＦＲＰ部分（ＦＲＰの
層）（Ａ）がロッドの中心部にまで存在しておらず、図
１の（ａ）〜（ｅ）で例示するように、ロッドの外周部
分に存在していることが必要である。しかも、本発明の
ＦＲＰロッドの外周部分に存在するそのＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）（Ａ）では、同じ方向に引き揃えられた多数
本の強化用繊維１に樹脂（プラスチック）２を含浸し固
化させてＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）（Ａ）が形成されて
いる。
【００１０】後記するように、本発明のＦＲＰロッドで
はＦＲＰ部分の樹脂として熱硬化性樹脂および熱可塑性
樹脂のいずれもが使用できるが、上記の要件（ｉ）にお
いて、「樹脂を含浸し固化させ」とは、ＦＲＰ部分を構
成する樹脂が熱硬化性樹脂である場合は熱硬化性樹脂を
強化用繊維に含浸させ硬化させて固化させることを意味
し、またＦＲＰ部分を構成する樹脂が熱可塑性樹脂の場
合は熱可塑性樹脂を液状で強化用繊維に含浸させ冷却な
どによって固化させることを意味する。また、「同じ方
向に引き揃えられた多数本の強化用繊維」とは、強化用
繊維をランダム状で固化した樹脂中に存在させるのでは
なく、多数本の強化用繊維を所定の方向に揃えた状態に
して固化した樹脂中に存在させてＦＲＰ部分を形成する
ことをいう。その場合に、多数本の強化用繊維をロッド
の長さ方向に引き揃えられた状態にして固化したＦＲＰ
部分の樹脂中に存在させておくのが、ＦＲＰロッドによ
り大きな引張強度を付与することができる点で好まし
い。しかしながら、必ずしもそれに限定されるものでは
なく、場合によっては、例えばフィラメントワインディ
ングなどにおけるように、多数本の強化用繊維を引き揃
えられた状態でＦＲＰロッドの長さ方向に向かって螺旋
状または綾状に巻いた状態にしてＦＲＰ部分の固化した
樹脂中に存在させてもよく、或いはロッドの長さ方向に
引き揃えられた多数本の強化用繊維と引き揃えながら螺
旋状または綾状に巻いた多数本の強化用繊維の両方をＦ
ＲＰ部分の固化した樹脂中に共存させてもよい。
はＦＲＰ部分の樹脂として熱硬化性樹脂および熱可塑性
樹脂のいずれもが使用できるが、上記の要件（ｉ）にお
いて、「樹脂を含浸し固化させ」とは、ＦＲＰ部分を構
成する樹脂が熱硬化性樹脂である場合は熱硬化性樹脂を
強化用繊維に含浸させ硬化させて固化させることを意味
し、またＦＲＰ部分を構成する樹脂が熱可塑性樹脂の場
合は熱可塑性樹脂を液状で強化用繊維に含浸させ冷却な
どによって固化させることを意味する。また、「同じ方
向に引き揃えられた多数本の強化用繊維」とは、強化用
繊維をランダム状で固化した樹脂中に存在させるのでは
なく、多数本の強化用繊維を所定の方向に揃えた状態に
して固化した樹脂中に存在させてＦＲＰ部分を形成する
ことをいう。その場合に、多数本の強化用繊維をロッド
の長さ方向に引き揃えられた状態にして固化したＦＲＰ
部分の樹脂中に存在させておくのが、ＦＲＰロッドによ
り大きな引張強度を付与することができる点で好まし
い。しかしながら、必ずしもそれに限定されるものでは
なく、場合によっては、例えばフィラメントワインディ
ングなどにおけるように、多数本の強化用繊維を引き揃
えられた状態でＦＲＰロッドの長さ方向に向かって螺旋
状または綾状に巻いた状態にしてＦＲＰ部分の固化した
樹脂中に存在させてもよく、或いはロッドの長さ方向に
引き揃えられた多数本の強化用繊維と引き揃えながら螺
旋状または綾状に巻いた多数本の強化用繊維の両方をＦ
ＲＰ部分の固化した樹脂中に共存させてもよい。
【００１１】次に、本発明のＦＲＰロッドは、上記した
（ii）の要件、すなわち「該ロッドの任意の横断面にお
いて、ＦＲＰ部分の占める断面積の割合が該ロッドの最
大外周より求めた断面積の７０％以下である」という要
件を満たしていることが必要である。この点について、
上記した図１を参照して具体的に説明すると、本発明の
ＦＲＰロッドでは、図１の（ａ）の中空の単層構造ロッ
ド、図１の（ｂ）および（ｃ）で例示されるような中空
の多層構造ロッド、図１の（ｄ）および（ｅ）で例示さ
れるような中実の多層構造ロッド、またはそれ以外のＦ
ＲＰロッドのいずれの場合にも、ＦＲＰロッドの任意の
横断面において（すなわちＦＲＰロッドをそのいずれか
の任意の箇所でロッドの長さ方向に直角に切断した横断
面であっても）、ＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）（Ａ）の占
める断面積の割合が、ＦＲＰロッドの最大外周より求め
た断面積の７０％以下であることが必要である。
（ii）の要件、すなわち「該ロッドの任意の横断面にお
いて、ＦＲＰ部分の占める断面積の割合が該ロッドの最
大外周より求めた断面積の７０％以下である」という要
件を満たしていることが必要である。この点について、
上記した図１を参照して具体的に説明すると、本発明の
ＦＲＰロッドでは、図１の（ａ）の中空の単層構造ロッ
ド、図１の（ｂ）および（ｃ）で例示されるような中空
の多層構造ロッド、図１の（ｄ）および（ｅ）で例示さ
れるような中実の多層構造ロッド、またはそれ以外のＦ
ＲＰロッドのいずれの場合にも、ＦＲＰロッドの任意の
横断面において（すなわちＦＲＰロッドをそのいずれか
の任意の箇所でロッドの長さ方向に直角に切断した横断
面であっても）、ＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）（Ａ）の占
める断面積の割合が、ＦＲＰロッドの最大外周より求め
た断面積の７０％以下であることが必要である。
【００１２】ところで、本発明でいう「ＦＲＰロッドの
最大外周より求めた断面積」とは、ロッドの表面に存在
する凸部の高さ部分を含まないロッドの最大外周から求
めた断面積を意味し、前記した図１の（ａ）〜（ｅ）で
示したＦＲＰロッドを例に挙げて説明すると、ロッドの
表面に存在する凸部３の高さ部分を含まないロッドの直
径Ｒ（ｍｍ）より求めた断面積＝π（Ｒ／２）2を意味
する。そして、ＦＲＰロッドにおいて、ＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）（Ａ）の内側に存在する中空部および／また
は他の層（Ｂ，Ｂ’，Ｃ）が占める部分の直径を図１の
（ａ）〜（ｅ）に示すようにｒ（ｍｍ）として場合に、
ロッドの最大外周から求めた断面積＝π（Ｒ／２）2に
対するＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）（Ａ）の占める断面積
の割合（以下これを「ＦＲＰ部占有断面積率」という）
は、下記の数式により求められる。
最大外周より求めた断面積」とは、ロッドの表面に存在
する凸部の高さ部分を含まないロッドの最大外周から求
めた断面積を意味し、前記した図１の（ａ）〜（ｅ）で
示したＦＲＰロッドを例に挙げて説明すると、ロッドの
表面に存在する凸部３の高さ部分を含まないロッドの直
径Ｒ（ｍｍ）より求めた断面積＝π（Ｒ／２）2を意味
する。そして、ＦＲＰロッドにおいて、ＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）（Ａ）の内側に存在する中空部および／また
は他の層（Ｂ，Ｂ’，Ｃ）が占める部分の直径を図１の
（ａ）〜（ｅ）に示すようにｒ（ｍｍ）として場合に、
ロッドの最大外周から求めた断面積＝π（Ｒ／２）2に
対するＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）（Ａ）の占める断面積
の割合（以下これを「ＦＲＰ部占有断面積率」という）
は、下記の数式により求められる。
【００１３】
【数１】ＦＲＰ部占有断面積率(％)＝[{π(Ｒ／２)2−
π(ｒ／２)2}÷{π(Ｒ／２)2}］×１００
π(ｒ／２)2}÷{π(Ｒ／２)2}］×１００
【００１４】なお、後記するように、本発明のＦＲＰロ
ッドは断面が円形のものに限定されず、場合によっては
断面が三角形、四角形、多角形、楕円形などの形状であ
ってもよいが、その場合のロッドのＦＲＰ部占有断面積
率も、断面が円形である図１の（ａ）〜（ｅ）のロッド
の場合と同様にして求める。
ッドは断面が円形のものに限定されず、場合によっては
断面が三角形、四角形、多角形、楕円形などの形状であ
ってもよいが、その場合のロッドのＦＲＰ部占有断面積
率も、断面が円形である図１の（ａ）〜（ｅ）のロッド
の場合と同様にして求める。
【００１５】ＦＲＰロッドにおいて、ＦＲＰ部占有断面
積率が、７０％よりも高くなると、ロッド全体がＦＲＰ
から形成されている上記した従来の中実のＦＲＰロッド
と比較して、ロッドの表面積（すなわちロッドの外周側
の表面積）の増加率が５％以下となってＦＲＰロッドの
表面積がさほど大きくならず、水硬性物質などとの接着
性の向上につながらない。本発明のＦＲＰロッドにおい
て、ＦＲＰ部占有断面積率の下限値は特に制限されない
が、あまり小さいと、ＦＲＰロッドの外周部分における
ＦＲＰ部分の厚さが薄くなり、ＦＲＰロッドの機械的強
度、特に引張強度が小さくなるので、ＦＲＰロッド全体
の径の大きさなどに応じて、適宜調節するのがよく、一
般にＦＲＰ部占有断面積率を１０％以上とするのが好ま
しい。
積率が、７０％よりも高くなると、ロッド全体がＦＲＰ
から形成されている上記した従来の中実のＦＲＰロッド
と比較して、ロッドの表面積（すなわちロッドの外周側
の表面積）の増加率が５％以下となってＦＲＰロッドの
表面積がさほど大きくならず、水硬性物質などとの接着
性の向上につながらない。本発明のＦＲＰロッドにおい
て、ＦＲＰ部占有断面積率の下限値は特に制限されない
が、あまり小さいと、ＦＲＰロッドの外周部分における
ＦＲＰ部分の厚さが薄くなり、ＦＲＰロッドの機械的強
度、特に引張強度が小さくなるので、ＦＲＰロッド全体
の径の大きさなどに応じて、適宜調節するのがよく、一
般にＦＲＰ部占有断面積率を１０％以上とするのが好ま
しい。
【００１６】そして、本発明のＦＲＰロッドでは、ロッ
ドの外周部分に存在するＦＲＰ部分の厚さを、例えば前
記した図１の（ａ）〜（ｅ）などに示すように、ロッド
の外周全体にわたって均一またはほぼ均一にしておくの
が、ＦＲＰロッドの強度のバランスが採れるので望まし
い。しかしながら、場合によっては、例えば図２に示す
ように、ＦＲＰ部分の内側に設ける他の層との接着性な
どを向上させるためにに、中空のＦＲＰロッドではその
内面に凹凸などを形成しておいてもよい。
ドの外周部分に存在するＦＲＰ部分の厚さを、例えば前
記した図１の（ａ）〜（ｅ）などに示すように、ロッド
の外周全体にわたって均一またはほぼ均一にしておくの
が、ＦＲＰロッドの強度のバランスが採れるので望まし
い。しかしながら、場合によっては、例えば図２に示す
ように、ＦＲＰ部分の内側に設ける他の層との接着性な
どを向上させるためにに、中空のＦＲＰロッドではその
内面に凹凸などを形成しておいてもよい。
【００１７】本発明のＦＲＰロッドのＦＲＰ部分におけ
る強化用繊維としては、従来のＦＲＰロッドで用いられ
ている強化用繊維のいずれもが使用でき、特に制限され
ず、例えば、ポリビニルアルコール系繊維、ポリエステ
ル系繊維、アラミド系繊維、アクリル系繊維、ポリオレ
フィン系繊維などの有機繊維、およびガラス繊維、炭素
繊維などの無機繊維を用いることができる。強化用繊維
は１種類のみを使用しても２種以上を併用してもよい。
また、強化用繊維の太さなども特に制限されないが、一
般に、単繊維繊度が約０．１〜１００デニール程度の繊
維を使用するのが好ましい。特に、ポリビニルアルコー
ル系繊維を用いたＦＲＰロッドは、ロッド中のポリビニ
ルアルコール系繊維が水硬性物質中に含まれるアルカリ
などの成分に侵されにくく、しかも水硬性物質との親和
性および接着性に優れているので、ＦＲＰロッドを水硬
性物質の補強材として用いる場合は強化用繊維としてポ
リビニルアルコール系繊維を用いるのが好ましい。
る強化用繊維としては、従来のＦＲＰロッドで用いられ
ている強化用繊維のいずれもが使用でき、特に制限され
ず、例えば、ポリビニルアルコール系繊維、ポリエステ
ル系繊維、アラミド系繊維、アクリル系繊維、ポリオレ
フィン系繊維などの有機繊維、およびガラス繊維、炭素
繊維などの無機繊維を用いることができる。強化用繊維
は１種類のみを使用しても２種以上を併用してもよい。
また、強化用繊維の太さなども特に制限されないが、一
般に、単繊維繊度が約０．１〜１００デニール程度の繊
維を使用するのが好ましい。特に、ポリビニルアルコー
ル系繊維を用いたＦＲＰロッドは、ロッド中のポリビニ
ルアルコール系繊維が水硬性物質中に含まれるアルカリ
などの成分に侵されにくく、しかも水硬性物質との親和
性および接着性に優れているので、ＦＲＰロッドを水硬
性物質の補強材として用いる場合は強化用繊維としてポ
リビニルアルコール系繊維を用いるのが好ましい。
【００１８】また、本発明のＦＲＰロッドのＦＲＰ部分
を構成する樹脂としては、熱硬化性樹脂および熱可塑性
樹脂のいずれもが使用でき特に制限されず、例えば、エ
ポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル
樹脂、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂、ナイロン樹
脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリフェニルスルホン樹
脂、ポリイミド樹脂などの熱可塑性樹脂が好ましく用い
られる。そのうちでも、エポキシ樹脂が耐アルカリ性で
あって水硬性物質に侵されにくいのでより好ましく用い
られる。また、ＦＲＰ部分を構成する樹脂は、従来のＦ
ＲＰで用いられている各種の添加剤、例えば安定剤、充
填剤、顔料などを含有していてもよい。
を構成する樹脂としては、熱硬化性樹脂および熱可塑性
樹脂のいずれもが使用でき特に制限されず、例えば、エ
ポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル
樹脂、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂、ナイロン樹
脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリフェニルスルホン樹
脂、ポリイミド樹脂などの熱可塑性樹脂が好ましく用い
られる。そのうちでも、エポキシ樹脂が耐アルカリ性で
あって水硬性物質に侵されにくいのでより好ましく用い
られる。また、ＦＲＰ部分を構成する樹脂は、従来のＦ
ＲＰで用いられている各種の添加剤、例えば安定剤、充
填剤、顔料などを含有していてもよい。
【００１９】ＦＲＰ部分における強化用繊維の割合は、
体積含有率で、４０〜９０ｖｏｌ％であるのが好まし
く、５０〜８０ｖｏｌ％であるのがより好ましい。ＦＲ
Ｐ部分における強化用繊維の体積含有率が４０ｖｏｌ％
よりも低いと、強化用繊維が不足してＦＲＰロッドに充
分な機械的強度などを付与することができにくくなり、
一方９０ｖｏｌ％を超えると、樹脂と強化用繊維との接
着が悪くなってやはりＦＲＰロッドの機械的強度、特に
引張強度が低下する。
体積含有率で、４０〜９０ｖｏｌ％であるのが好まし
く、５０〜８０ｖｏｌ％であるのがより好ましい。ＦＲ
Ｐ部分における強化用繊維の体積含有率が４０ｖｏｌ％
よりも低いと、強化用繊維が不足してＦＲＰロッドに充
分な機械的強度などを付与することができにくくなり、
一方９０ｖｏｌ％を超えると、樹脂と強化用繊維との接
着が悪くなってやはりＦＲＰロッドの機械的強度、特に
引張強度が低下する。
【００２０】本発明のＦＲＰロッドの最大径（断面が円
形のロッドの場合は上記した図１における直径Ｒ）は特
に制限されず、ＦＲＰロッドの用途、使用方法などに応
じて適宜調節することができるが、前記した本発明の目
的を充分に達成するためには、その最大径を約２０ｍｍ
〜５０ｍｍ程度にするのが好ましい。また、本発明のＦ
ＲＰロッドの外形は、その断面形状が円形であるのがバ
ランスの採れた高い機械的強度を有するＦＲＰロッドが
得られる点から望ましいが、上記したように、場合によ
ってはその断面形状が三角形、四角形、多角形、楕円
形、またはその他の形状であってもよい。
形のロッドの場合は上記した図１における直径Ｒ）は特
に制限されず、ＦＲＰロッドの用途、使用方法などに応
じて適宜調節することができるが、前記した本発明の目
的を充分に達成するためには、その最大径を約２０ｍｍ
〜５０ｍｍ程度にするのが好ましい。また、本発明のＦ
ＲＰロッドの外形は、その断面形状が円形であるのがバ
ランスの採れた高い機械的強度を有するＦＲＰロッドが
得られる点から望ましいが、上記したように、場合によ
ってはその断面形状が三角形、四角形、多角形、楕円
形、またはその他の形状であってもよい。
【００２１】更に、上記したように、本発明のＦＲＰロ
ッドは、図１の（ａ）に示すようなＦＲＰ部分（ＦＲＰ
の層）（Ａ）のみからなる中空の単層構造ロッド、図１
の（ｂ）および（ｃ）で例示するようなＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）（Ａ）と他の層（Ｂ，Ｂ')とからなる中空の
多層構造ロッドであっても、または図１の（ｄ）および
（ｅ）で例示するようなＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）
（Ａ）と他の層（Ｂ，Ｃ）とからなる中実の多層構造ロ
ッドであってもよい。そして、本発明のＦＲＰロッド
が、図１の（ｂ）〜（ｅ）などに示すような中空または
中実の多層構造ロッドである場合には、ＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）(Ａ)の内側に存在する層（Ｂ，Ｂ')（管状
層）および層（Ｃ）（芯）の数などは、図１の（ｂ）〜
（ｅ）のものに限定されず、それよりも多くしてもよ
い。また、ＦＲＰ部分(ＦＲＰの層）)（Ａ）の内側に存
在する層（Ｂ，Ｂ')（管状層）および層（Ｃ）（芯）
は、ポリ塩化ビニル、ポリカーボネート、ポリアミド、
ポリエステル、ポリオレフィン、その他の樹脂材料；各
種鉄鋼、ステンレス鋼、アルミニウムなどの金属材料；
ガラス、セラミックスなどの無機材料などからなる管や
棒（芯）等から形成することができる。
ッドは、図１の（ａ）に示すようなＦＲＰ部分（ＦＲＰ
の層）（Ａ）のみからなる中空の単層構造ロッド、図１
の（ｂ）および（ｃ）で例示するようなＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）（Ａ）と他の層（Ｂ，Ｂ')とからなる中空の
多層構造ロッドであっても、または図１の（ｄ）および
（ｅ）で例示するようなＦＲＰ部分（ＦＲＰの層）
（Ａ）と他の層（Ｂ，Ｃ）とからなる中実の多層構造ロ
ッドであってもよい。そして、本発明のＦＲＰロッド
が、図１の（ｂ）〜（ｅ）などに示すような中空または
中実の多層構造ロッドである場合には、ＦＲＰ部分（Ｆ
ＲＰの層）(Ａ)の内側に存在する層（Ｂ，Ｂ')（管状
層）および層（Ｃ）（芯）の数などは、図１の（ｂ）〜
（ｅ）のものに限定されず、それよりも多くしてもよ
い。また、ＦＲＰ部分(ＦＲＰの層）)（Ａ）の内側に存
在する層（Ｂ，Ｂ')（管状層）および層（Ｃ）（芯）
は、ポリ塩化ビニル、ポリカーボネート、ポリアミド、
ポリエステル、ポリオレフィン、その他の樹脂材料；各
種鉄鋼、ステンレス鋼、アルミニウムなどの金属材料；
ガラス、セラミックスなどの無機材料などからなる管や
棒（芯）等から形成することができる。
【００２２】そして、本発明のＦＲＰロッドは、上記し
た要件（ｉ）および要件（ii）と共に、上記の要件（ii
i）、すなわち、「ＦＲＰロッドの表面に高さが０．２
ｍｍ以上の凸部が存在し、該凸部は、繊維、繊維束、
糸、紐および／またはその他の線状材料をロッド表面に
沿って綾状または螺旋状に巻き付けるか、布帛または網
状体をロッド表面に付着させるか、或いはそれらの併用
によって形成されたものである」という要件を備えてい
ることが必要である。
た要件（ｉ）および要件（ii）と共に、上記の要件（ii
i）、すなわち、「ＦＲＰロッドの表面に高さが０．２
ｍｍ以上の凸部が存在し、該凸部は、繊維、繊維束、
糸、紐および／またはその他の線状材料をロッド表面に
沿って綾状または螺旋状に巻き付けるか、布帛または網
状体をロッド表面に付着させるか、或いはそれらの併用
によって形成されたものである」という要件を備えてい
ることが必要である。
【００２３】限定されるものではないが、本発明のＦＲ
Ｐロッドにおけるロッド表面の凸部の形態を図３(ＦＲ
Ｐロッドの外観の概略図)によって例示すると、繊維、
繊維束、糸、紐および／またはその他の線状材料４をＦ
ＲＰロッド表面に沿って綾状に巻き付けるか［図３の
（ａ）］、または前記の線状材料４をＦＲＰロッド表面
に沿って螺旋状に巻き付ける［図３の（ｂ）］ことによ
って、ＦＲＰロッドの表面に巻き付けられた線状材料４
による連続した凸部３が形成される。また、ＦＲＰロッ
ドの表面に布帛（編布、織布、不織布など）または網状
体５を付着させた場合には［図３の（ｃ）］、布帛また
は網状体５を構成する繊維や糸（網目、織目、網目な
ど）によってＦＲＰロッドの表面に凸部３が形成され
る。
Ｐロッドにおけるロッド表面の凸部の形態を図３(ＦＲ
Ｐロッドの外観の概略図)によって例示すると、繊維、
繊維束、糸、紐および／またはその他の線状材料４をＦ
ＲＰロッド表面に沿って綾状に巻き付けるか［図３の
（ａ）］、または前記の線状材料４をＦＲＰロッド表面
に沿って螺旋状に巻き付ける［図３の（ｂ）］ことによ
って、ＦＲＰロッドの表面に巻き付けられた線状材料４
による連続した凸部３が形成される。また、ＦＲＰロッ
ドの表面に布帛（編布、織布、不織布など）または網状
体５を付着させた場合には［図３の（ｃ）］、布帛また
は網状体５を構成する繊維や糸（網目、織目、網目な
ど）によってＦＲＰロッドの表面に凸部３が形成され
る。
【００２４】そして、本発明において、凸部の高さと
は、図４の拡大図に示すように、線状材料４、布帛また
は網状体５などによって形成された凸部３がＦＲＰロッ
ドの表面から外方に突出している高さＨ（ｍｍ）をい
う。
は、図４の拡大図に示すように、線状材料４、布帛また
は網状体５などによって形成された凸部３がＦＲＰロッ
ドの表面から外方に突出している高さＨ（ｍｍ）をい
う。
【００２５】線状材料をＦＲＰロッドの表面の巻き付け
て凸部を形成する場合は、その線状材料によって形成さ
れる凸部の高さが０．２ｍｍ以上になるような太さの線
状材料を使用することが必要である。また、布帛または
網状体を用いてＦＲＰロッドの表面に凸部を形成する場
合は、布帛または網状体を構成する繊維や糸により形成
される凹凸が０．２ｍｍ以上であるものを使用すること
ができる。線状材料、布帛または網状体を構成する素材
の種類は特に制限されないが、ＦＲＰロッドの外周部に
存在するＦＲＰ部分との接着性に優れ、且つＦＲＰロッ
ド表面に施し易い素材を選択して使用するのがよく、Ｆ
ＲＰ部分を構成する強化用繊維と同種または類似した合
成樹脂や無機繊維、それらを束ねたもの、それらからな
る糸、紐などを使用すると、ＦＲＰロッドの表面と凸部
との接着が強固に行われる。
て凸部を形成する場合は、その線状材料によって形成さ
れる凸部の高さが０．２ｍｍ以上になるような太さの線
状材料を使用することが必要である。また、布帛または
網状体を用いてＦＲＰロッドの表面に凸部を形成する場
合は、布帛または網状体を構成する繊維や糸により形成
される凹凸が０．２ｍｍ以上であるものを使用すること
ができる。線状材料、布帛または網状体を構成する素材
の種類は特に制限されないが、ＦＲＰロッドの外周部に
存在するＦＲＰ部分との接着性に優れ、且つＦＲＰロッ
ド表面に施し易い素材を選択して使用するのがよく、Ｆ
ＲＰ部分を構成する強化用繊維と同種または類似した合
成樹脂や無機繊維、それらを束ねたもの、それらからな
る糸、紐などを使用すると、ＦＲＰロッドの表面と凸部
との接着が強固に行われる。
【００２６】上記した（ｉ）および（ii）の要件を満足
するＦＲＰロッドであっても、ＦＲＰロッドの任意の横
断面においてロッド表面に高さが０．２ｍｍ以上の凸部
が存在しなかったり、またはＦＲＰロッドの表面に上記
した凸部が存在する場合であってもその凸部の高さが
０．２ｍｍよりも小さいと、ＦＲＰロッドと水硬性物質
などとの接着性が充分ではなくなり、水硬性物質などか
らのＦＲＰロッドの抜けや剥離が生ずる。ＦＲＰロッド
と水硬性物質などとの接着性、凸部の形成の容易性など
の点から、凸部の高さは０．５ｍｍ〜５ｍｍであるのが
好ましい。
するＦＲＰロッドであっても、ＦＲＰロッドの任意の横
断面においてロッド表面に高さが０．２ｍｍ以上の凸部
が存在しなかったり、またはＦＲＰロッドの表面に上記
した凸部が存在する場合であってもその凸部の高さが
０．２ｍｍよりも小さいと、ＦＲＰロッドと水硬性物質
などとの接着性が充分ではなくなり、水硬性物質などか
らのＦＲＰロッドの抜けや剥離が生ずる。ＦＲＰロッド
と水硬性物質などとの接着性、凸部の形成の容易性など
の点から、凸部の高さは０．５ｍｍ〜５ｍｍであるのが
好ましい。
【００２７】ＦＲＰロッドの表面に線状材料を綾状また
は螺旋状に巻き付けて凸部を形成する場合に、隣り合う
巻き付け部間の間隔（巻き付け密度）は、ＦＲＰロッド
の太さ、凸部の高さ、ＦＲＰロッドの用途などに応じて
適宜調節できるが、一般に約３〜３０ｍｍの間隔になる
ようにして綾状または螺旋状に巻き付けるのがよい。ま
た、ＦＲＰロッドの表面に布帛または網状体を付着させ
て凸部を形成する場合は、布帛または網状体の編目、織
目、網目などの大きさも、ＦＲＰロッドの太さ、凸部の
高さ、ＦＲＰロッドの用途などに応じて適宜調節できる
が、一般に約２〜２５ｍｍ程度にしておくのがよい。
は螺旋状に巻き付けて凸部を形成する場合に、隣り合う
巻き付け部間の間隔（巻き付け密度）は、ＦＲＰロッド
の太さ、凸部の高さ、ＦＲＰロッドの用途などに応じて
適宜調節できるが、一般に約３〜３０ｍｍの間隔になる
ようにして綾状または螺旋状に巻き付けるのがよい。ま
た、ＦＲＰロッドの表面に布帛または網状体を付着させ
て凸部を形成する場合は、布帛または網状体の編目、織
目、網目などの大きさも、ＦＲＰロッドの太さ、凸部の
高さ、ＦＲＰロッドの用途などに応じて適宜調節できる
が、一般に約２〜２５ｍｍ程度にしておくのがよい。
【００２８】更に、本発明のＦＲＰロッドでは、線状材
料、布帛または網状体によって形成される上記した凸部
と共に、必要に応じて、砂、金剛砂、ガラス粉末、セラ
ミックス粉末などの固体粒子をＦＲＰロッドの表面に付
着固定させて形成される凸部を併用してもよい。
料、布帛または網状体によって形成される上記した凸部
と共に、必要に応じて、砂、金剛砂、ガラス粉末、セラ
ミックス粉末などの固体粒子をＦＲＰロッドの表面に付
着固定させて形成される凸部を併用してもよい。
【００２９】特に本発明において、ＦＲＰロッドの表面
に存在させる凸部を上記した線状材料の綾状または螺旋
状の巻き付けによって形成させた場合には、ＦＲＰロッ
ド表面に巻き付ける線状材料の太さ、巻き付け密度、巻
き付け方向などを調節することによって、凸部の高さ、
ＦＲＰロッド表面における凸部の密度（分布状態）など
を正確に且つ適宜に調節することができ、しかもそれに
よって形成された凸部が綾状または螺旋状になってＦＲ
Ｐロッドの表面全体に規則的に斑なく分布し、且つ形成
された凸部がＦＲＰロッド本体と強固に一体化されて凸
部がＦＲＰロッドから取れたり脱落したりすることがな
くなるので、水硬性物質などとの接着性が一層良好なＦ
ＲＰロッドを得ることができる。そして、ＦＲＰロッド
表面への線状材料の巻き付け、或いは布帛または網状体
の付着のいずれの場合も、ＦＲＰロッドを構成している
ＦＲＰ部分の樹脂を凸部を形成する線状材料、布帛また
は網状体の一部または全部に浸透させて、ＦＲＰ部分の
固化と凸部の固化（固定）をその樹脂で一緒に行うよう
にすると、ＦＲＰロッドの表面に凸部を一層強固に結合
させることができる。
に存在させる凸部を上記した線状材料の綾状または螺旋
状の巻き付けによって形成させた場合には、ＦＲＰロッ
ド表面に巻き付ける線状材料の太さ、巻き付け密度、巻
き付け方向などを調節することによって、凸部の高さ、
ＦＲＰロッド表面における凸部の密度（分布状態）など
を正確に且つ適宜に調節することができ、しかもそれに
よって形成された凸部が綾状または螺旋状になってＦＲ
Ｐロッドの表面全体に規則的に斑なく分布し、且つ形成
された凸部がＦＲＰロッド本体と強固に一体化されて凸
部がＦＲＰロッドから取れたり脱落したりすることがな
くなるので、水硬性物質などとの接着性が一層良好なＦ
ＲＰロッドを得ることができる。そして、ＦＲＰロッド
表面への線状材料の巻き付け、或いは布帛または網状体
の付着のいずれの場合も、ＦＲＰロッドを構成している
ＦＲＰ部分の樹脂を凸部を形成する線状材料、布帛また
は網状体の一部または全部に浸透させて、ＦＲＰ部分の
固化と凸部の固化（固定）をその樹脂で一緒に行うよう
にすると、ＦＲＰロッドの表面に凸部を一層強固に結合
させることができる。
【００３０】そして、本発明のＦＲＰロッドでは、ロッ
ドの外周部分に存在するＦＲＰ部分において、多数本の
強化用繊維が同じ方向に引き揃えられた状態で樹脂中に
存在していることによって［要件（ｉ）］、ＦＲＰロッ
ドに特に長さ方向に大きな引張強度が付与されて、引張
強度が１０ｔｏｎｆ以上のＦＲＰロッドとすることがで
きる。そして、その際に、ＦＲＰ部分において、多数本
の強化用繊維をロッドの長さ方向に引き揃えられた状態
にして固化した樹脂中に存在させておくと、ＦＲＰロッ
ドにより一層大きな引張強度を付与することができる。
ドの外周部分に存在するＦＲＰ部分において、多数本の
強化用繊維が同じ方向に引き揃えられた状態で樹脂中に
存在していることによって［要件（ｉ）］、ＦＲＰロッ
ドに特に長さ方向に大きな引張強度が付与されて、引張
強度が１０ｔｏｎｆ以上のＦＲＰロッドとすることがで
きる。そして、その際に、ＦＲＰ部分において、多数本
の強化用繊維をロッドの長さ方向に引き揃えられた状態
にして固化した樹脂中に存在させておくと、ＦＲＰロッ
ドにより一層大きな引張強度を付与することができる。
【００３１】そして上記と併せて、本発明のＦＲＰロッ
ドでは、長さ方向に引き揃えられた多数本の強化用繊維
を有する、ロッドの外周部分に存在するＦＲＰ部分の割
合（ＦＲＰ部占有断面積率）を７０％以下になるように
してあるので［要件（ii）］、ＦＲＰがロッドの中心ま
で詰まった上記した従来の中実のＦＲＰロッドと同程度
のＦＲＰの使用量、またはそれよりも少いＦＲＰの使用
量で、大きな機械的強度を保持しながら従来のＦＲＰロ
ッドよりも径の大きなＦＲＰロッドを得ることができ
る。その結果、本発明のＦＲＰロッドを例えば水硬性物
質に埋設して補強を行う場合に、水硬性物質とＦＲＰロ
ッド表面との間の接着面積が極めて大きくなって、水硬
性物質とＦＲＰロッドとの接着が強固になり、ＦＲＰロ
ッドが水硬性物質から抜けたり、剥離したりするという
トラブルがなくなり、水硬性物質の補強を永続して強固
に行うことができる。しかも、高価なＦＲＰの使用量を
低減することができるので、ＦＲＰロッド自体の重量を
軽くして作業性を向上させることができ、更に土木工事
や建築工事などにおける材料費や工事費の上昇を抑制す
ることができる。
ドでは、長さ方向に引き揃えられた多数本の強化用繊維
を有する、ロッドの外周部分に存在するＦＲＰ部分の割
合（ＦＲＰ部占有断面積率）を７０％以下になるように
してあるので［要件（ii）］、ＦＲＰがロッドの中心ま
で詰まった上記した従来の中実のＦＲＰロッドと同程度
のＦＲＰの使用量、またはそれよりも少いＦＲＰの使用
量で、大きな機械的強度を保持しながら従来のＦＲＰロ
ッドよりも径の大きなＦＲＰロッドを得ることができ
る。その結果、本発明のＦＲＰロッドを例えば水硬性物
質に埋設して補強を行う場合に、水硬性物質とＦＲＰロ
ッド表面との間の接着面積が極めて大きくなって、水硬
性物質とＦＲＰロッドとの接着が強固になり、ＦＲＰロ
ッドが水硬性物質から抜けたり、剥離したりするという
トラブルがなくなり、水硬性物質の補強を永続して強固
に行うことができる。しかも、高価なＦＲＰの使用量を
低減することができるので、ＦＲＰロッド自体の重量を
軽くして作業性を向上させることができ、更に土木工事
や建築工事などにおける材料費や工事費の上昇を抑制す
ることができる。
【００３２】更に、本発明のＦＲＰロッドでは、上記し
た（ｉ）および（ii）の要件と共に、上記の（iii）の
要件を備えていることによって、要件（ｉ）および（i
i）によるロッド径の拡大に伴う、水硬性物質などとＦ
ＲＰロッド表面との接着面積の増加による両者の接着性
の向上効果と、高さが０．２ｍｍ以上の凸部の存在によ
るＦＲＰロッドと水硬性物質などの接着性の向上効果が
相乗的に作用して、大きな力（例えば１０ｔｏｎｆ以上
の引張力）によって引っ張ってもＦＲＰロッドが水硬性
物質から抜けたりせずに、その破断強度に至る時点まで
水硬性物質中にそのまま安定に強力に保持されるという
優れた効果が奏される。
た（ｉ）および（ii）の要件と共に、上記の（iii）の
要件を備えていることによって、要件（ｉ）および（i
i）によるロッド径の拡大に伴う、水硬性物質などとＦ
ＲＰロッド表面との接着面積の増加による両者の接着性
の向上効果と、高さが０．２ｍｍ以上の凸部の存在によ
るＦＲＰロッドと水硬性物質などの接着性の向上効果が
相乗的に作用して、大きな力（例えば１０ｔｏｎｆ以上
の引張力）によって引っ張ってもＦＲＰロッドが水硬性
物質から抜けたりせずに、その破断強度に至る時点まで
水硬性物質中にそのまま安定に強力に保持されるという
優れた効果が奏される。
【００３３】本発明のＦＲＰロッドの製造方法は何ら制
限されず、上記した（ｉ）〜（iii）の要件を備えるＦ
ＲＰロッドを製造し得る方法であれば、いずれも採用で
きる。限定されるものではないが、本発明のＦＲＰロッ
ドは、例えば下記の方法によって製造することができ
る。 （１） 離型処理を施したまたは施してない金属棒や金
属管などの棒状または管状の中子の表面の周りに、同じ
方向に引き揃えられた多数本の強化用繊維に液状の樹脂
を含浸してなるＦＲＰ用液状樹脂組成物を層状に施した
後、その上に線状材料を綾状または螺旋状に巻き付ける
か、或いは布帛または網状体を付着させ、ＦＲＰ用の樹
脂を凸部形成用材料にまで含浸させた状態で、樹脂を加
熱硬化させるか（熱硬化性樹脂の場合）、冷却固化させ
（熱可塑性樹脂の場合）、次いで中子を引き抜いて、上
記した図１の（ａ）に示すような、ＦＲＰ部分のみから
なる中空の単層構造のＦＲＰロッドを製造する方法； （２） 場合によりプライマーなどを施して接着性を向
上させたプラスチック、金属、無機材料などからなる中
空の管または中実の棒の表面の周りに、同じ方向に引き
揃えられた多数本の強化用繊維に液状の樹脂を含浸して
なるＦＲＰ用液状樹脂組成物を層状に施した後、その上
に線状材料を綾状または螺旋状に巻き付けるか、或いは
布帛または網状体を付着させ、ＦＲＰ用の樹脂を凸部形
成用材料にまで含浸させた状態で、樹脂を加熱硬化させ
るか（熱硬化性樹脂の場合）、冷却固化させて（熱可塑
性樹脂の場合）、ＦＲＰ層と他の層（中空の管又は中実
の棒）とが一体となった、上記した図１の（ｂ）〜
（ｅ）に例示するような、中空または中実の多層構造の
ＦＲＰロッドを製造する方法。
限されず、上記した（ｉ）〜（iii）の要件を備えるＦ
ＲＰロッドを製造し得る方法であれば、いずれも採用で
きる。限定されるものではないが、本発明のＦＲＰロッ
ドは、例えば下記の方法によって製造することができ
る。 （１） 離型処理を施したまたは施してない金属棒や金
属管などの棒状または管状の中子の表面の周りに、同じ
方向に引き揃えられた多数本の強化用繊維に液状の樹脂
を含浸してなるＦＲＰ用液状樹脂組成物を層状に施した
後、その上に線状材料を綾状または螺旋状に巻き付ける
か、或いは布帛または網状体を付着させ、ＦＲＰ用の樹
脂を凸部形成用材料にまで含浸させた状態で、樹脂を加
熱硬化させるか（熱硬化性樹脂の場合）、冷却固化させ
（熱可塑性樹脂の場合）、次いで中子を引き抜いて、上
記した図１の（ａ）に示すような、ＦＲＰ部分のみから
なる中空の単層構造のＦＲＰロッドを製造する方法； （２） 場合によりプライマーなどを施して接着性を向
上させたプラスチック、金属、無機材料などからなる中
空の管または中実の棒の表面の周りに、同じ方向に引き
揃えられた多数本の強化用繊維に液状の樹脂を含浸して
なるＦＲＰ用液状樹脂組成物を層状に施した後、その上
に線状材料を綾状または螺旋状に巻き付けるか、或いは
布帛または網状体を付着させ、ＦＲＰ用の樹脂を凸部形
成用材料にまで含浸させた状態で、樹脂を加熱硬化させ
るか（熱硬化性樹脂の場合）、冷却固化させて（熱可塑
性樹脂の場合）、ＦＲＰ層と他の層（中空の管又は中実
の棒）とが一体となった、上記した図１の（ｂ）〜
（ｅ）に例示するような、中空または中実の多層構造の
ＦＲＰロッドを製造する方法。
【００３４】また、上記した（１）または（２）の方法
において、中子用の管や棒、内層用の管または中実の棒
の表面の周りに、同じ方向に引き揃えられた樹脂未含浸
の多数本の強化用繊維の層をフィラメントワインディン
グやその他の方法で予め層状に施し、次いで液状の樹脂
をその強化用繊維の層に含浸させ、それ以後は上記の
（１）または（２）と同様にして凸部の形成および樹脂
の固化を行って、ＦＲＰ部分のみからなる中空の単層構
造のＦＲＰロッド、或いはＦＲＰ層と他の層とが一体と
なった中空または中実の多層構造のＦＲＰロッドを製造
する方法を採用してもよい。
において、中子用の管や棒、内層用の管または中実の棒
の表面の周りに、同じ方向に引き揃えられた樹脂未含浸
の多数本の強化用繊維の層をフィラメントワインディン
グやその他の方法で予め層状に施し、次いで液状の樹脂
をその強化用繊維の層に含浸させ、それ以後は上記の
（１）または（２）と同様にして凸部の形成および樹脂
の固化を行って、ＦＲＰ部分のみからなる中空の単層構
造のＦＲＰロッド、或いはＦＲＰ層と他の層とが一体と
なった中空または中実の多層構造のＦＲＰロッドを製造
する方法を採用してもよい。
【００３５】本発明のＦＲＰロッドは、表面積が大き
く、軽量であり（特に中空のＦＲＰロッドの場合）、引
張強度に代表される機械的強度が高く、セメント、モル
タル、コンクリートなどの水硬性物質との接着性が極め
て良好であるので、例えば、盛土の補強、法面の補強、
アースアンカー、鉄筋代替品などとして土木工事や建築
工事などにおける水硬性物質の補強材として、極めて有
効に使用することができる。
く、軽量であり（特に中空のＦＲＰロッドの場合）、引
張強度に代表される機械的強度が高く、セメント、モル
タル、コンクリートなどの水硬性物質との接着性が極め
て良好であるので、例えば、盛土の補強、法面の補強、
アースアンカー、鉄筋代替品などとして土木工事や建築
工事などにおける水硬性物質の補強材として、極めて有
効に使用することができる。
【００３６】
【実施例】以下に本発明を実施例等により具体的に説明
するが、本発明はそれにより何ら制限されない。以下の
例中、ＦＲＰロッドの最大径（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面
積率、ＦＲＰ部分における繊維体積含有率、凸部高さ、
ＦＲＰロッドの引張強度およびコンクリート接着力は、
以下のようにして測定または評価した。
するが、本発明はそれにより何ら制限されない。以下の
例中、ＦＲＰロッドの最大径（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面
積率、ＦＲＰ部分における繊維体積含有率、凸部高さ、
ＦＲＰロッドの引張強度およびコンクリート接着力は、
以下のようにして測定または評価した。
【００３７】［ＦＲＰロッドの最大径］実施例または比
較例で得られたＦＲＰロッドをその任意の箇所でロッド
の長さ方向に直角に切断し、切断面における最大径
（Ｒ）（ｍｍ）をノギスを用いて測定した。
較例で得られたＦＲＰロッドをその任意の箇所でロッド
の長さ方向に直角に切断し、切断面における最大径
（Ｒ）（ｍｍ）をノギスを用いて測定した。
【００３８】［ＦＲＰ部占有断面積率］上記した切断面
における最大径（Ｒ）(ｍｍ)とＦＲＰ部分の内側の部分
の径（ｒ）(ｍｍ)をノギスを用いて測定し、上記した数
式によりＦＲＰ部占有断面積率(％)を求めた。
における最大径（Ｒ）(ｍｍ)とＦＲＰ部分の内側の部分
の径（ｒ）(ｍｍ)をノギスを用いて測定し、上記した数
式によりＦＲＰ部占有断面積率(％)を求めた。
【００３９】［ＦＲＰ部分における繊維体積含有率］下
記の式（１）によりＦＲＰロッドの単位長さ当りの樹脂
の重さ(Ｗr)（ｇ／ｍ）を求め、その値から下記の式
（２）によりＦＲＰ部分における繊維体積含量率（Ｖ
f）(％)を求めた。
記の式（１）によりＦＲＰロッドの単位長さ当りの樹脂
の重さ(Ｗr)（ｇ／ｍ）を求め、その値から下記の式
（２）によりＦＲＰ部分における繊維体積含量率（Ｖ
f）(％)を求めた。
【００４０】
【数２】 Ｗr(ｇ／ｍ)＝Ｗ(ｇ／ｍ)−Ｗf(ｇ／ｍ)−Ｗ'(ｇ／ｍ) （１） Ｖf(％)＝[(Ｗf／ρf)／{(Ｗr／ρr)＋(Ｗf／ρf）}]×１００ （２） ［式中、Ｗr＝ＦＲＰロッドの単位長さ当りの樹脂の重
さ(ｇ／ｍ) Ｗ ＝ＦＲＰロッドの単位長さ当りの重さ(ｇ／ｍ) Ｗf＝ＦＲＰロッドの単位長さ当りの強化用繊維の重さ
(ｇ／ｍ) Ｗ'＝ＦＲＰロッドの単位長さ当たりのＦＲＰ層の内側
の層(管状層および／または芯）の重さ(ｇ／ｍ) Ｖf＝ＦＲＰ部分における繊維体積含有率（％） ρf＝ＦＲＰ部分における強化用繊維の比重 ρr＝ＦＲＰ部分における樹脂の比重］
さ(ｇ／ｍ) Ｗ ＝ＦＲＰロッドの単位長さ当りの重さ(ｇ／ｍ) Ｗf＝ＦＲＰロッドの単位長さ当りの強化用繊維の重さ
(ｇ／ｍ) Ｗ'＝ＦＲＰロッドの単位長さ当たりのＦＲＰ層の内側
の層(管状層および／または芯）の重さ(ｇ／ｍ) Ｖf＝ＦＲＰ部分における繊維体積含有率（％） ρf＝ＦＲＰ部分における強化用繊維の比重 ρr＝ＦＲＰ部分における樹脂の比重］
【００４１】［凸部高さ］実施例または比較例で得られ
たＦＲＰロッドをその任意の５箇所で外周に存在する凸
部の高さを（Ｈ）をノギスを用いて測定し、前記５箇所
の平均値（ｍｍ）を求めた。
たＦＲＰロッドをその任意の５箇所で外周に存在する凸
部の高さを（Ｈ）をノギスを用いて測定し、前記５箇所
の平均値（ｍｍ）を求めた。
【００４２】［引張強度］図５に示す装置を使用して次
のようにして測定した。なお図５において、６は歪み量
ゲージ、７は定着治具、８は座金、９は油圧シリンダ
ー、１０はストレインゲージ、１１はセンターホール型
ロードセル、１２は座金、１３は定着治具、１４は歪み
量ゲージ、１５は油圧ジャッキ、１６は歪み量の計測装
置、１７は応力の計測装置を示す。ＦＲＰロッド（Ｆ）
の両端を金属管よりなる定着治具７および定着治具１３
内にそれぞれ挿入した状態で定着治具７および１３の内
部にエポキシ樹脂を充填し硬化させて、ＦＲＰロッド
（Ｆ）の両端を定着治具７および１３に固定する。次い
で、油圧ジャッキ１５を用いて加圧することによって、
定着治具１３をセンターホール型ロードセル１１および
座金１２と共に移動させて（図５の向かって右側方向に
移動）ＦＲＰロッド（Ｆ）に引張力をかけ、ＦＲＰロッ
ド（Ｆ）が破断した際の油圧ジャッキ１５でかけた圧力
（ｔｏｎｆ）と歪み量を計測装置１６，１７で読み取っ
てＦＲＰロッドの引張強度とした。
のようにして測定した。なお図５において、６は歪み量
ゲージ、７は定着治具、８は座金、９は油圧シリンダ
ー、１０はストレインゲージ、１１はセンターホール型
ロードセル、１２は座金、１３は定着治具、１４は歪み
量ゲージ、１５は油圧ジャッキ、１６は歪み量の計測装
置、１７は応力の計測装置を示す。ＦＲＰロッド（Ｆ）
の両端を金属管よりなる定着治具７および定着治具１３
内にそれぞれ挿入した状態で定着治具７および１３の内
部にエポキシ樹脂を充填し硬化させて、ＦＲＰロッド
（Ｆ）の両端を定着治具７および１３に固定する。次い
で、油圧ジャッキ１５を用いて加圧することによって、
定着治具１３をセンターホール型ロードセル１１および
座金１２と共に移動させて（図５の向かって右側方向に
移動）ＦＲＰロッド（Ｆ）に引張力をかけ、ＦＲＰロッ
ド（Ｆ）が破断した際の油圧ジャッキ１５でかけた圧力
（ｔｏｎｆ）と歪み量を計測装置１６，１７で読み取っ
てＦＲＰロッドの引張強度とした。
【００４３】［コンクリート接着力］実施例または比較
例で得られたＦＲＰロッドを長さ１２０ｃｍに切断し、
これを普通セメントを用いて製造されたコンクリート
（圧縮強度２１０ｋｇ／ｃｍ2、スランプ１５ｃｍ；Ｊ
ＩＳ Ａ ５３０８に記載の標準品）中に、３０ｃｍの
深さに埋め込んでコンクリートを固めた後、コンクリー
トの外側に突出している部分を把持して、垂直方向（Ｆ
ＲＰロッドの長さ方向）に、ＦＲＰロッドが破断するか
またはコンクリートから抜けるまで引っ張って、破断時
または抜けた際の引張強度を測定して、コンクリートと
の接着力の評価を行った。
例で得られたＦＲＰロッドを長さ１２０ｃｍに切断し、
これを普通セメントを用いて製造されたコンクリート
（圧縮強度２１０ｋｇ／ｃｍ2、スランプ１５ｃｍ；Ｊ
ＩＳ Ａ ５３０８に記載の標準品）中に、３０ｃｍの
深さに埋め込んでコンクリートを固めた後、コンクリー
トの外側に突出している部分を把持して、垂直方向（Ｆ
ＲＰロッドの長さ方向）に、ＦＲＰロッドが破断するか
またはコンクリートから抜けるまで引っ張って、破断時
または抜けた際の引張強度を測定して、コンクリートと
の接着力の評価を行った。
【００４４】《実施例 １》 （１） ポリビニルアルコール繊維［（株）クラレ製
「ビニロン７９０１」］（ヤーンデニール１８００ｄ／
１０００ｆ）を７６２本束ねて、エポキシ樹脂（油化シ
ェルエポキシ社製「エピコート８０７」）と硬化剤（油
化シェルエポキシ社製「エピキュアＺ」）を１００：２
２の重量比で混合したエポキシ樹脂組成物の液に含浸
し、これを１５０℃に加熱された直径１２ｍｍの金属棒
の周りに、ポリビニルアルコール繊維が金属棒の長さ方
向に平行になるように且つその厚さが均一になるように
引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させた。冷却後、中心部の金属棒を引き抜い
て、図１の（ａ）に示すＦＲＰ部分のみからなる中空の
単層構造ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
「ビニロン７９０１」］（ヤーンデニール１８００ｄ／
１０００ｆ）を７６２本束ねて、エポキシ樹脂（油化シ
ェルエポキシ社製「エピコート８０７」）と硬化剤（油
化シェルエポキシ社製「エピキュアＺ」）を１００：２
２の重量比で混合したエポキシ樹脂組成物の液に含浸
し、これを１５０℃に加熱された直径１２ｍｍの金属棒
の周りに、ポリビニルアルコール繊維が金属棒の長さ方
向に平行になるように且つその厚さが均一になるように
引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させた。冷却後、中心部の金属棒を引き抜い
て、図１の（ａ）に示すＦＲＰ部分のみからなる中空の
単層構造ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
【００４５】《実施例 ２》 （１） 実施例１で用いたのと同じポリビニルアルコー
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を８
９６本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ樹
脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパイプ
（水道管用１３Ａ；外径１８ｍｍ、内径１５ｍｍ）の周
りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニルパイ
プの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均一に
なるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成し
た。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦＲＰ
の層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造ＦＲ
Ｐロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を８
９６本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ樹
脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパイプ
（水道管用１３Ａ；外径１８ｍｍ、内径１５ｍｍ）の周
りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニルパイ
プの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均一に
なるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成し
た。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦＲＰ
の層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造ＦＲ
Ｐロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
【００４６】《実施例 ３》 （１） 実施例１で用いたのと同じポリビニルアルコー
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を１
５９６本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ
樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパイプ
（水道管用２０Ａ；外径２６ｍｍ、内径２０ｍｍ）の周
りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニルパイ
プの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均一に
なるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成し
た。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を調節しながら綾状に巻き付けた後
（巻き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の
間隔１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹
脂組成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦ
ＲＰの層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造
ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を１
５９６本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ
樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパイプ
（水道管用２０Ａ；外径２６ｍｍ、内径２０ｍｍ）の周
りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニルパイ
プの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均一に
なるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成し
た。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を調節しながら綾状に巻き付けた後
（巻き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の
間隔１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹
脂組成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦ
ＲＰの層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造
ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
【００４７】《実施例 ４》 （１） 実施例１で用いたのと同じポリビニルアルコー
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を２
５２０本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ
樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパイプ
（水道管用１６Ａ；外径２２ｍｍ、内径１５ｍｍ）の周
りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニルパイ
プの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均一に
なるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成し
た。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を調節しながら綾状に巻き付けた後
（巻き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の
間隔１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹
脂組成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦ
ＲＰの層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造
ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を２
５２０本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ
樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパイプ
（水道管用１６Ａ；外径２２ｍｍ、内径１５ｍｍ）の周
りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニルパイ
プの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均一に
なるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成し
た。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を調節しながら綾状に巻き付けた後
（巻き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の
間隔１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹
脂組成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦ
ＲＰの層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造
ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
【００４８】《実施例 ５》 （１） 実施例１で用いたのと同じポリビニルアルコー
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を１
５３６本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ
樹脂組成物の液に含浸し、これを１５０℃に加熱された
直径４０ｍｍの金属棒の周りに、ポリビニルアルコール
繊維が金属棒の長さ方向に平行になるように、且つその
厚さが均一になるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆
層を形成した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維５
本を５０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させた。冷却後、中心部の金属棒を引き抜い
て、図１の（ａ）に示すＦＲＰ部分のみからなる中空の
単層構造ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を１
５３６本束ねて、実施例１で使用したのと同じエポキシ
樹脂組成物の液に含浸し、これを１５０℃に加熱された
直径４０ｍｍの金属棒の周りに、ポリビニルアルコール
繊維が金属棒の長さ方向に平行になるように、且つその
厚さが均一になるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆
層を形成した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維５
本を５０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させた。冷却後、中心部の金属棒を引き抜い
て、図１の（ａ）に示すＦＲＰ部分のみからなる中空の
単層構造ＦＲＰロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
【００４９】《比較例 １》 （１） 実施例１で用いたのと同じポリビニルアルコー
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を５
６０本束ねて、これを実施例１で使用したのと同じエポ
キシ樹脂組成物の液に含浸した後、ポリビニルアルコー
ル繊維が長さ方向に平行になるように引き揃え、その表
面に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３本を６０
回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本を張力を
加えながら綾状に巻き付けた後（巻き付け用の１本の繊
維束における隣り合う螺旋間の間隔１５ｍｍ）、１５０
℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組成物を硬化させて、
中実（ＦＲＰ部占有断面積率＝１００％）のＦＲＰロッ
ドを得た。 （２） 上記（１）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部分における繊維体積含有率、凸部高
さ、引張強度およびコンクリート接着力を上記した方法
で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおり
であった。
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を５
６０本束ねて、これを実施例１で使用したのと同じエポ
キシ樹脂組成物の液に含浸した後、ポリビニルアルコー
ル繊維が長さ方向に平行になるように引き揃え、その表
面に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３本を６０
回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本を張力を
加えながら綾状に巻き付けた後（巻き付け用の１本の繊
維束における隣り合う螺旋間の間隔１５ｍｍ）、１５０
℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組成物を硬化させて、
中実（ＦＲＰ部占有断面積率＝１００％）のＦＲＰロッ
ドを得た。 （２） 上記（１）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部分における繊維体積含有率、凸部高
さ、引張強度およびコンクリート接着力を上記した方法
で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおり
であった。
【００５０】《比較例 ２》 （１） 実施例１で用いたのと同じポリビニルアルコー
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を８
９６本束ねて、これを実施例１で使用したのと同じエポ
キシ樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパ
イプ（水道管用１３Ａ；外径１８ｍｍ、内径１３ｍｍ）
の周りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニル
パイプの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均
一になるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成
した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維１
本を２０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦＲＰ
の層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造ＦＲ
Ｐロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を８
９６本束ねて、これを実施例１で使用したのと同じエポ
キシ樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニルパ
イプ（水道管用１３Ａ；外径１８ｍｍ、内径１３ｍｍ）
の周りに、ポリビニルアルコール繊維がポリ塩化ビニル
パイプの長さ方向に平行になるように且つその厚さが均
一になるように引き揃えてＦＲＰの未硬化被覆層を形成
した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維１
本を２０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦＲＰ
の層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造ＦＲ
Ｐロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
【００５１】《比較例 ３》 （１） 実施例１で用いたのと同じポリビニルアルコー
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を３
０１６本束ねて、これを実施例１で使用したのと同じエ
ポキシ樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニル
パイプ（水道管用１３Ａ）の周りに、ポリビニルアルコ
ール繊維がポリ塩化ビニルパイプの長さ方向に平行にな
るように且つその厚さが均一になるように引き揃えてＦ
ＲＰの未硬化被覆層を形成した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦＲＰ
の層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造ＦＲ
Ｐロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
ル繊維（ヤーンデニール１８００ｄ／１０００ｆ）を３
０１６本束ねて、これを実施例１で使用したのと同じエ
ポキシ樹脂組成物の液に含浸し、これをポリ塩化ビニル
パイプ（水道管用１３Ａ）の周りに、ポリビニルアルコ
ール繊維がポリ塩化ビニルパイプの長さ方向に平行にな
るように且つその厚さが均一になるように引き揃えてＦ
ＲＰの未硬化被覆層を形成した。 （２） 次に、前記と同じポリビニルアルコール繊維３
本を６０回／ｍの割合で予め撚糸しておいた繊維束２本
を用いて、上記（１）で形成されたＦＲＰの未硬化被覆
層の表面に、張力を加えながら綾状に巻き付けた後（巻
き付け用の１本の繊維束における隣り合う螺旋間の間隔
１５ｍｍ）、１５０℃に３０分間保ってエポキシ樹脂組
成物を硬化させて、ポリ塩化ビニルパイプの上にＦＲＰ
の層を有する、図１の（ｂ）に示す中空の多層構造ＦＲ
Ｐロッドを得た。 （３） 上記（２）で得られたＦＲＰロッドの最大径
（Ｒ）、ＦＲＰ部占有断面積率、ＦＲＰ部分における繊
維体積含有率、凸部高さ、引張強度およびコンクリート
接着力を上記した方法で測定または評価したところ、下
記の表１に示すとおりであった。
【００５２】
【表１】
【００５３】上記表１の結果から、上記の要件（ｉ）〜
（iii）のすべてを満たしている実施例１〜５のＦＲＰ
ロッド（すなわち 同じ方向に引き揃えられた多数本の
強化用繊維を含むＦＲＰ部分が７０％以下のＦＲＰ部占
有断面積率でロッドの外周部分に存在し且つロッドの表
面に高さが０．２ｍｍ以上の凸部をロッドの任意の横断
面において１個以上存在しているＦＲＰロッド）は、１
０ｔｏｎｆ以上の高い引張強度を有し、しかもコンクリ
ートとの接着性に優れていてコンクリートから抜けるこ
とがなく、その引張応力が破断応力（引張強度）に達す
るまでコンクリート中に強固に接着・保持されてコンク
リートの補強を行うことがわかる。
（iii）のすべてを満たしている実施例１〜５のＦＲＰ
ロッド（すなわち 同じ方向に引き揃えられた多数本の
強化用繊維を含むＦＲＰ部分が７０％以下のＦＲＰ部占
有断面積率でロッドの外周部分に存在し且つロッドの表
面に高さが０．２ｍｍ以上の凸部をロッドの任意の横断
面において１個以上存在しているＦＲＰロッド）は、１
０ｔｏｎｆ以上の高い引張強度を有し、しかもコンクリ
ートとの接着性に優れていてコンクリートから抜けるこ
とがなく、その引張応力が破断応力（引張強度）に達す
るまでコンクリート中に強固に接着・保持されてコンク
リートの補強を行うことがわかる。
【００５４】それに対して、本発明における上記の要件
（ii）を満たしていない、ＦＲＰ部占有断面積率が１０
０％である比較例１の中実の単層構造ＦＲＰロッド、お
よびＦＲＰ部占有断面積率が７５％である比較例３の中
空の多層構造ＦＲＰロッドは、いずれもロッド表面に高
さが０．２ｍｍ以上の凸部が存在するにも拘わらず、コ
ンクリートとの接着性に劣って、それぞれ６．４ｔｏｎ
ｆおよび２４．８ｔｏｎｆの引張力がかかった時点でコ
ンクリートから簡単に抜けてしまい補強材としての機能
を充分に果たし得ないことがわかる。
（ii）を満たしていない、ＦＲＰ部占有断面積率が１０
０％である比較例１の中実の単層構造ＦＲＰロッド、お
よびＦＲＰ部占有断面積率が７５％である比較例３の中
空の多層構造ＦＲＰロッドは、いずれもロッド表面に高
さが０．２ｍｍ以上の凸部が存在するにも拘わらず、コ
ンクリートとの接着性に劣って、それぞれ６．４ｔｏｎ
ｆおよび２４．８ｔｏｎｆの引張力がかかった時点でコ
ンクリートから簡単に抜けてしまい補強材としての機能
を充分に果たし得ないことがわかる。
【００５５】また、比較例２のＦＲＰロッドは、ＦＲＰ
部占有断面積率が４８％であって、上記の要件（ii）を
満たしているものの、凸部の高さが０．１ｍｍであって
上記の要件（iii）を満たしていないことによって、や
はりコンクリートとの接着性に劣っており、３．０ｔｏ
ｎｆの引張力がかかった時点でコンクリートから簡単に
抜けてしまい補強材としての機能を充分に果たし得ない
ことがわかる。
部占有断面積率が４８％であって、上記の要件（ii）を
満たしているものの、凸部の高さが０．１ｍｍであって
上記の要件（iii）を満たしていないことによって、や
はりコンクリートとの接着性に劣っており、３．０ｔｏ
ｎｆの引張力がかかった時点でコンクリートから簡単に
抜けてしまい補強材としての機能を充分に果たし得ない
ことがわかる。
【００５６】
【発明の効果】本発明のＦＲＰロッドは、高い機械的強
度、特に高い引張強度を有し、しかもセメント、モルタ
ル、コンクリートなどの水硬性物質などとの接着性に優
れていて、強い外力などがかかっても水硬性物質などか
ら抜けたり剥離したりすることがなく、水硬性物質中に
そのまま安定した状態で強固に保持されて水硬性物質な
どの補強を半永久的に安定して行うことができる。更
に、本発明による場合は、従来の中実のＦＲＰロッドと
同程度またはそれよりも少ない量のＦＲＰの使用量で、
上記した優れた機械的強度および水硬性物質などとの高
い接着性を有するＦＲＰロッドを得ることができる。そ
して、本発明のＦＲＰロッド（特に中空のＦＲＰロッ
ド）は軽量であるので、運搬作業、水硬性物質などへの
埋設作業などの作業時における取り扱い性が良好であ
る。また、本発明による場合は、ＦＲＰの使用量が少な
くてすむために、経済的な価格で上記した優れた機械的
強度および水硬性物質などの高い接着性を有するＦＲＰ
ロッドを提供することができる。
度、特に高い引張強度を有し、しかもセメント、モルタ
ル、コンクリートなどの水硬性物質などとの接着性に優
れていて、強い外力などがかかっても水硬性物質などか
ら抜けたり剥離したりすることがなく、水硬性物質中に
そのまま安定した状態で強固に保持されて水硬性物質な
どの補強を半永久的に安定して行うことができる。更
に、本発明による場合は、従来の中実のＦＲＰロッドと
同程度またはそれよりも少ない量のＦＲＰの使用量で、
上記した優れた機械的強度および水硬性物質などとの高
い接着性を有するＦＲＰロッドを得ることができる。そ
して、本発明のＦＲＰロッド（特に中空のＦＲＰロッ
ド）は軽量であるので、運搬作業、水硬性物質などへの
埋設作業などの作業時における取り扱い性が良好であ
る。また、本発明による場合は、ＦＲＰの使用量が少な
くてすむために、経済的な価格で上記した優れた機械的
強度および水硬性物質などの高い接着性を有するＦＲＰ
ロッドを提供することができる。
【図１】本発明のＦＲＰロッドの例の横断面を示す図で
ある。
ある。
【図２】本発明のＦＲＰロッドの別の例の横断面を示す
図である。
図である。
【図３】本発明のＦＲＰロッドの例の外観の概略図であ
る。
る。
【図４】ＦＲＰロッドの凸部の高さの測定法を示す図で
ある。
ある。
【図５】ＦＲＰロッドの引張強度の測定に用いた装置の
構造を示す図である。
構造を示す図である。
Ａ ＦＲＰ部分（ＦＲＰの層） Ｂ 他の層 Ｂ’他の層 Ｃ 他の層(芯部) Ｆ ＦＲＰロッド １ 強化用繊維 ２ 樹脂 ３ 凸部 ４ 線状材料 ５ 布帛または網状体 ６ 歪み量ゲージ ７ 定着治具 ８ 座金 ９ 油圧シリンダー １０ ストレインゲージ １１ センターホール型ロードセル １２ 座金 １３ 定着治具 １４ 歪み量ゲージ １５ 油圧ジャッキ １６ 歪み量の計測装置 １７ 応力の計測装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 福田 厚生 東京都港区赤坂２−４−１ 株式会社テノ ックス内 (72)発明者 吉田 茂 東京都港区赤坂２−４−１ 株式会社テノ ックス内 (72)発明者 上 周史 東京都港区赤坂２−４−１ 株式会社テノ ックス内 (72)発明者 小沢 潔 東京都港区赤坂２−４−１ 株式会社テノ ックス内 (72)発明者 馬屋原 光郎 岡山県岡山市海岸通１丁目２番１号 株式 会社クラレ内 (72)発明者 山本 忠之 東京都中央区日本橋３丁目８番２号 株式 会社クラレ内 (72)発明者 日笠 純一 岡山県岡山市海岸通１丁目２番１号 株式 会社クラレ内 (72)発明者 曽根 勲 岡山県岡山市海岸通１丁目２番１号 株式 会社クラレ内 (72)発明者 浜田 敏裕 東京都中央区日本橋３丁目８番２号 株式 会社クラレ内 (72)発明者 松尾 信次 東京都中央区日本橋３丁目８番２号 株式 会社クラレ内
Claims (5)
- 【請求項１】 繊維強化プラスチックロッドであって、 （ｉ） 同じ方向に引き揃えられた多数本の強化用繊維
に樹脂を含浸し固化してなる繊維強化プラスチック部分
が該ロッドの外周部分に存在し； （ii） 該ロッドの任意の横断面において、該繊維強化
プラスチック部分の占める断面積の割合が該ロッドの最
大外周より求めた断面積の７０％以下であり；且つ、 （iii） 該ロッドの表面に高さが０．２ｍｍ以上の凸
部が存在し、該凸部は、繊維、繊維束、糸、紐および／
またはその他の線状材料をロッド表面に沿って綾状また
は螺旋状に巻き付けるか、布帛または網状体をロッド表
面に付着させるか、或いはそれらの併用によって形成さ
れたものである；ことを特徴とする繊維強化プラスチッ
クロッド。 - 【請求項２】 繊維強化プラスチック層のみからなる中
空の単層構造ロッド、或いは繊維強化プラスチック層と
他の層とからなる中空または中実の多層構造ロッドであ
る請求項１の繊維強化プラスチックロッド。 - 【請求項３】 強化用繊維が、ポリビニルアルコール系
繊維、ポリエステル系繊維、アラミド系繊維、アクリル
系繊維、ポリオレフィン系繊維などの有機繊維、および
ガラス繊維、炭素繊維などの無機繊維のうちの１種また
は２種以上から選ばれる請求項１または２の繊維強化プ
ラスチックロッド。 - 【請求項４】 繊維強化プラスチックロッドの表面に更
に微細な固形粒子が付着されている請求項１〜３のいず
れか１項の繊維強化プラスチックロッド。 - 【請求項５】 水硬性物質用の補強材である請求項１〜
４のいずれか１項の繊維強化プラスチックロッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2456195A JP2923221B2 (ja) | 1995-01-20 | 1995-01-20 | 繊維強化プラスチックロッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2456195A JP2923221B2 (ja) | 1995-01-20 | 1995-01-20 | 繊維強化プラスチックロッド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08199733A true JPH08199733A (ja) | 1996-08-06 |
| JP2923221B2 JP2923221B2 (ja) | 1999-07-26 |
Family
ID=12141579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2456195A Expired - Lifetime JP2923221B2 (ja) | 1995-01-20 | 1995-01-20 | 繊維強化プラスチックロッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2923221B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010022204A3 (en) * | 2008-08-21 | 2010-07-01 | Cesternino Anthony J | Carbon fiber reinforced beam |
| JP2010159562A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Maeda Kosen Co Ltd | 繊維アンカー及びそれを使用したアンカーの施工法 |
| CZ302103B6 (cs) * | 2008-08-07 | 2010-10-13 | Vysoké ucení technické v Brne | Nekovová stavební výztuž, zejména pro predepjaté stavební konstrukce, a zpusob její úpravy |
| KR101456581B1 (ko) * | 2014-01-03 | 2014-10-31 | 한국건설기술연구원 | 불연성 섬유강화 플라스틱 보강 로드의 제조방법 및 이를 이용한 터널 보수 보강공법 |
| JP2015021278A (ja) * | 2013-07-18 | 2015-02-02 | 新日鉄住金マテリアルズ株式会社 | シールド掘進用切削可能仮壁を有するケーソン |
| CN106613510A (zh) * | 2017-01-07 | 2017-05-10 | 许伟斌 | 支撑杆及其制造装置和制作方法 |
| CN109910166A (zh) * | 2019-03-01 | 2019-06-21 | 南京工程学院 | 改善frp管与纤维混凝土结合界面的结构及其制备方法 |
| KR102363685B1 (ko) * | 2021-03-25 | 2022-02-16 | 주식회사 리치투게더테크 | 층간소음을 최소화하는 아파트 층간 슬래브 시공방법 |
| CN115162621A (zh) * | 2022-07-18 | 2022-10-11 | 江苏集萃碳纤维及复合材料应用技术研究院有限公司 | 一种热塑性复合材料筋材及其生产方法 |
Citations (4)
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-
1995
- 1995-01-20 JP JP2456195A patent/JP2923221B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| CZ302103B6 (cs) * | 2008-08-07 | 2010-10-13 | Vysoké ucení technické v Brne | Nekovová stavební výztuž, zejména pro predepjaté stavební konstrukce, a zpusob její úpravy |
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| CN115162621A (zh) * | 2022-07-18 | 2022-10-11 | 江苏集萃碳纤维及复合材料应用技术研究院有限公司 | 一种热塑性复合材料筋材及其生产方法 |
| CN115162621B (zh) * | 2022-07-18 | 2023-08-25 | 江苏集萃碳纤维及复合材料应用技术研究院有限公司 | 一种热塑性复合材料筋材的生产方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2923221B2 (ja) | 1999-07-26 |
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