JPH08196870A - 排ガス浄化装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】空燃比がリーン側に振れた排ガス中のＮＯ
_x を、特に効率良く浄化できるようにする。 【構成】多孔質担体に触媒貴金属とＮＯ_x 吸蔵材とを担
持したリーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）を排ガス流路の上流側に
配置し、多孔質担体に触媒貴金属を担持した三元触媒
（Ａ）を排ガス流路の下流側に配置したことを特徴とす
る。排ガス中のＮＯは、上流側のリーンＮＯ_x 触媒上で
排ガス中に多量に含まれる酸素と反応してＮＯ₂ となり
ＮＯ_x 吸蔵材に吸蔵される。ＮＯの酸化反応は酸素量が
多いほど生じ易く、過渡域でリーン側に大きく振れた場
合にも好ましく生じる。そしてリッチ側ではＮＯ_x 吸蔵
材に吸蔵されていたＮＯ_x が放出され、リーンＮＯ_x 触
媒ばかりでなく三元触媒上でも還元浄化される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車エンジンなどの
内燃機関から排出される排ガス中の一酸化炭素（Ｃ
Ｏ）、炭化水素（ＨＣ）及び窒素酸化物（ＮＯ_X ）を効
率良く除去する排ガス浄化装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、自動車の排ガス浄化用触媒と
して、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯ_x の還元とを行って排
ガスを浄化する三元触媒が用いられている。このような
三元触媒としては、例えばコーディエライトなどからな
る耐熱性基材にγ−アルミナからなる多孔質担体層を形
成し、その多孔質担体層に白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒ
ｈ）などの触媒貴金属を担持させたものが広く知られて
いる。

【０００３】この三元触媒によれば、空燃比（Ａ／Ｆ）
の大きいリーン側では排ガス中の酸素量が多くなるため
酸化作用が活発になり、ＣＯ及びＨＣを効率良く除去で
きるもののＮＯ_X の還元浄化作用は不活発になる。また
空燃比の小さいリッチ側では、排ガス中の酸素量が少な
くなるため還元作用が活発となってＮＯ_x を効率良く除
去できるものの、ＣＯ及びＨＣの酸化作用は不活発とな
る。

【０００４】近年ではキャブレターに代わってコンピュ
ータ制御による燃料噴射装置が用いられているため、空
燃比（Ａ／Ｆ）を理論空燃比（ストイキ：Ａ／Ｆ＝１
４．６）に精密に制御できるようになっている。したが
って従来の三元触媒では、空燃比がストイキ近傍のとき
に高い浄化性能を示すように設計され、ストイキに制御
しやすい定常走行時等にはきわめて高い浄化性能が得ら
れている。

【０００５】しかしながら現実の空燃比には、ストイキ
からずれた数秒オーダーの細かいリーンパルス又はリッ
チパルスが発生している。さらに市街地走行時には加速
・減速が頻繁に繰り返され、このような過渡域にはスト
イキからのずれが一層大きくなる。そして空燃比がこの
ように荒れた場合には従来の三元触媒では浄化能力が不
足し、浄化性能が不十分となるという不具合があった。

【０００６】そこで特公平６−７５６７５号公報などに
は、三元触媒にさらにセリウム酸化物を担持させ、その
酸素吸蔵・放出能を利用して排ガス中の酸素量の変動を
緩和することで過渡域における浄化性能を向上させた排
ガス浄化用触媒（酸素吸蔵触媒）が開示されている。こ
の触媒によれば、セリウム酸化物はリーン側で排ガス中
の酸素を吸蔵するため酸素量が低下し、リーン側におけ
るＮＯ_x の還元作用が活発となる。またセリウム酸化物
はリッチ側で酸素を放出するため酸素量が増大し、リッ
チ側におけるＣＯ及びＨＣの酸化作用が活発となる。

【０００７】また、地球温暖化現象の原因となる二酸化
炭素（ＣＯ₂ ）の排出量を低減させるとともに燃費の低
減を図るために、近年では空燃比をリーン側に制御する
ことが行われている。このようなリーン側での燃焼（リ
ーンバーン）においては、過渡域でさらにリーン側へ振
れた場合など、排ガス中の酸素量が多くなってセリウム
酸化物の酸素吸蔵能を超えた酸素量となる場合がある。
そのような場合には、上記酸素吸蔵触媒を用いても過剰
の酸素によりＮＯ_x の還元作用が低くなり、ＮＯ_x 浄化
率が低くなるという不具合がある。

【０００８】そこで例えば特開平５−３１７６５２号公
報、特開平５−１６８８６０号公報などには、アルカリ
土類金属やランタンなどをＰｔとともに多孔質担体に担
持した排ガス浄化用触媒（リーンＮＯ_x 触媒）が開示さ
れている。この排ガス浄化用触媒によれば、リーン側で
はＮＯ_x がアルカリ土類金属の酸化物やランタンの酸化
物（ＮＯ_x 吸蔵材）に吸蔵され、それがストイキ又はリ
ッチ側で放出されてＨＣやＣＯなどの還元性成分と反応
するため、リーン側においてもＮＯ_x の排出が防止され
る。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】上記したように、酸素
吸蔵触媒では、セリウム酸化物の酸素吸蔵能を越える酸
素量をもつ排ガス中のＮＯ_x を浄化することは困難であ
る。またリーンＮＯ_x 触媒であっても、そのＮＯ_x 浄化
性能はまだ不十分であり、さらなるＮＯ_x 浄化性能の向
上が求められている。

【００１０】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、リーン側に振れた排ガス中のＮＯ_x を特に
効率良く浄化できるようにすることを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決する第１
発明の排ガス浄化装置は、多孔質担体に触媒貴金属とＮ
Ｏ_x 吸蔵材とを担持したリーンＮＯ_x 触媒を排ガス流路
の上流側に配置し、多孔質担体に触媒貴金属を担持した
三元触媒を排ガス流路の下流側に配置したことを特徴と
する。

【００１２】また第２発明の排ガス浄化装置は、排ガス
流路の上流側から下流側に向かって、多孔質担体に触媒
貴金属を担持した第１三元触媒と、多孔質担体に触媒貴
金属とＮＯ_x 吸蔵材とを担持したリーンＮＯ_x 触媒と、
多孔質担体に触媒貴金属を担持した第２三元触媒と、を
この順に配置したことを特徴とする。

【００１３】

【作用】

（１）第１発明の排ガス浄化装置 〔リーン側〕排ガス中のＮＯは、上流側のリーンＮＯ_x
触媒の触媒貴金属の触媒作用により排ガス中に多量に含
まれる酸素と反応してＮＯ₂ となり、最初から含まれる
ＮＯ ₂ などとともにＮＯ_x 吸蔵材に吸蔵される。ＮＯの
酸化反応は酸素量が多いほど生じ易く、過渡域でリーン
側に大きく振れた場合にも好ましく生じる。

【００１４】そして残部の排ガス中のＣＯ及びＨＣは、
リーンＮＯ_x 触媒と下流側の三元触媒とで酸化され、Ｈ
₂ ＯとＣＯ₂ となって浄化される。 〔ストイキ〜リッチ側〕リーンＮＯ_x 触媒では、ＮＯ_x
吸蔵材に吸蔵されていた主としてＮＯ₂ からなるＮＯ_x
が放出され、排ガス中のＮＯ_x とともに触媒貴金属の触
媒作用で排ガス中のＣＯ及びＨＣにより還元されて浄化
される。この時ＣＯ及びＨＣは同時にＮＯ_x によって酸
化され、Ｈ₂ ＯとＣＯ₂ となって浄化される。

【００１５】そしてリーンＮＯ_x 触媒で還元除去されな
かった残部のＮＯ_x は、下流側の三元触媒上でも排ガス
中のＣＯ及びＨＣにより還元されて浄化される。この時
残部のＣＯ及びＨＣは同時にＮＯ_x によって酸化され、
Ｈ₂ ＯとＣＯ₂ となって浄化される。なお、本触媒装置
において、三元触媒の代わりに酸素吸蔵触媒を用いれ
ば、空燃比の変動が吸収されることにより三元活性が一
層向上する。 （２）第２発明の排ガス浄化装置 〔リーン側〕リーンＮＯ_x 触媒に担持された触媒貴金属
だけでは、ＮＯを酸化してＮＯ₂ とする作用が充分とは
言い難い。しかしこの排ガス浄化装置では排ガス中のＮ
Ｏは先ず第１三元触媒上で酸化されてＮＯ₂ となり、リ
ーンＮＯ_x 触媒のＮＯ_x 吸蔵材に吸蔵される。また第１
三元触媒を通り抜けたＮＯは、リーンＮＯ_x 触媒上で酸
化されてＮＯ₂ となりＮＯ_x 吸蔵材に吸蔵される。した
がって第１発明の排ガス浄化装置に比べて排ガス中のＮ
Ｏ_x を一層効率良く吸蔵することができる。

【００１６】そして残部の排ガス中のＣＯ及びＨＣは、
第１三元触媒とリーンＮＯ_x 触媒及び第２三元触媒とで
酸化され、Ｈ₂ ＯとＣＯ₂ となって浄化される。 〔ストイキ〜リッチ側〕第１三元触媒上では、ＮＯ_x の
還元とＣＯ及びＨＣの酸化とが同時に生じる。リーンＮ
Ｏ_x 触媒では、ＮＯ_x 吸蔵材に吸蔵されていた主として
ＮＯ₂ からなるＮＯ_x が放出され、排ガス中のＮＯ_x と
ともに触媒貴金属の触媒作用で排ガス中のＣＯ及びＨＣ
により還元されて浄化される。この時ＣＯ及びＨＣは同
時にＮＯ_x によって酸化され、Ｈ₂ ＯとＣＯ₂ となって
浄化される。

【００１７】そしてリーンＮＯ_x 触媒で還元除去されな
かった残部のＮＯ_x は、下流側の第２三元触媒上で排ガ
ス中のＣＯ及びＨＣにより還元されて浄化される。この
時残部のＣＯ及びＨＣは同時にＮＯ_x によって酸化さ
れ、Ｈ₂ ＯとＣＯ₂ となって浄化される。なお、本触媒
装置において、第２三元触媒の代わりに酸素吸蔵触媒を
用いれば、空燃比の変動が吸収されることにより三元活
性が一層向上する。

【００１８】

【実施例】

〔発明の具体例〕多孔質担体の材質は特に限定されず、
アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、チタニアなどか
ら選択して用いることができる。中でも耐熱性及び貴金
属分散性に優れたアルミナを用いるのが特に好ましい。
この多孔質担体は、それ自体から担体基材を構成しても
よいし、モノリス担体基材表面にコートして用いること
もできる。

【００１９】触媒貴金属としては、Ｐｔ、Ｒｈ及びＰｄ
の１種又は複数種を用いることができる。その担持量
は、いずれの貴金属でも、多孔質担体の材料１００ｇに
対して０．２〜４０ｇが好ましく、１〜２０ｇが特に好
ましい。触媒全体の体積１リットル当たりに換算すれ
ば、０．１〜２０ｇが好ましく、０．５〜１０ｇが特に
好ましい。

【００２０】触媒貴金属の担持量をこれ以上増加させて
も活性は向上せず、その有効利用が図れない。また触媒
貴金属の担持量がこれより少ないと、実用上十分な活性
が得られない。なお、触媒貴金属を多孔質担体に担持さ
せるには、その塩化物や硝酸塩等を用いて、含浸法、噴
霧法、スラリー混合法などを利用して従来と同様に担持
させることができる。

【００２１】リーンＮＯ_x 触媒に担持されたＮＯ_x 吸蔵
材としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希土
類元素から選ばれる少なくとも一種を用いることができ
る。アルカリ金属としてはリチウム、ナトリウム、カリ
ウム、ルビジウム、セシウム、フランシウムが挙げられ
る。また、アルカリ土類金属とは周期表２Ａ族元素をい
い、バリウム、ベリリウム、マグネシウム、カルシウ
ム、ストロンチウムが挙げられる。また希土類元素とし
ては、スカンジウム、イットリウム、ランタン、セリウ
ム、プラセオジム、ネオジムなどが例示される。

【００２２】ＮＯ_x 吸蔵材の含有量は、多孔質担体の材
料１００ｇに対して０．０５〜１．０モルの範囲が望ま
しい。含有量が０．０５モルより少ないとＮＯ_x 吸蔵能
力が小さくＮＯ_x 浄化性能が低下し、１．０モルを超え
て含有しても、ＮＯ_x 吸蔵能力が飽和すると同時にＨＣ
のエミッションが増加するなどの不具合が生じる。酸素
吸蔵放出金属としては、鉄、ニッケル、セリウムなどが
挙げられるが、これらのうち耐熱性が最も高いものとし
てセリウムが代表的に例示され、セリウム酸化物として
担持される。この成分の含有量は、多孔質担体の材料１
００ｇに対して０．０５〜２．０モル、さらに好ましく
は０．１〜１．０モルとすることができる。触媒全体の
体積１リットル当たりに換算すれば、０．０２５〜１．
０モルが好ましく、特に望ましくは０．０５〜０．５モ
ルである。この成分をこれ以上多く含有させても効果が
飽和し、これより少ない場合は実用上のその効果が十分
に得られない。

【００２３】特に、セリウム酸化物は、ジルコニウム酸
化物との複合酸化物又は固溶体として存在していること
が好ましい。また、各触媒は密接して配置されていても
よいし、互いに離間して配置することもできる。 〔実施例〕以下、実施例により具体的に説明する。なお
「部」は「重量部」を意味する。 ＜三元触媒（Ａ）の調製＞アルミナ粉末１００部、アル
ミナゾル（アルミナ含有率１０重量％）７０部、４０重
量％硝酸アルミニウム水溶液１５部、及び水３０部を混
合し、攪拌してコーティング用スラリーを調製した。

【００２４】コージェライト製ハニカム担体を水に浸漬
し、余分な水を吹き払った後、上記スラリーに浸漬し、
引き上げて余分な水分を吹き払い、８０℃で２０分乾燥
し６００℃で１時間焼成してコート層を形成した。コー
ト層はハニカム担体１リットル当たり１２０ｇ形成され
た。次に、コート層をもつハニカム担体に所定濃度のジ
ニトロジアンミン白金水溶液の所定量を含浸し２５０℃
で乾燥してＰｔを担持した。さらに所定濃度の硝酸ロジ
ウム水溶液の所定量を含浸し２５０℃で乾燥してＲｈを
担持した。それぞれの貴金属の担持量は、触媒１リット
ル当たりとして表１に示す。

【００２５】なお触媒貴金属の担持量は、後述の各浄化
装置において配置される複数の触媒に担持された合計が
同一となるように設定された。以下に述べる他の触媒も
同様である。 ＜リーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）の調製＞＜三元触媒の調製＞
で調製された三元触媒に、さらに所定濃度の酢酸バリウ
ム水溶液を所定量含浸させ、６００℃で１時間乾燥して
ＮＯ_x 吸蔵材としてのＢａを担持した。Ｂａの担持量
は、金属Ｂａとして触媒１リットル当たり０．３ｍｏｌ
である。 ＜酸素吸蔵触媒（Ｃ）の調製＞硝酸セリウムと硝酸ジル
コニウムが所定比率で溶解した所定濃度の混合水溶液を
用意し、＜三元触媒の調製＞の途中で調製されたコート
層をもつハニカム担体に所定量含浸後５００℃で乾燥し
て、セリアとジルコニアを複合酸化物として担持した。
このように含浸担持することで、粉末として担持するよ
り高分散担持となり耐久性が向上する。

【００２６】次に、セリアとジルコニアを担持したコー
ト層をもつハニカム担体に所定濃度のジニトロジアンミ
ン白金水溶液の所定量を含浸し２５０℃で乾燥してＰｔ
を担持した。さらに所定濃度の硝酸ロジウム水溶液の所
定量を含浸し２５０℃で乾燥してＲｈを担持した。それ
ぞれの貴金属の担持量は、触媒１リットル当たりとして
表１に示す。

【００２７】上記の各触媒を用い、以下のように実施例
及び比較例を構成した。 （実施例１）図１に示すように、排気量２Ｌのエンジン
の排気系に、排ガス流の上流側にリーンＮＯ_x 触媒
（Ｂ）を配置し、下流側に三元触媒（Ａ）を配置して、
実施例１の排ガス浄化装置とした。

【００２８】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （実施例２）図２に示すように、排気量２Ｌのエンジン
の排気系に、排ガス流の上流側にリーンＮＯ_x 触媒
（Ｂ）を配置し、下流側に酸素吸蔵触媒（Ｃ）を配置し
て、実施例２の排ガス浄化装置とした。

【００２９】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （実施例３）図３に示すように、排気量２Ｌのエンジン
の排気系に、排ガス流の上流側から順に三元触媒
（Ａ）、リーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）及び三元触媒（Ａ）を
配置し、実施例３の排ガス浄化装置とした。

【００３０】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （実施例４）図４に示すように、排気量２Ｌのエンジン
の排気系に、排ガス流の上流側から順に三元触媒
（Ａ）、リーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）及び酸素吸蔵触媒
（Ｃ）を配置し、実施例４の排ガス浄化装置とした。

【００３１】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （比較例１）排気量２Ｌのエンジンの排気系に、排ガス
流の上流側及び下流側に２個の三元触媒（Ａ）をそれぞ
れ配置し、比較例１の排ガス浄化装置とした。

【００３２】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （比較例２）排気量２Ｌのエンジンの排気系に、排ガス
流の上流側及び下流側に２個のリーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）
をそれぞれ配置し、比較例２の排ガス浄化装置とした。

【００３３】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （比較例３）排気量２Ｌのエンジンの排気系に、排ガス
流の上流側及び下流側に２個の酸素吸蔵触媒（Ｃ）をそ
れぞれ配置し、比較例３の排ガス浄化装置とした。

【００３４】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （比較例４）排気量２Ｌのエンジンの排気系に、排ガス
流の上流側に三元触媒（Ａ）を配置し、下流側にリーン
ＮＯ_x 触媒（Ｂ）を配置して、比較例４の排ガス浄化装
置とした。

【００３５】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。 （比較例５）排気量２Ｌのエンジンの排気系に、排ガス
流の上流側に酸素吸蔵触媒（Ｃ）を配置し、下流側にリ
ーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）を配置して、比較例５の排ガス浄
化装置とした。

【００３６】そして排気温度８００℃で、Ａ／Ｆ＝１
４．６（ストイキ）±１．０の振幅で一定周期の排ガス
を１００時間通過させ、排ガス浄化装置の耐久を行った
後、市街地走行モードで走行し、耐久後のＣＯ、ＨＣ及
びＮＯ_x の浄化率を測定した。結果を表１に示す。

【００３７】

【表１】

【００３８】（評価）表１より、実施例の排ガス浄化装
置は比較例に比べてＮＯ_x 浄化率が向上していることが
明らかである。また実施例１より実施例２の方が三元活
性に優れ、実施例３より実施例４の方が三元活性に優れ
ているが、これは下流側に酸素吸蔵触媒（Ｃ）を配置し
たことによる効果であり、セリアの酸素吸蔵放出作用が
効果的に奏されていることがわかる。

【００３９】また比較例４の排ガス浄化装置は、実施例
１よりＮＯ_x 浄化率が低い。これは比較例４ではリーン
ＮＯ_x 触媒（Ｂ）を下流側に配置したために、ストイキ
〜リッチ時にリーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）から放出されたＮ
Ｏ_x が充分還元されないまま排出されたものと考えられ
る。さらに、比較例５は比較例４よりＮＯ_x 浄化率が低
下している。これは、比較例５では上流側に酸素吸蔵触
媒（Ｃ）を配置したためリーン側において酸素がセリア
に吸蔵され、酸素の不足によりＮＯのＮＯ₂ への転化が
充分行われず、下流側のリーンＮＯ_x 触媒（Ｂ）へのＮ
Ｏ_x の吸蔵が不十分となったからと考えられる。

【００４０】なお、本実施例では各触媒を図１〜図３の
ように密接して配置したが、各触媒の順番さえ同一であ
れば、互いに間隔を隔てて配置したり、上流側の触媒を
さらにエンジン寄りに配置したり、その配置位置は自由
に選択できる。上流側の触媒の搭載位置をさらにエンジ
ン寄りとすれば、エンジン始動時に排出される大量のＨ
Ｃを浄化することができ、暖機性能が向上する。

【００４１】

【発明の効果】すなわち本発明の排ガス浄化装置によれ
ば、加速時などの過渡域に空燃比がストイキから大きく
ずれた場合であっても、排ガス中のＣＯ及びＨＣを従来
と同等以上に酸化浄化できるとともに、ＮＯ_x をきわめ
て効率良く還元浄化することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例の排ガス浄化装置の概略
構成説明図である。

【図２】本発明の第２の実施例の排ガス浄化装置の概略
構成説明図である。

【図３】本発明の第３の実施例の排ガス浄化装置の概略
構成説明図である。

【図４】本発明の第４の実施例の排ガス浄化装置の概略
構成説明図である。

【符号の説明】

Ａ：三元触媒 Ｂ：リーンＮＯ_x 触媒 Ｃ：
酸素吸蔵触媒

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２ Ｂ １０２ Ｈ １０４ Ａ (72)発明者 松永 真一 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 横田 幸治 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 多孔質担体に触媒貴金属とＮＯ_x 吸蔵材
   とを担持したリーンＮＯ_x 触媒を排ガス流路の上流側に
   配置し、多孔質担体に触媒貴金属を担持した三元触媒を
   該排ガス流路の下流側に配置したことを特徴とする排ガ
   ス浄化装置。
2. 【請求項２】 排ガス流路の上流側から下流側に向かっ
   て、多孔質担体に触媒貴金属を担持した第１三元触媒
   と、多孔質担体に触媒貴金属とＮＯ_x 吸蔵材とを担持し
   たリーンＮＯ_x 触媒と、多孔質担体に触媒貴金属を担持
   した第２三元触媒と、をこの順に配置したことを特徴と
   する排ガス浄化装置。