JPH08188849A - 軸受用肌焼鋼 - Google Patents
軸受用肌焼鋼Info
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- JPH08188849A JPH08188849A JP34060494A JP34060494A JPH08188849A JP H08188849 A JPH08188849 A JP H08188849A JP 34060494 A JP34060494 A JP 34060494A JP 34060494 A JP34060494 A JP 34060494A JP H08188849 A JPH08188849 A JP H08188849A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高価なＮｉを含有することなく、耐衝撃疲労
特性、及び軸受用鋼として必須の要件である転動疲労特
性において従来のＳＡＥ４３２０鋼と同等以上の性能を
有する軸受用肌焼鋼を提供する。 【構成】 重量比にして、Ｃ：０．１５〜０．２５％、
Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．８０〜１．２０％、
Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｕ：
０．３０％以下、Ｎｉ：０．４０〜０．７０％、Ｃｒ：
１．５０〜２．００％、Ｍｏ：０．１０％以下、Ａｌ：
０．０３０％以下、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｔｉ：３０ｐ
ｐｍ以下、残部がＦｅ及び不純物元素から成る。 【効果】 従来鋼であるＳＡＥ４３２０に比べ、Ｎｉを
大幅に低減し、Ｎｉ低減による衝撃疲労特性の低下をＣ
ｒの増量とＭｏの低減により解決しているので、ＳＡＥ
４３２０鋼と同等かそれ以上の耐衝撃疲労特性及び転動
疲労特性を有する軸受用肌焼鋼を著しく安価に提供する
ことが可能となった。
特性、及び軸受用鋼として必須の要件である転動疲労特
性において従来のＳＡＥ４３２０鋼と同等以上の性能を
有する軸受用肌焼鋼を提供する。 【構成】 重量比にして、Ｃ：０．１５〜０．２５％、
Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．８０〜１．２０％、
Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｕ：
０．３０％以下、Ｎｉ：０．４０〜０．７０％、Ｃｒ：
１．５０〜２．００％、Ｍｏ：０．１０％以下、Ａｌ：
０．０３０％以下、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｔｉ：３０ｐ
ｐｍ以下、残部がＦｅ及び不純物元素から成る。 【効果】 従来鋼であるＳＡＥ４３２０に比べ、Ｎｉを
大幅に低減し、Ｎｉ低減による衝撃疲労特性の低下をＣ
ｒの増量とＭｏの低減により解決しているので、ＳＡＥ
４３２０鋼と同等かそれ以上の耐衝撃疲労特性及び転動
疲労特性を有する軸受用肌焼鋼を著しく安価に提供する
ことが可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一般機械の軸受等に用
いられる軸受用肌焼鋼（浸炭用鋼）に関し、特に、衝撃
的な荷重が繰り返し加わる部分に用いられた場合に高い
疲労寿命を有する軸受用肌焼鋼に関する。
いられる軸受用肌焼鋼（浸炭用鋼）に関し、特に、衝撃
的な荷重が繰り返し加わる部分に用いられた場合に高い
疲労寿命を有する軸受用肌焼鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧延機では、材料を噛み込む際にロール
は大きな衝撃を受ける。このため、圧延機のロールを支
承する軸受には耐衝撃疲労性の良好な材料を用いる必要
がある。このような軸受材料として、従来はＳＡＥ４３
２０鋼が用いられていた。ＳＡＥ４３２０鋼の成分範囲
を表１に示す。
は大きな衝撃を受ける。このため、圧延機のロールを支
承する軸受には耐衝撃疲労性の良好な材料を用いる必要
がある。このような軸受材料として、従来はＳＡＥ４３
２０鋼が用いられていた。ＳＡＥ４３２０鋼の成分範囲
を表１に示す。
【０００３】
【表１】
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ＳＡＥ４３２０鋼はＮ
ｉを含有することにより耐衝撃疲労性を向上させた肌焼
鋼であるが、このために製造コストが高いという問題が
あった。
ｉを含有することにより耐衝撃疲労性を向上させた肌焼
鋼であるが、このために製造コストが高いという問題が
あった。
【０００５】本発明は高価なＮｉを含有することなく、
耐衝撃疲労特性、及び軸受用鋼として必須の要件である
転動疲労特性において従来のＳＡＥ４３２０鋼と同等程
度の性能を有する軸受用肌焼鋼を提供することにある。
耐衝撃疲労特性、及び軸受用鋼として必須の要件である
転動疲労特性において従来のＳＡＥ４３２０鋼と同等程
度の性能を有する軸受用肌焼鋼を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に成された本発明に係る軸受用肌焼鋼は、重量比にし
て、Ｃ：０．１５〜０．２５％、Ｓｉ：０．３５％以
下、Ｍｎ：０．８０〜１．２０％、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎ
ｉ：０．４０〜０．７０％、Ｃｒ：１．５０〜２．００
％、Ｍｏ：０．１０％以下、Ａｌ：０．０３０％以下、
Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｔｉ：３０ｐｐｍ以下、残部がＦ
ｅ及び不純物元素から成ることを特徴とする。
に成された本発明に係る軸受用肌焼鋼は、重量比にし
て、Ｃ：０．１５〜０．２５％、Ｓｉ：０．３５％以
下、Ｍｎ：０．８０〜１．２０％、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎ
ｉ：０．４０〜０．７０％、Ｃｒ：１．５０〜２．００
％、Ｍｏ：０．１０％以下、Ａｌ：０．０３０％以下、
Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｔｉ：３０ｐｐｍ以下、残部がＦ
ｅ及び不純物元素から成ることを特徴とする。
【０００７】
【作用】各合金元素の含有量を上記のように限定した理
由は次の通りである。 Ｃ：０．１５〜０．２５％ 浸炭焼入、焼もどし処理を行なった後、軸受に要求され
る十分な強度（内部硬さＨｖ３００〜４５０）を確保
し、且つ、十分な焼入性を確保するためには、０．１５
％以上、好ましくは０．１８％以上の炭素を含有する必
要がある。しかし、０．２５％を超えて含有させると靱
性が劣化し、また、各部品形状に加工する際の加工性が
悪化する。なお、より望ましくは上限を０．２３％とす
るのがよい。
由は次の通りである。 Ｃ：０．１５〜０．２５％ 浸炭焼入、焼もどし処理を行なった後、軸受に要求され
る十分な強度（内部硬さＨｖ３００〜４５０）を確保
し、且つ、十分な焼入性を確保するためには、０．１５
％以上、好ましくは０．１８％以上の炭素を含有する必
要がある。しかし、０．２５％を超えて含有させると靱
性が劣化し、また、各部品形状に加工する際の加工性が
悪化する。なお、より望ましくは上限を０．２３％とす
るのがよい。
【０００８】Ｓｉ：０．３５％以下 浸炭時、浸炭層のシリコンは浸炭雰囲気中の酸素と反応
していわゆる浸炭異常層を生成する。本発明鋼において
は、シリコンを０．３５％を超えて含有させると浸炭異
常層の生成が見られるようになり、浸炭部品の強度を低
下させる恐れがある。また、シリコンは冷間加工性を悪
化させることからも、上限を０．３５％とした。なお、
シリコンは脱酸処理のために必要であるため、より望ま
しい範囲は０．１０〜０．３５％である。
していわゆる浸炭異常層を生成する。本発明鋼において
は、シリコンを０．３５％を超えて含有させると浸炭異
常層の生成が見られるようになり、浸炭部品の強度を低
下させる恐れがある。また、シリコンは冷間加工性を悪
化させることからも、上限を０．３５％とした。なお、
シリコンは脱酸処理のために必要であるため、より望ま
しい範囲は０．１０〜０．３５％である。
【０００９】Ｍｎ：０．８０〜１．２０％ 浸炭加工部品は表面だけではなく、芯部においても十分
な強度及び靱性を持たないと、特に衝撃力が加わった場
合に寿命が低下する。本発明鋼は上述の通り、特に繰り
返し衝撃が加わる部分に用いられる軸受用材料を目的と
しているため、芯部にも十分な熱処理を施す必要があ
る。従って、十分な焼入性を確保するという観点より、
低コストでありながら焼入性向上効果の著しいマンガン
を含有させるものである。このような効果を得るために
は、０．８０％以上のマンガンを含有させる必要があ
る。しかし、マンガンを多量に含有させても焼入性向上
効果が飽和するばかりではなく、圧延時等の製造時の熱
間加工性が劣化し、表面疵等が発生しやすくなる。これ
を勘案して本発明鋼では上限を１．２０％とした。な
お、より望ましい範囲は０．８０〜１．００％である。
な強度及び靱性を持たないと、特に衝撃力が加わった場
合に寿命が低下する。本発明鋼は上述の通り、特に繰り
返し衝撃が加わる部分に用いられる軸受用材料を目的と
しているため、芯部にも十分な熱処理を施す必要があ
る。従って、十分な焼入性を確保するという観点より、
低コストでありながら焼入性向上効果の著しいマンガン
を含有させるものである。このような効果を得るために
は、０．８０％以上のマンガンを含有させる必要があ
る。しかし、マンガンを多量に含有させても焼入性向上
効果が飽和するばかりではなく、圧延時等の製造時の熱
間加工性が劣化し、表面疵等が発生しやすくなる。これ
を勘案して本発明鋼では上限を１．２０％とした。な
お、より望ましい範囲は０．８０〜１．００％である。
【００１０】Ｐ：０．０３０％以下 リンは結晶粒界に析出し、鋼の靱性を著しく劣化させ
る。また、高温加工性を低下させる。このため、上限を
０．０３０％とした。なお、より望ましくは０．０２５
％とする。
る。また、高温加工性を低下させる。このため、上限を
０．０３０％とした。なお、より望ましくは０．０２５
％とする。
【００１１】Ｓ：０．０１５％以下 硫黄はマンガンと化合して鋼に非溶性のＭｎＳを形成
し、非金属介在物として鋼中に存在する。軸受鋼のよう
に転動負荷を受ける部品では、非金属介在物は疲労によ
る亀裂開始の起点となりやすいため、非金属介在物量は
極力低減する必要がある。そのため、本発明鋼では硫黄
の含有量を０．０１５％以下と厳しく制限した。
し、非金属介在物として鋼中に存在する。軸受鋼のよう
に転動負荷を受ける部品では、非金属介在物は疲労によ
る亀裂開始の起点となりやすいため、非金属介在物量は
極力低減する必要がある。そのため、本発明鋼では硫黄
の含有量を０．０１５％以下と厳しく制限した。
【００１２】Ｃｕ：０．３０％以下 銅は高温に加熱したときに結晶粒界に析出し、粒界の凝
着力を低下させるため、鋼の製造時に割れが発生しやす
くなる。このため、本発明鋼では銅の上限を０．３０％
に規制した。
着力を低下させるため、鋼の製造時に割れが発生しやす
くなる。このため、本発明鋼では銅の上限を０．３０％
に規制した。
【００１３】Ｎｉ：０．４０〜０．７０％ 上記の通り、ニッケルは鋼の靱性を改善する元素ではあ
るものの、資源的に遍在が著しく、高価である。本発明
鋼では、焼入性をより完全に行なうことにより靱性を確
保する方法をとるため、ニッケル含有量は従来鋼である
ＳＡＥ４３２０と同等程度の耐衝撃疲労性が確保できる
程度の量にとどめることとした。その下限が０．４０％
であり、これ未満では焼入性を完全なものとしても耐衝
撃疲労特性の低下は避けられない。一方、０．７０％を
超えて含有させても、靱性が更に向上するという効果は
得られず、単にコストを上昇させるのみである。なお、
より望ましい範囲は０．４０〜０．６０％である。
るものの、資源的に遍在が著しく、高価である。本発明
鋼では、焼入性をより完全に行なうことにより靱性を確
保する方法をとるため、ニッケル含有量は従来鋼である
ＳＡＥ４３２０と同等程度の耐衝撃疲労性が確保できる
程度の量にとどめることとした。その下限が０．４０％
であり、これ未満では焼入性を完全なものとしても耐衝
撃疲労特性の低下は避けられない。一方、０．７０％を
超えて含有させても、靱性が更に向上するという効果は
得られず、単にコストを上昇させるのみである。なお、
より望ましい範囲は０．４０〜０．６０％である。
【００１４】Ｃｒ：１．５０〜２．００％ クロムはマンガンと同様、焼入性向上効果の著しい元素
であると共に、鋼の靱性を向上させる作用もある。本発
明では上述の通り、ニッケル含有量の低減による焼入性
と耐衝撃疲労性の低下をクロムの添加で補うため、クロ
ムを１．５０％以上、好ましくは１．６０％含有させる
ものである。しかし、２．００％を超えて含有させても
耐衝撃疲労性は飽和し、コストを上昇させるのみであ
る。なお、より望ましくは１．８０％以下とするのがよ
い。
であると共に、鋼の靱性を向上させる作用もある。本発
明では上述の通り、ニッケル含有量の低減による焼入性
と耐衝撃疲労性の低下をクロムの添加で補うため、クロ
ムを１．５０％以上、好ましくは１．６０％含有させる
ものである。しかし、２．００％を超えて含有させても
耐衝撃疲労性は飽和し、コストを上昇させるのみであ
る。なお、より望ましくは１．８０％以下とするのがよ
い。
【００１５】Ｍｏ：０．１０％以下 モリブデンは焼入性の向上に効果のある元素であるが、
０．１０％を超えて含有させると耐衝撃疲労性が劣化す
ることを見出したので（後記実施例の比較鋼Ｈ参照）、
本発明では耐衝撃疲労性に影響のない０．１０％以下の
範囲で添加することとした。
０．１０％を超えて含有させると耐衝撃疲労性が劣化す
ることを見出したので（後記実施例の比較鋼Ｈ参照）、
本発明では耐衝撃疲労性に影響のない０．１０％以下の
範囲で添加することとした。
【００１６】Ａｌ：０．０３０％以下 アルミニウムは鋼中の窒素と化合し、ＡｌＮとして浸炭
焼入処理後の結晶粒を微細化し、靱性を向上させる効果
を有する。しかし、通常の不純物量を大きく超えて含有
させてもアルミナ系非金属介在物（Ａｌ2Ｏ3）の量が増
加し、転動疲労寿命が低下するので、上限を０．０３０
％とした。
焼入処理後の結晶粒を微細化し、靱性を向上させる効果
を有する。しかし、通常の不純物量を大きく超えて含有
させてもアルミナ系非金属介在物（Ａｌ2Ｏ3）の量が増
加し、転動疲労寿命が低下するので、上限を０．０３０
％とした。
【００１７】Ｏ：１５ｐｐｍ以下 アルミニウムの項で述べた通り、酸素はアルミニウム等
と結合して鋼中で非金属介在物を生成する。そして、こ
のような非金属介在物が軸受のボールの軌道直下の最大
応力点付近に存在すると、転動疲労寿命を大きく低下さ
せる。従って、本発明鋼では酸素含有量の上限を１５ｐ
ｐｍとした。
と結合して鋼中で非金属介在物を生成する。そして、こ
のような非金属介在物が軸受のボールの軌道直下の最大
応力点付近に存在すると、転動疲労寿命を大きく低下さ
せる。従って、本発明鋼では酸素含有量の上限を１５ｐ
ｐｍとした。
【００１８】Ｔｉ：３０ｐｐｍ以下 チタンは酸素及び窒素と結合して鋼に不溶の化合物Ｔｉ
Ｏ2、ＴｉＮ等を生成し、非金属介在物として鋼中に析
出する。従って上記理由により転動疲労寿命を低下させ
るため、本発明鋼ではチタン含有量の上限を３０ｐｐｍ
とした。なお、より望ましい範囲は２５ｐｐｍ以下であ
る。
Ｏ2、ＴｉＮ等を生成し、非金属介在物として鋼中に析
出する。従って上記理由により転動疲労寿命を低下させ
るため、本発明鋼ではチタン含有量の上限を３０ｐｐｍ
とした。なお、より望ましい範囲は２５ｐｐｍ以下であ
る。
【００１９】
【実施例】次に、本発明鋼の特徴を比較鋼、従来鋼と対
比して、実施例により説明する。表１にこれら供試鋼の
化学成分を示す。
比して、実施例により説明する。表１にこれら供試鋼の
化学成分を示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１において、Ａ〜Ｇが本発明鋼であり、
Ｈ〜Ｋはいずれかの成分が本発明で規定する範囲を外れ
ている比較鋼である。Ｌは従来鋼ＳＡＥ４３２０であ
る。
Ｈ〜Ｋはいずれかの成分が本発明で規定する範囲を外れ
ている比較鋼である。Ｌは従来鋼ＳＡＥ４３２０であ
る。
【００２２】これら各供試鋼について所定の浸炭処理を
施した後、転動疲労寿命試験及び衝撃疲労寿命試験を行
なった。各試験片の製造方法及び試験条件は次の通りで
ある。
施した後、転動疲労寿命試験及び衝撃疲労寿命試験を行
なった。各試験片の製造方法及び試験条件は次の通りで
ある。
【００２３】（１）転動疲労寿命試験片の製造方法 供試鋼（発明鋼、比較鋼及び従来鋼）は３０ｋｇ真空誘
導溶解炉（ＶＩＭ）で溶解し、成分調整を行なった後、
３０ｋｇインゴットに鋳込んだ。各インゴットをφ６０
ｍｍに鍛伸後、９００℃で焼ならし（焼準）を行ない、
１０ｍｍの厚さに切断して、機械加工により転動疲労寿
命試験片形状に仕上げた。浸炭は、Ａ〜Ｌの各供試鋼に
おいて表面硬さがＨｖ７００以上となり、有効硬化深さ
（ＨRＣ５０以上である深さ）が約１ｍｍとなる条件で
焼入−焼もどし又は浸炭焼入−二次焼入−焼もどしを行
なった。ただし、浸炭温度は最低でも９００℃以上とし
た。
導溶解炉（ＶＩＭ）で溶解し、成分調整を行なった後、
３０ｋｇインゴットに鋳込んだ。各インゴットをφ６０
ｍｍに鍛伸後、９００℃で焼ならし（焼準）を行ない、
１０ｍｍの厚さに切断して、機械加工により転動疲労寿
命試験片形状に仕上げた。浸炭は、Ａ〜Ｌの各供試鋼に
おいて表面硬さがＨｖ７００以上となり、有効硬化深さ
（ＨRＣ５０以上である深さ）が約１ｍｍとなる条件で
焼入−焼もどし又は浸炭焼入−二次焼入−焼もどしを行
なった。ただし、浸炭温度は最低でも９００℃以上とし
た。
【００２４】（２）転動疲労寿命試験の試験方法 浸炭処理後の各試験片の表面を鏡面研磨した後、スラス
ト型転動疲労寿命試験機にセットし、応力５,２００Ｎ
／ｍｍ2となるスラスト荷重を負荷して転動疲労試験を
行なった。転動疲労試験機には振動検出器が取り付けら
れており、試験片の表面にピッチング（剥離）が生じた
時点で振動検出器がそれを検出し、この時点までの転動
回数をその試験片の転動疲労寿命とした。この試験を各
供試鋼について１０枚の試験片に対して行ない、１０個
の転動疲労寿命のデータより統計処理を行なって、１０
％累積破損（Ｌ10）回数をその供試鋼の転動疲労寿命と
した。
ト型転動疲労寿命試験機にセットし、応力５,２００Ｎ
／ｍｍ2となるスラスト荷重を負荷して転動疲労試験を
行なった。転動疲労試験機には振動検出器が取り付けら
れており、試験片の表面にピッチング（剥離）が生じた
時点で振動検出器がそれを検出し、この時点までの転動
回数をその試験片の転動疲労寿命とした。この試験を各
供試鋼について１０枚の試験片に対して行ない、１０個
の転動疲労寿命のデータより統計処理を行なって、１０
％累積破損（Ｌ10）回数をその供試鋼の転動疲労寿命と
した。
【００２５】（３）衝撃疲労寿命試験片の製造方法 上記ＶＩＭ溶製した３０ｋｇインゴットをφ２０ｍｍに
鍛伸した後、同様に９００℃で焼ならし（焼準）を行な
い、所要長さに切断して、機械加工により径１５ｍｍ、
ノッチ深さ２．５ｍｍ、ノッチ底半径２．５ｍｍの松村
式衝撃疲労試験片に仕上げた。
鍛伸した後、同様に９００℃で焼ならし（焼準）を行な
い、所要長さに切断して、機械加工により径１５ｍｍ、
ノッチ深さ２．５ｍｍ、ノッチ底半径２．５ｍｍの松村
式衝撃疲労試験片に仕上げた。
【００２６】（４）転動疲労寿命試験の試験方法 機械加工により成形した試験片に対して上記（１）と同
じ浸炭熱処理を施した後、ノッチ底を研磨し、松村式衝
撃疲労試験片とした。ハンマーにより試験片に付与する
衝撃エネルギは３０ｋｇ・ｃｍとし、試験片はハンマー
で１回打撃される毎に反転させて、折損までの打撃回数
を測定した。各供試鋼について１０本の試験片で試験を
行ない、折損迄の打撃回数のデータの平均値をその供試
鋼の衝撃疲労寿命とした。
じ浸炭熱処理を施した後、ノッチ底を研磨し、松村式衝
撃疲労試験片とした。ハンマーにより試験片に付与する
衝撃エネルギは３０ｋｇ・ｃｍとし、試験片はハンマー
で１回打撃される毎に反転させて、折損までの打撃回数
を測定した。各供試鋼について１０本の試験片で試験を
行ない、折損迄の打撃回数のデータの平均値をその供試
鋼の衝撃疲労寿命とした。
【００２７】以上の各試験の結果をまとめて表２に示
す。なお表２では、各供試鋼の転動疲労試験及び衝撃疲
労試験の結果は、従来鋼Ｌ（ＳＡＥ４３２０鋼）を１と
した指数で表わした。また、転動疲労寿命試験片により
浸炭表面硬さ、浸炭硬化深さ及び内部硬さを測定し、そ
の結果も表２に示した。なおここでは、表面から内部ま
で所定間隔でマイクロビッカース硬さ（荷重３００ｇ）
を測定し、表面から０．０５ｍｍの深さの硬さを表面硬
さとし、硬さがＨｖ５１３（ＨRＣ５０相当）となる深
さを硬化深さとした。内部硬さは、通常のビッカース硬
度計により測定した（荷重１０ｋｇ）。
す。なお表２では、各供試鋼の転動疲労試験及び衝撃疲
労試験の結果は、従来鋼Ｌ（ＳＡＥ４３２０鋼）を１と
した指数で表わした。また、転動疲労寿命試験片により
浸炭表面硬さ、浸炭硬化深さ及び内部硬さを測定し、そ
の結果も表２に示した。なおここでは、表面から内部ま
で所定間隔でマイクロビッカース硬さ（荷重３００ｇ）
を測定し、表面から０．０５ｍｍの深さの硬さを表面硬
さとし、硬さがＨｖ５１３（ＨRＣ５０相当）となる深
さを硬化深さとした。内部硬さは、通常のビッカース硬
度計により測定した（荷重１０ｋｇ）。
【００２８】表２より明らかな通り、本発明鋼Ａ〜Ｇは
浸炭後、いずれも十分な表面硬さ、硬化深さ及び内部硬
さを有しており、転動疲労寿命及び衝撃疲労寿命とも、
従来鋼であるＳＡＥ４３２０鋼と同等或いはやや高い値
を示している。従って、本発明に係る軸受用肌焼鋼は、
従来ＳＡＥ４３２０鋼が用いられていた部品にそのまま
用いることができる。一方、本発明鋼は高価な元素であ
るＮｉ、Ｍｏ等の含有量が従来鋼ＳＡＥ４３２０鋼より
も低いため、低コストで製造することができ、従来コス
ト面から採用が困難であった多方面での使用が可能とな
る。
浸炭後、いずれも十分な表面硬さ、硬化深さ及び内部硬
さを有しており、転動疲労寿命及び衝撃疲労寿命とも、
従来鋼であるＳＡＥ４３２０鋼と同等或いはやや高い値
を示している。従って、本発明に係る軸受用肌焼鋼は、
従来ＳＡＥ４３２０鋼が用いられていた部品にそのまま
用いることができる。一方、本発明鋼は高価な元素であ
るＮｉ、Ｍｏ等の含有量が従来鋼ＳＡＥ４３２０鋼より
も低いため、低コストで製造することができ、従来コス
ト面から採用が困難であった多方面での使用が可能とな
る。
【００２９】本発明鋼のいずれかの成分範囲を逸脱した
比較鋼Ｈ〜Ｋでは、何らかの点において本発明鋼が目的
とする性能を満たさない。例えばモリブデン含有量が
０．１８％と上限を超えた比較鋼Ｈは、合金コストが上
昇するという欠点を有することは勿論であるが、衝撃疲
労特性が従来鋼よりも低下している。クロム含有量が
１．４０％と下限未満となっている比較鋼Ｉは、同様に
衝撃疲労特性が劣っている。従って、ＳＡＥ４３２０鋼
を低Ｎｉ化する場合、Ｃｒを高め、Ｍｏを低減しないと
同等以上の性能が得られないことがわかる。酸素含有量
が１９ｐｐｍと上限を超えている比較鋼Ｊは、非金属介
在物量が多いため、転動疲労寿命において従来鋼よりも
劣る。更に、ニッケル量が下限未満である比較鋼Ｋは、
靱性の不足により衝撃疲労特性が劣り、従来鋼以下とな
っている。
比較鋼Ｈ〜Ｋでは、何らかの点において本発明鋼が目的
とする性能を満たさない。例えばモリブデン含有量が
０．１８％と上限を超えた比較鋼Ｈは、合金コストが上
昇するという欠点を有することは勿論であるが、衝撃疲
労特性が従来鋼よりも低下している。クロム含有量が
１．４０％と下限未満となっている比較鋼Ｉは、同様に
衝撃疲労特性が劣っている。従って、ＳＡＥ４３２０鋼
を低Ｎｉ化する場合、Ｃｒを高め、Ｍｏを低減しないと
同等以上の性能が得られないことがわかる。酸素含有量
が１９ｐｐｍと上限を超えている比較鋼Ｊは、非金属介
在物量が多いため、転動疲労寿命において従来鋼よりも
劣る。更に、ニッケル量が下限未満である比較鋼Ｋは、
靱性の不足により衝撃疲労特性が劣り、従来鋼以下とな
っている。
【００３０】
【発明の効果】本発明の軸受用肌焼鋼は、従来鋼である
ＳＡＥ４３２０に比べ、Ｎｉを大幅に低減し、Ｎｉ低減
による衝撃疲労特性の低下をＣｒの増量とＭｏの低減に
より解決しているので、ＳＡＥ４３２０鋼と同等かそれ
以上の耐衝撃疲労特性及び転動疲労特性を有する軸受用
肌焼鋼を著しく安価に提供することが可能となった。
ＳＡＥ４３２０に比べ、Ｎｉを大幅に低減し、Ｎｉ低減
による衝撃疲労特性の低下をＣｒの増量とＭｏの低減に
より解決しているので、ＳＡＥ４３２０鋼と同等かそれ
以上の耐衝撃疲労特性及び転動疲労特性を有する軸受用
肌焼鋼を著しく安価に提供することが可能となった。
【表２】
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比にして、Ｃ：０．１５〜０．２５
％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．８０〜１．２０
％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃ
ｕ：０．３０％以下、Ｎｉ：０．４０〜０．７０％、Ｃ
ｒ：１．５０〜２．００％、Ｍｏ：０．１０％以下、Ａ
ｌ：０．０３０％以下、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｔｉ：３
０ｐｐｍ以下、残部がＦｅ及び不純物元素から成ること
を特徴とする軸受用肌焼鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34060494A JPH08188849A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 軸受用肌焼鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34060494A JPH08188849A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 軸受用肌焼鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08188849A true JPH08188849A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=18338578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34060494A Pending JPH08188849A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 軸受用肌焼鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08188849A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010188834A (ja) * | 2009-02-17 | 2010-09-02 | Jtekt Corp | 車輪用軸受装置 |
| EP3940089A1 (en) * | 2020-07-16 | 2022-01-19 | Central Iron & Steel Research Institute | Carburizing bearing steel and preparation method thereof |
-
1994
- 1994-12-28 JP JP34060494A patent/JPH08188849A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010188834A (ja) * | 2009-02-17 | 2010-09-02 | Jtekt Corp | 車輪用軸受装置 |
| EP3940089A1 (en) * | 2020-07-16 | 2022-01-19 | Central Iron & Steel Research Institute | Carburizing bearing steel and preparation method thereof |
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