JPH08182196A - 電源回路 - Google Patents
電源回路Info
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- JPH08182196A JPH08182196A JP6325362A JP32536294A JPH08182196A JP H08182196 A JPH08182196 A JP H08182196A JP 6325362 A JP6325362 A JP 6325362A JP 32536294 A JP32536294 A JP 32536294A JP H08182196 A JPH08182196 A JP H08182196A
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- power supply
- circuit
- coil
- output
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
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- Rectifiers (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 共通のコアを有する複数の巻線の接続状態を
切り換えることにより、複数種類の電源電圧に対応可能
な小型かつ安価な電源回路を提供する。 【構成】 交流電源１１の交流出力を整流する整流回路
１２と、整流回路１２の出力電圧を平滑化する平滑回路
１３とを有する電源回路において、共通のコアに巻回し
た巻線１４ａ，１４ｂと、電源電圧に応じて巻線１４ａ
と１４ｂとの接続状態を並列または直列に切り換えるス
イッチ１４ｃ，１４ｄ，１４ｅとからなる高調波電流抑
制用のコイル１４を交流電源１１の出力ラインに設けて
ある。
切り換えることにより、複数種類の電源電圧に対応可能
な小型かつ安価な電源回路を提供する。 【構成】 交流電源１１の交流出力を整流する整流回路
１２と、整流回路１２の出力電圧を平滑化する平滑回路
１３とを有する電源回路において、共通のコアに巻回し
た巻線１４ａ，１４ｂと、電源電圧に応じて巻線１４ａ
と１４ｂとの接続状態を並列または直列に切り換えるス
イッチ１４ｃ，１４ｄ，１４ｅとからなる高調波電流抑
制用のコイル１４を交流電源１１の出力ラインに設けて
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高調波電流を抑制し、
かつ複数種類の電圧に対応可能な電源回路に関するもの
である。
かつ複数種類の電圧に対応可能な電源回路に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】交流を整流して負荷に供給する電源回路
では従来より、図８に示したように、単一の巻線で構成
されたコイル８４を交流電源８１の出力ラインに直列に
接続し、そのインピーダンスにより、交流電源８１から
の交流を整流する整流回路８２からの出力電流、すなわ
ち平滑回路８３のコンデンサに充電される電流のピーク
値を低くするとともに、通電時間を長くすることによっ
て高調波電流を抑制していた。
では従来より、図８に示したように、単一の巻線で構成
されたコイル８４を交流電源８１の出力ラインに直列に
接続し、そのインピーダンスにより、交流電源８１から
の交流を整流する整流回路８２からの出力電流、すなわ
ち平滑回路８３のコンデンサに充電される電流のピーク
値を低くするとともに、通電時間を長くすることによっ
て高調波電流を抑制していた。
【０００３】ところで、世界には商用電源の電圧が１０
０ボルト系の地域と、２００ボルト系の地域があるた
め、上記電源回路は各地域によってコイル８４のインダ
クタンスを変える必要がある。
０ボルト系の地域と、２００ボルト系の地域があるた
め、上記電源回路は各地域によってコイル８４のインダ
クタンスを変える必要がある。
【０００４】すなわち、１００ボルト系の地域で使用す
る電源回路のコイルは、２００ボルト系の地域のものに
比べて、インダクタンスが１／４で、許容電流が２倍必
要となる。上記各電源電圧に応じたコイルを専用設計す
ると、１００ボルト系の地域で使用する電源回路のコイ
ルは、２００ボルト系の地域のものに比べて、巻線断面
積が２倍、巻数が１／２回となる。
る電源回路のコイルは、２００ボルト系の地域のものに
比べて、インダクタンスが１／４で、許容電流が２倍必
要となる。上記各電源電圧に応じたコイルを専用設計す
ると、１００ボルト系の地域で使用する電源回路のコイ
ルは、２００ボルト系の地域のものに比べて、巻線断面
積が２倍、巻数が１／２回となる。
【０００５】従来の電源回路は、上記２種類のコイルを
準備しておき、出荷先の地域における商用電源の電圧に
応じたインダクタンスを有するコイルを選んで搭載する
ようにしていた。
準備しておき、出荷先の地域における商用電源の電圧に
応じたインダクタンスを有するコイルを選んで搭載する
ようにしていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のように、互
いにインダクタンスの異なる複数種類のコイルを用意
し、出荷先に応じて回路に搭載するコイルを変えるよう
にしていたのでは、製造コストやコイルの管理コストが
上昇してしまう。
いにインダクタンスの異なる複数種類のコイルを用意
し、出荷先に応じて回路に搭載するコイルを変えるよう
にしていたのでは、製造コストやコイルの管理コストが
上昇してしまう。
【０００７】本発明は、共通のコアを有する複数の巻線
の接続状態を切り換えることにより、複数種類の電源電
圧に対応可能な小型かつ安価な電源回路を提供すること
を目的としている。
の接続状態を切り換えることにより、複数種類の電源電
圧に対応可能な小型かつ安価な電源回路を提供すること
を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、交流電源と、
この交流電源から発生した交流出力を整流する整流回路
と、この整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回路と、
上記交流電源の出力ラインまたは上記整流回路の出力ラ
インに設けられた高調波電流抑制用のコイルとを有する
電源回路において、上記コイルは、共通のコアに巻回し
た複数の巻線で構成し、これらの巻線を並列または直列
に切り換えるスイッチング手段を設けることにより、上
記課題を解決するものである。
この交流電源から発生した交流出力を整流する整流回路
と、この整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回路と、
上記交流電源の出力ラインまたは上記整流回路の出力ラ
インに設けられた高調波電流抑制用のコイルとを有する
電源回路において、上記コイルは、共通のコアに巻回し
た複数の巻線で構成し、これらの巻線を並列または直列
に切り換えるスイッチング手段を設けることにより、上
記課題を解決するものである。
【０００９】また、本発明は、交流電源と、この交流電
源から発生した交流出力を整流する整流回路と、この整
流回路の２本の出力ライン間に直列に接続された２つの
コンデンサからなり、上記整流回路の出力電圧を平滑化
する平滑回路と、上記整流回路の出力ラインに設けられ
た高調波電流抑制用のコイルとを有する電源回路におい
て、上記コイルは、共通のコアに巻回した２本の巻線で
構成し、この各巻線を上記整流回路の各出力ラインに設
け、上記各コンデンサ間の接続点と上記交流電源の一方
の電源ラインとの間にスイッチング手段を設け、このス
イッチング手段を上記交流電源の電圧に応じて選択的に
オン・オフすることにより、上記課題を解決するもので
ある。
源から発生した交流出力を整流する整流回路と、この整
流回路の２本の出力ライン間に直列に接続された２つの
コンデンサからなり、上記整流回路の出力電圧を平滑化
する平滑回路と、上記整流回路の出力ラインに設けられ
た高調波電流抑制用のコイルとを有する電源回路におい
て、上記コイルは、共通のコアに巻回した２本の巻線で
構成し、この各巻線を上記整流回路の各出力ラインに設
け、上記各コンデンサ間の接続点と上記交流電源の一方
の電源ラインとの間にスイッチング手段を設け、このス
イッチング手段を上記交流電源の電圧に応じて選択的に
オン・オフすることにより、上記課題を解決するもので
ある。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
【００１１】まず、第１の実施例について説明する。本
例は、高調波電流抑制用のコイルを交流電源の出力ライ
ンに設けたものである。
例は、高調波電流抑制用のコイルを交流電源の出力ライ
ンに設けたものである。
【００１２】図１に回路構成を示す。同図において、１
１は交流電源、１２は交流電源１１から発生した交流出
力を整流するダイオードブリッジ等の整流回路、１３は
１つのコンデンサからなり、整流回路１２からの出力電
圧を平滑化する平滑回路、１４は交流電源１１の出力ラ
インに設けられた高調波電流抑制用のコイルである。コ
イル１４は、互いに共通のコアに巻回された巻線１４
ａ，１４ｂからなる。巻線１４ａと１４ｂとを並列また
は直列に切り換えるスイッチ１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに
よってスイッチング手段を構成している。本例では巻線
１４ａおよび１４ｂの巻数およびインダクタンスは共に
等しく、それぞれＮ，Ｌとする。１５は平滑回路１３か
らの出力電圧を安定させて負荷１６に供給するスイッチ
ングレギュレータである。
１は交流電源、１２は交流電源１１から発生した交流出
力を整流するダイオードブリッジ等の整流回路、１３は
１つのコンデンサからなり、整流回路１２からの出力電
圧を平滑化する平滑回路、１４は交流電源１１の出力ラ
インに設けられた高調波電流抑制用のコイルである。コ
イル１４は、互いに共通のコアに巻回された巻線１４
ａ，１４ｂからなる。巻線１４ａと１４ｂとを並列また
は直列に切り換えるスイッチ１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに
よってスイッチング手段を構成している。本例では巻線
１４ａおよび１４ｂの巻数およびインダクタンスは共に
等しく、それぞれＮ，Ｌとする。１５は平滑回路１３か
らの出力電圧を安定させて負荷１６に供給するスイッチ
ングレギュレータである。
【００１３】つぎに、動作を説明する。まず、交流電源
１１の電圧が２００ボルト系（本例では２３０ボルトと
する。）である場合は、スイッチ１４ｃと１４ｅを開成
し、スイッチ１４ｄを閉成する。これにより、巻線１４
ａと１４ｂとが互いに直列に接続される。
１１の電圧が２００ボルト系（本例では２３０ボルトと
する。）である場合は、スイッチ１４ｃと１４ｅを開成
し、スイッチ１４ｄを閉成する。これにより、巻線１４
ａと１４ｂとが互いに直列に接続される。
【００１４】この直列接続状態でのコイル１４の合成イ
ンダクタンスＬ2 は、 Ｌ2 ＝（μＳｎ2 ）／ｄ＝｛μＳ（２Ｎ）2 ｝／ｄ ＝４（μＳＮ2 ）／ｄ＝４Ｌ となる。ここで、Ｓはコアの有効断面積、μはコアの透
磁率、ｄはコアの磁路長、ｎは巻線の巻数である。この
ように、巻線１４ａと１４ｂとを直列に接続した場合の
合成インダクタンスは、巻線１４ａおよび１４ｂのイン
ダクタンスＬの４倍に等しくなる。
ンダクタンスＬ2 は、 Ｌ2 ＝（μＳｎ2 ）／ｄ＝｛μＳ（２Ｎ）2 ｝／ｄ ＝４（μＳＮ2 ）／ｄ＝４Ｌ となる。ここで、Ｓはコアの有効断面積、μはコアの透
磁率、ｄはコアの磁路長、ｎは巻線の巻数である。この
ように、巻線１４ａと１４ｂとを直列に接続した場合の
合成インダクタンスは、巻線１４ａおよび１４ｂのイン
ダクタンスＬの４倍に等しくなる。
【００１５】図２（ａ）に交流電源１１の出力電圧波形
を、図２（ｂ）にコイル１４を接続していない場合の整
流回路１２の出力電流波形を、図２（ｃ）にコイル１４
の巻線１４ａと１４ｂとを直列に接続した状態における
整流回路１２の出力電流波形を示す。このように、コイ
ル１４の巻線１４ａと巻線１４ｂとを直列接続状態にす
ると、コイル１４を接続していない場合に比べて、整流
回路１２の出力電流のピーク値が低くなるとともに通電
時間が長くなり、高調波電流が抑制される。
を、図２（ｂ）にコイル１４を接続していない場合の整
流回路１２の出力電流波形を、図２（ｃ）にコイル１４
の巻線１４ａと１４ｂとを直列に接続した状態における
整流回路１２の出力電流波形を示す。このように、コイ
ル１４の巻線１４ａと巻線１４ｂとを直列接続状態にす
ると、コイル１４を接続していない場合に比べて、整流
回路１２の出力電流のピーク値が低くなるとともに通電
時間が長くなり、高調波電流が抑制される。
【００１６】つぎに、交流電源１１の電圧が１００ボル
ト系（本例では１１５ボルトとする。）である場合は、
スイッチ１４ｃと１４ｅを閉成し、スイッチ１４ｄを開
成する。これにより、巻線１４ａと１４ｂとが互いに並
列に接続される。この並列接続状態でのコイル１４のイ
ンダクタンスは、巻線１４ａおよび１４ｂのインダクタ
ンスＬと等しい。
ト系（本例では１１５ボルトとする。）である場合は、
スイッチ１４ｃと１４ｅを閉成し、スイッチ１４ｄを開
成する。これにより、巻線１４ａと１４ｂとが互いに並
列に接続される。この並列接続状態でのコイル１４のイ
ンダクタンスは、巻線１４ａおよび１４ｂのインダクタ
ンスＬと等しい。
【００１７】図３（ａ）に交流電源１１の出力電圧波形
を、図３（ｂ）にコイル１４を接続していない場合の整
流回路１２の出力電流波形を、図３（ｃ）にコイル１４
の巻線１４ａと１４ｂとを並列に接続した状態における
整流回路１２の出力電流波形を示す。このように、整流
回路１２の出力電流は、図２（ｃ）に示した直列接続状
態の場合に比べてほぼ２倍になっているが、交流電源１
１の出力電圧に対する位相の遅れ角および通電時間は等
しく、上記直列接続状態の場合と同じ割合で高調波電流
が抑制される。
を、図３（ｂ）にコイル１４を接続していない場合の整
流回路１２の出力電流波形を、図３（ｃ）にコイル１４
の巻線１４ａと１４ｂとを並列に接続した状態における
整流回路１２の出力電流波形を示す。このように、整流
回路１２の出力電流は、図２（ｃ）に示した直列接続状
態の場合に比べてほぼ２倍になっているが、交流電源１
１の出力電圧に対する位相の遅れ角および通電時間は等
しく、上記直列接続状態の場合と同じ割合で高調波電流
が抑制される。
【００１８】以上のように、交流電源１１の電圧が２０
０ボルト系の場合はコイル１４の巻線１４ａと１４ｂと
を直列に接続し、交流電源１１の電圧が１００ボルト系
の場合はコイル１４の巻線１４ａと１４ｂとを並列に接
続する。これにより、電源電圧が１００ボルト系の場合
のコイル１４は、電源電圧が２００ボルト系の場合のコ
イル１４に比べて、インダクタンスが１／４で許容電流
がほぼ２倍となり、２００ボルト系でも１００ボルト系
でも同じ割合で高調波電流を抑制することができる。
０ボルト系の場合はコイル１４の巻線１４ａと１４ｂと
を直列に接続し、交流電源１１の電圧が１００ボルト系
の場合はコイル１４の巻線１４ａと１４ｂとを並列に接
続する。これにより、電源電圧が１００ボルト系の場合
のコイル１４は、電源電圧が２００ボルト系の場合のコ
イル１４に比べて、インダクタンスが１／４で許容電流
がほぼ２倍となり、２００ボルト系でも１００ボルト系
でも同じ割合で高調波電流を抑制することができる。
【００１９】なお、上記第１の実施例では高調波電流抑
制用のコイルを交流電源の出力ラインに設けたが、整流
回路の出力ラインに設けるようにしてもよい。この場
合、整流回路の出力電流は直流なので、図４に示したよ
うに、第１の実施例におけるスイッチ１４ｄをダイオー
ド４１に置き換えてもよい。この場合のコイル１４の出
力電流波形は、図２（ｃ）および図３（ｃ）に示したも
のと同じである。
制用のコイルを交流電源の出力ラインに設けたが、整流
回路の出力ラインに設けるようにしてもよい。この場
合、整流回路の出力電流は直流なので、図４に示したよ
うに、第１の実施例におけるスイッチ１４ｄをダイオー
ド４１に置き換えてもよい。この場合のコイル１４の出
力電流波形は、図２（ｃ）および図３（ｃ）に示したも
のと同じである。
【００２０】つぎに、第２の実施例について説明する。
本例は、倍電圧平滑回路に高調波電流抑制用のコイルを
設けたものである。
本例は、倍電圧平滑回路に高調波電流抑制用のコイルを
設けたものである。
【００２１】図５に回路構成を示す。同図において、図
１と同符号のものは同じものを示している。平滑回路５
１は２つのコンデンサ５１ａと５１ｂとから構成され
る。高調波電流抑制用のコイル５２は、互いに共通のコ
アを有する巻線５２ａ，５２ｂからなる。巻線５２ａと
５２ｂは、それぞれのｉ端子、ｑ端子が同方向の極性と
なるように巻回されている。平滑回路５１のコンデンサ
５１ａと５１ｂとの接続点５１ｃと交流電源１１の一方
の出力ラインとの間には、交流電源１１の電圧に応じて
選択的にオン・オフするスイッチ５２ｃを設けてある。
１と同符号のものは同じものを示している。平滑回路５
１は２つのコンデンサ５１ａと５１ｂとから構成され
る。高調波電流抑制用のコイル５２は、互いに共通のコ
アを有する巻線５２ａ，５２ｂからなる。巻線５２ａと
５２ｂは、それぞれのｉ端子、ｑ端子が同方向の極性と
なるように巻回されている。平滑回路５１のコンデンサ
５１ａと５１ｂとの接続点５１ｃと交流電源１１の一方
の出力ラインとの間には、交流電源１１の電圧に応じて
選択的にオン・オフするスイッチ５２ｃを設けてある。
【００２２】つぎに、動作を説明する。まず、交流電源
１１の電圧が２００ボルト系（本例では２３０ボルトと
する。）である場合はスイッチ５２ｃを開成する。これ
により、整流回路１２の＋端子、−端子間には全波整流
波形が出力され、矢印⊥の経路に沿って充電電流が流れ
るため、コンデンサ５１ａの＋端子と５１ｂの−端子間
に、整流電圧が充電される。ここで巻線５２ａと５２ｂ
とはそれぞれ同極性の端子ｉから電流を流すことになる
ため、先の実施例と同様に直列接続となり、その合成イ
ンダクタンスＬ3 は式(1) から求められ、巻線５２ａお
よび５２ｂのそれぞれの巻数をＮ、インダクタンスをＬ
とすると、 Ｌ3 ＝４Ｌ となる。すなわち、スイッチ５２ｃを開成した場合のコ
イル５２の合成インダクタンスは、巻線５２ａおよび５
２ｂのインダクタンスＬの４倍に等しくなる。
１１の電圧が２００ボルト系（本例では２３０ボルトと
する。）である場合はスイッチ５２ｃを開成する。これ
により、整流回路１２の＋端子、−端子間には全波整流
波形が出力され、矢印⊥の経路に沿って充電電流が流れ
るため、コンデンサ５１ａの＋端子と５１ｂの−端子間
に、整流電圧が充電される。ここで巻線５２ａと５２ｂ
とはそれぞれ同極性の端子ｉから電流を流すことになる
ため、先の実施例と同様に直列接続となり、その合成イ
ンダクタンスＬ3 は式(1) から求められ、巻線５２ａお
よび５２ｂのそれぞれの巻数をＮ、インダクタンスをＬ
とすると、 Ｌ3 ＝４Ｌ となる。すなわち、スイッチ５２ｃを開成した場合のコ
イル５２の合成インダクタンスは、巻線５２ａおよび５
２ｂのインダクタンスＬの４倍に等しくなる。
【００２３】図６（ａ）に交流電源１１の出力電圧波形
を、図６（ｂ）にコイル５２を接続していない場合の整
流回路１２の出力電流波形を、図６（ｃ）にスイッチ５
２ｃが開成した状態における巻線５２ａの出力電流波形
を示す。このように、コイル５２のスイッチ５２ｃを開
成状態にすると、コイル５２を接続していない場合に比
べて、平滑回路５１の入力電流のピーク値が低くなると
ともに通電時間が長くなり、高調波電流が抑制される。
を、図６（ｂ）にコイル５２を接続していない場合の整
流回路１２の出力電流波形を、図６（ｃ）にスイッチ５
２ｃが開成した状態における巻線５２ａの出力電流波形
を示す。このように、コイル５２のスイッチ５２ｃを開
成状態にすると、コイル５２を接続していない場合に比
べて、平滑回路５１の入力電流のピーク値が低くなると
ともに通電時間が長くなり、高調波電流が抑制される。
【００２４】つぎに、交流電源１１の電圧が１００ボル
ト系（本例では１１５ボルトとする。）である場合はス
イッチ５２ｃを閉成する。これにより、整流回路１２の
＋端子とスイッチ５２ｃ間および−端子とスイッチ５２
ｃ間には、それぞれ１８０度位相のずれた半波整流波形
が出力され、矢印⌒、∂の経路で充電電流が流れる。そ
のためコンデンサ５１ａ、５１ｂには、半周期おきに交
流電圧が直接印加されるため、コンデンサ５１ａの＋端
子と５１ｂの−端子間は交流入力電圧の２倍の電圧が充
電されることになる。電流経路⌒においては、巻線５２
ａを、電流経路∂においては、５２ｂを経由することか
ら、高調波電流抑制効果としては、全周期においてイン
ダクタンスＬのコイルを挿入した場合と等価である。ま
たコイルの許容電流については、それぞれの巻線５２
ａ、５２ｂにはともに１／２周期しか電流が流れないた
め、１周期を平均しての許容電流は２倍となるため、先
の実施例における各巻線を並列接続した場合と同様とな
る。
ト系（本例では１１５ボルトとする。）である場合はス
イッチ５２ｃを閉成する。これにより、整流回路１２の
＋端子とスイッチ５２ｃ間および−端子とスイッチ５２
ｃ間には、それぞれ１８０度位相のずれた半波整流波形
が出力され、矢印⌒、∂の経路で充電電流が流れる。そ
のためコンデンサ５１ａ、５１ｂには、半周期おきに交
流電圧が直接印加されるため、コンデンサ５１ａの＋端
子と５１ｂの−端子間は交流入力電圧の２倍の電圧が充
電されることになる。電流経路⌒においては、巻線５２
ａを、電流経路∂においては、５２ｂを経由することか
ら、高調波電流抑制効果としては、全周期においてイン
ダクタンスＬのコイルを挿入した場合と等価である。ま
たコイルの許容電流については、それぞれの巻線５２
ａ、５２ｂにはともに１／２周期しか電流が流れないた
め、１周期を平均しての許容電流は２倍となるため、先
の実施例における各巻線を並列接続した場合と同様とな
る。
【００２５】図７（ａ）に交流電源１１の出力電圧波形
を、図７（ｂ）に巻線５２ａおよび５２ｂを接続してい
ない場合の整流回路１２のプラス側出力ラインの電流波
形を、図７（ｃ）にスイッチ５２ｃを閉成した状態にお
けるコイル５２ａの出力電流波形を示す。このように、
整流回路１２の出力電流は、図６（ｃ）に示した直列接
続状態の場合に比べてほぼ２倍になっているが、交流電
源１１の出力電圧に対する位相の遅れ角および通電時間
は等しく、上記直列接続状態の場合と同じ割合で高調波
電流が抑制される。
を、図７（ｂ）に巻線５２ａおよび５２ｂを接続してい
ない場合の整流回路１２のプラス側出力ラインの電流波
形を、図７（ｃ）にスイッチ５２ｃを閉成した状態にお
けるコイル５２ａの出力電流波形を示す。このように、
整流回路１２の出力電流は、図６（ｃ）に示した直列接
続状態の場合に比べてほぼ２倍になっているが、交流電
源１１の出力電圧に対する位相の遅れ角および通電時間
は等しく、上記直列接続状態の場合と同じ割合で高調波
電流が抑制される。
【００２６】以上のように、交流電源１１の電圧が２０
０ボルト系の場合はスイッチ５２ｃを開成し、交流電源
１１の電圧が１００ボルト系の場合はスイッチ５２ｃを
閉成する。これにより、電源電圧が１００ボルト系の場
合のコイル５２は、電源電圧が２００ボルト系の場合の
コイル５２に比べて、インダクタンスが１／４で許容電
流がほぼ２倍となるので、２００ボルト系でも１００ボ
ルト系でも同じ割合で高調波電流を抑制することができ
る。
０ボルト系の場合はスイッチ５２ｃを開成し、交流電源
１１の電圧が１００ボルト系の場合はスイッチ５２ｃを
閉成する。これにより、電源電圧が１００ボルト系の場
合のコイル５２は、電源電圧が２００ボルト系の場合の
コイル５２に比べて、インダクタンスが１／４で許容電
流がほぼ２倍となるので、２００ボルト系でも１００ボ
ルト系でも同じ割合で高調波電流を抑制することができ
る。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、コイルの２つの巻線の
接続状態をスイッチング手段で切り換えることにより、
電源電圧の１００ボルト系と２００ボルト系の両方に容
易に対応することができるとともに、電源電圧に応じて
インダクタンスの異なるコイルに載せ変える手間が省け
コストダウンにつながる。
接続状態をスイッチング手段で切り換えることにより、
電源電圧の１００ボルト系と２００ボルト系の両方に容
易に対応することができるとともに、電源電圧に応じて
インダクタンスの異なるコイルに載せ変える手間が省け
コストダウンにつながる。
【図１】本発明の第１の実施例を示した電気回路図
【図２】図１の回路図の動作を説明するための説明図
【図３】図１の回路図の動作を説明するための説明図
【図４】本発明の他の実施例を示した電気回路図
【図５】本発明の第２の実施例を示した電気回路図
【図６】図５の回路図の動作を説明するための説明図
【図７】図５の回路図の動作を説明するための説明図
【図８】従来例を示した電気回路図
１１ 交流電源 １２ 整流回路 １３ 平滑回路 １４ コイル １４ａ 巻線 １４ｂ 巻線 １４ｃ スイッチ １４ｄ スイッチ １４ｅ スイッチ ５１ 平滑回路 ５２ コイル ５２ａ 巻線 ５２ｂ 巻線 ５２ｃ スイッチ
Claims (2)
- 【請求項１】 交流電源と、 この交流電源から発生した交流出力を整流する整流回路
と、 この整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回路と、 上記交流電源の出力ラインまたは上記整流回路の出力ラ
インに設けられた高調波電流抑制用のコイルと、 を有する電源回路において、 上記コイルは、共通のコアに巻回した複数の巻線からな
り、 これらの巻線を並列または直列に切り換えるスイッチン
グ手段を設けたことを特徴とする電源回路。 - 【請求項２】 交流電源と、 この交流電源から発生した交流出力を整流する整流回路
と、 この整流回路の２本の出力ライン間に直列に接続された
２つのコンデンサからなり、上記整流回路の出力電圧を
平滑化する平滑回路と、 上記整流回路の出力ラインに設けられた高調波電流抑制
用のコイルと、 を有する電源回路において、 上記コイルは、共通のコアに巻回した２本の巻線からな
り、この各巻線は上記整流回路の各出力ラインに設けて
あり、 上記各コンデンサ間の接続点と上記交流電源の一方の電
源ラインとの間にスイッチング手段を設け、このスイッ
チング手段を上記交流電源の電圧に応じて選択的にオン
・オフすることを特徴とする電源回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6325362A JP2791353B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 電源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6325362A JP2791353B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 電源回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08182196A true JPH08182196A (ja) | 1996-07-12 |
| JP2791353B2 JP2791353B2 (ja) | 1998-08-27 |
Family
ID=18175985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6325362A Expired - Fee Related JP2791353B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 電源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2791353B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021118587A (ja) * | 2020-01-23 | 2021-08-10 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電源装置、照明装置及び照明器具 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61153446U (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-22 | ||
| JP3077289U (ja) * | 2000-10-27 | 2001-05-18 | 株式会社ハニートイス | 指人形 |
-
1994
- 1994-12-27 JP JP6325362A patent/JP2791353B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61153446U (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-22 | ||
| JP3077289U (ja) * | 2000-10-27 | 2001-05-18 | 株式会社ハニートイス | 指人形 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021118587A (ja) * | 2020-01-23 | 2021-08-10 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電源装置、照明装置及び照明器具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2791353B2 (ja) | 1998-08-27 |
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Legal Events
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