JPH08165466A - 地盤改良用固化材組成物 - Google Patents
地盤改良用固化材組成物Info
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- JPH08165466A JPH08165466A JP6311046A JP31104694A JPH08165466A JP H08165466 A JPH08165466 A JP H08165466A JP 6311046 A JP6311046 A JP 6311046A JP 31104694 A JP31104694 A JP 31104694A JP H08165466 A JPH08165466 A JP H08165466A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 埋め戻し後の地盤の急硬性が優れ、かつ長時
間経過後の地盤が硬くなり過ぎるのを防止できる地盤改
良用固化材組成物の提供。 【構成】 急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６
０重量部に対し、セメント粉末０．１〜４０重量部と石
膏粉末１０〜６０重量部とを混合してなる地盤改良に使
用される固化材であって、上記組成物（Ａ）が、１２Ｃ
ａＯ・７Ａｌ2Ｏ3を主成分とするクリンカーに、Ｆｅ2
Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2を全体の０．１
〜９重量％それぞれ共存させてなるクリンカー組成物
（Ｂ）に、鉱物相として２ＣａＯ・ＳｉＯ2系のカルシ
ウムシリケート相及び／又は２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｓｉ
Ｏ2系のカルシウムアルミノシリケート相を全体の０．
１〜５０重量％共存させ、かつ３ＣａＯ・ＳｉＯ2系の
カルシウムシリケート相は共存させないようにした地盤
改良用固化材組成物。 【効果】 土管等の埋設工期を短縮でき、また、土管等
の補修等のために地盤を再度掘り返す際の作業が容易で
ある。
間経過後の地盤が硬くなり過ぎるのを防止できる地盤改
良用固化材組成物の提供。 【構成】 急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６
０重量部に対し、セメント粉末０．１〜４０重量部と石
膏粉末１０〜６０重量部とを混合してなる地盤改良に使
用される固化材であって、上記組成物（Ａ）が、１２Ｃ
ａＯ・７Ａｌ2Ｏ3を主成分とするクリンカーに、Ｆｅ2
Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2を全体の０．１
〜９重量％それぞれ共存させてなるクリンカー組成物
（Ｂ）に、鉱物相として２ＣａＯ・ＳｉＯ2系のカルシ
ウムシリケート相及び／又は２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｓｉ
Ｏ2系のカルシウムアルミノシリケート相を全体の０．
１〜５０重量％共存させ、かつ３ＣａＯ・ＳｉＯ2系の
カルシウムシリケート相は共存させないようにした地盤
改良用固化材組成物。 【効果】 土管等の埋設工期を短縮でき、また、土管等
の補修等のために地盤を再度掘り返す際の作業が容易で
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、地盤改良に使用される
地盤改良用固化材の改良に関する。
地盤改良用固化材の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、光ケーブルや電気ケーブルが通
される管路や、土管等を地盤に埋設する工事において
は、埋設したい位置の地盤を掘り返し、土管等を配置し
た後、地盤を埋め戻す作業工程を少なくとも具備してお
り、この地盤の埋め戻しの作業の際には掘り返された土
壌に地盤改良用固化材を添加している。ところで、地盤
の埋め戻しの作業の際に、地盤改良用固化材を添加する
のは、埋め戻し後の地盤を短時間で硬化させて地盤を硬
くするためであり、従来の地盤改良用固化材としては、
アーウィン、ポルトランドセメント、高炉スラグとポル
トランドセメントとの混合物、ジェットセメントなどが
用いられていた。
される管路や、土管等を地盤に埋設する工事において
は、埋設したい位置の地盤を掘り返し、土管等を配置し
た後、地盤を埋め戻す作業工程を少なくとも具備してお
り、この地盤の埋め戻しの作業の際には掘り返された土
壌に地盤改良用固化材を添加している。ところで、地盤
の埋め戻しの作業の際に、地盤改良用固化材を添加する
のは、埋め戻し後の地盤を短時間で硬化させて地盤を硬
くするためであり、従来の地盤改良用固化材としては、
アーウィン、ポルトランドセメント、高炉スラグとポル
トランドセメントとの混合物、ジェットセメントなどが
用いられていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、近年、工期
短縮の需要増加に伴い、急硬性がより優れた地盤改良用
固化材が求められるようになってきているが、従来の地
盤改良用固化材では急硬性が不十分であった。さらに、
従来の地盤改良用固化材組成物にあっては、該地盤改良
用固化材組成物が添加されから長時間経過した地盤を土
管等の補修等のために再度掘り返す場合に、上記地地盤
が硬くなり過ぎていることから、掘り返しの作業が困難
であるという問題があった。
短縮の需要増加に伴い、急硬性がより優れた地盤改良用
固化材が求められるようになってきているが、従来の地
盤改良用固化材では急硬性が不十分であった。さらに、
従来の地盤改良用固化材組成物にあっては、該地盤改良
用固化材組成物が添加されから長時間経過した地盤を土
管等の補修等のために再度掘り返す場合に、上記地地盤
が硬くなり過ぎていることから、掘り返しの作業が困難
であるという問題があった。
【０００４】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、埋め戻し後の地盤の急硬性が優れ、かつ長時間経過
後の地盤が硬くなり過ぎるのを防止できる地盤改良用固
化材組成物を提供することにある。
で、埋め戻し後の地盤の急硬性が優れ、かつ長時間経過
後の地盤が硬くなり過ぎるのを防止できる地盤改良用固
化材組成物を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
地盤改良用固化材組成物は、急硬性クリンカー組成物
（Ａ）粉末１０〜６０重量部に対し、セメント粉末０．
１〜４０重量部と石膏粉末１０〜６０重量部とを混合し
てなる地盤改良に使用される固化材であって、上記急硬
性クリンカー組成物（Ａ）が、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3
（以下、Ｃ12Ａ7と略記する。）を主成分とするクリン
カーに、Ｆｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2
を全体の０．１〜９重量％それぞれ共存させてなるクリ
ンカー組成物（Ｂ）に、鉱物相として２ＣａＯ・ＳｉＯ
2（以下、Ｃ2Ｓと略記する。）系のカルシウムシリケー
ト相及び／又は２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2（以下、
Ｃ2ＡＳと略記する。）系のカルシウムアルミノシリケ
ート相を全体の０．１〜５０重量％共存させ、かつ３Ｃ
ａ・ＳｉＯ2（以下、Ｃ3Ｓと略記する。）系のカルシウ
ムシリケート相は共存させないようにしたものであるこ
とを特徴とする。
地盤改良用固化材組成物は、急硬性クリンカー組成物
（Ａ）粉末１０〜６０重量部に対し、セメント粉末０．
１〜４０重量部と石膏粉末１０〜６０重量部とを混合し
てなる地盤改良に使用される固化材であって、上記急硬
性クリンカー組成物（Ａ）が、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3
（以下、Ｃ12Ａ7と略記する。）を主成分とするクリン
カーに、Ｆｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2
を全体の０．１〜９重量％それぞれ共存させてなるクリ
ンカー組成物（Ｂ）に、鉱物相として２ＣａＯ・ＳｉＯ
2（以下、Ｃ2Ｓと略記する。）系のカルシウムシリケー
ト相及び／又は２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2（以下、
Ｃ2ＡＳと略記する。）系のカルシウムアルミノシリケ
ート相を全体の０．１〜５０重量％共存させ、かつ３Ｃ
ａ・ＳｉＯ2（以下、Ｃ3Ｓと略記する。）系のカルシウ
ムシリケート相は共存させないようにしたものであるこ
とを特徴とする。
【０００６】また、請求項２記載の地盤改良用固化材組
成物は、上記請求項１記載の地盤改良用固化材組成物に
おいて、Ｃ12Ａ7を主成分とするクリンカーが、鉱物相
として、Ｃ12Ａ7系からなるカルシウムアルミネート相
を５０重量％以上含有し、かつカルシウムアルミネート
相に占める３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3（以下、Ｃ3Ａと略記す
る。）又はＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3（以下、ＣＡと略記す
る。）の割合が０〜２５重量％であることを特徴とす
る。
成物は、上記請求項１記載の地盤改良用固化材組成物に
おいて、Ｃ12Ａ7を主成分とするクリンカーが、鉱物相
として、Ｃ12Ａ7系からなるカルシウムアルミネート相
を５０重量％以上含有し、かつカルシウムアルミネート
相に占める３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3（以下、Ｃ3Ａと略記す
る。）又はＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3（以下、ＣＡと略記す
る。）の割合が０〜２５重量％であることを特徴とす
る。
【０００７】また、請求項３記載の地盤改良用固化材組
成物は、上記請求項１又は２記載の地盤改良用固化材組
成物において、Ｃ12Ａ7系のカルシウムアルミネート相
が、１１ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3・ＣａＦ2（以下、Ｃ11Ａ7
・ＣａＦ2と略記する。）単独、あるいはＣ11Ａ7・Ｃａ
Ｆ2とＣ12Ａ7との混合物であることを特徴とする。
成物は、上記請求項１又は２記載の地盤改良用固化材組
成物において、Ｃ12Ａ7系のカルシウムアルミネート相
が、１１ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3・ＣａＦ2（以下、Ｃ11Ａ7
・ＣａＦ2と略記する。）単独、あるいはＣ11Ａ7・Ｃａ
Ｆ2とＣ12Ａ7との混合物であることを特徴とする。
【０００８】また、請求項４記載の地盤改良用固化材組
成物は、上記請求項１〜３のいずれかに記載の地盤改良
用固化材組成物において、急硬性クリンカー組成物
（Ａ）粉末のブレーン比表面積が２５００〜１００００
ｃｍ2／ｇであり、セメント粉末のブレーン比表面積が
２５００〜７０００ｃｍ2／ｇであり、かつ石膏粉末の
ブレーン比表面積が２５００〜１５０００ｃｍ2／ｇで
あることを特徴とする。
成物は、上記請求項１〜３のいずれかに記載の地盤改良
用固化材組成物において、急硬性クリンカー組成物
（Ａ）粉末のブレーン比表面積が２５００〜１００００
ｃｍ2／ｇであり、セメント粉末のブレーン比表面積が
２５００〜７０００ｃｍ2／ｇであり、かつ石膏粉末の
ブレーン比表面積が２５００〜１５０００ｃｍ2／ｇで
あることを特徴とする。
【０００９】
【作用】本発明の地盤改良用固化材組成物を構成する急
硬性クリンカー組成物（Ａ）にあっては、Ｃ12Ａ7を主
成分とするクリンカーに、Ｆｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９
重量％、ＣａＦ2を全体の０．１〜９重量％それぞれ共
存させてなるクリンカー組成物（Ｂ）が用いられたこと
により、これを焼結すると、ＣａＦ2がＣａＯ及びＡｌ2
Ｏ3と反応して高温融液相となるＣ11Ａ7・ＣａＦ2を生
成し、Ｆｅ2Ｏ3が同様にＣａＯ及びＡｌ2Ｏ3と反応して
低温融液相となるＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系物質を
生成する。従って、これら高温融液相と低温融液相とが
生成されることにより、これらの融液生成温度差が大と
なり、よって高温融液相を固相とし、共存する低温融液
相を融液相とする温度範囲、すなわちＣ11Ａ7・ＣａＦ2
が溶解せず、しかもＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系物質
が溶融する、上記融液生成温度差に相当する温度範囲を
焼結温度とすることにより、ロータリーキルン等による
焼結法によってクリンカーを焼成することが可能となる
のである。
硬性クリンカー組成物（Ａ）にあっては、Ｃ12Ａ7を主
成分とするクリンカーに、Ｆｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９
重量％、ＣａＦ2を全体の０．１〜９重量％それぞれ共
存させてなるクリンカー組成物（Ｂ）が用いられたこと
により、これを焼結すると、ＣａＦ2がＣａＯ及びＡｌ2
Ｏ3と反応して高温融液相となるＣ11Ａ7・ＣａＦ2を生
成し、Ｆｅ2Ｏ3が同様にＣａＯ及びＡｌ2Ｏ3と反応して
低温融液相となるＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系物質を
生成する。従って、これら高温融液相と低温融液相とが
生成されることにより、これらの融液生成温度差が大と
なり、よって高温融液相を固相とし、共存する低温融液
相を融液相とする温度範囲、すなわちＣ11Ａ7・ＣａＦ2
が溶解せず、しかもＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系物質
が溶融する、上記融液生成温度差に相当する温度範囲を
焼結温度とすることにより、ロータリーキルン等による
焼結法によってクリンカーを焼成することが可能となる
のである。
【００１０】また、上記クリンカー組成物（Ｂ）に鉱物
相としてＣ2Ｓ系のカルシウムシリケート相及び／又は
Ｃ2ＡＳ系のカルシウムアルミノシリケート相を全体の
０．１〜５０重量％共存させ、かつＣ3Ｓ系のカルシウ
ムシリケート相は共存させないようにしてなる急硬性ク
リンカー組成物（Ａ）が用いられたことにより、石灰飽
和度が低下するので、遊離ＣａＯが残るのを防止でき
る。
相としてＣ2Ｓ系のカルシウムシリケート相及び／又は
Ｃ2ＡＳ系のカルシウムアルミノシリケート相を全体の
０．１〜５０重量％共存させ、かつＣ3Ｓ系のカルシウ
ムシリケート相は共存させないようにしてなる急硬性ク
リンカー組成物（Ａ）が用いられたことにより、石灰飽
和度が低下するので、遊離ＣａＯが残るのを防止でき
る。
【００１１】以下、本発明の地盤改良用固化材組成物に
ついて詳細に説明する。本発明の地盤改良用固化材組成
物は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６０重
量部に対し、セメント粉末０．１〜４０重量部と石膏粉
末１０〜６０重量部とを混合してなる地盤改良に使用さ
れる固化材である。
ついて詳細に説明する。本発明の地盤改良用固化材組成
物は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６０重
量部に対し、セメント粉末０．１〜４０重量部と石膏粉
末１０〜６０重量部とを混合してなる地盤改良に使用さ
れる固化材である。
【００１２】本発明に用いられる急硬性クリンカー組成
物（Ａ）は、Ｃ12Ａ7を主成分とするクリンカーに、Ｆ
ｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2を全体の
０．１〜９重量％それぞれ共存させてなるクリンカー組
成物（Ｂ）に、鉱物相としてＣ 2Ｓ系のカルシウムシリ
ケート相及び／又はＣ2ＡＳ系のカルシウムアルミノシ
リケート相を全体の０．１〜５０重量％共存させ、かつ
Ｃ3Ｓ系のカルシウムシリケート相は共存させないよう
にしたものである。
物（Ａ）は、Ｃ12Ａ7を主成分とするクリンカーに、Ｆ
ｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2を全体の
０．１〜９重量％それぞれ共存させてなるクリンカー組
成物（Ｂ）に、鉱物相としてＣ 2Ｓ系のカルシウムシリ
ケート相及び／又はＣ2ＡＳ系のカルシウムアルミノシ
リケート相を全体の０．１〜５０重量％共存させ、かつ
Ｃ3Ｓ系のカルシウムシリケート相は共存させないよう
にしたものである。
【００１３】上記Ｃ12Ａ7を主成分とするクリンカー
は、鉱物相として、Ｃ12Ａ7系とＣ3ＡとＣＡ等のＣ12Ａ
7系からなるカルシウムアルミネート相を５０重量％以
上、好ましくは７０重量％含有し、かつカルシウムアル
ミネート相に占めるＣ3Ａ又はＣＡの割合が０〜２５重
量％であるものであり、Ｃ12Ａ7系鉱物の大半を結晶相
として存在させたものである。上記Ｃ12Ａ7系のカルシ
ウムアルミネート相は、Ｃ11Ａ7・ＣａＦ2単独、あるい
はＣ11Ａ7・ＣａＦ2とＣ12Ａ7との混合物である。
は、鉱物相として、Ｃ12Ａ7系とＣ3ＡとＣＡ等のＣ12Ａ
7系からなるカルシウムアルミネート相を５０重量％以
上、好ましくは７０重量％含有し、かつカルシウムアル
ミネート相に占めるＣ3Ａ又はＣＡの割合が０〜２５重
量％であるものであり、Ｃ12Ａ7系鉱物の大半を結晶相
として存在させたものである。上記Ｃ12Ａ7系のカルシ
ウムアルミネート相は、Ｃ11Ａ7・ＣａＦ2単独、あるい
はＣ11Ａ7・ＣａＦ2とＣ12Ａ7との混合物である。
【００１４】上記カルシウムアルミネート相が５０重量
％未満の場合には、急硬性成分であるＣ12Ａ7の含有量
が少なく、急硬性が優れた地盤改良用固化材組成物に用
いられるクリンカーとしては不十分なものとなってしま
うので好ましくない。従って、本発明に用いられる急硬
性クリンカー組成物（Ａ）におけるＣ12Ａ7を主成分と
するクリンカーでは、上記カルシウムアルミネート相量
を５０重量％以上とすることは勿論のこと、急硬性の確
保という観点からＣ12Ａ7系鉱物量を可能な限り高める
ため、カルシウムアルミネート相量を７０重量％以上確
保することが好ましい。また、カルシウムアルミネート
相中のＣ3Ａ又はＣＡの含有量は２５重量％以下である
ことが好ましい。
％未満の場合には、急硬性成分であるＣ12Ａ7の含有量
が少なく、急硬性が優れた地盤改良用固化材組成物に用
いられるクリンカーとしては不十分なものとなってしま
うので好ましくない。従って、本発明に用いられる急硬
性クリンカー組成物（Ａ）におけるＣ12Ａ7を主成分と
するクリンカーでは、上記カルシウムアルミネート相量
を５０重量％以上とすることは勿論のこと、急硬性の確
保という観点からＣ12Ａ7系鉱物量を可能な限り高める
ため、カルシウムアルミネート相量を７０重量％以上確
保することが好ましい。また、カルシウムアルミネート
相中のＣ3Ａ又はＣＡの含有量は２５重量％以下である
ことが好ましい。
【００１５】そして、本発明に用いられる急硬性クリン
カー組成物（Ａ）では、上述のようなＣ12Ａ7を主成分
とするクリンカーに、融液形成成分としてＦｅ2Ｏ3を全
体の０．１重量％以上９重量％以下の範囲内で添加し共
存させ、かつＣａＦ2を全体の０．１重量％以上９重量
％以下の範囲内で添加し共存させることによってクリン
カー組成物（Ｂ）を得る。このようにＦｅ2Ｏ3とＣａＦ
2とを添加共存させたことにより、低温融液相（ＣａＯ
−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系）と高温融液相（Ｃ11Ａ7・Ｃ
ａＦ2系）とをそれぞれ生成させ、これによって融液生
成温度差を拡大し、この温度範囲内でのクリンカーの焼
成を可能にしたのである。
カー組成物（Ａ）では、上述のようなＣ12Ａ7を主成分
とするクリンカーに、融液形成成分としてＦｅ2Ｏ3を全
体の０．１重量％以上９重量％以下の範囲内で添加し共
存させ、かつＣａＦ2を全体の０．１重量％以上９重量
％以下の範囲内で添加し共存させることによってクリン
カー組成物（Ｂ）を得る。このようにＦｅ2Ｏ3とＣａＦ
2とを添加共存させたことにより、低温融液相（ＣａＯ
−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系）と高温融液相（Ｃ11Ａ7・Ｃ
ａＦ2系）とをそれぞれ生成させ、これによって融液生
成温度差を拡大し、この温度範囲内でのクリンカーの焼
成を可能にしたのである。
【００１６】ここで、Ｆｅ2Ｏ3の添加量を上記範囲とし
たのは、添加量が０．１重量％未満では、低温融液相の
生成量が不足し、ロータリーキルンなどによるような融
液を媒体とする焼結法での製造が困難となるからであ
り、一方、添加量が９重量％を超えると、低温融液相が
増加し過ぎてしまい、上述の少ない場合と同様に融液を
媒体とする焼結法での製造が困難となり、しかも急硬性
成分であるＣ12Ａ7系鉱物の含有量が少なくなってしま
い、急硬性が低下するからである。また、ＣａＦ2の添
加量を上記範囲としたのは、添加量が０．１重量％未満
では、低温融液相と高温融液相との融液生成温度の拡大
が不十分となり、やはりロータリーキルンなどによるよ
うな融液を媒体とする焼結法での製造が困難となるから
であり、一方、添加量が９重量％を超えると、高温融液
相が増加し過ぎてしまい、上述の少ない場合と同様に融
液を媒体とする焼結法での製造が困難となり、しかも急
硬性成分であるＣ12Ａ7系鉱物の含有量が少なくなって
しまい、急硬性が低下するからである。
たのは、添加量が０．１重量％未満では、低温融液相の
生成量が不足し、ロータリーキルンなどによるような融
液を媒体とする焼結法での製造が困難となるからであ
り、一方、添加量が９重量％を超えると、低温融液相が
増加し過ぎてしまい、上述の少ない場合と同様に融液を
媒体とする焼結法での製造が困難となり、しかも急硬性
成分であるＣ12Ａ7系鉱物の含有量が少なくなってしま
い、急硬性が低下するからである。また、ＣａＦ2の添
加量を上記範囲としたのは、添加量が０．１重量％未満
では、低温融液相と高温融液相との融液生成温度の拡大
が不十分となり、やはりロータリーキルンなどによるよ
うな融液を媒体とする焼結法での製造が困難となるから
であり、一方、添加量が９重量％を超えると、高温融液
相が増加し過ぎてしまい、上述の少ない場合と同様に融
液を媒体とする焼結法での製造が困難となり、しかも急
硬性成分であるＣ12Ａ7系鉱物の含有量が少なくなって
しまい、急硬性が低下するからである。
【００１７】このようにして得られたクリンカー組成物
（Ｂ）は、これを焼結すると、ＣａＦ2がＣａＯ及びＡ
ｌ2Ｏ3と反応して高温融液相となるＣ11Ａ7・ＣａＦ2を
生成し、Ｆｅ2Ｏ3がＣａＯ及びＡｌ2Ｏ3と反応して低温
融液相となるＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系物質を生成
する。従って、高温融液相を固相とし、共存する低温融
液相を融液相とする温度範囲、すなわちＣ11Ａ7・Ｃａ
Ｆ2が溶解せず、しかもＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系
物質が溶融する温度範囲を焼結温度とすることにより、
ロータリーキルン等による焼結法によってクリンカーを
焼成することが可能となるのである。
（Ｂ）は、これを焼結すると、ＣａＦ2がＣａＯ及びＡ
ｌ2Ｏ3と反応して高温融液相となるＣ11Ａ7・ＣａＦ2を
生成し、Ｆｅ2Ｏ3がＣａＯ及びＡｌ2Ｏ3と反応して低温
融液相となるＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系物質を生成
する。従って、高温融液相を固相とし、共存する低温融
液相を融液相とする温度範囲、すなわちＣ11Ａ7・Ｃａ
Ｆ2が溶解せず、しかもＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3−Ｆｅ2Ｏ3系
物質が溶融する温度範囲を焼結温度とすることにより、
ロータリーキルン等による焼結法によってクリンカーを
焼成することが可能となるのである。
【００１８】さらに、本発明に用いられる急硬性クリン
カー組成物（Ａ）では、上述のようなクリンカー組成物
（Ｂ）に、鉱物相としてＣ2Ｓ系のカルシウムシリケー
ト相及び／又はＣ2ＡＳ系のカルシウムアルミノシリケ
ート相を全体の０．１〜５０重量％、好ましくは０．１
〜３０重量％共存させ、かつＣ3Ｓ系のカルシウムシリ
ケート相は共存させないものである。ここで、Ｃ2Ｓ系
のカルシウムシリケート相及び／又はＣ2ＡＳ系のカル
シウムアルミノシリケート相の共存量を上記範囲とした
のは、共存量が０．１重量％未満では、天然原料を使用
した場合には、事実上、組成設計が困難となるからであ
り、一方、共存量が５０重量％を超えると、急硬性成分
であるＣ12Ａ7系のカルシウムアルミネート相の含有量
が低下するからである。また、Ｃ3Ｓ系のカルシウムシ
リケート相が含有されていると、石灰飽和度が増加し、
遊離ＣａＯが残り易くなるという問題が発生する。
カー組成物（Ａ）では、上述のようなクリンカー組成物
（Ｂ）に、鉱物相としてＣ2Ｓ系のカルシウムシリケー
ト相及び／又はＣ2ＡＳ系のカルシウムアルミノシリケ
ート相を全体の０．１〜５０重量％、好ましくは０．１
〜３０重量％共存させ、かつＣ3Ｓ系のカルシウムシリ
ケート相は共存させないものである。ここで、Ｃ2Ｓ系
のカルシウムシリケート相及び／又はＣ2ＡＳ系のカル
シウムアルミノシリケート相の共存量を上記範囲とした
のは、共存量が０．１重量％未満では、天然原料を使用
した場合には、事実上、組成設計が困難となるからであ
り、一方、共存量が５０重量％を超えると、急硬性成分
であるＣ12Ａ7系のカルシウムアルミネート相の含有量
が低下するからである。また、Ｃ3Ｓ系のカルシウムシ
リケート相が含有されていると、石灰飽和度が増加し、
遊離ＣａＯが残り易くなるという問題が発生する。
【００１９】本発明では、上述したような急硬性クリン
カー組成物（Ａ）を粉砕した急硬性クリンカー組成物
（Ａ）粉末が用いられ、粉末度としてはブレーン比表面
積が２５００〜１００００ｃｍ2／ｇ、好ましくは４０
００〜９０００ｃｍ2／ｇのものが用いられる。ここ
で、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末のブレーン比表
面積を２５００〜１００００ｃｍ2／ｇとしたのは、２
５００ｃｍ2／ｇ未満であると、クリンカー粉末の急硬
性が十分に発現されにくいからであり、一方１００００
ｃｍ2／ｇを超えると、粉砕効率の低下や凝集による混
合不良が生じ易くなるからである。
カー組成物（Ａ）を粉砕した急硬性クリンカー組成物
（Ａ）粉末が用いられ、粉末度としてはブレーン比表面
積が２５００〜１００００ｃｍ2／ｇ、好ましくは４０
００〜９０００ｃｍ2／ｇのものが用いられる。ここ
で、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末のブレーン比表
面積を２５００〜１００００ｃｍ2／ｇとしたのは、２
５００ｃｍ2／ｇ未満であると、クリンカー粉末の急硬
性が十分に発現されにくいからであり、一方１００００
ｃｍ2／ｇを超えると、粉砕効率の低下や凝集による混
合不良が生じ易くなるからである。
【００２０】本発明に用いられるセメント粉末として
は、市販の普通、早強、超早強、耐硫酸塩などの各種ポ
ルトランドセメントや高炉セメントなどを挙げることが
でき、これらのうちでも普通ポルトランドセメントを用
いると、得られる地盤改良用固化材組成物がより安価な
ものとなる。このようなセメント粉末の粉末度として
は、ブレーン比表面積が２５００〜７０００ｃｍ2／
ｇ、好ましくは３０００〜５０００ｃｍ2／ｇのものが
用いられる。ここで、セメント粉末のブレーン比表面積
を２５００〜７０００ｃｍ2／ｇとしたのは、２５００
ｃｍ2／ｇ未満であると、普通ポルトランドセメントの
規格値から外れ、水和反応性も低下するからであり、一
方７０００ｃｍ2／ｇを超えると、粉砕効率が低下する
うえに、セメントミルクや処理土の粘性が上昇し、ポン
プ圧送ができにくくなるからである。
は、市販の普通、早強、超早強、耐硫酸塩などの各種ポ
ルトランドセメントや高炉セメントなどを挙げることが
でき、これらのうちでも普通ポルトランドセメントを用
いると、得られる地盤改良用固化材組成物がより安価な
ものとなる。このようなセメント粉末の粉末度として
は、ブレーン比表面積が２５００〜７０００ｃｍ2／
ｇ、好ましくは３０００〜５０００ｃｍ2／ｇのものが
用いられる。ここで、セメント粉末のブレーン比表面積
を２５００〜７０００ｃｍ2／ｇとしたのは、２５００
ｃｍ2／ｇ未満であると、普通ポルトランドセメントの
規格値から外れ、水和反応性も低下するからであり、一
方７０００ｃｍ2／ｇを超えると、粉砕効率が低下する
うえに、セメントミルクや処理土の粘性が上昇し、ポン
プ圧送ができにくくなるからである。
【００２１】本発明に用いられる石膏粉末としては、二
水石膏（ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ）、無水石膏（ＣａＳ
Ｏ4）などの粉末が用いられる。このような石膏粉末の
粉末度としては、ブレーン比表面積が２５００〜１５０
００ｃｍ2／ｇ、好ましくは４０００〜１００００ｃｍ2
／ｇのものが用いられる。ここで、石膏粉末のブレーン
比表面積を２５００〜１５０００ｃｍ2／ｇとしたの
は、２５００ｃｍ2／ｇ未満であると、石膏の溶解速度
が低下し、水和反応が遅れるからであり、一方１５００
０ｃｍ2／ｇを超えると、石膏の溶解速度が速すぎて、
水和物生成のバランスがくずれ結果として固化性能が低
下するからである。
水石膏（ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ）、無水石膏（ＣａＳ
Ｏ4）などの粉末が用いられる。このような石膏粉末の
粉末度としては、ブレーン比表面積が２５００〜１５０
００ｃｍ2／ｇ、好ましくは４０００〜１００００ｃｍ2
／ｇのものが用いられる。ここで、石膏粉末のブレーン
比表面積を２５００〜１５０００ｃｍ2／ｇとしたの
は、２５００ｃｍ2／ｇ未満であると、石膏の溶解速度
が低下し、水和反応が遅れるからであり、一方１５００
０ｃｍ2／ｇを超えると、石膏の溶解速度が速すぎて、
水和物生成のバランスがくずれ結果として固化性能が低
下するからである。
【００２２】そして、上述のように調整した急硬性クリ
ンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６０重量部に対し、セメ
ント粉末０．１〜４０重量部と石膏粉末１０〜６０重量
部とを添加混合することにより、本発明の地盤改良用固
化材組成物を得ることができる。ここで、セメント粉末
の添加量を０．１〜４０重量部としたのは、０．１重量
部未満であると、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末量
が多くなり、流動性が低下し、長期の強度増加が著し
く、再掘削等が困難となるからであり、一方４０重量部
を超えると、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末量が少
なくなるため、３０分から１時間の初期における強度の
伸びが低下するからである。より好ましいセメント粉末
の添加量は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜
６０重量部に対し、１０〜４０重量部である。
ンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６０重量部に対し、セメ
ント粉末０．１〜４０重量部と石膏粉末１０〜６０重量
部とを添加混合することにより、本発明の地盤改良用固
化材組成物を得ることができる。ここで、セメント粉末
の添加量を０．１〜４０重量部としたのは、０．１重量
部未満であると、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末量
が多くなり、流動性が低下し、長期の強度増加が著し
く、再掘削等が困難となるからであり、一方４０重量部
を超えると、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末量が少
なくなるため、３０分から１時間の初期における強度の
伸びが低下するからである。より好ましいセメント粉末
の添加量は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜
６０重量部に対し、１０〜４０重量部である。
【００２３】石膏粉末の添加量を１０〜６０重量部とし
たのは、１０重量部未満であると、石膏の量が不足する
ため、十分に水和物が生成できず固化できなくなるから
であり、一方６０重量部を超えると、石膏の量が多いた
め、水和物生成のバランスがくずれ、かつ急硬性クリン
カー組成物（Ａ）粉末量が少なくなることから固化性能
が低下するからである。より好ましい石膏粉末の添加量
は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６０重量
部に対し、２０〜５０重量部である。
たのは、１０重量部未満であると、石膏の量が不足する
ため、十分に水和物が生成できず固化できなくなるから
であり、一方６０重量部を超えると、石膏の量が多いた
め、水和物生成のバランスがくずれ、かつ急硬性クリン
カー組成物（Ａ）粉末量が少なくなることから固化性能
が低下するからである。より好ましい石膏粉末の添加量
は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０〜６０重量
部に対し、２０〜５０重量部である。
【００２４】また、本発明の地盤改良用固化材組成物
は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）１０〜６０重量部に
対し、セメント０．１〜４０重量部と石膏１０〜６０重
量部とを添加混合した後、粉砕することによっても調製
できる。この場合の、急硬性クリンカー組成物（Ａ）、
セメントならびに石膏の粉末度としては、ブレーン比表
面積が２５００〜１２０００ｃｍ2／ｇ、好ましくは３
０００〜１００００ｃｍ2／ｇのものが用いられる。
は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）１０〜６０重量部に
対し、セメント０．１〜４０重量部と石膏１０〜６０重
量部とを添加混合した後、粉砕することによっても調製
できる。この場合の、急硬性クリンカー組成物（Ａ）、
セメントならびに石膏の粉末度としては、ブレーン比表
面積が２５００〜１２０００ｃｍ2／ｇ、好ましくは３
０００〜１００００ｃｍ2／ｇのものが用いられる。
【００２５】上述したような構成の本発明の地盤改良用
固化材組成物は、土管等を地盤に埋設する工事などにお
いて、地盤の埋め戻しの作業の際に掘り返された土壌に
添加される。ここで、本発明の地盤改良用固化材組成物
が添加される土壌としては、砂土、砂壌土、壌土、埴壌
土、埴土、ローム、シルト、砂、シールド泥水、粘性土
などが挙げられる。
固化材組成物は、土管等を地盤に埋設する工事などにお
いて、地盤の埋め戻しの作業の際に掘り返された土壌に
添加される。ここで、本発明の地盤改良用固化材組成物
が添加される土壌としては、砂土、砂壌土、壌土、埴壌
土、埴土、ローム、シルト、砂、シールド泥水、粘性土
などが挙げられる。
【００２６】本発明の地盤改良用固化材組成物の土壌へ
の添加量としては、土壌の種類等によっても異なるもの
の、４０〜３００ｋｇ／ｍ3程度、より好ましくは８０
〜２２０ｋｇ／ｍ3程度である。４０ｋｇ／ｍ3未満で
は、短時間における強度発現性が著しく悪劣であるから
であり、一方３００ｋｇ／ｍ3を超えると、長期間（材
令７日以降）において強度増加が大きく、再堀削が事実
上困難となるからである。なお、本発明の地盤改良用固
化材組成物には、生石灰、消石灰などの他の混和剤など
が添加されていてもよい。
の添加量としては、土壌の種類等によっても異なるもの
の、４０〜３００ｋｇ／ｍ3程度、より好ましくは８０
〜２２０ｋｇ／ｍ3程度である。４０ｋｇ／ｍ3未満で
は、短時間における強度発現性が著しく悪劣であるから
であり、一方３００ｋｇ／ｍ3を超えると、長期間（材
令７日以降）において強度増加が大きく、再堀削が事実
上困難となるからである。なお、本発明の地盤改良用固
化材組成物には、生石灰、消石灰などの他の混和剤など
が添加されていてもよい。
【００２７】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに具体的に
説明する。 （実験例）表１に示す組成のクリンカー組成物をロータ
リーキルンを用いる焼結法により合成し、さらに合成し
たクリンカー組成物をブレーン比表面積６８００ｃｍ2
／ｇに粉砕して試料Ｎｏ．１のクリンカー組成物粉末を
得た。また、これとは別に粉砕して用意した無水石膏
（ＣａＳＯ4）粉末を用意した。この無水石膏のブレー
ン比表面積は５５００ｃｍ2／ｇであった。さらに、市
販のポルトランドセメント（住友大阪セメント株式会社
製）を用意した。このポルトランドセメントのブレーン
比表面積は３３５０ｃｍ2／ｇであった。ついで、得ら
れたクリンカー組成物粉末とポルトランドセメントと無
水石膏粉末を表２に示す割合で配合し、試料Ｎｏ．２の
地盤改良用固化材を得た。 また、比較のため従来の地
盤改良用固化材であるタフロックＮ型（商品名；住友大
阪セメント株式会社製）、タフロック３型（商品名；住
友大阪セメント株式会社製）を用意し、これらをそれぞ
れ試料Ｎｏ．３、Ｎｏ．４の地盤改良用固化材とした。
説明する。 （実験例）表１に示す組成のクリンカー組成物をロータ
リーキルンを用いる焼結法により合成し、さらに合成し
たクリンカー組成物をブレーン比表面積６８００ｃｍ2
／ｇに粉砕して試料Ｎｏ．１のクリンカー組成物粉末を
得た。また、これとは別に粉砕して用意した無水石膏
（ＣａＳＯ4）粉末を用意した。この無水石膏のブレー
ン比表面積は５５００ｃｍ2／ｇであった。さらに、市
販のポルトランドセメント（住友大阪セメント株式会社
製）を用意した。このポルトランドセメントのブレーン
比表面積は３３５０ｃｍ2／ｇであった。ついで、得ら
れたクリンカー組成物粉末とポルトランドセメントと無
水石膏粉末を表２に示す割合で配合し、試料Ｎｏ．２の
地盤改良用固化材を得た。 また、比較のため従来の地
盤改良用固化材であるタフロックＮ型（商品名；住友大
阪セメント株式会社製）、タフロック３型（商品名；住
友大阪セメント株式会社製）を用意し、これらをそれぞ
れ試料Ｎｏ．３、Ｎｏ．４の地盤改良用固化材とした。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】得られた試料Ｎｏ．２〜４の地盤改良用固
化材（Ｎｏ．２が実施例、Ｎｏ．３、Ｎｏ．４が比較
例）について、Ｐロート値、フロー値、一軸圧縮強さ、
ブリージング率の比較試験を２０℃の恒温室内で以下に
述べる手順により実施した。ローム（泥水比重１．２
０）、シルト（泥水比重１．２６）、砂（泥水比重１．
３９）、シールド泥水（泥水比重１．３２）、粘性土
（泥水比重１．２７）の各種の土壌を用意し、各土壌９
４７ｋｇ／ｍ3に対して先に用意した地盤改良用固化材
１６０ｋｇ／ｍ3を添加し、試料Ｎｏ．５〜１９の流動
化処理土を得、Ｐロート値、フロー値、一軸圧縮強さ、
ブリージング率の比較試験に供した。
化材（Ｎｏ．２が実施例、Ｎｏ．３、Ｎｏ．４が比較
例）について、Ｐロート値、フロー値、一軸圧縮強さ、
ブリージング率の比較試験を２０℃の恒温室内で以下に
述べる手順により実施した。ローム（泥水比重１．２
０）、シルト（泥水比重１．２６）、砂（泥水比重１．
３９）、シールド泥水（泥水比重１．３２）、粘性土
（泥水比重１．２７）の各種の土壌を用意し、各土壌９
４７ｋｇ／ｍ3に対して先に用意した地盤改良用固化材
１６０ｋｇ／ｍ3を添加し、試料Ｎｏ．５〜１９の流動
化処理土を得、Ｐロート値、フロー値、一軸圧縮強さ、
ブリージング率の比較試験に供した。
【００３１】Ｐロート値については、上端内径１７８ｍ
ｍ、下端内径１３ｍｍ、ロート部の高さ１９２ｍｍで内
径１３ｍｍ、長さ３８ｍｍの流出管を有する鋳アルミニ
ウム製ロートを該ロートを支える台で鉛直に支持し、つ
いで流動化処理土１７２５ｃｃを上記ロート内に注ぎ、
流出管から適量の流動化処理土を流出させた後、指で流
出口を押え、流動化処理土をロート側面に設置したポイ
ントゲージに接するまで注ぎ、ついで指を離して流動化
処理土を流出させ連続して流出している流動化処理土が
はじめて途切れるまでの流下時間をストップウォッチで
測定し、この流下時間をＰロート値とした。フロー値に
ついては、道路公団のエアモルタル及びエアミルクの試
験方法 IIシリンダー法（ＫＯＤＡＮ３０５-１９８５)
に準じて行った。一軸圧縮強さについては、土の一軸圧
縮試験方法（ＪＩＳ Ａ １２１６）に準じて行った。
ブリージング率については、土木学会のプレパックドコ
ンクリートの注入モルタルのブリージング率及び膨張率
試験方法に準じて行った。これらの結果を表３〜表７に
示す。
ｍ、下端内径１３ｍｍ、ロート部の高さ１９２ｍｍで内
径１３ｍｍ、長さ３８ｍｍの流出管を有する鋳アルミニ
ウム製ロートを該ロートを支える台で鉛直に支持し、つ
いで流動化処理土１７２５ｃｃを上記ロート内に注ぎ、
流出管から適量の流動化処理土を流出させた後、指で流
出口を押え、流動化処理土をロート側面に設置したポイ
ントゲージに接するまで注ぎ、ついで指を離して流動化
処理土を流出させ連続して流出している流動化処理土が
はじめて途切れるまでの流下時間をストップウォッチで
測定し、この流下時間をＰロート値とした。フロー値に
ついては、道路公団のエアモルタル及びエアミルクの試
験方法 IIシリンダー法（ＫＯＤＡＮ３０５-１９８５)
に準じて行った。一軸圧縮強さについては、土の一軸圧
縮試験方法（ＪＩＳ Ａ １２１６）に準じて行った。
ブリージング率については、土木学会のプレパックドコ
ンクリートの注入モルタルのブリージング率及び膨張率
試験方法に準じて行った。これらの結果を表３〜表７に
示す。
【００３２】また、試料Ｎｏ．５〜１９の流動化処理土
について性能を評価した評価結果を表３〜表７に合わせ
て示す。ここでの性能の評価は、流動化処理土に要求さ
れる性能である以下の〜のすべての特性を満たすも
のを○とし、一つの特性でも満たさないものがあればそ
れを×とした。 流動特性 フロー値で１８０ｍｍ以上 均質特性 ブリージング率で１％以下 強度特性 ３０分後の一軸圧縮強さ ０．１ｋｇｆ／
ｃｍ2以上 ４時間後の一軸圧縮強さ １．５ｋｇｆ／ｃｍ2以上 ２８日後の一軸圧縮強さ ８．５ｋｇｆ／ｃｍ2以下
（永久的）
について性能を評価した評価結果を表３〜表７に合わせ
て示す。ここでの性能の評価は、流動化処理土に要求さ
れる性能である以下の〜のすべての特性を満たすも
のを○とし、一つの特性でも満たさないものがあればそ
れを×とした。 流動特性 フロー値で１８０ｍｍ以上 均質特性 ブリージング率で１％以下 強度特性 ３０分後の一軸圧縮強さ ０．１ｋｇｆ／
ｃｍ2以上 ４時間後の一軸圧縮強さ １．５ｋｇｆ／ｃｍ2以上 ２８日後の一軸圧縮強さ ８．５ｋｇｆ／ｃｍ2以下
（永久的）
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
【００３５】
【表５】
【００３６】
【表６】
【００３７】
【表７】 表３〜表７中、一軸圧縮強さの欄における×は測定不可
を表す。
を表す。
【００３８】表３〜表７に示した結果から明かなよう
に、本実施例の地盤改良用固化材組成物（試料Ｎｏ．２
の地盤改良用固化材）が添加された流動化処理土（試料
Ｎｏ．６、９、１２、１５、１８）は、流動化処理土に
要求される性能である上記〜のすべての特性を満た
すものであり、これに比べて従来の地盤改良用固化材
（試料Ｎｏ．３、４）が添加された流動化処理土（試料
Ｎｏ．５、７、８、１０、１１、１３、１４、１６、１
７、１９）は、上記〜の特性を全て満たすことがで
きず、特に、４時間後の一軸圧縮強さが１．５ｋｇｆ／
ｃｍ2以上でかつ２８日後の一軸圧縮強さが８．５ｋｇ
ｆ／ｃｍ2以下（永久的）であるものがほとんどなかっ
た。よって、本実施例の地盤改良用固化材組成物（試料
Ｎｏ．２の地盤改良用固化材）が添加された流動化処理
土（試料Ｎｏ．６、９、１２、１５、１８）は、流動化
処理土の急硬性が優れ、かつ長時間経過後の流動化処理
土が硬くなり過ぎるのを防止できることが判る。
に、本実施例の地盤改良用固化材組成物（試料Ｎｏ．２
の地盤改良用固化材）が添加された流動化処理土（試料
Ｎｏ．６、９、１２、１５、１８）は、流動化処理土に
要求される性能である上記〜のすべての特性を満た
すものであり、これに比べて従来の地盤改良用固化材
（試料Ｎｏ．３、４）が添加された流動化処理土（試料
Ｎｏ．５、７、８、１０、１１、１３、１４、１６、１
７、１９）は、上記〜の特性を全て満たすことがで
きず、特に、４時間後の一軸圧縮強さが１．５ｋｇｆ／
ｃｍ2以上でかつ２８日後の一軸圧縮強さが８．５ｋｇ
ｆ／ｃｍ2以下（永久的）であるものがほとんどなかっ
た。よって、本実施例の地盤改良用固化材組成物（試料
Ｎｏ．２の地盤改良用固化材）が添加された流動化処理
土（試料Ｎｏ．６、９、１２、１５、１８）は、流動化
処理土の急硬性が優れ、かつ長時間経過後の流動化処理
土が硬くなり過ぎるのを防止できることが判る。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように本発明の地盤改良用
固化材組成物は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１
０〜６０重量部に対し、セメント粉末０．１〜４０重量
部と石膏粉末１０〜６０重量部とを混合してなる地盤改
良に使用される固化材であって、上記急硬性クリンカー
組成物（Ａ）が、Ｃ12Ａ7を主成分とするクリンカー
に、Ｆｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2を全
体の０．１〜９重量％それぞれ共存させてなるクリンカ
ー組成物（Ｂ）に、鉱物相としてＣ2Ｓ系のカルシウム
シリケート相及び／又はＣ2ＡＳ系のカルシウムアルミ
ノシリケート相を全体の０．１〜５０重量％共存させ、
かつＣ3Ｓ系のカルシウムシリケート相は共存させない
ようにしたものであるので、上記急硬性クリンカー組成
物（Ａ）が融液を媒体として焼結させるロータリキルン
などを用いての製造が容易であり、また、遊離ＣａＯも
残りにくいという利点を有している。
固化材組成物は、急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１
０〜６０重量部に対し、セメント粉末０．１〜４０重量
部と石膏粉末１０〜６０重量部とを混合してなる地盤改
良に使用される固化材であって、上記急硬性クリンカー
組成物（Ａ）が、Ｃ12Ａ7を主成分とするクリンカー
に、Ｆｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、ＣａＦ2を全
体の０．１〜９重量％それぞれ共存させてなるクリンカ
ー組成物（Ｂ）に、鉱物相としてＣ2Ｓ系のカルシウム
シリケート相及び／又はＣ2ＡＳ系のカルシウムアルミ
ノシリケート相を全体の０．１〜５０重量％共存させ、
かつＣ3Ｓ系のカルシウムシリケート相は共存させない
ようにしたものであるので、上記急硬性クリンカー組成
物（Ａ）が融液を媒体として焼結させるロータリキルン
などを用いての製造が容易であり、また、遊離ＣａＯも
残りにくいという利点を有している。
【００４０】また、本発明の地盤改良用固化材組成物に
あっては、速硬性成分の含有量が多い急硬性クリンカー
組成物（Ａ）粉末を含有するので、地盤の埋め戻しの作
業の際に掘り返された土壌に添加することによって、従
来の地盤改良用固化材組成物を用いる場合と比べて、埋
め戻し後の地盤が短時間で硬化するので、急硬性が優
れ、土管等の埋設工期を短縮できるという利点がある。
さらに、本発明の地盤改良用固化材組成物にあっては、
上述の構成としたものであるので、地盤の埋め戻しの作
業の際に掘り返された土壌に添加することによって、長
時間経過後の地盤が硬くなり過ぎるのを防止でき、土管
等の補修等のために地盤を再度掘り返す際の作業が容易
であるという利点がある。
あっては、速硬性成分の含有量が多い急硬性クリンカー
組成物（Ａ）粉末を含有するので、地盤の埋め戻しの作
業の際に掘り返された土壌に添加することによって、従
来の地盤改良用固化材組成物を用いる場合と比べて、埋
め戻し後の地盤が短時間で硬化するので、急硬性が優
れ、土管等の埋設工期を短縮できるという利点がある。
さらに、本発明の地盤改良用固化材組成物にあっては、
上述の構成としたものであるので、地盤の埋め戻しの作
業の際に掘り返された土壌に添加することによって、長
時間経過後の地盤が硬くなり過ぎるのを防止でき、土管
等の補修等のために地盤を再度掘り返す際の作業が容易
であるという利点がある。
フロントページの続き (72)発明者 安藤 重裕 東京都千代田区神田美土代町１番地 住友 大阪セメント株式会社内 (72)発明者 吉原 正博 千葉県船橋市豊富町585番地 住友大阪セ メント株式会社中央研究所内 (72)発明者 佐藤 雅男 大阪府大阪市大正区南恩加島７−１−55 住友大阪セメント株式会社中央研究所・セ メントコンクリート研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末１０
〜６０重量部に対し、セメント粉末０．１〜４０重量部
と石膏粉末１０〜６０重量部とを混合してなる地盤改良
に使用される固化材であって、上記急硬性クリンカー組
成物（Ａ）が、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3を主成分とする
クリンカーに、Ｆｅ2Ｏ3を全体の０．１〜９重量％、Ｃ
ａＦ2を全体の０．１〜９重量％それぞれ共存させてな
るクリンカー組成物（Ｂ）に、鉱物相として２ＣａＯ・
ＳｉＯ2系のカルシウムシリケート相及び／又は２Ｃａ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2系のカルシウムアルミノシリケ
ート相を全体の０．１〜５０重量％共存させ、かつ３Ｃ
ａＯ・ＳｉＯ2系のカルシウムシリケート相は共存させ
ないようにしたものであることを特徴とする地盤改良用
固化材組成物。 - 【請求項２】 １２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3 を主成分とす
るクリンカーが、鉱物相として、１２ＣａＯ・７Ａｌ2
Ｏ3系からなるカルシウムアルミネート相を５０重量％
以上含有し、かつカルシウムアルミネート相に占める３
ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3又はＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3の割合が０〜２
５重量％であることを特徴とする請求項１記載の地盤改
良用固化材組成物。 - 【請求項３】 １２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3系のカルシウム
アルミネート相が、１１ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3・ＣａＦ2
単独、あるいは１１ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3・ＣａＦ2と１
２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3との混合物であることを特徴とす
る請求項１又は２記載の地盤改良用固化材組成物。 - 【請求項４】 急硬性クリンカー組成物（Ａ）粉末のブ
レーン比表面積が２５００〜１００００ｃｍ2／ｇであ
り、セメント粉末のブレーン比表面積が２５００〜７０
００ｃｍ2／ｇであり、かつ石膏粉末のブレーン比表面
積が２５００〜１５０００ｃｍ2／ｇであることを特徴
とする請求項１〜３のいずれかに記載の地盤改良用固化
材組成物。
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|---|---|---|---|
| JP31104694A JP3560665B2 (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 地盤改良用固化材組成物 |
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-
1994
- 1994-12-14 JP JP31104694A patent/JP3560665B2/ja not_active Expired - Fee Related
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