JPH08147057A - 無効電力発生装置と無効電力発生方法 - Google Patents
無効電力発生装置と無効電力発生方法Info
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- JPH08147057A JPH08147057A JP6291730A JP29173094A JPH08147057A JP H08147057 A JPH08147057 A JP H08147057A JP 6291730 A JP6291730 A JP 6291730A JP 29173094 A JP29173094 A JP 29173094A JP H08147057 A JPH08147057 A JP H08147057A
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 無効電力発生装置の出力を負荷無効電流の増
加に応じて遅相無効電流を制限して電力系統の電圧変動
を低減し、且つ、負荷への突入電流を防止する。 【構成】 バイアス基準決定回路２０は入力された負荷
無効電流からその変動量に応じた可変バイアス基準を生
成すると共に、所定の無効電流を出力する固定バイアス
基準を生成し、この両バイアス基準の合成値をバイアス
基準（ｉB）として出力する。そしてコンデンサ４が遮
断器５２Ｆにより系統から切り離されていると、上記可
動バイアス基準のみを出力し、系統に接続されると、上
記可動バイアス基準と固定バイアス基準の合成値を出力
して電力系統の電圧変動を低減する。一方、負荷遮断器
５２ＤＣが投入されるとオンディレー回路１８で一定時
間迄は、補償電流基準を抑制し負荷２への突入電流を抑
制する。
加に応じて遅相無効電流を制限して電力系統の電圧変動
を低減し、且つ、負荷への突入電流を防止する。 【構成】 バイアス基準決定回路２０は入力された負荷
無効電流からその変動量に応じた可変バイアス基準を生
成すると共に、所定の無効電流を出力する固定バイアス
基準を生成し、この両バイアス基準の合成値をバイアス
基準（ｉB）として出力する。そしてコンデンサ４が遮
断器５２Ｆにより系統から切り離されていると、上記可
動バイアス基準のみを出力し、系統に接続されると、上
記可動バイアス基準と固定バイアス基準の合成値を出力
して電力系統の電圧変動を低減する。一方、負荷遮断器
５２ＤＣが投入されるとオンディレー回路１８で一定時
間迄は、補償電流基準を抑制し負荷２への突入電流を抑
制する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、直流電気炉等が発生
する無効電流の変動に起因する電力系統の電圧フリッカ
を抑制するための無効電力発生装置に関するものであ
る。
する無効電流の変動に起因する電力系統の電圧フリッカ
を抑制するための無効電力発生装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図１７は、三菱電機技報ＶＯ１．６２．
Ｎｏ．１９８８、Ｐ１５〜Ｐ２０に開示されたこの種の
従来のアクティブフィルタ装置の構成及び制御対象の電
源系統との接続を示す回路図である。
Ｎｏ．１９８８、Ｐ１５〜Ｐ２０に開示されたこの種の
従来のアクティブフィルタ装置の構成及び制御対象の電
源系統との接続を示す回路図である。
【０００３】図１７において、１は補償対象負荷２に対
して電源を供給する系統電源、２は系統電源１に接続さ
れた補償対象負荷で、インバータ等の高調波を発生する
高調波源３と進相コンデンサ等の容量性負荷４とからな
っている。５ａは補償対象負荷２に流入する負荷電流Ｉ
Lを検出する電流変成器、６は電流変成器５ａの出力を
もとに負荷電流ＩLの高調波電流成分と同一の補償電流
Ｉcを出力するアクティブフィルタ装置である。
して電源を供給する系統電源、２は系統電源１に接続さ
れた補償対象負荷で、インバータ等の高調波を発生する
高調波源３と進相コンデンサ等の容量性負荷４とからな
っている。５ａは補償対象負荷２に流入する負荷電流Ｉ
Lを検出する電流変成器、６は電流変成器５ａの出力を
もとに負荷電流ＩLの高調波電流成分と同一の補償電流
Ｉcを出力するアクティブフィルタ装置である。
【０００４】アクティブフィルタ装置６は、図１７の一
点鎖線の枠内の要素から構成されている。同図の上記枠
内において、５ｂは補償電流Ｉcを検出する電流変成
器、７は系統電源１と補償対象負荷２とからなる電源系
統から補償電流Ｉcを流入させるインバータ変圧器、８
は複数台のインバータユニットより構成され、インバー
タ変圧器７に電圧を印加し直流電圧源用コンデンサ９に
充電された直流電圧を交流電圧に変換する自励式インバ
ータ、１０は負荷電流ＩLに基づき補償電流基準Ｉc*を
検出する補償電流検出回路（詳細については後述す
る）、１１は補償電流基準Ｉc*と電流変成器５ｂの出力
Ｉc-との差ΔＩを求める加減算器、１２は上記ΔＩ及び
コンデンサ電圧制御回路１３の出力に基づき電圧基準Ｖ
*を算出する電流制御回路、１３は直流電圧源用コンデ
ンサ９の電圧を制御するコンデンサ電圧制御回路、１４
は電流制御回路１２の出力に基づき自励式インバータ８
を駆動するＰＷＭ（Pulse Width Modulation）制御回路
である。
点鎖線の枠内の要素から構成されている。同図の上記枠
内において、５ｂは補償電流Ｉcを検出する電流変成
器、７は系統電源１と補償対象負荷２とからなる電源系
統から補償電流Ｉcを流入させるインバータ変圧器、８
は複数台のインバータユニットより構成され、インバー
タ変圧器７に電圧を印加し直流電圧源用コンデンサ９に
充電された直流電圧を交流電圧に変換する自励式インバ
ータ、１０は負荷電流ＩLに基づき補償電流基準Ｉc*を
検出する補償電流検出回路（詳細については後述す
る）、１１は補償電流基準Ｉc*と電流変成器５ｂの出力
Ｉc-との差ΔＩを求める加減算器、１２は上記ΔＩ及び
コンデンサ電圧制御回路１３の出力に基づき電圧基準Ｖ
*を算出する電流制御回路、１３は直流電圧源用コンデ
ンサ９の電圧を制御するコンデンサ電圧制御回路、１４
は電流制御回路１２の出力に基づき自励式インバータ８
を駆動するＰＷＭ（Pulse Width Modulation）制御回路
である。
【０００５】また、上記補償電流検出回路１０は、図１
７の点線の枠内の要素から構成されている。同図の上記
枠内において、１０ａは系統電源に同期した角速度θ
（基本波の周波数）を検出するためのＰＬＬ回路、１０
ｂは電流変成器５ａにより検出した３相信号（ｉLa、ｉ
Lb、ｉLc）を角速度θに基づき、交流成分を直流成分の
２相信号（ｉd、ｉq）に変換する３φ／２φ変換回路、
１０ｃは３φ／２φ変換回路１０ｂの出力の２相信号
（ｉd、ｉq）より特定の信号を取り出すためのフィルタ
回路、１０ｄはフィルタ回路１０ｃによりフィルタリン
グされた２相信号（ｉd’、ｉq’）を角速度θに基づき
３相信号に変換し、補償電流基準Ｉc*として出力する２
φ／３φ変換回路である。なお図中で信号線に表示され
た数字（３）は、３相信号の信号線であることを示す。
７の点線の枠内の要素から構成されている。同図の上記
枠内において、１０ａは系統電源に同期した角速度θ
（基本波の周波数）を検出するためのＰＬＬ回路、１０
ｂは電流変成器５ａにより検出した３相信号（ｉLa、ｉ
Lb、ｉLc）を角速度θに基づき、交流成分を直流成分の
２相信号（ｉd、ｉq）に変換する３φ／２φ変換回路、
１０ｃは３φ／２φ変換回路１０ｂの出力の２相信号
（ｉd、ｉq）より特定の信号を取り出すためのフィルタ
回路、１０ｄはフィルタ回路１０ｃによりフィルタリン
グされた２相信号（ｉd’、ｉq’）を角速度θに基づき
３相信号に変換し、補償電流基準Ｉc*として出力する２
φ／３φ変換回路である。なお図中で信号線に表示され
た数字（３）は、３相信号の信号線であることを示す。
【０００６】次に動作について説明する。アクティブフ
ィルタ装置６は、補償対象負荷２に対し並列に接続さ
れ、負荷電流ＩLに含まれる高調波電流などの障害電流
成分を検出し、これと逆位相の補償電流Ｉcをアクティ
ブフィルタ装置６に流すことにより、電源側の障害電流
成分を相殺するように作用する。系統電源Ｉから補償対
象負荷２に対して負荷電流ＩLが供給されている場合に
おいて、まず、補償電流検出回路１０は、負荷電流ＩL
に基づき、これを補償する電流つまり補償電流基準Ｉc*
を決定する（詳細は後述する）。
ィルタ装置６は、補償対象負荷２に対し並列に接続さ
れ、負荷電流ＩLに含まれる高調波電流などの障害電流
成分を検出し、これと逆位相の補償電流Ｉcをアクティ
ブフィルタ装置６に流すことにより、電源側の障害電流
成分を相殺するように作用する。系統電源Ｉから補償対
象負荷２に対して負荷電流ＩLが供給されている場合に
おいて、まず、補償電流検出回路１０は、負荷電流ＩL
に基づき、これを補償する電流つまり補償電流基準Ｉc*
を決定する（詳細は後述する）。
【０００７】この補償電流基準Ｉc*とインバータ変圧器
７に流入する電流Ｉc（補償電流）の成分Ｉc-との差Δ
Ｉを、加減算器１１により求め、電流制御回路１２に出
力する。電流制御回路１２は、このΔＩとコンデンサ電
圧制御回路１３の出力とに基づき、電圧基準Ｖ*を算出
する。ＰＷＭ制御回路１４は、電圧基準Ｖ*とこれをパ
ルス幅変調（ＰＷＭ）するための三角波搬送信号とを比
較し、変調することによりΔＩが小さくなるように自励
式インバータ８を構成するインバータユニットを駆動
し、その出力電圧を制御する。ここで、三角波搬送信号
を用いて変調することによりインバータユニットの出力
波形（平均）が正弦波になる。
７に流入する電流Ｉc（補償電流）の成分Ｉc-との差Δ
Ｉを、加減算器１１により求め、電流制御回路１２に出
力する。電流制御回路１２は、このΔＩとコンデンサ電
圧制御回路１３の出力とに基づき、電圧基準Ｖ*を算出
する。ＰＷＭ制御回路１４は、電圧基準Ｖ*とこれをパ
ルス幅変調（ＰＷＭ）するための三角波搬送信号とを比
較し、変調することによりΔＩが小さくなるように自励
式インバータ８を構成するインバータユニットを駆動
し、その出力電圧を制御する。ここで、三角波搬送信号
を用いて変調することによりインバータユニットの出力
波形（平均）が正弦波になる。
【０００８】アクティブフィルタ装置の中心部である自
励式インバータ８は、複数台のインバータユニットから
構成されており、それぞれのユニットはインバータ変圧
器７を介して直列に接続されいてる。各インバータユニ
ットはＰＷＭ制御回路１４により制御され、インバータ
変圧器７に対し補償電流Ｉcを流すのに必要な電圧を発
生させる。このように、インバータ８は直流電圧源用コ
ンデンサ９に充電された直流電圧を交流電圧に変換する
役割を果たしており、交流電圧Ｅdを発生する電圧源と
なる。
励式インバータ８は、複数台のインバータユニットから
構成されており、それぞれのユニットはインバータ変圧
器７を介して直列に接続されいてる。各インバータユニ
ットはＰＷＭ制御回路１４により制御され、インバータ
変圧器７に対し補償電流Ｉcを流すのに必要な電圧を発
生させる。このように、インバータ８は直流電圧源用コ
ンデンサ９に充電された直流電圧を交流電圧に変換する
役割を果たしており、交流電圧Ｅdを発生する電圧源と
なる。
【０００９】ところで、補償電流検出回路１０は負荷電
流ＩLから補償電流を決定する回路、つまり補償電流基
準Ｉc*を検出する回路である。次に、その動作を詳細に
説明する。ＰＬＬ回路１０ａは、系統電圧に同期した角
速度θ（基本波周波数）を検出する。３φ／２φ変換回
路１０ｂは、電流変成器５ａにより検出した負荷電流Ｉ
Lを角速度θに基づきｄｑ座標系の２相信号（ｉd、ｉ
q）に変換する。 ｉq=(2/3)[ｉLa・sinθ+ｉLb・sin(θ-(2/3)π)+ｉLc・sin
(θ-(4/3)π)］ ｉq=(2/3)[ｉLa・cosθ+ｉLb・cos(θ-(2/3)π)+ｉLc・cos
(θ-(4/3)π)］ ｄ軸は基準となるθとの位相差成分を意味し、ｑ軸はθ
との同相成分を意味する。
流ＩLから補償電流を決定する回路、つまり補償電流基
準Ｉc*を検出する回路である。次に、その動作を詳細に
説明する。ＰＬＬ回路１０ａは、系統電圧に同期した角
速度θ（基本波周波数）を検出する。３φ／２φ変換回
路１０ｂは、電流変成器５ａにより検出した負荷電流Ｉ
Lを角速度θに基づきｄｑ座標系の２相信号（ｉd、ｉ
q）に変換する。 ｉq=(2/3)[ｉLa・sinθ+ｉLb・sin(θ-(2/3)π)+ｉLc・sin
(θ-(4/3)π)］ ｉq=(2/3)[ｉLa・cosθ+ｉLb・cos(θ-(2/3)π)+ｉLc・cos
(θ-(4/3)π)］ ｄ軸は基準となるθとの位相差成分を意味し、ｑ軸はθ
との同相成分を意味する。
【００１０】ここで、ｄｑ変換は、角速度θの直流成分
を求めるものである。すなわち、上記の式は３相交流を
各交流成分に分解し２相交流に変換し、さらに角速度θ
に基づき静止座標を回転座標に変換するものである。こ
れを図１９を用いて説明する。同図（ａ）に示す３相固
定座標ｕｖｗにおける３相交流ｉ（ｉu、ｉv、ｉｗ）
は、同図（ｂ）に示す２相固定座標αβにおける２相交
流ｉ（ｉα、ｉβ）に変換される。この２相固定座標α
βでは、２相交流ｉは回転している。そこで、２相固定
座標αβを同図（ｃ）に示す２相回転座標ｄｑに変換す
ることにより、２相交流ｉを２相座標ｄｑにおいて静止
させることができる。つまりｉｄ、ｉqは直流信号であ
る。
を求めるものである。すなわち、上記の式は３相交流を
各交流成分に分解し２相交流に変換し、さらに角速度θ
に基づき静止座標を回転座標に変換するものである。こ
れを図１９を用いて説明する。同図（ａ）に示す３相固
定座標ｕｖｗにおける３相交流ｉ（ｉu、ｉv、ｉｗ）
は、同図（ｂ）に示す２相固定座標αβにおける２相交
流ｉ（ｉα、ｉβ）に変換される。この２相固定座標α
βでは、２相交流ｉは回転している。そこで、２相固定
座標αβを同図（ｃ）に示す２相回転座標ｄｑに変換す
ることにより、２相交流ｉを２相座標ｄｑにおいて静止
させることができる。つまりｉｄ、ｉqは直流信号であ
る。
【００１１】３φ／２φ変換回路１０ｂの出力ｉd、ｉq
のうち、ｉdは角速度θの信号に対する位相差に対応す
る。一方、ｉqは同相成分に対応する。この時、回転座
標変換の基準となるθとベクトル（ｉd、ｉq）の位相差
φとすると図２０に示すようになる。
のうち、ｉdは角速度θの信号に対する位相差に対応す
る。一方、ｉqは同相成分に対応する。この時、回転座
標変換の基準となるθとベクトル（ｉd、ｉq）の位相差
φとすると図２０に示すようになる。
【００１２】フィルタ１０ｃは、この２相信号（ｉd、
ｉq）から特定信号を取り出す回路であり、ハイパスフ
ィルタ（ＨＰＦ）を用いることにより基本波以外の高調
波成分を抽出することができる。そして、フィルタ１０
ｃの出力と角速度θに基づき２φ／３φ変換回路１０ｄ
が３相信号に変換する。 ｉca*=ｉd・cosθ+ｉq・sinθ ｉcb*=ｉd・cos（θ-2/3・π）+ｉq・sin（θ-2/3・π） ｉcc*=ｉd・cos（θ-4/3・π）+ｉq・sin（θ-4/3・π）
ｉq）から特定信号を取り出す回路であり、ハイパスフ
ィルタ（ＨＰＦ）を用いることにより基本波以外の高調
波成分を抽出することができる。そして、フィルタ１０
ｃの出力と角速度θに基づき２φ／３φ変換回路１０ｄ
が３相信号に変換する。 ｉca*=ｉd・cosθ+ｉq・sinθ ｉcb*=ｉd・cos（θ-2/3・π）+ｉq・sin（θ-2/3・π） ｉcc*=ｉd・cos（θ-4/3・π）+ｉq・sin（θ-4/3・π）
【００１３】このようにして、補償電流検出回路１０は
補償電流基準ｉc*（高調波成分に対応する補償量）を出
力する。この補償電流基準ｉc*に基づき補償電流ｉcを
発生させる。
補償電流基準ｉc*（高調波成分に対応する補償量）を出
力する。この補償電流基準ｉc*に基づき補償電流ｉcを
発生させる。
【００１４】次に、具体的な波形を例にとって説明す
る。図１８は、整流器負荷を想定した場合の動作波形で
ある。図１８（ａ）に示す負荷電流ＩLは、変成器５ａ
により検出される。ところで、負荷電流ＩLは、基本波
成分ＩLと（図の点線波形）と高調波成分（図の斜線
部）の分離でき、高調波成分は図１８（ｂ）に示す波形
ＩHとなる。アクティブフィルタ装置６はこの高調波成
分ＩHを除去するため、補償電流検出回路１０により高
調波成分ＩHを検出し（補償電流基準ｉc*）、高調波成
分ＩHと逆位相の図１８（ｃ）の電流Ｉcを、電源系統か
ら流入させるように自励式インバータ８を動作させるこ
とにより、電流ＩHは電流Ｉcにより相殺され、電源側で
の図１８（ｄ）に示すように基本波成分のみの正弦波電
流Ｉsとなる。
る。図１８は、整流器負荷を想定した場合の動作波形で
ある。図１８（ａ）に示す負荷電流ＩLは、変成器５ａ
により検出される。ところで、負荷電流ＩLは、基本波
成分ＩLと（図の点線波形）と高調波成分（図の斜線
部）の分離でき、高調波成分は図１８（ｂ）に示す波形
ＩHとなる。アクティブフィルタ装置６はこの高調波成
分ＩHを除去するため、補償電流検出回路１０により高
調波成分ＩHを検出し（補償電流基準ｉc*）、高調波成
分ＩHと逆位相の図１８（ｃ）の電流Ｉcを、電源系統か
ら流入させるように自励式インバータ８を動作させるこ
とにより、電流ＩHは電流Ｉcにより相殺され、電源側で
の図１８（ｄ）に示すように基本波成分のみの正弦波電
流Ｉsとなる。
【００１５】以上では、高調波補償を例に説明したが、
前記フィルタ１０ｃのカットオフ周波数を適当に設定し
たり、フィルタ回路の構成を適当に変えることで、主
に、無効電流（ｉd）進相分及び遅相分の変動を補償す
る無効電力発生装置（ＳＶＧ装置）とすることができ
る。
前記フィルタ１０ｃのカットオフ周波数を適当に設定し
たり、フィルタ回路の構成を適当に変えることで、主
に、無効電流（ｉd）進相分及び遅相分の変動を補償す
る無効電力発生装置（ＳＶＧ装置）とすることができ
る。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】従来のＳＶＧ装置は、
以上のように構成されており負荷電流より無効電力の変
動を取り出し、これを補償することができるが、直流電
気炉用交流遮断器を投入する前からＳＶＧ装置の補償動
作を活かしてしまうと直流電気炉用交流遮断器投入時に
電力系統から電気炉用変圧器に流入する変圧器突入電流
を検出し、これをＳＶＧ装置が補償しようとしてＳＶＧ
装置は突入電流を打ち消すための不平衡電流を発生しよ
うとし、その結果ＳＶＧ装置用変圧器の偏磁をまねき、
ＳＶＧ装置のインバータ出力電流の過電流保護装置が動
作し、ＳＶＧ装置用交流遮断器がトリップし、高調波フ
ィルタのコンデンサ進相容量を補償して電力系統電圧上
昇を低減できなくなる。
以上のように構成されており負荷電流より無効電力の変
動を取り出し、これを補償することができるが、直流電
気炉用交流遮断器を投入する前からＳＶＧ装置の補償動
作を活かしてしまうと直流電気炉用交流遮断器投入時に
電力系統から電気炉用変圧器に流入する変圧器突入電流
を検出し、これをＳＶＧ装置が補償しようとしてＳＶＧ
装置は突入電流を打ち消すための不平衡電流を発生しよ
うとし、その結果ＳＶＧ装置用変圧器の偏磁をまねき、
ＳＶＧ装置のインバータ出力電流の過電流保護装置が動
作し、ＳＶＧ装置用交流遮断器がトリップし、高調波フ
ィルタのコンデンサ進相容量を補償して電力系統電圧上
昇を低減できなくなる。
【００１７】また、直流電気炉が発生するようなランダ
ムな無効電流変動に対しては、ＳＶＧ装置の容量を有効
に活用した無効電流変動の補償ができない。
ムな無効電流変動に対しては、ＳＶＧ装置の容量を有効
に活用した無効電流変動の補償ができない。
【００１８】また、直流電気炉のように無効電流の変動
が小さくなり遅相の無効電流が一定に発生する場合は、
電源力率が悪くなる。ＳＶＧ装置としては、無効電流の
変動が少ないので殆ど補償電流を出力しない運転状態と
なり、ＳＶＧ装置が有する進相容量が有効に利用できな
い。
が小さくなり遅相の無効電流が一定に発生する場合は、
電源力率が悪くなる。ＳＶＧ装置としては、無効電流の
変動が少ないので殆ど補償電流を出力しない運転状態と
なり、ＳＶＧ装置が有する進相容量が有効に利用できな
い。
【００１９】また、直流電気炉の溶解末期、精錬期は無
効電流の変動が小さくなり電圧フリッカが小さくなる
と、ＳＶＧ装置としては補償電流が小さくなり、さらに
は電圧フリッカが規制値以下になればＳＶＧ装置は不要
となる。このような状態でＳＶＧ装置が運転を継続すれ
ばＳＶＧ装置の運転損失分だけ電力を消費する。
効電流の変動が小さくなり電圧フリッカが小さくなる
と、ＳＶＧ装置としては補償電流が小さくなり、さらに
は電圧フリッカが規制値以下になればＳＶＧ装置は不要
となる。このような状態でＳＶＧ装置が運転を継続すれ
ばＳＶＧ装置の運転損失分だけ電力を消費する。
【００２０】また、直流電気炉のように、サイリスタ整
流器で直流電気炉の電流が制御されているので逆相電流
が極小さい装置では、電力系統の電圧フリッカの要因と
しては、主に無効電流の変動であり有効電流の変動によ
る影響は少ない。このような装置において、ＳＶＧ装置
が有効電流の変動を補償しようとした場合その影響とし
て直流電圧の変動が生じ、これを許容値以下の電圧変動
とするために、コンデンサ容量を大きくせざるをえない
等の問題点があった。
流器で直流電気炉の電流が制御されているので逆相電流
が極小さい装置では、電力系統の電圧フリッカの要因と
しては、主に無効電流の変動であり有効電流の変動によ
る影響は少ない。このような装置において、ＳＶＧ装置
が有効電流の変動を補償しようとした場合その影響とし
て直流電圧の変動が生じ、これを許容値以下の電圧変動
とするために、コンデンサ容量を大きくせざるをえない
等の問題点があった。
【００２１】この発明は以上のような問題点を解消する
ためになされたもので、ＳＶＧ装置の出力動作点を調整
することにより電力系統電圧上昇を低減し、また、ＳＶ
Ｇ装置の遅相から進相の容量を有効に利用して負荷無効
電流の変動を補償し電圧フリッカの改善に寄与し、ま
た、負荷の電源力率改善にも寄与し、また、電圧フリッ
カが許容値以下となるときはＳＶＧ装置の運転を一時的
に停止して電力低減に寄与し、また、有効電流の変動分
を補償しないようにすることによりコンデンサ容量を小
さくできるＳＶＧ装置を得ることを目的とする。
ためになされたもので、ＳＶＧ装置の出力動作点を調整
することにより電力系統電圧上昇を低減し、また、ＳＶ
Ｇ装置の遅相から進相の容量を有効に利用して負荷無効
電流の変動を補償し電圧フリッカの改善に寄与し、ま
た、負荷の電源力率改善にも寄与し、また、電圧フリッ
カが許容値以下となるときはＳＶＧ装置の運転を一時的
に停止して電力低減に寄与し、また、有効電流の変動分
を補償しないようにすることによりコンデンサ容量を小
さくできるＳＶＧ装置を得ることを目的とする。
【００２２】
（１）この発明に係る無効電力発生装置は、系統電源か
ら負荷に供給すると共に、この負荷に並列接続された力
率改善用の静電容量要素とを有する系統に対し、負荷電
流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出し、この
補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上記系統へ
送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電力発生装
置において、上記負荷無効電流に応じてバイアスを可変
する可変バイアス基準と、所定の遅相無効電流を出力す
るよう設定する固定バアイス基準との合成値をバイアス
基準とすると共に、上記静電容量要素の上記系統への入
り切りに応じて上記固定バイアス基準を入り切りするバ
イアス基準決定手段と、上記バイアス基準で上記補償電
流基準を補正する補正手段とを備えたものである。
ら負荷に供給すると共に、この負荷に並列接続された力
率改善用の静電容量要素とを有する系統に対し、負荷電
流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出し、この
補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上記系統へ
送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電力発生装
置において、上記負荷無効電流に応じてバイアスを可変
する可変バイアス基準と、所定の遅相無効電流を出力す
るよう設定する固定バアイス基準との合成値をバイアス
基準とすると共に、上記静電容量要素の上記系統への入
り切りに応じて上記固定バイアス基準を入り切りするバ
イアス基準決定手段と、上記バイアス基準で上記補償電
流基準を補正する補正手段とを備えたものである。
【００２３】（２）また、系統電源から負荷に供給する
と共に、この負荷に並列接続された力率改善用の静電容
量要素とを有する系統に対し、負荷電流の無効電流成分
に応じて補償電流基準を導出し、この補償電流基準に基
づいて補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記系統
の無効電力を調整する無効電力発生装置において、上記
負荷無効電流に応じてバイアスを可変する可変バイアス
基準と、所定の遅相無効電流を出力するよう設定する固
定バアイス基準との合成値をバイアス基準とすると共
に、上記静電容量要素の上記系統への入り切りに応じて
上記固定バイアス基準を入り切りするバイアス基準決定
手段と、上記バイアス基準で上記補償電流基準を補正す
る補正手段と、上記負荷の投入時から所定時間の間、上
記補償電流基準を抑制する抑制手段とを備えたものであ
る。
と共に、この負荷に並列接続された力率改善用の静電容
量要素とを有する系統に対し、負荷電流の無効電流成分
に応じて補償電流基準を導出し、この補償電流基準に基
づいて補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記系統
の無効電力を調整する無効電力発生装置において、上記
負荷無効電流に応じてバイアスを可変する可変バイアス
基準と、所定の遅相無効電流を出力するよう設定する固
定バアイス基準との合成値をバイアス基準とすると共
に、上記静電容量要素の上記系統への入り切りに応じて
上記固定バイアス基準を入り切りするバイアス基準決定
手段と、上記バイアス基準で上記補償電流基準を補正す
る補正手段と、上記負荷の投入時から所定時間の間、上
記補償電流基準を抑制する抑制手段とを備えたものであ
る。
【００２４】（３）また、系統電源から負荷に供給され
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷端での系統電圧の変動に
応じてバイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の
遅相無効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準
との合成値をバイアス基準とするバイアス基準決定手段
と、上記バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補
正手段とを備えたものである。
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷端での系統電圧の変動に
応じてバイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の
遅相無効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準
との合成値をバイアス基準とするバイアス基準決定手段
と、上記バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補
正手段とを備えたものである。
【００２５】（４）また、系統電源から負荷に供給され
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷無効電流の変動に応じて
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準とするバイアス基準決定手段と、上
記バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補正手段
とを備えたものである。
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷無効電流の変動に応じて
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準とするバイアス基準決定手段と、上
記バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補正手段
とを備えたものである。
【００２６】（５）また、系統電源から負荷に供給され
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷無効電流の変動に応じて
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の進相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準とするバイアス基準決定手段と、上
記バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補正手段
とを備えたものである。
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷無効電流の変動に応じて
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の進相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準とするバイアス基準決定手段と、上
記バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補正手段
とを備えたものである。
【００２７】（６）また、負荷無効電流の変動が所定値
以下で、且つ、遅れ負荷であることを検出する検出手段
を設け、他の運転状態から上記検出手段が出力する運転
状態になると、バイアス基準決定手段を動作させるよう
にしたものである。
以下で、且つ、遅れ負荷であることを検出する検出手段
を設け、他の運転状態から上記検出手段が出力する運転
状態になると、バイアス基準決定手段を動作させるよう
にしたものである。
【００２８】（７）また、バイアス基準決定手段の可変
バイアス基準は、上記基準決定バイアス手段への入力信
号を微分要素と一次遅れ要素とを通して可変バイアス基
準としたものである。
バイアス基準は、上記基準決定バイアス手段への入力信
号を微分要素と一次遅れ要素とを通して可変バイアス基
準としたものである。
【００２９】（８）また、系統電源から負荷に供給され
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷無効電流の変動、上記負
荷端での系統電圧の変動、および、上記負荷端での系統
電圧のフリッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つ
の変動の大きさに応じて上記系統への補償電流出力をオ
ン・オフする運転・停止判定手段を設けたものである。
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、上記負荷無効電流の変動、上記負
荷端での系統電圧の変動、および、上記負荷端での系統
電圧のフリッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つ
の変動の大きさに応じて上記系統への補償電流出力をオ
ン・オフする運転・停止判定手段を設けたものである。
【００３０】（９）また、系統電源から負荷に供給され
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、負荷電流をｄ軸、ｑ軸の２相成分
に変換し、そのｄ軸成分に応じて補償電流基準を生成す
る手段を設け、この補償電流基準に基づいて無効電流を
送出するようにしたものである。
る負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出
し、この補償電流基準に基づいて補償電流を発生して上
記系統へ送出し、上記系統の無効電力を調整する無効電
力発生装置において、負荷電流をｄ軸、ｑ軸の２相成分
に変換し、そのｄ軸成分に応じて補償電流基準を生成す
る手段を設け、この補償電流基準に基づいて無効電流を
送出するようにしたものである。
【００３１】（１０）また、系統電源から負荷に供給す
ると共に、この負荷に並列接続された力率改善用の静電
容量要素とを有する系統に対し、負荷電流の無効電流成
分に応じて補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記
系統の無効電力を調整する無効電力発生方法において、
上記静電容量要素の上記系統への非接続時は上記負荷無
効電流に応じた遅相無効電流を出力して上記補償電流を
補正し、上記静電容量要素の上記系統への接続時は上記
負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力すると共に所
定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力
に応じて上記補償電流を補正するようにしたものであ
る。
ると共に、この負荷に並列接続された力率改善用の静電
容量要素とを有する系統に対し、負荷電流の無効電流成
分に応じて補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記
系統の無効電力を調整する無効電力発生方法において、
上記静電容量要素の上記系統への非接続時は上記負荷無
効電流に応じた遅相無効電流を出力して上記補償電流を
補正し、上記静電容量要素の上記系統への接続時は上記
負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力すると共に所
定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力
に応じて上記補償電流を補正するようにしたものであ
る。
【００３２】（１１）また、系統電源から負荷に供給す
ると共に、この負荷に並列接続された力率改善用の静電
容量要素とを有する系統に対し、負荷電流の無効電流成
分に応じて補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記
系統の無効電力を調整する無効電力発生方法において、
上記静電容量要素の上記系統への非接続時は上記負荷無
効電流に応じた遅相無効電流を出力して上記補償電流を
補正し、上記静電容量要素の上記系統への接続時は上記
負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力すると共に所
定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力
に応じて上記補償電流を補正し、且つ、上記負荷の投入
時から所定時間の間、上記補償電流を抑制するものであ
る。
ると共に、この負荷に並列接続された力率改善用の静電
容量要素とを有する系統に対し、負荷電流の無効電流成
分に応じて補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記
系統の無効電力を調整する無効電力発生方法において、
上記静電容量要素の上記系統への非接続時は上記負荷無
効電流に応じた遅相無効電流を出力して上記補償電流を
補正し、上記静電容量要素の上記系統への接続時は上記
負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力すると共に所
定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力
に応じて上記補償電流を補正し、且つ、上記負荷の投入
時から所定時間の間、上記補償電流を抑制するものであ
る。
【００３３】（１２）また、系統電源から負荷に供給す
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷端での
系統電圧の変動に応じた遅相無効電流を出力すると共
に、所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成し
た出力に応じて上記補償電流を補正するようにしたもの
である。
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷端での
系統電圧の変動に応じた遅相無効電流を出力すると共
に、所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成し
た出力に応じて上記補償電流を補正するようにしたもの
である。
【００３４】（１３）また、系統電源から負荷に供給す
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷無効電
流の変動に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定
の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力に
応じて上記補償電流を補正するようにしたものである。
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷無効電
流の変動に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定
の遅相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力に
応じて上記補償電流を補正するようにしたものである。
【００３５】（１４）また、系統電源から負荷に供給す
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷無効電
流の変動に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定
の進相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力に
応じて上記補償電流を補正するようにしたものである。
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷無効電
流の変動に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定
の進相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力に
応じて上記補償電流を補正するようにしたものである。
【００３６】（１５）また、系統電源から負荷に供給す
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷無効電
流の変動、上記負荷端での系統電圧の変動、および、上
記負荷端での系統電圧のフリッカ値の変動の内、少なく
ともいずれか一つの変動の大きさに応じて上記系統への
補償電流出力をオン・オフするようにしたものである。
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、上記負荷無効電
流の変動、上記負荷端での系統電圧の変動、および、上
記負荷端での系統電圧のフリッカ値の変動の内、少なく
ともいずれか一つの変動の大きさに応じて上記系統への
補償電流出力をオン・オフするようにしたものである。
【００３７】（１６）また、系統電源から負荷に供給す
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、補償電流の内、
無効電流成分のみ補償する手段を設けて補償するように
したものである。
る系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電
流を発生して上記系統へ送出して、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生方法において、補償電流の内、
無効電流成分のみ補償する手段を設けて補償するように
したものである。
【００３８】
（１）バイアス基準決定手段は負荷無効電流に応じてバ
イアスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無効
電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合成
値をバイアス基準とすると共に、静電容量要素の系統へ
の入り切りに応じて上記固定バイアス基準を入り切り
し、補正手段により上記バイアス基準で補償電流基準を
補正する。
イアスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無効
電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合成
値をバイアス基準とすると共に、静電容量要素の系統へ
の入り切りに応じて上記固定バイアス基準を入り切り
し、補正手段により上記バイアス基準で補償電流基準を
補正する。
【００３９】（２）また、バイアス基準決定手段は負荷
無効電流に応じてバイアスを可変する可変バイアス基準
と、所定の遅相無効電流を出力するよう設定する固定バ
アイス基準との合成値をバイアス基準とすると共に、静
電容量要素の系統への入り切りに応じて上記固定バイア
ス基準を入り切りし、補正手段により上記バイアス基準
で補償電流基準を補正すると共に、抑制手段により負荷
の投入時から所定時間の間、上記補償電流基準を抑制す
る。
無効電流に応じてバイアスを可変する可変バイアス基準
と、所定の遅相無効電流を出力するよう設定する固定バ
アイス基準との合成値をバイアス基準とすると共に、静
電容量要素の系統への入り切りに応じて上記固定バイア
ス基準を入り切りし、補正手段により上記バイアス基準
で補償電流基準を補正すると共に、抑制手段により負荷
の投入時から所定時間の間、上記補償電流基準を抑制す
る。
【００４０】（３）また、バイアス基準決定手段は負荷
端での系統電圧の変動に応じてバイアスを可変する可変
バイアス基準と、所定の遅相無効電流を出力するよう設
定する固定バアイス基準との合成値をバイアス基準と
し、補正手段により上記バイアス基準で補償電流基準を
補正する。
端での系統電圧の変動に応じてバイアスを可変する可変
バイアス基準と、所定の遅相無効電流を出力するよう設
定する固定バアイス基準との合成値をバイアス基準と
し、補正手段により上記バイアス基準で補償電流基準を
補正する。
【００４１】（４）また、バイアス基準決定手段は負荷
無効電流の変動に応じてバイアスを可変する可変バイア
ス基準と、所定の遅相無効電流を出力するよう設定する
固定バアイス基準との合成値をバイアス基準とし、補正
手段により上記バイアス基準で補償電流基準を補正す
る。
無効電流の変動に応じてバイアスを可変する可変バイア
ス基準と、所定の遅相無効電流を出力するよう設定する
固定バアイス基準との合成値をバイアス基準とし、補正
手段により上記バイアス基準で補償電流基準を補正す
る。
【００４２】（５）また、バイアス基準決定手段は負荷
無効電流の変動に応じてバイアスを可変する可変バイア
ス基準と、所定の進相無効電流を出力するよう設定する
固定バアイス基準との合成値をバイアス基準とし、補正
手段により上記バイアス基準で補償電流基準を補正す
る。
無効電流の変動に応じてバイアスを可変する可変バイア
ス基準と、所定の進相無効電流を出力するよう設定する
固定バアイス基準との合成値をバイアス基準とし、補正
手段により上記バイアス基準で補償電流基準を補正す
る。
【００４３】（６）また、検出手段は負荷無効電流の変
動が所定値以下で、且つ、遅れ負荷であることを検出
し、この検出手段の出力に応じて、バイアス基準決定手
段を動作させる。
動が所定値以下で、且つ、遅れ負荷であることを検出
し、この検出手段の出力に応じて、バイアス基準決定手
段を動作させる。
【００４４】（７）また、バイアス基準決定手段の可変
バイアス基準は、上記バイアス基準決定手段への入力信
号を微分要素と一次遅れ要素とを通して可変バイアス基
準とする。
バイアス基準は、上記バイアス基準決定手段への入力信
号を微分要素と一次遅れ要素とを通して可変バイアス基
準とする。
【００４５】（８）また、運転・停止判定手段は負荷無
効電流の変動、負荷端での系統電圧の変動、および、負
荷端での系統電圧のフリッカ値の変動の内、少なくとも
いずれか一つの変動の大きさに応じて系統への補償電流
出力をオン・オフする。
効電流の変動、負荷端での系統電圧の変動、および、負
荷端での系統電圧のフリッカ値の変動の内、少なくとも
いずれか一つの変動の大きさに応じて系統への補償電流
出力をオン・オフする。
【００４６】（９）また、補償電流基準を生成する手段
は負荷電流をｄ軸、ｑ軸の２相成分に変換し、そのｄ軸
成分に応じて補償電流基準を生成し、この補償電流基準
に基づいて無効電流を送出する。
は負荷電流をｄ軸、ｑ軸の２相成分に変換し、そのｄ軸
成分に応じて補償電流基準を生成し、この補償電流基準
に基づいて無効電流を送出する。
【００４７】（１０）この発明に係る無効電力発生装置
は、静電容量要素の系統への非接続時は負荷無効電流に
応じた遅相無効電流を出力して補償電流を補正し、上記
静電容量要素の上記系統への接続時は上記負荷無効電流
に応じた遅相無効電流を出力すると共に所定の遅相無効
電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償
電流を補正する。
は、静電容量要素の系統への非接続時は負荷無効電流に
応じた遅相無効電流を出力して補償電流を補正し、上記
静電容量要素の上記系統への接続時は上記負荷無効電流
に応じた遅相無効電流を出力すると共に所定の遅相無効
電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償
電流を補正する。
【００４８】（１１）また、静電容量要素の系統への非
接続時は負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力して
上記補償電流を補正し、静電容量要素の上記系統への接
続時は上記負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力す
ると共に所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合
成した出力に応じて上記補償電流を補正し、且つ、負荷
の投入時から所定時間の間、上記補償電流を抑制するも
のである。
接続時は負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力して
上記補償電流を補正し、静電容量要素の上記系統への接
続時は上記負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力す
ると共に所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合
成した出力に応じて上記補償電流を補正し、且つ、負荷
の投入時から所定時間の間、上記補償電流を抑制するも
のである。
【００４９】（１２）また、負荷端での系統電圧の変動
に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無
効電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補
償電流を補正するようにしたものである。
に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無
効電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補
償電流を補正するようにしたものである。
【００５０】（１３）また、負荷無効電流の変動に応じ
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正するようにしたものである。
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正するようにしたものである。
【００５１】（１４）また、負荷無効電流の変動に応じ
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の進相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正する。
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の進相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正する。
【００５２】（１５）また、負荷無効電流の変動、負荷
端での系統電圧の変動、および、負荷端での系統電圧の
フリッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つの変動
の大きさに応じて上記系統への補償電流出力をオン・オ
フする。
端での系統電圧の変動、および、負荷端での系統電圧の
フリッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つの変動
の大きさに応じて上記系統への補償電流出力をオン・オ
フする。
【００５３】（１６）また、補償電流の内、無効電流成
分のみ補償する手段を設けて補償する。
分のみ補償する手段を設けて補償する。
【００５４】
実施例１．図１は、この発明のＳＶＧ装置を示す。従来
技術と同一機能は同一番号で表しその説明は省略する。
技術と同一機能は同一番号で表しその説明は省略する。
【００５５】図において、２は補償対象であり、３の直
流電気炉と、４の力率改善コンデンサを兼用した高調波
フィルタからなる。１５は電力系統の送電線インピーダ
ンス（Ｘs）を表し、５２ＳＶＧはＳＶＧ装置用交流遮
断器（以下、５２ＳＶＣと言う）、５２ＤＣは直流電気
炉用交流遮断器（以下、５２ＤＣと言う）、５２Ｆは高
調波用フィルタ用遮断器（以下、５２Ｆと言う）、１７
は５２ＤＣの開閉状態に応じてフィルタ１０ｃの出力信
号を制限するリミッタ、１８は５２ＤＣの開状態検出す
るオンディレー回路、１９は負荷無効電流の変動に対し
て補償量を決めるゲインである。
流電気炉と、４の力率改善コンデンサを兼用した高調波
フィルタからなる。１５は電力系統の送電線インピーダ
ンス（Ｘs）を表し、５２ＳＶＧはＳＶＧ装置用交流遮
断器（以下、５２ＳＶＣと言う）、５２ＤＣは直流電気
炉用交流遮断器（以下、５２ＤＣと言う）、５２Ｆは高
調波用フィルタ用遮断器（以下、５２Ｆと言う）、１７
は５２ＤＣの開閉状態に応じてフィルタ１０ｃの出力信
号を制限するリミッタ、１８は５２ＤＣの開状態検出す
るオンディレー回路、１９は負荷無効電流の変動に対し
て補償量を決めるゲインである。
【００５６】２０はバイアス基準を決定するバイアス基
準決定回路であり、詳細を図２に示す。前記負荷変動に
対する補償量とバイアス基準を２φ／３φ変換したバイ
アス補償量を減算して補償電流Ｉc*を決定する。図２に
おいて、２１ａは負荷無効電流信号（ｉdo）を平滑化す
るフィルタ（この出力が可変バイアス基準となる）、２
１ｂは遅相無効電流基準、２１ｃは５２Ｆにより前記２
１ｂを入り切りするスイッチ（この出力信号が固定バイ
アス基準となる）、２１ｄは前記固定バイアス基準から
可変バイアス基準を減算する減算器、２１ｅは前記信号
を平滑化するフィルタでありこの出力がバイアス基準と
なる。
準決定回路であり、詳細を図２に示す。前記負荷変動に
対する補償量とバイアス基準を２φ／３φ変換したバイ
アス補償量を減算して補償電流Ｉc*を決定する。図２に
おいて、２１ａは負荷無効電流信号（ｉdo）を平滑化す
るフィルタ（この出力が可変バイアス基準となる）、２
１ｂは遅相無効電流基準、２１ｃは５２Ｆにより前記２
１ｂを入り切りするスイッチ（この出力信号が固定バイ
アス基準となる）、２１ｄは前記固定バイアス基準から
可変バイアス基準を減算する減算器、２１ｅは前記信号
を平滑化するフィルタでありこの出力がバイアス基準と
なる。
【００５７】図１の補償電流検出回路１０は、負荷無効
電流の変動分を検出するが、５２ＤＣが開いている時
は、リミッタ１７により零信号に制限されている。次に
５２ＤＣが投入されてもオンディレー回路１８により一
定時間リミッタ１７により零信号に制限され、５２ＤＣ
投入時の突入電流に対して補償しないようにすることが
ができる。
電流の変動分を検出するが、５２ＤＣが開いている時
は、リミッタ１７により零信号に制限されている。次に
５２ＤＣが投入されてもオンディレー回路１８により一
定時間リミッタ１７により零信号に制限され、５２ＤＣ
投入時の突入電流に対して補償しないようにすることが
ができる。
【００５８】一方、図２のバイアス基準決定回路２０
は、あらかじめ設定された遅相無効電流基準２１ｂを５
２Ｆの開閉状態に合わせスイッチ２１ｃで入り切りし、
高調波フィルタが投入されている時は前記スイッチ２１
ｃが閉じ、固定バイアス基準が作られ、また負荷無効電
流信号を平滑化フィルタ２１ａを介して可変バイアス基
準が作られ、固定バイアス基準から可変バイアス基準を
加減器２１ｄで加算して、さらに平滑フィルタ２１ｅを
介してバイアス基準を算出する。
は、あらかじめ設定された遅相無効電流基準２１ｂを５
２Ｆの開閉状態に合わせスイッチ２１ｃで入り切りし、
高調波フィルタが投入されている時は前記スイッチ２１
ｃが閉じ、固定バイアス基準が作られ、また負荷無効電
流信号を平滑化フィルタ２１ａを介して可変バイアス基
準が作られ、固定バイアス基準から可変バイアス基準を
加減器２１ｄで加算して、さらに平滑フィルタ２１ｅを
介してバイアス基準を算出する。
【００５９】図３で以上の動作を説明する。負荷が投入
されず高調波フィルタ４のみが系統に投入されている時
は、ＳＶＧ装置は固定バイアス基準による一定の遅相無
効電流を出力し、負荷投入後はオンディレーの時間の間
は引き続いて固定バイアス基準による一定の遅相無効電
流を出力するか、オンディレー時間の後は負荷無効電流
の量に応じてバイアス基準を制限することにより、滑ら
かにＳＶＧ装置遅相電流出力を制限することができる。
されず高調波フィルタ４のみが系統に投入されている時
は、ＳＶＧ装置は固定バイアス基準による一定の遅相無
効電流を出力し、負荷投入後はオンディレーの時間の間
は引き続いて固定バイアス基準による一定の遅相無効電
流を出力するか、オンディレー時間の後は負荷無効電流
の量に応じてバイアス基準を制限することにより、滑ら
かにＳＶＧ装置遅相電流出力を制限することができる。
【００６０】以上のようにして算出したバイアス基準か
ら負荷無効電流の変動から定まる補償信号を減算して補
償電流基準Ｉc*を決定して、電力系統に送出し、電圧上
昇を低減する。
ら負荷無効電流の変動から定まる補償信号を減算して補
償電流基準Ｉc*を決定して、電力系統に送出し、電圧上
昇を低減する。
【００６１】以上の説明では、高調波フィルタ４のみが
系統に接続（投入）された後、負荷３を投入するように
しているが、この投入条件で自動的に投入を行うような
負荷投入手段を設けてもよい。
系統に接続（投入）された後、負荷３を投入するように
しているが、この投入条件で自動的に投入を行うような
負荷投入手段を設けてもよい。
【００６２】実施例２．上記実施例１では、負荷無効電
流の量に応じてバイアス基準を制限することで、高調波
フィルタの進相容量を補償する場合について述べたが、
図４に示すように、２２は電力系統の電圧フリッカを測
定するフリッカメータで、系統電圧の変動信号２２ａ１
（ΔＶ）、電圧フリッカ値（ΔＶ１０）を検出し出力す
るものであり、系統電圧の変動信号（ΔＶ）２２ａ１に
対してバイアス基準を決定するようにしたものである。
流の量に応じてバイアス基準を制限することで、高調波
フィルタの進相容量を補償する場合について述べたが、
図４に示すように、２２は電力系統の電圧フリッカを測
定するフリッカメータで、系統電圧の変動信号２２ａ１
（ΔＶ）、電圧フリッカ値（ΔＶ１０）を検出し出力す
るものであり、系統電圧の変動信号（ΔＶ）２２ａ１に
対してバイアス基準を決定するようにしたものである。
【００６３】ここで、ΔＶ、ΔＶ10は、次の（数１）で
表される。
表される。
【００６４】
【数１】
【００６５】但し、Ｖ0：基準電圧 Ｔ ：周期 ｖ ：測定点電圧 ａn：変動周波数ｆnに対するちらつき視感度係数 ΔＶn：電圧変動を周波数分析した結果得られる変動周
波数ｆnの電圧変動成分の振れ
波数ｆnの電圧変動成分の振れ
【００６６】バイアス基準決定回路２０の詳細を図５に
示す。系統電圧の変動信号２２ａ１に対して、不完全微
分要素２３ａと比例ゲインＫbと時定数Ｔbからなる一次
遅れ要素２３ｂとリミッタ２３ｃより可変バイアス基準
を算出する回路を設け、不完全微分要素２３ａにより直
流分を取り除き、一次遅れ要素２３ｂの比例ゲインＫb
と時定数Ｔbとリミッタ２３ｃを適当に設定することに
より、系統電圧の変動信号の変動の大きさを算出するこ
とができる。
示す。系統電圧の変動信号２２ａ１に対して、不完全微
分要素２３ａと比例ゲインＫbと時定数Ｔbからなる一次
遅れ要素２３ｂとリミッタ２３ｃより可変バイアス基準
を算出する回路を設け、不完全微分要素２３ａにより直
流分を取り除き、一次遅れ要素２３ｂの比例ゲインＫb
と時定数Ｔbとリミッタ２３ｃを適当に設定することに
より、系統電圧の変動信号の変動の大きさを算出するこ
とができる。
【００６７】この可変バイアス基準Δｉd0と固定バイア
ス基準２１ｂとの合成よりバイアス基準決定回路２０を
構成することにより系統電圧の変動の大きさに応じてバ
イアス基準を調整するので、ＳＶＧ装置の遅相容量を有
効に利用できる。
ス基準２１ｂとの合成よりバイアス基準決定回路２０を
構成することにより系統電圧の変動の大きさに応じてバ
イアス基準を調整するので、ＳＶＧ装置の遅相容量を有
効に利用できる。
【００６８】図６、図７で以上の動作について説明す
る。図６は直流電気炉の等価回路であり、アーク抵抗は
可変抵抗Ｒで表現される。図７（ａ）はランダムに発生
するアーク抵抗Ｒの急変に対する負荷無効電流の波形を
示し、通常はサイリスタ整流器により定電流制御されて
いるので、負荷無効電流は一定であるが、アーク抵抗Ｒ
の急変により、負荷無効電流は急激に増加しこれをサイ
リスタ整流器の応答により一定値に制限する。この負荷
無効電流の変動が、電力系統の電圧フリッカの原因とな
る。この現象は、直流炉の主溶解期に多く見られる。
る。図６は直流電気炉の等価回路であり、アーク抵抗は
可変抵抗Ｒで表現される。図７（ａ）はランダムに発生
するアーク抵抗Ｒの急変に対する負荷無効電流の波形を
示し、通常はサイリスタ整流器により定電流制御されて
いるので、負荷無効電流は一定であるが、アーク抵抗Ｒ
の急変により、負荷無効電流は急激に増加しこれをサイ
リスタ整流器の応答により一定値に制限する。この負荷
無効電流の変動が、電力系統の電圧フリッカの原因とな
る。この現象は、直流炉の主溶解期に多く見られる。
【００６９】図７（ｂ）はフリッカメータが検出する系
統電圧の変動信号（ΔＶ）が、図７（ａ）の負荷無効電
流の変動に応じて変化している波形を示す。図７（ｃ）
は、図５の遅相無効電流基準２１ｂを零にした場合のＳ
ＶＧ装置出力を表し、図７（ｄ）は遅相無効電流基準２
１ｂを少し入れた場合を示し、図７（ｃ）より大きなＳ
ＶＧ装置出力を得ることができる。ただし、遅相無効電
流基準２１ｂを装置定格まで設定することができるが、
この場合は常に遅相無効電流を出力することになり、直
流炉の電源力率が悪くなり好ましくない。
統電圧の変動信号（ΔＶ）が、図７（ａ）の負荷無効電
流の変動に応じて変化している波形を示す。図７（ｃ）
は、図５の遅相無効電流基準２１ｂを零にした場合のＳ
ＶＧ装置出力を表し、図７（ｄ）は遅相無効電流基準２
１ｂを少し入れた場合を示し、図７（ｃ）より大きなＳ
ＶＧ装置出力を得ることができる。ただし、遅相無効電
流基準２１ｂを装置定格まで設定することができるが、
この場合は常に遅相無効電流を出力することになり、直
流炉の電源力率が悪くなり好ましくない。
【００７０】図７（ｅ）は、本発明の動作を示し、電圧
の変動の大きさに応じて、バイアス基準を決定するので
ＳＶＧ装置の遅相容量を有効に利用し、負荷の無効電流
の変動を電源側で補償し、電圧フリッカを低減する。
の変動の大きさに応じて、バイアス基準を決定するので
ＳＶＧ装置の遅相容量を有効に利用し、負荷の無効電流
の変動を電源側で補償し、電圧フリッカを低減する。
【００７１】実施例３．上記実施例２では、電圧の変動
（ΔＶ）の量に応じて可変バイアス基準を算出する場合
について述べたが、図８に示すように、負荷無効電流信
号（ｉdo）２２a2に対して、可変バイアス基準を決定す
る回路構成としたものである。バイアス基準決定回路２
０の詳細は図９に示し、前記実施例２の図５に対応して
おり、動作の説明図１０は前記実施例２の図７に対応し
ておりその動作は前記実施例２で説明したものと同様な
ので省略する。本発明では、フリッカメータの検出値で
ある電圧の変動（ΔＶ）を使用しないので、フリッカメ
ータが省略でき安価な装置を得ることができる。
（ΔＶ）の量に応じて可変バイアス基準を算出する場合
について述べたが、図８に示すように、負荷無効電流信
号（ｉdo）２２a2に対して、可変バイアス基準を決定す
る回路構成としたものである。バイアス基準決定回路２
０の詳細は図９に示し、前記実施例２の図５に対応して
おり、動作の説明図１０は前記実施例２の図７に対応し
ておりその動作は前記実施例２で説明したものと同様な
ので省略する。本発明では、フリッカメータの検出値で
ある電圧の変動（ΔＶ）を使用しないので、フリッカメ
ータが省略でき安価な装置を得ることができる。
【００７２】実施例４．上記実施例３では、直流炉主溶
解期の負荷無効電流変動の大きい場合に、遅相無効電流
基準と可変バイアス基準を合成してバイアス基準を決定
する場合について述べたが、直流炉溶解期末、精錬期は
負荷無効電流変動は小さく、一定量の遅れ負荷となるの
で、図１１に示すように進相無効電流基準２３ｄからな
る固定バイアス基準と負荷無効電流の変動に応じた可変
バイアス基準を合成してバイアス基準を決定するように
したもので、その動作を図１２に示す。負荷無効電流の
変動が小さく、且つ、遅れ負荷の場合は、進相無効電流
を発生するようにして、直流炉の負荷に対する電源力率
改善に寄与するようにした。
解期の負荷無効電流変動の大きい場合に、遅相無効電流
基準と可変バイアス基準を合成してバイアス基準を決定
する場合について述べたが、直流炉溶解期末、精錬期は
負荷無効電流変動は小さく、一定量の遅れ負荷となるの
で、図１１に示すように進相無効電流基準２３ｄからな
る固定バイアス基準と負荷無効電流の変動に応じた可変
バイアス基準を合成してバイアス基準を決定するように
したもので、その動作を図１２に示す。負荷無効電流の
変動が小さく、且つ、遅れ負荷の場合は、進相無効電流
を発生するようにして、直流炉の負荷に対する電源力率
改善に寄与するようにした。
【００７３】この実施例で、負荷無効電流の変動が小さ
く、且つ、遅れ負荷の場合は、この状態を検出する検出
手段を設け、この検出手段の出力に応じてバイアス基準
決定回路をオン・オフするようにしてもよい。また、実
施例１〜３のバイアス基準決定回路の何れか一つとこの
実施例４のバイアス基準決定回路とを設け、この両回路
を検出手段で切り換えるようにしてもよい。
く、且つ、遅れ負荷の場合は、この状態を検出する検出
手段を設け、この検出手段の出力に応じてバイアス基準
決定回路をオン・オフするようにしてもよい。また、実
施例１〜３のバイアス基準決定回路の何れか一つとこの
実施例４のバイアス基準決定回路とを設け、この両回路
を検出手段で切り換えるようにしてもよい。
【００７４】実施例５．上記実施例２では、フリッカメ
ータの検出信号である系統電圧の変動信号に対応して、
バイアス基準を決定する場合について述べたが、図１３
に示すように、フリッカメータの検出信号の電圧フリッ
カ値２２ｂに対応してＳＶＧ装置の運転及び停止を判定
する運転・停止回路２４を設け、その判定結果としての
運転・停止信号２４ｄをＰＷＭ制御回路１４に出力し、
電圧フリッカが小さいときはＳＶＧ装置の運転を一時的
に停止し、また電圧フリッカが大きくなると運転を再開
させるようにしたものである。
ータの検出信号である系統電圧の変動信号に対応して、
バイアス基準を決定する場合について述べたが、図１３
に示すように、フリッカメータの検出信号の電圧フリッ
カ値２２ｂに対応してＳＶＧ装置の運転及び停止を判定
する運転・停止回路２４を設け、その判定結果としての
運転・停止信号２４ｄをＰＷＭ制御回路１４に出力し、
電圧フリッカが小さいときはＳＶＧ装置の運転を一時的
に停止し、また電圧フリッカが大きくなると運転を再開
させるようにしたものである。
【００７５】図１４に運転・停止判定回路２４の一実施
例の詳細を説明する。図１４において、電圧フリッカ値
２２ｂに対して２４ａ１は運転を判定するコンパレータ
であり、２４ａ２は停止を判定するコンパレータであ
り、２４ｂ１はコンパレータ２４ａ１の判定結果である
運転指令に対するディレー回路であり、２４ｂ２はコン
パレータ２４ａ２の判定結果である停止指令に対するデ
ィレー回路であり、２４ｃはディレー回路の出力信号に
対して運転・停止信号２４ｄをセット・リセットするラ
ッチ回路である。
例の詳細を説明する。図１４において、電圧フリッカ値
２２ｂに対して２４ａ１は運転を判定するコンパレータ
であり、２４ａ２は停止を判定するコンパレータであ
り、２４ｂ１はコンパレータ２４ａ１の判定結果である
運転指令に対するディレー回路であり、２４ｂ２はコン
パレータ２４ａ２の判定結果である停止指令に対するデ
ィレー回路であり、２４ｃはディレー回路の出力信号に
対して運転・停止信号２４ｄをセット・リセットするラ
ッチ回路である。
【００７６】また、上記実施例では、電圧フリッカ値２
２ｂに対してＳＶＧ装置を運転・停止する構成とした
が、系統電圧の変動（ΔＶ）または負荷無効電流（ｉd
o）の変動量に対してＳＶＧ装置の運転・停止を判定す
る構成にしても同様の効果を奏する。
２ｂに対してＳＶＧ装置を運転・停止する構成とした
が、系統電圧の変動（ΔＶ）または負荷無効電流（ｉd
o）の変動量に対してＳＶＧ装置の運転・停止を判定す
る構成にしても同様の効果を奏する。
【００７７】また、電圧フリッカ値２２ｂ、系統電圧の
変動（ΔＶ）および負荷無効電流（ｉdo）の変動量の３
つのそれぞれの大きさに応じてＳＶＧ装置の運転・停止
を判定する回路を設け、これら３種類の回路の組み合わ
せて構成構成し、上記３入力の内、何れか１つが所定値
を超えるとＳＶＧ装置を停止するようにしてもよい。ま
た、３種類の回路の内、２種類の回路を採用して構成し
てもよい。
変動（ΔＶ）および負荷無効電流（ｉdo）の変動量の３
つのそれぞれの大きさに応じてＳＶＧ装置の運転・停止
を判定する回路を設け、これら３種類の回路の組み合わ
せて構成構成し、上記３入力の内、何れか１つが所定値
を超えるとＳＶＧ装置を停止するようにしてもよい。ま
た、３種類の回路の内、２種類の回路を採用して構成し
てもよい。
【００７８】実施例６．一般的に、受電点における電圧
低下は次式で表せれる。 ΔＶ＝ｒ・ＰL＋ｘ・ＱL ここで、ΔＶ：受電点における電圧変動値 ｒ：電源インピーダンスの抵抗分 ｘ：電源インピーダンスのリアクタンス分 ＰL：負荷の有効電力 ＱL：負荷の無効電力
低下は次式で表せれる。 ΔＶ＝ｒ・ＰL＋ｘ・ＱL ここで、ΔＶ：受電点における電圧変動値 ｒ：電源インピーダンスの抵抗分 ｘ：電源インピーダンスのリアクタンス分 ＰL：負荷の有効電力 ＱL：負荷の無効電力
【００７９】上式においてＳＶＧ装置で進相無効電力Ｑ
cにより補償した場合の受電点の電圧変動は、 ΔＶ＝ｒ・ＰL＋ｘ・（ＱL−Ｑc） ΔＶ＝０とするためには次式を満足すればよい Ｑc＝ＱL＋（ｒ／ｘ）・ＰL 通常 ｘ≫ｒより Ｑc＝ＱL 従って、ＳＶＧ装置が発生する補償電流は（数２）とな
る。
cにより補償した場合の受電点の電圧変動は、 ΔＶ＝ｒ・ＰL＋ｘ・（ＱL−Ｑc） ΔＶ＝０とするためには次式を満足すればよい Ｑc＝ＱL＋（ｒ／ｘ）・ＰL 通常 ｘ≫ｒより Ｑc＝ＱL 従って、ＳＶＧ装置が発生する補償電流は（数２）とな
る。
【００８０】
【数２】
【００８１】ここで −：（ｄ，ｑ）軸上における直流
分 〜：（ｄ，ｑ）軸上における交流分 なお（ｄ，ｑ）軸上における直流分とは正相成分を意味
し、交流分とは逆相成分及び高調波成分を意味する。ま
た、電圧フリッカの主な要因としては無効電力の正相成
分及び逆相成分並びに高調波成分がある。
分 〜：（ｄ，ｑ）軸上における交流分 なお（ｄ，ｑ）軸上における直流分とは正相成分を意味
し、交流分とは逆相成分及び高調波成分を意味する。ま
た、電圧フリッカの主な要因としては無効電力の正相成
分及び逆相成分並びに高調波成分がある。
【００８２】直流電気炉はサイリスタ整流器により電力
変換される装置であり、電気炉電流がサイリスタ整流器
により定電流に制御されている。溶解材料の電気的抵抗
（以後、アーク抵抗と称す）の急変がランダムに発生
し、サイリスタ整流器は制御の応答によりこのアーク抵
抗の急変による電流の急変を定電流に制限するように動
作する。この時過渡的な有効電流と無効電流の変動が発
生する。しかしサイリスタ整流器で電力変換されている
ので逆相成分はほとんど発生しない。また、発生する高
調波電流はサイリスタ整流器の相数に依存し、通常ＳＶ
Ｇ装置では補償できないような高次の高調波である。従
って、直流電気炉の電圧フリッカ補償するためにＳＶＧ
装置が発生する補償電流は（数３）となる。
変換される装置であり、電気炉電流がサイリスタ整流器
により定電流に制御されている。溶解材料の電気的抵抗
（以後、アーク抵抗と称す）の急変がランダムに発生
し、サイリスタ整流器は制御の応答によりこのアーク抵
抗の急変による電流の急変を定電流に制限するように動
作する。この時過渡的な有効電流と無効電流の変動が発
生する。しかしサイリスタ整流器で電力変換されている
ので逆相成分はほとんど発生しない。また、発生する高
調波電流はサイリスタ整流器の相数に依存し、通常ＳＶ
Ｇ装置では補償できないような高次の高調波である。従
って、直流電気炉の電圧フリッカ補償するためにＳＶＧ
装置が発生する補償電流は（数３）となる。
【００８３】
【数３】
【００８４】ここで −：（ｄ，ｑ）軸上における直流
分 〜：（ｄ，ｑ）軸上における交流分 すなわち有効電流は補償する必要が無いことを意味す
る。
分 〜：（ｄ，ｑ）軸上における交流分 すなわち有効電流は補償する必要が無いことを意味す
る。
【００８５】次に瞬時電力とＳＶＧ装置の直流電源であ
る直流電源用コンデンサ９の容量について説明する。単
相の正弦波形の交流電圧と交流電流が流れる電気回路
（図１６）において電流の位相角φであるときの瞬時電
力ｐは次式となる。 ｐ＝Ｖsin（ωｔ）・Ｉsin（ωｔ＋φ） ｐ＝ＶＩ／２（cos（φ）−cos（２ωｔ−φ）） φ＝０ の時は有効電力のみとなる。 φ＝π／２ の時は無効電力のみとなる。
る直流電源用コンデンサ９の容量について説明する。単
相の正弦波形の交流電圧と交流電流が流れる電気回路
（図１６）において電流の位相角φであるときの瞬時電
力ｐは次式となる。 ｐ＝Ｖsin（ωｔ）・Ｉsin（ωｔ＋φ） ｐ＝ＶＩ／２（cos（φ）−cos（２ωｔ−φ）） φ＝０ の時は有効電力のみとなる。 φ＝π／２ の時は無効電力のみとなる。
【００８６】第１項は電力系統とＳＶＧ装置の直流電圧
源であるコンデンサ電圧との間で変換される平均電力で
あり、第２項は平均電力を中心に２倍の周波数で振動す
る脈動電力である。この脈動分がコンデンサ電圧に表れ
る。
源であるコンデンサ電圧との間で変換される平均電力で
あり、第２項は平均電力を中心に２倍の周波数で振動す
る脈動電力である。この脈動分がコンデンサ電圧に表れ
る。
【００８７】３相平衡交流回路で考えると、上記第２項
は表れない。第１項の平均電力のみがコンデンサ電圧の
変動分として表れる。すなわち電力系統とＳＶＧ装置の
間で過渡的に電力の融通が有るとコンデンサ電圧に変動
が生じる。ＳＶＧ装置の直流電源用コンデンサ９のコン
デンサ容量は過渡的な電力の融通を想定し、コンデンサ
電圧変動が許容値以下に制限されるように選定される。
直流電気炉の電圧フリッカ補償用ＳＶＧ装置は前記のよ
うに無効電流のみを補償し、有効電流を補償しないこと
でコンデンサ容量を低減することができる。
は表れない。第１項の平均電力のみがコンデンサ電圧の
変動分として表れる。すなわち電力系統とＳＶＧ装置の
間で過渡的に電力の融通が有るとコンデンサ電圧に変動
が生じる。ＳＶＧ装置の直流電源用コンデンサ９のコン
デンサ容量は過渡的な電力の融通を想定し、コンデンサ
電圧変動が許容値以下に制限されるように選定される。
直流電気炉の電圧フリッカ補償用ＳＶＧ装置は前記のよ
うに無効電流のみを補償し、有効電流を補償しないこと
でコンデンサ容量を低減することができる。
【００８８】有効電流を補償しないようにする回路の一
実施例を図１５に示す。図１５において２φ／３φ変換
１０ｄの入力側ｑ軸成分を零とし、ｄ軸成分のみで制御
する構成とした。
実施例を図１５に示す。図１５において２φ／３φ変換
１０ｄの入力側ｑ軸成分を零とし、ｄ軸成分のみで制御
する構成とした。
【００８９】実施例７．上記の実施例１〜６において、
これらの実施例を組み合わせて構成し、それぞれの特長
を加味するようにしてもよい。この場合、実施例は２
つ、または、それ以上の実施例を組み合わせてもよい。
また、これらの組み合わせたものの各実施例を、選択的
に切り換えるようにしてもよい。また、この選択的な切
り換えは、手動で切り換えてもよく、所定の条件で自動
的に切り換えるようにしてもよい。
これらの実施例を組み合わせて構成し、それぞれの特長
を加味するようにしてもよい。この場合、実施例は２
つ、または、それ以上の実施例を組み合わせてもよい。
また、これらの組み合わせたものの各実施例を、選択的
に切り換えるようにしてもよい。また、この選択的な切
り換えは、手動で切り換えてもよく、所定の条件で自動
的に切り換えるようにしてもよい。
【００９０】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば次のよ
うな効果を有する。 （１）可変バイアス手段と固定バイアス手段とを設け、
静電容量要素の系統への入り切りに応じて上記固定バイ
アス手段を入り切りするようにしたので、無効電力発生
装置の出力を負荷無効電流の増加に応じてバイアス基準
を減少させて連続的に遅相無効電流を制限し電力系統の
電圧変動を低減できる効果がある。
うな効果を有する。 （１）可変バイアス手段と固定バイアス手段とを設け、
静電容量要素の系統への入り切りに応じて上記固定バイ
アス手段を入り切りするようにしたので、無効電力発生
装置の出力を負荷無効電流の増加に応じてバイアス基準
を減少させて連続的に遅相無効電流を制限し電力系統の
電圧変動を低減できる効果がある。
【００９１】（２）また、可変バイアス手段と固定バイ
アス手段とを設け、静電容量要素の系統への入り切りに
応じて上記固定バイアス基準を入り切りすると共に、抑
制手段で負荷投入時の突入電流を防止するようにしたの
で、無効電力発生装置の出力を負荷無効電流の増加に応
じてバイアス基準を減少させて連続的に遅相無効電流を
制限し電力系統の電圧変動を低減できる効果と共に、上
記突入電流に対して補償しないようにする効果がある。
アス手段とを設け、静電容量要素の系統への入り切りに
応じて上記固定バイアス基準を入り切りすると共に、抑
制手段で負荷投入時の突入電流を防止するようにしたの
で、無効電力発生装置の出力を負荷無効電流の増加に応
じてバイアス基準を減少させて連続的に遅相無効電流を
制限し電力系統の電圧変動を低減できる効果と共に、上
記突入電流に対して補償しないようにする効果がある。
【００９２】（３）また、系統電圧の変動に応じてバイ
アスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無効電
流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合成値
をバイアス基準としたので、系統電圧の変動量が大きい
時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利用でき、
電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果がある。
アスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無効電
流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合成値
をバイアス基準としたので、系統電圧の変動量が大きい
時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利用でき、
電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果がある。
【００９３】（４）また、負荷無効電流の変動に応じて
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準としたので、負荷無効電流の変動量
が大きい時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利
用でき、電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果
がある。
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準としたので、負荷無効電流の変動量
が大きい時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利
用でき、電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果
がある。
【００９４】（５）また、負荷無効電流の変動に応じて
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の進相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準としたので、負荷無効電流の変動が
小さいときに進相分のバイアス基準を作ることで負荷に
対する電源の力率改善に寄与する効果がある。
バイアスを可変する可変バイアス基準と、所定の進相無
効電流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合
成値をバイアス基準としたので、負荷無効電流の変動が
小さいときに進相分のバイアス基準を作ることで負荷に
対する電源の力率改善に寄与する効果がある。
【００９５】（６）また、上記（５）において、負荷無
効電流の変動が所定値以下で、且つ、遅れ負荷であるこ
とを検出する検出手段を設けたので、この検出手段の出
力に応じて自動的にバイアス基準の決定が行われる効果
がある。
効電流の変動が所定値以下で、且つ、遅れ負荷であるこ
とを検出する検出手段を設けたので、この検出手段の出
力に応じて自動的にバイアス基準の決定が行われる効果
がある。
【００９６】（７）また、バイアス基準決定手段への入
力信号を微分要素と一次遅れ要素とを通して可変バイア
ス基準としたので、容易に可変バイアス基準を生成でき
る。
力信号を微分要素と一次遅れ要素とを通して可変バイア
ス基準としたので、容易に可変バイアス基準を生成でき
る。
【００９７】（８）また、負荷無効電流の変動、負荷端
での系統電圧の変動、および、負荷端での系統電圧のフ
リッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つの変動の
大きさに応じて系統への補償電流出力をオン・オフする
運転・停止判定手段を設けたので、変動状態を判定しな
がら無効電力発生装置を運転及び停止させるので無効電
力発生装置の運転損失を低減し、消費電力を低減できる
効果がある。
での系統電圧の変動、および、負荷端での系統電圧のフ
リッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つの変動の
大きさに応じて系統への補償電流出力をオン・オフする
運転・停止判定手段を設けたので、変動状態を判定しな
がら無効電力発生装置を運転及び停止させるので無効電
力発生装置の運転損失を低減し、消費電力を低減できる
効果がある。
【００９８】（９）また、負荷電流をｄ軸、ｑ軸の２相
成分に変換し、そのｄ軸成分に応じて補償電流基準を生
成する手段を設け、この補償電流基準に基づいて無効電
流を送出するようにしたので、直流電源用コンデンサの
容量を低減でき安価な無効電力発生装置が得られる効果
がある。
成分に変換し、そのｄ軸成分に応じて補償電流基準を生
成する手段を設け、この補償電流基準に基づいて無効電
流を送出するようにしたので、直流電源用コンデンサの
容量を低減でき安価な無効電力発生装置が得られる効果
がある。
【００９９】（１０）また、静電容量要素の系統への非
接続時は負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力して
補償電流を補正し、上記静電容量要素の上記系統への接
続時は上記負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力す
ると共に所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合
成した出力に応じて補償電流を補正するようにしたの
で、無効電力発生装置の出力を負荷無効電流の増加に応
じてバイアス基準を減少させて連続的に遅相無効電流を
制限し電力系統の電圧変動を低減できる効果がある。
接続時は負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力して
補償電流を補正し、上記静電容量要素の上記系統への接
続時は上記負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力す
ると共に所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合
成した出力に応じて補償電流を補正するようにしたの
で、無効電力発生装置の出力を負荷無効電流の増加に応
じてバイアス基準を減少させて連続的に遅相無効電流を
制限し電力系統の電圧変動を低減できる効果がある。
【０１００】（１１）また、静電容量要素の系統への非
接続時は負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力して
補償電流を補正し、上記静電容量要素の上記系統への接
続時は上記負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力す
ると共に所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合
成した出力に応じて上記補償電流を補正し、且つ、上記
負荷の投入時から所定時間の間、上記補償電流を抑制す
るようにしたので、無効電力発生装置の出力を負荷無効
電流の増加に応じてバイアス基準を減少させて連続的に
遅相無効電流を制限し電力系統の電圧変動を低減できる
効果と共に、負荷投入時の突入電流に対して補償しない
ようにする効果がある。
接続時は負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力して
補償電流を補正し、上記静電容量要素の上記系統への接
続時は上記負荷無効電流に応じた遅相無効電流を出力す
ると共に所定の遅相無効電流を出力し、この両出力を合
成した出力に応じて上記補償電流を補正し、且つ、上記
負荷の投入時から所定時間の間、上記補償電流を抑制す
るようにしたので、無効電力発生装置の出力を負荷無効
電流の増加に応じてバイアス基準を減少させて連続的に
遅相無効電流を制限し電力系統の電圧変動を低減できる
効果と共に、負荷投入時の突入電流に対して補償しない
ようにする効果がある。
【０１０１】（１２）また、負荷端での系統電圧の変動
に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無
効電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補
償電流を補正するようにしたので、系統電圧の変動量が
大きい時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利用
でき、電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果が
ある。
に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無
効電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補
償電流を補正するようにしたので、系統電圧の変動量が
大きい時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利用
でき、電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果が
ある。
【０１０２】（１３）また、負荷無効電流の変動に応じ
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正するようにしたので、負荷無効電流の変動量が大
きい時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利用で
き、電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果があ
る。
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正するようにしたので、負荷無効電流の変動量が大
きい時に、無効電力発生装置の遅相容量を有効に利用で
き、電力系統の電圧フリッカに大きく寄与する効果があ
る。
【０１０３】（１４）また、負荷無効電流の変動に応じ
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の進相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正するようにしたので、負荷無効電流の変動が小さ
いときに進相分のバイアス基準を作ることで負荷に対す
る電源の力率改善に寄与する効果がある。
た遅相無効電流を出力すると共に、所定の進相無効電流
を出力し、この両出力を合成した出力に応じて補償電流
を補正するようにしたので、負荷無効電流の変動が小さ
いときに進相分のバイアス基準を作ることで負荷に対す
る電源の力率改善に寄与する効果がある。
【０１０４】（１５）また、負荷無効電流の変動、負荷
端での系統電圧の変動、および、負荷端での系統電圧の
フリッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つの変動
の大きさに応じて系統への補償電流出力をオン・オフす
るようにしたので、変動状態を判定しながら無効電力発
生装置を運転及び停止させるので無効電力発生装置の運
転損失を低減し、消費電力を低減できる効果がある。
端での系統電圧の変動、および、負荷端での系統電圧の
フリッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つの変動
の大きさに応じて系統への補償電流出力をオン・オフす
るようにしたので、変動状態を判定しながら無効電力発
生装置を運転及び停止させるので無効電力発生装置の運
転損失を低減し、消費電力を低減できる効果がある。
【０１０５】（１６）また、補償電流の内、無効電流成
分のみ補償する手段を設けて補償するようにしたので、
直流電源用コンデンサの容量を低減でき安価な無効電力
発生装置が得られる効果がある。
分のみ補償する手段を設けて補償するようにしたので、
直流電源用コンデンサの容量を低減でき安価な無効電力
発生装置が得られる効果がある。
【図１】 この発明の実施例１による無効電力発生装置
の構成図を示す。
の構成図を示す。
【図２】 この発明の実施例１のバイアス基準決定回路
の構成図を示す。
の構成図を示す。
【図３】 この発明の実施例１の動作説明図を示す。
【図４】 この発明の実施例２による無効電力発生装置
の構成図を示す。
の構成図を示す。
【図５】 この発明の実施例２のバイアス基準決定回路
の構成図を示す。
の構成図を示す。
【図６】 この発明の実施例２の直流電気炉の等価回路
図を示す。
図を示す。
【図７】 この発明の実施例２の動作説明図を示す。
【図８】 この発明の実施例３による無効電力発生装置
の構成図を示す。
の構成図を示す。
【図９】 この発明の実施例３のバイアス基準決定回路
の構成図を示す。
の構成図を示す。
【図１０】 この発明の実施例３の動作説明図を示す。
【図１１】 この発明の実施例４のバイアス基準決定回
路の構成図を示す。
路の構成図を示す。
【図１２】 この発明の実施例４の動作説明図を示す。
【図１３】 この発明の実施例５による無効電力発生装
置の構成図を示す。
置の構成図を示す。
【図１４】 この発明の実施例５の運転・停止判定回路
の構成図を示す。
の構成図を示す。
【図１５】 この発明の実施例６による無効電力発生装
置の構成図を示す。
置の構成図を示す。
【図１６】 この発明の実施例６を説明するための補助
説明図を示す。
説明図を示す。
【図１７】 従来のアクティブフィルタ装置の構成図を
示す。
示す。
【図１８】 従来のアクティブフィルタ装置の動作波形
図を示す。
図を示す。
【図１９】 従来のアクティブフィルタ装置の動作原理
を説明するための図である。
を説明するための図である。
【図２０】 従来のアクティブフィルタ装置の動作原理
を説明するための図である。
を説明するための図である。
１ 系統電源、２ 負荷、３ 高調波源、４ 容量性負
荷、５ａ，５ｂ 電流変成器、６ アクディブフィルタ
装置、７ インバータ変圧器、８ 自励式インバータ、
９ 直流電源用コンデンサ、１０ 補償電流検出回路、
１０ａ ＰＬＬ回路、１０ｂ ３相／２相（３φ／２
φ）変換回路、１０ｃ フィルタ、１１ 加減算器、１
７ リミッタ、１８ オンディレー回路、１９ ゲイ
ン、２０ バイアス基準決定回路、２１ａ フィルタ、
２１ｂ 遅相無効電流基準、２１ｃ スイッチ、２１ｄ
加減算器、２１ｅ フィルタ、２２ フリッカメー
タ、２２ａ１ 系統電圧の変動量（ΔＶ）、２２ａ２
負荷無効電流、２２ｂ 電圧フリッカ（ΔＶ１０）、２
３ａ 不完全微分要素、２３ｂ 一次遅れ要素、２３ｃ
リミッタ、２３ｄ 進相無効電力基準、２４ 運転・
停止判定回路、２４ａ１，２４ａ２ コンパレータ、２
４ｂ１，２４ｂ２ ディレー回路、２４ｃ ラッチ回
路、２４ｄ 運転・停止信号、５２ＳＶＧ ＳＶＧ装置
用交流遮断器、５２ＤＣ 直流電気炉用交流遮断器、５
２Ｆ 高周波フィルタ用遮断器。
荷、５ａ，５ｂ 電流変成器、６ アクディブフィルタ
装置、７ インバータ変圧器、８ 自励式インバータ、
９ 直流電源用コンデンサ、１０ 補償電流検出回路、
１０ａ ＰＬＬ回路、１０ｂ ３相／２相（３φ／２
φ）変換回路、１０ｃ フィルタ、１１ 加減算器、１
７ リミッタ、１８ オンディレー回路、１９ ゲイ
ン、２０ バイアス基準決定回路、２１ａ フィルタ、
２１ｂ 遅相無効電流基準、２１ｃ スイッチ、２１ｄ
加減算器、２１ｅ フィルタ、２２ フリッカメー
タ、２２ａ１ 系統電圧の変動量（ΔＶ）、２２ａ２
負荷無効電流、２２ｂ 電圧フリッカ（ΔＶ１０）、２
３ａ 不完全微分要素、２３ｂ 一次遅れ要素、２３ｃ
リミッタ、２３ｄ 進相無効電力基準、２４ 運転・
停止判定回路、２４ａ１，２４ａ２ コンパレータ、２
４ｂ１，２４ｂ２ ディレー回路、２４ｃ ラッチ回
路、２４ｄ 運転・停止信号、５２ＳＶＧ ＳＶＧ装置
用交流遮断器、５２ＤＣ 直流電気炉用交流遮断器、５
２Ｆ 高周波フィルタ用遮断器。
Claims (16)
- 【請求項１】 系統電源から負荷に供給すると共に、こ
の負荷に並列接続された力率改善用の静電容量要素とを
有する系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補
償電流基準を導出し、この補償電流基準に基づいて補償
電流を発生して上記系統へ送出し、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生装置において、上記負荷無効電
流に応じてバイアスを可変する可変バイアス基準と、所
定の遅相無効電流を出力するよう設定する固定バアイス
基準との合成値をバイアス基準とすると共に、上記静電
容量要素の上記系統への入り切りに応じて上記固定バイ
アス基準を入り切りするバイアス基準決定手段と、上記
バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補正手段と
を備えたことを特徴とする無効電力発生装置。 - 【請求項２】 系統電源から負荷に供給すると共に、こ
の負荷に並列接続された力率改善用の静電容量要素とを
有する系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて補
償電流基準を導出し、この補償電流基準に基づいて補償
電流を発生して上記系統へ送出し、上記系統の無効電力
を調整する無効電力発生装置において、上記負荷無効電
流に応じてバイアスを可変する可変バイアス基準と、所
定の遅相無効電流を出力するよう設定する固定バアイス
基準との合成値をバイアス基準とすると共に、上記静電
容量要素の上記系統への入り切りに応じて上記固定バイ
アス基準を入り切りするバイアス基準決定手段と、上記
バイアス基準で上記補償電流基準を補正する補正手段と
上記負荷の投入時から所定時間の間、上記補償電流基準
を抑制する抑制手段とを備えたことを特徴とする無効電
力発生装置。 - 【請求項３】 系統電源から負荷に供給される負荷電流
の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出し、この補
償電流基準に基づいて補償電流を発生して上記系統へ送
出し、上記系統の無効電力を調整する無効電力発生装置
において、上記負荷端での系統電圧の変動に応じてバイ
アスを可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無効電
流を出力するよう設定する固定バアイス基準との合成値
をバイアス基準とするバイアス基準決定手段と、上記バ
イアス基準で上記補償電流基準を補正する補正手段とを
備えたことを特徴とする無効電力発生装置。 - 【請求項４】 系統電源から負荷に供給される負荷電流
の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出し、この補
償電流基準に基づいて補償電流を発生して上記系統へ送
出し、上記系統の無効電力を調整する無効電力発生装置
において、上記負荷無効電流の変動に応じてバイアスを
可変する可変バイアス基準と、所定の遅相無効電流を出
力するよう設定する固定バアイス基準との合成値をバイ
アス基準とするバイアス基準決定手段と、上記バイアス
基準で上記補償電流基準を補正する補正手段とを備えた
ことを特徴とする無効電力発生装置。 - 【請求項５】 系統電源から負荷に供給される負荷電流
の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出し、この補
償電流基準に基づいて補償電流を発生して上記系統へ送
出し、上記系統の無効電力を調整する無効電力発生装置
において、上記負荷無効電流の変動に応じてバイアスを
可変する可変バイアス基準と、所定の進相無効電流を出
力するよう設定する固定バアイス基準との合成値をバイ
アス基準とするバイアス基準決定手段と、上記バイアス
基準で上記補償電流基準を補正する補正手段とを備えた
ことを特徴とする無効電力発生装置。 - 【請求項６】 請求項５において、負荷無効電流の変動
が所定値以下で、且つ、遅れ負荷であることを検出する
検出手段を設け、他の運転状態から上記検出手段が出力
する運転状態になると、バイアス基準決定手段を動作さ
せるようにしたことを特徴とする無効電力発生装置。 - 【請求項７】 請求項４〜６のいずれか１項において、
バイアス基準決定手段の可変バイアス基準は、上記バイ
アス基準決定手段への入力信号を微分要素と一次遅れ要
素とを通して可変バイアス基準としたことを特徴とする
無効電力発生装置。 - 【請求項８】 系統電源から負荷に供給される負荷電流
の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出し、この補
償電流基準に基づいて補償電流を発生して上記系統へ送
出し、上記系統の無効電力を調整する無効電力発生装置
において、上記負荷無効電流の変動、上記負荷端での系
統電圧の変動、および、上記負荷端での系統電圧のフリ
ッカ値の変動の内、少なくともいずれか一つの変動の大
きさに応じて上記系統への補償電流出力をオン・オフす
る運転・停止判定手段を設けたことを特徴とする無効電
力発生装置。 - 【請求項９】 系統電源から負荷に供給される負荷電流
の無効電流成分に応じて補償電流基準を導出し、この補
償電流基準に基づいて補償電流を発生して上記系統へ送
出し、上記系統の無効電力を調整する無効電力発生装置
において、負荷電流をｄ軸、ｑ軸の２相成分に変換し、
そのｄ軸成分に応じて補償電流基準を生成する手段を設
け、この補償電流基準に基づいて無効電流を送出するよ
うにしたことを特徴とする無効電力発生装置。 - 【請求項１０】 系統電源から負荷に供給すると共に、
この負荷に並列接続された力率改善用の静電容量要素と
を有する系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて
補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記系統の無効
電力を調整する無効電力発生方法において、上記静電容
量要素の上記系統への非接続時は上記負荷無効電流に応
じた遅相無効電流を出力して上記補償電流を補正し、上
記静電容量要素の上記系統への接続時は上記負荷無効電
流に応じた遅相無効電流を出力すると共に所定の遅相無
効電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて上
記補償電流を補正するようにしたことを特徴とする無効
電力発生方法。 - 【請求項１１】 系統電源から負荷に供給すると共に、
この負荷に並列接続された力率改善用の静電容量要素と
を有する系統に対し、負荷電流の無効電流成分に応じて
補償電流を発生して上記系統へ送出し、上記系統の無効
電力を調整する無効電力発生方法において、上記静電容
量要素の上記系統への非接続時は上記負荷無効電流に応
じた遅相無効電流を出力して上記補償電流を補正し、上
記静電容量要素の上記系統への接続時は上記負荷無効電
流に応じた遅相無効電流を出力すると共に所定の遅相無
効電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて上
記補償電流を補正し、且つ、上記負荷の投入時から所定
時間の間、上記補償電流を抑制するようにしたことを特
徴とする無効電力発生方法。 - 【請求項１２】 系統電源から負荷に供給する系統に対
し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流を発生し
て上記系統へ送出して、上記系統の無効電力を調整する
無効電力発生方法において、上記負荷端での系統電圧の
変動に応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅
相無効電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じ
て上記補償電流を補正するようにしたことを特徴とする
無効電力発生方法。 - 【請求項１３】 系統電源から負荷に供給する系統に対
し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流を発生し
て上記系統へ送出して、上記系統の無効電力を調整する
無効電力発生方法において、上記負荷無効電流の変動に
応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定の遅相無効
電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて上記
補償電流を補正するようにしたことを特徴とする無効電
力発生方法。 - 【請求項１４】 系統電源から負荷に供給する系統に対
し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流を発生し
て上記系統へ送出して、上記系統の無効電力を調整する
無効電力発生方法において、上記負荷無効電流の変動に
応じた遅相無効電流を出力すると共に、所定の進相無効
電流を出力し、この両出力を合成した出力に応じて上記
補償電流を補正するようにしたことを特徴とする無効電
力発生方法。 - 【請求項１５】 系統電源から負荷に供給する系統に対
し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流を発生し
て上記系統へ送出して、上記系統の無効電力を調整する
無効電力発生方法において、上記負荷無効電流の変動、
上記負荷端での系統電圧の変動、および、上記負荷端で
の系統電圧のフリッカ値の変動の内、少なくともいずれ
か一つの変動の大きさに応じて上記系統への補償電流出
力をオン・オフするようにしたことを特徴とする無効電
力発生方法。 - 【請求項１６】 系統電源から負荷に供給する系統に対
し、負荷電流の無効電流成分に応じて補償電流を発生し
て上記系統へ送出して、上記系統の無効電力を調整する
無効電力発生方法において、補償電流の内、無効電流成
分のみ補償する手段を設けて補償するようにしたことを
特徴とする無効電力発生方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06291730A JP3112386B2 (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 無効電力発生装置 |
| JP2000040675A JP3374827B2 (ja) | 1994-11-25 | 2000-02-18 | 無効電力発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06291730A JP3112386B2 (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 無効電力発生装置 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000040675A Division JP3374827B2 (ja) | 1994-11-25 | 2000-02-18 | 無効電力発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08147057A true JPH08147057A (ja) | 1996-06-07 |
| JP3112386B2 JP3112386B2 (ja) | 2000-11-27 |
Family
ID=17772661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06291730A Expired - Lifetime JP3112386B2 (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 無効電力発生装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008210145A (ja) * | 2007-02-26 | 2008-09-11 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 電力変換システムの制御方法並びにその制御方法を用いた電力変換システム |
| JP2009217762A (ja) * | 2008-03-13 | 2009-09-24 | Hitachi Ltd | 電力変換器の制御装置 |
| WO2010055557A1 (ja) * | 2008-11-12 | 2010-05-20 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 自励式無効電力補償装置 |
| JP2015084637A (ja) * | 2013-09-19 | 2015-04-30 | ダイキン工業株式会社 | 電力変換装置 |
| CN116365535A (zh) * | 2023-04-24 | 2023-06-30 | 连云港市港圣开关制造有限公司 | 一种低压供电的补偿系统、方法及装置 |
| CN117039956A (zh) * | 2023-08-10 | 2023-11-10 | 福建雄风电气有限公司 | 基于光伏储能新技术的电能质量综合治理系统 |
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