JPH08145482A - 多室冷暖房装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 非共沸混合冷媒を使用する冷凍サイクルにお
ける暖房低負荷運転時の過電流による機器の停止を防止
し、安全に運転を継続する。 【構成】 室内側熱交換器出口温度を検出する温度セン
サー１０ａ,１０ｂと吐出圧力センサー１８と電流セン
サー１９を設け、吐出圧力から演算された飽和ガス温度
と温度センサー１０ａ,１０ｂからの温度との温度差を
演算する温度差演算手段２６ａ,２６ｂと、圧縮機１の
出力電流値にもとづき目標温度差を演算する目標温度差
演算手段２８ａ,２８ｂと、目標温度差に到達する様、
室内側膨張弁８ａ,８ｂを開閉制御する室内側膨張弁動
作手段３０ａ,３０ｂから構成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、非共沸混合冷媒を用い
た多室冷暖房装置において、暖房運転時の室内機制御に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の技術としては特開昭６３−１８０
０５１号公報で知られるような多室冷暖房装置がある。

【０００３】以下、図面を参照しながら従来の技術につ
いて説明する。図８において、１は圧縮機、２は四方
弁、３は室外側熱交換器、４は室外側膨張弁、５は室外
ファンであり、これらで室外機６を形成している。７
ａ，７ｂは室内側熱交換器、８ａ，８ｂは室内側膨張
弁、９ａ，９ｂは室内ファンであり、これらで室内機１
２ａ，１２ｂを形成している。

【０００４】そして、室外機６と室内機１２ａ，１２ｂ
は液管２１とガス管２２によって環状に連接されてい
る。

【０００５】１０ａ，１０ｂは室内側熱交換器出口温度
センサーであり、室内側熱交換器７ａ，７ｂと室内側膨
張弁８ａ，８ｂの間の配管に取り付けられている。１１
は吐出圧力センサーであり、圧縮機１と四方弁２の圧縮
機１近傍配管に取り付けられている。

【０００６】１４ａ，１４ｂは過冷却度計算手段であ
り、室内側熱交換器出口温度センサー１０ａ，１０ｂで
検出した温度と吐出圧力センサー１１で検出した圧力か
ら得られた飽和温度との差から室内側熱交換器７ａ，７
ｂの出口過冷却度を計算する。

【０００７】１５ａ，１５ｂは室内側膨張弁動作手段で
あり、過冷却度度計算手段１４ａ，１４ｂで計算された
過冷却度に基づいて室内側膨張弁８ａ，８ｂを動作させ
る。

【０００８】１６ａ，１６ｂは制御装置であり、過冷却
度計算手段１４ａ，１４ｂ、室内側膨張弁動作手段１５
ａ，１５ｂから構成されている。

【０００９】以上の様に構成された多室冷暖房装置の動
作について問題となる暖房運転のみ説明する。

【００１０】暖房運転の場合、圧縮機１で圧縮された高
温高圧ガスは四方弁２を介して各室内側熱交換器７ａ，
７ｂに送られ、室内ファン９ａ，９ｂにより室内空気に
放熱して凝縮液化し、室内側膨張弁８ａ，８ｂを通って
液管２１に流入し、室外側膨張弁４を通って減圧され、
低温低圧の２相冷媒となって室外側熱交換器３に送ら
れ、室外ファン５により室外空気から吸熱して蒸発気化
し、四方弁２を介し圧縮機１に戻り暖房運転を行う。

【００１１】この時、過冷却度計算手段１４ａ，１４ｂ
は、室内側熱交換器７ａ，７ｂ出口の過冷却度を吐出圧
力センサー１１で検出した圧力値から演算した飽和温度
と、室内側熱交換器出口温度センサー１０ａ，１０ｂで
検出した温度との差として算出し、室内側膨張弁動作手
段１５ａ，１５ｂにより、室内側膨張弁８ａ，８ｂを演
算した過冷却度が所定値よりも小さくなると開度を減少
させ、また過冷却度が所定値よりも大きくなると開度を
増加させることにより、室内側膨張弁８ａ，８ｂを適正
開度に制御している。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成では、暖房低負荷運転時（凝縮能力が小さく凝
縮圧力が高い時）にも適切な過冷却度を取るために、室
内側膨張弁８ａ，８ｂを閉める制御を行う。

【００１３】これにより、圧縮機１の吐出圧力が高くな
り、圧縮機１にトルク負荷がかかり、入力電流値が大き
くなる。そのため、過電流保護がかかり運転の継続がで
きなくなる。

【００１４】また、非共沸混合冷媒（例えば高沸点冷媒
であるＲ１３４ａと低沸点冷媒であるＲ３２の２種の混
合冷媒）を使用した場合に、アキュームレータ３１内
で、非共沸混合冷媒が気液平衡状態となると、液側は高
沸点冷媒の組成比率が高くなり、ガス側は低沸点冷媒の
組成比率が高くなる。従って、圧縮機１はアキュームレ
ータ３１内の低沸点冷媒に富んだガス冷媒を吸い込むた
め、低沸点冷媒の組成比率が高い冷媒がサイクル内を循
環する。

【００１５】よって、同一圧力では、循環冷媒の液飽和
温度が低下してしまい、過冷却度演算装置１４ａ,１４
ｂにより演算した過冷却度が、循環冷媒の過冷却度より
大きくなり、室内側膨張弁動作手段１４ａ,１４ｂによ
り制御される室内側膨張弁８ａ，８ｂの開度が適正開度
より大きくなってしまう。このため、最適な運転が行え
ず、効率が低下するという課題を有している。

【００１６】本発明は上記課題を解決するもので、非共
沸混合冷媒を使用した場合の暖房低負荷運転時（凝縮能
力が小さく凝縮圧力が高い時）においても、電流検知に
よる圧縮機の入力電流上昇を防止し、機器の継続運転を
可能とし、加えて適正な室内機能力制御を行うことがで
きる多室冷暖房装置を提供することを目的としている。

【００１７】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明の多室冷暖房装置は、圧縮機に取り付けた電流
センサーと、前記電流センサーの電流値を検出する電流
値検知手段と、前記室内側熱交換器と前記室内側膨張弁
との間の配管に取り付けた室内側熱交換器出口温度セン
サーと、前記圧縮機と前記四方弁との間の前記圧縮機近
傍の配管に取り付けた吐出圧力センサーと、前記室内側
熱交換器出口温度センサーの温度を検出する温度検知手
段と、前記吐出圧力センサーの圧力を検出する圧力検知
手段と、前記圧力検知手段で検知した圧力値から飽和ガ
ス温度を演算する飽和ガス温度演算手段と、前記飽和ガ
ス温度演算手段で演算した飽和ガス温度から前記温度検
知手段で検知した温度を差引いた温度差を演算する温度
差演算手段と、前記電流値検知手段で得られた電流値か
ら目標温度差を演算する目標温度差演算手段と、前記温
度差計算手段の演算結果と前記目標温度差演算手段で得
られた目標温度差とを比較し前記室内側膨張弁の開度を
演算する室内側膨張弁開度演算手段と、前記室内側膨張
弁開度演算手段の出力信号に基づいて前記室内側膨張弁
を動作させる室内側膨張弁動作手段とを備えている。

【００１８】また、圧縮機に取り付けた電流センサー
と、前記電流センサーの電流値を検出する電流値検知手
段と、前記アキュームレータ内の液面の高さを検知する
液面高さ検知センサーと、前記液面高さ検知センサーに
よって検知した前記アキュームレータ内の液面高さから
循環冷媒の組成比率を予測する循環冷媒組成比率予測手
段と、前記室内側熱交換器と前記室内側膨張弁との間の
配管に取り付けた室内側熱交換器出口温度センサーと、
前記圧縮機と前記四方弁との間の前記圧縮機近傍の配管
に取り付けた吐出圧力センサーと、前記室内側熱交換器
出口温度センサーの温度を検出する温度検知手段と、前
記吐出圧力センサーの圧力を検出する圧力検知手段と、
前記圧力検知手段で検知した圧力値と前記循環冷媒組成
比率予測手段から予測された循環冷媒の組成比率から飽
和ガス温度を演算する飽和ガス温度演算手段と、前記飽
和ガス温度演算手段で演算した飽和ガス温度から前記温
度検知手段で検知した温度を差引き温度差を演算する温
度差演算手段と、前記電流値検知手段で得られた電流値
から目標温度差を演算する目標温度差演算手段と、前記
温度差計算手段の演算結果と前記目標温度差演算手段で
得られた目標温度差とを比較し前記室内側膨張弁の開度
を演算する室内側膨張弁開度演算手段と、前記室内側膨
張弁開度演算手段の出力信号に基づいて前記室内側膨張
弁を動作させる室内側膨張弁動作手段とを備えている。

【００１９】

【作用】本発明は上記のような構成により、非共沸混合
冷媒を使用した場合の暖房低負荷運転時（凝縮能力が小
さく凝縮圧力が高い時）においても、圧力検知手段で検
出した圧力値から演算された飽和ガス温度と温度検知手
段で検出した温度の差、即ち飽和ガス温度と室内側熱交
換器出口の温度差を温度差演算手段で計算し、この計算
結果と電流検知手段で検出した電流値に対する予め設定
された目標温度差とを室内側膨張弁開度演算手段で比較
する。

【００２０】計算結果が目標温度差より大きい場合に
は、室内側膨張弁動作手段で室内側膨張弁を開く。計算
結果が目標温度差より小さい場合には、室内側膨張弁動
作手段で室内側膨張弁を絞る。このことにより、機器の
継続運転を可能とし、適正な室内機能力制御を行う。

【００２１】また、本発明は、アキュームレータ内の非
共沸混合冷媒の溜まり量を検出することにより冷媒循環
組成比率から飽和ガス温度を演算できる。

【００２２】このことにより、非共沸混合冷媒の循環組
成比率が変化したときでも精度良く室内機能力制御を行
う。

【００２３】

【実施例】以下、本発明の第１の実施例を図１、図２、
図３、図４を用いて説明する。図１は第１の実施例にお
ける多室冷暖房装置の構成図である。図２は同実施例に
おける暖房運転時の動作フローチャートである。図３は
同実施例における暖房運転時のモリエル線図である。図
４は同実施例における圧縮機入力電流に対する目標温度
差を示す特性図である。

【００２４】尚、従来と同一構成については同一符号を
付し、その詳細な説明を省略する。図１において、１０
ａ，１０ｂは室内側熱交換器出口温度センサーであり、
室内側熱交換器７ａ，７ｂと室内側膨張弁８ａ，８ｂの
間の配管に取り付けられている。１８は吐出圧力センサ
ーであり、圧縮機１と四方弁２の圧縮機１近傍配管に取
り付けられている。１９は電流センサーであり、圧縮機
１への電源入力部に取り付けられている。２０はインバ
ータであり、圧縮機１の周波数をリニアに可変する。

【００２５】２３ａ，２３ｂは温度検知手段であり、室
内側熱交換器出口温度センサー１０ａ，１０ｂにより室
内側熱交換器７ａ，７ｂ入口、出口の配管温度を検出す
る。

【００２６】２４ａ，２４ｂは圧力検知手段であり、吐
出圧力センサー１８により圧縮機１吐出圧力を検出す
る。

【００２７】２５ａ，２５ｂは飽和ガス温度演算手段で
あり、圧力検知手段２４ａ，２４ｂで検出された値から
飽和ガス温度を演算する。

【００２８】２６ａ，２６ｂは温度差演算手段であり、
飽和ガス温度演算手段２５ａ，２５ｂで演算された飽和
ガス温度と温度検知手段２３ａ，２３ｂで検出した室内
側熱交換器７ａ，７ｂの出口温度との温度差を演算す
る。

【００２９】２７ａ，２７ｂは電流値検知手段であり、
電流センサー１９により圧縮機１への入力電流を検知す
る。

【００３０】２８ａ，２８ｂは目標温度差演算手段であ
り、電流値検知手段２７ａ，２７ｂで検出された電流値
にもとづき予め設定された目標温度差を演算する。

【００３１】２９ａ，２９ｂは室内側膨張弁開度判定手
段であり、目標温度差演算手段２８ａ，２８ｂの演算結
果と温度差演算手段２６ａ，２６ｂの演算結果とを比較
して、室内側膨張弁８ａ，８ｂを開くか、閉めるか判定
する。

【００３２】３０ａ，３０ｂは室内側膨張弁動作手段で
あり、室内側膨張弁開度判定手段２９ａ，２９ｂの判定
に基づいて、室内側膨張弁８ａ，８ｂの開閉を行う。

【００３３】１６ａ，１６ｂは制御装置であり、温度検
知手段２３ａ，２３ｂ、圧力検知手段２４ａ，２４ｂ、
飽和ガス温度演算手段２５ａ，２５ｂ、温度差演算手段
２６ａ，２６ｂ、電流値検知手段２７ａ，２７ｂ、目標
温度差演算手段２８ａ，２８ｂ、室内側膨張弁開度判定
手段２９ａ，２９ｂ、室内側膨張弁動作手段３０ａ，３
０ｂから構成され室内機１２ａ，１２ｂ内に設置されて
いる。

【００３４】以上のように構成された多室冷暖房装置の
暖房運転時について、図２，図３，図４を参照しながら
その動作を説明する。

【００３５】尚、従来と同一の動作については、詳細な
説明を省略する。また、室内機１２ａ，１２ｂのどちら
も同一動作をするので、室内機１２ａについてのみ動作
を説明する。

【００３６】図２において、ｓｔｅｐ１では、室内側熱
交換器出口温度センサー１０ａにより室内側熱交換器７
ａ出口温度ｔｏ１を、吐出圧力センサー１８により圧縮
機１吐出圧力ｐｄを検知し、ｓｔｅｐ２へ移行する。

【００３７】ｓｔｅｐ２ではｓｔｅｐ１で検知された吐
出圧力ｐｄから飽和ガス温度ｔｉ１を次式より演算し、
ｓｔｅｐ３へ移行する。

【００３８】ｔｉ１＝ｆ（ｐｄ） ｓｔｅｐ３ではｓｔｅｐ２で演算された飽和ガス温度ｔ
ｉ１とｓｔｅｐ１で検知された室内側熱交換器７ａ出口
温度ｔｏ１との温度差△Ｔｓを次式より計算し、ｓｔｅ
ｐ４へ移行する。

【００３９】△Ｔｓ＝ｔｉ１−ｔｏ１ ここで、温度差△Ｔｓについて図３を用いて説明する。
図３は非共沸混合冷媒のモリエル線図であり、暖房運転
時の理想的なサイクル状態（凝縮圧力＝１．８ＭＰａ、
蒸発圧力＝０．５ＭＰａ、凝縮器（室内側熱交換器７
ａ）出口過冷却度＝５Ｋ、蒸発器（室外側熱交換器３）
出口過熱度＝５Ｋ）を示している。

【００４０】飽和ガス温度（凝縮器入口温度）ｔｉ１と
凝縮器出口温度ｔｏ１は温度すべりにより、圧力一定に
おいても異なった値となる。

【００４１】ｓｔｅｐ４では電流センサー１９により圧
縮機１への入力電流値ｉを検知し、ｓｔｅｐ５へ移行す
る。

【００４２】ｓｔｅｐ５ではｓｔｅｐ４で検知した電流
値ｉをもとに電流値に対する目標温度差ΔＴｍを次式に
より計算し、ｓｔｅｐ６へ移行する。

【００４３】△Ｔｍ＝ｆｉ（ｉ） ここで、目標温度差△Ｔｍについてについて図４を用い
て説明する。図４は圧縮機１への入力電流に対する目標
温度差を示す特性図であり、横軸に入力電流値（Ａ）、
縦軸に目標温度差（Ｋ）を示す。例えば入力電流＝２６
（Ａ）の時は予め実験により設定されている目標温度差
５（Ｋ）を算出する。

【００４４】ｓｔｅｐ６ではｓｔｅｐ３で演算された温
度差ΔＴｓとｓｔｅｐ５で演算された目標温度差ΔＴｍ
を比較して比較値が、ΔＴｓ＜ΔＴｍの時、適正値より
小さいと判定してｓｔｅｐ７へ移行し、ΔＴｓ＞ΔＴｍ
の時、適正値より大きいと判定してｓｔｅｐ８へ移行す
る。

【００４５】ｓｔｅｐ７では、室内側膨張弁８ａの開度
を小さくする設定を行い、ｓｔｅｐ９へ移行する（例え
ば−１００パルス絞る設定を行う）。

【００４６】ｓｔｅｐ８では、室内側膨張弁８ａの開度
を大きくする設定を行い、ｓｔｅｐ９へ移行する（例え
ば＋１００パルス開く設定を行う）。

【００４７】尚、ΔＴｓ＝ΔＴｍの場合は、現状開度維
持を設定しｓｔｅｐ９へ移行する。ｓｔｅｐ９では室内
側膨張弁動作手段３０ａで、室内側膨張弁８ａを開閉動
作してｓｔｅｐ１へ戻る。

【００４８】この第１の実施例によれば、非共沸混合冷
媒を使用した場合の暖房運転において、室内側熱交換器
７ａ，７ｂの出口温度と飽和ガス温度との温度差と、圧
縮機入力電流値に対する目標温度差とを比較することに
より、室内側熱交換器７ａ，７ｂの出口過冷却度がゼロ
の時でも、室内側膨張弁８ａ，８ｂを適正に制御でき
る。

【００４９】このことにより、暖房低負荷運転時（凝縮
能力が小さく凝縮圧力が高い時）にも電流検知による圧
縮機１の入力電流上昇を防止し、機器の継続運転を可能
とし、加えて適正な室内機能力制御を行うことができ
る。

【００５０】次に、本発明の第２の実施例を図５、図
６、図７を用いて説明する。図５は第２の実施例におけ
る多室冷暖房装置の冷媒サイクル図である。図６は同実
施例における冷房運転時の動作フローチャートである。
図７は同実施例におけるアキュームレータの液面高さと
循環冷媒の低沸点冷媒比率の関係を示した特性図であ
る。

【００５１】尚、第１の実施例と同一構成については同
一符号を付し、その詳細な説明を省略する。

【００５２】図５において、３１は冷房運転時と暖房運
転時の循環冷媒量を調整するためのアキュームレータで
ある。３２はアキュームレータ３１内の液面の位置を検
知する液面高さ検知センサー（例えば、複数のフロート
スイッチ）である。３３は液面高さ検知センサー３２に
よって検知したアキュームレータ３１内の液面高さから
循環冷媒の組成比率を予測する循環冷媒組成比率予測手
段である。

【００５３】３４は、循環冷媒組成比率予測手段３３に
よって予測された組成比率と吐出圧力センサー１８によ
って検出された圧力値から飽和ガス温度を演算する飽和
ガス温度演算手段である。

【００５４】アキュームレータ３１と、液面高さ検知セ
ンサー３２と、循環冷媒組成比率予測手段３３は室外機
６内に構成されており、飽和ガス温度演算手段３４は制
御装置１６ａ，１６ｂ内に構成され、室内機１２ａ，１
２ｂ内に設置されている。

【００５５】以上のように構成された多室冷暖房装置の
暖房運転時について、図６、図７を参照しながらその動
作を説明する。

【００５６】尚、従来と同一の動作については、詳細な
説明を省略する。また、室内機１２ａ，１２ｂのどちら
も同一動作をするので、室内機１２ａについてのみ動作
を説明する。

【００５７】まず、図７を用いてアキュームレータ３１
の液面高さと循環冷媒の低沸点冷媒組成比率の関係につ
いて説明する。アキュームレータ３１内で、非共沸混合
冷媒が気液平衡状態となると、液側は高沸点冷媒の組成
比率が高くなり、ガス側は低沸点冷媒の組成比率が高く
なり、圧縮機１はアキュームレータ３１内の低沸点冷媒
に富んだガス冷媒を吸い込むため、アキュームレータ３
１内の液量が増加し液面高さが上昇すると、循環冷媒の
低沸点冷媒組成比率が高くなる。また、アキュームレー
タ３１内の液量が減少し液面高さが低下すると、循環冷
媒の低沸点冷媒の組成比率が低くなる。これらを図７の
様な線図で表わすことができる。

【００５８】次に図６を用いてその動作を説明する。ｓ
ｔｅｐＡでは、液面高さ検知センサー３２がアキューム
レータ３１内の液面高さＨを検知し、ｓｔｅｐＢへ移行
する。

【００５９】ｓｔｅｐＢでは、循環冷媒組成比率予測手
段３３がアキュームレータ３１内の液面高さＨを、図７
に示すアキュームレータ液面高さと循環冷媒の低沸点冷
媒組成比率の関係を示す特性図を用いて、循環冷媒の低
沸点冷媒組成比率Ｘに換算し、ｓｔｅｐＣへ移行する。

【００６０】ｓｔｅｐＣでは、低沸点冷媒組成比率Ｘの
値と圧力検知手段２４ａ，２４ｂが吐出圧力センサー１
８から検出した圧力値をもとに、飽和ガス温度ｔｉ１を
演算し、ｓｔｅｐ３へ移行する。

【００６１】以降は第１の実施例と同じ動作を行う。こ
の第２の実施例により、非共沸混合冷媒（例えば高沸点
冷媒であるＲ１３４ａと低沸点冷媒であるＲ３２の２種
の混合冷媒）を使用した場合の暖房運転において循環組
成比率が変化した時にでも飽和ガス温度ｔｉ１を精度良
く演算できる。

【００６２】そして、室内側熱交換器７ａ，７ｂの出口
温度と演算された飽和ガス温度ｔｉ１との温度差と、圧
縮機入力電流値に対する予め設定された適正な目標温度
差とを比較することにより、室内側熱交換器７ａ，７ｂ
の出口過冷却度がゼロの時でも、室内側膨張弁８ａ，８
ｂを精度良く適正に制御できる。

【００６３】このことにより、暖房低負荷運転時（凝縮
能力が小さく凝縮圧力が高い時）にも電流検知による圧
縮機１の入力電流上昇を防止し、機器の継続運転を可能
とし、加えて循環冷媒の組成比率が変化した時でも精度
良く適正な室内機能力制御を行うことができる。

【００６４】

【発明の効果】以上の説明から明かなように、本発明は
圧縮機、インバータ、四方弁、室外側熱交換器、室外側
膨張弁から成る室外機と、室内側熱交換器、室内側膨張
弁から成る複数の室内機と、前記室外機と前記複数の室
内機を環状に接続して冷媒回路を構成し、前記圧縮機に
取り付けた電流センサーと、前記電流センサーの電流値
を検出する電流値検知手段と、前記室内側熱交換器と前
記室内側膨張弁との間の配管に取り付けた室内側熱交換
器出口温度センサーと、前記圧縮機と前記四方弁との間
の前記圧縮機近傍の配管に取り付けた吐出圧力センサー
と、前記室内側熱交換器出口温度センサーの温度を検出
する温度検知手段と、前記吐出圧力センサーの圧力を検
出する圧力検知手段と、前記圧力検知手段で検知した圧
力値から飽和ガス温度を演算する飽和ガス温度演算手段
と、前記飽和ガス温度演算手段で演算した飽和ガス温度
から前記温度検知手段で検知した温度を差引いた温度差
を演算する温度差演算手段と、前記電流値検知手段で得
られた電流値から目標温度差を演算する目標温度差演算
手段と、前記温度差計算手段の演算結果と前記目標温度
差演算手段で得られた目標温度差とを比較し前記室内側
膨張弁の開度を演算する室内側膨張弁開度演算手段と、
前記室内側膨張弁開度演算手段の出力信号に基づいて前
記室内側膨張弁を動作させる室内側膨張弁動作手段を備
えている。

【００６５】このことにより、非共沸混合冷媒（例えば
高沸点冷媒であるＲ１３４ａと低沸点冷媒であるＲ３２
の２種の混合冷媒）を使用した場合の暖房低負荷運転時
（凝縮能力が小さく凝縮圧力が高い時）にも電流検知に
よる圧縮機の入力電流上昇を防止し、機器の継続運転を
可能とする。

【００６６】さらに温度すべり利用により、室内側熱交
換器出口過冷却度がゼロの場合でも室内機間の分流制御
が可能であり適正な室内機能力制御を行うことができ
る。

【００６７】加えて、入力電流保護値を下げることによ
りインバータのコストダウンが図れる多室冷暖房装置を
提供できる。

【００６８】また、本発明は、圧縮機、インバータ、四
方弁、室外側熱交換器、室外側膨張弁、アキュームレー
タから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側膨張弁か
ら成る複数の室内機と、前記室外機と前記複数の室内機
を環状に接続して冷媒回路を構成し、前記圧縮機に取り
付けた電流センサーと、前記電流センサーの電流値を検
出する電流値検知手段と、前記アキュームレータ内の液
面の高さを検知する液面高さ検知センサーと、前記液面
高さ検知センサーによって検知した前記アキュームレー
タ内の液面高さから循環冷媒の組成比率を予測する循環
冷媒組成比率予測手段と、前記室内側熱交換器と前記室
内側膨張弁との間の配管に取り付けた室内側熱交換器出
口温度センサーと、前記圧縮機と前記四方弁との間の前
記圧縮機近傍の配管に取り付けた吐出圧力センサーと、
前記室内側熱交換器出口温度センサーの温度を検出する
温度検知手段と、前記吐出圧力センサーの圧力を検出す
る圧力検知手段と、前記圧力検知手段で検知した圧力値
と前記循環冷媒組成比率予測手段から予測された循環冷
媒の組成比率から飽和ガス温度を演算する飽和ガス温度
演算手段と、前記飽和ガス温度演算手段で演算した飽和
ガス温度から前記温度検知手段で検知した温度を差引い
た温度差を演算する温度差演算手段と、前記電流値検知
手段で得られた電流値から目標温度差を演算する目標温
度差演算手段と、前記温度差計算手段の演算結果と前記
目標温度差演算手段で得られた目標温度差とを比較し前
記室内側膨張弁の開度を演算する室内側膨張弁開度演算
手段と、前記室内側膨張弁開度演算手段の出力信号に基
づいて前記室内側膨張弁を動作させる室内側膨張弁動作
手段とを備えている。

【００６９】このことにより、非共沸混合冷媒（例えば
高沸点冷媒であるＲ１３４ａと低沸点冷媒であるＲ３２
の２種の混合冷媒）を使用した場合の暖房低負荷運転時
（凝縮能力が小さく凝縮圧力が高い時）にも電流検知に
よる圧縮機の入力電流上昇を防止し、機器の継続運転を
可能とする。

【００７０】さらに温度すべり利用により、室内側熱交
換器出口過冷却度がゼロの場合でも室内機間の分流制御
が可能であり適正な室内機能力制御を行うことができ
る。

【００７１】加えて、循環冷媒の組成比率が変化した時
にでも精度良く室内側膨張弁の制御ができ、より快適な
空調環境を可能とする多室冷暖房装置を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例における多室冷暖房装置
の冷媒サイクル図

【図２】同実施例おける暖房運転時の動作フローチャー
ト

【図３】同実施例における暖房運転時のモリエル線図

【図４】同実施例における暖房運転時の圧縮機入力電流
に対する目標温度差を示す特性図

【図５】本発明の第２の実施例における多室冷暖房装置
の冷媒サイクル図

【図６】同実施例における暖房運転時の動作フローチャ
ート

【図７】同実施例におけるアキュームレータの液面高さ
と循環冷媒の低沸点冷媒比率の関係を示した特性図

【図８】従来の多室冷暖房装置の冷媒サイクル図

【符号の説明】

１ 圧縮機 ２ 四方弁 ３ 室外側熱交換器 ４ 室外側膨張弁 ６ 室外機 ７ａ，７ｂ 室内側熱交換器 ８ａ，８ｂ 室内側膨張弁 １０ａ，１０ｂ 室内側熱交換器出口温度センサー １２ａ，１２ｂ 室内機 １８ 吐出圧力センサー １９ 電流センサー ２０ インバータ ２３ａ，２３ｂ 温度検知手段 ２４ａ，２４ｂ 圧力検知手段 ２５ａ，２５ｂ 飽和ガス温度演算手段 ２６ａ，２６ｂ 温度差演算手段 ２７ａ，２７ｂ 電流値演算手段 ２８ａ，２８ｂ 目標温度差演算手段 ２９ａ，２９ｂ 室内側膨張弁開度演算手段 ３０ａ，３０ｂ 室内側膨張弁動作手段 ３１ アキュームレータ ３２ 液面高さ検知手段 ３３ 循環冷媒組成比率予測手段 ３４ａ，３４ｂ 飽和ガス温度演算手段

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機、インバータ、四方弁、室外側熱
   交換器、室外側膨張弁から成る室外機と、室内側熱交換
   器、室内側膨張弁から成る複数の室内機と、前記室外機
   と前記複数の室内機を環状に接続して冷媒回路を構成
   し、前記圧縮機に取り付けた電流センサーと、前記電流
   センサーの電流値を検出する電流値検知手段と、前記室
   内側熱交換器と前記室内側膨張弁との間の配管に取り付
   けた室内側熱交換器出口温度センサーと、前記圧縮機と
   前記四方弁との間の前記圧縮機近傍の配管に取り付けた
   吐出圧力センサーと、前記室内側熱交換器出口温度セン
   サーの温度を検出する温度検知手段と、前記吐出圧力セ
   ンサーの圧力を検出する圧力検知手段と、前記圧力検知
   手段で検知した圧力値から飽和ガス温度を演算する飽和
   ガス温度演算手段と、前記飽和ガス温度演算手段で演算
   した飽和ガス温度から前記温度検知手段で検知した温度
   を差引いた温度差を演算する温度差演算手段と、前記電
   流値検知手段で得られた電流値から目標温度差を演算す
   る目標温度差演算手段と、前記温度差計算手段の演算結
   果と前記目標温度差演算手段で得られた目標温度差とを
   比較し前記室内側膨張弁の開度を演算する室内側膨張弁
   開度演算手段と、前記室内側膨張弁開度演算手段の出力
   信号に基づいて前記室内側膨張弁を動作させる室内側膨
   張弁動作手段をと備え、冷媒として非共沸混合冷媒を用
   いた多室冷暖房装置。
2. 【請求項２】 圧縮機、インバータ、四方弁、室外側熱
   交換器、室外側膨張弁、アキュームレータから成る室外
   機と、室内側熱交換器、室内側膨張弁から成る複数の室
   内機と、前記室外機と前記複数の室内機を環状に接続し
   て冷媒回路を構成し、前記圧縮機に取り付けた電流セン
   サーと、前記電流センサーの電流値を検出する電流値検
   知手段と、前記アキュームレータ内の液面の高さを検知
   する液面高さ検知センサーと、前記液面高さ検知センサ
   ーによって検知した前記アキュームレータ内の液面高さ
   から循環冷媒の組成比率を予測する循環冷媒組成比率予
   測手段と、前記室内側熱交換器と前記室内側膨張弁との
   間の配管に取り付けた室内側熱交換器出口温度センサー
   と、前記圧縮機と前記四方弁との間の前記圧縮機近傍の
   配管に取り付けた吐出圧力センサーと、前記室内側熱交
   換器出口温度センサーの温度を検出する温度検知手段
   と、前記吐出圧力センサーの圧力を検出する圧力検知手
   段と、前記圧力検知手段で検知した圧力値と前記循環冷
   媒組成比率予測手段から予測された循環冷媒の組成比率
   から飽和ガス温度を演算する飽和ガス温度演算手段と、
   前記飽和ガス温度演算手段で演算した飽和ガス温度から
   前記温度検知手段で検知した温度を差引いた温度差を演
   算する温度差演算手段と、前記電流値検知手段で得られ
   た電流値から目標温度差を演算する目標温度差演算手段
   と、前記温度差計算手段の演算結果と前記目標温度差演
   算手段で得られた目標温度差とを比較し前記室内側膨張
   弁の開度を演算する室内側膨張弁開度演算手段と、前記
   室内側膨張弁開度演算手段の出力信号に基づいて前記室
   内側膨張弁を動作させる室内側膨張弁動作手段とを備
   え、冷媒として非共沸混合冷媒を用いた多室冷暖房装
   置。