JPH10160273A - 空気調和装置 - Google Patents
空気調和装置Info
- Publication number
- JPH10160273A JPH10160273A JP32132996A JP32132996A JPH10160273A JP H10160273 A JPH10160273 A JP H10160273A JP 32132996 A JP32132996 A JP 32132996A JP 32132996 A JP32132996 A JP 32132996A JP H10160273 A JPH10160273 A JP H10160273A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- expansion valve
- temperature
- refrigerant
- electric motor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】圧縮機入口が着霜する運転状態でも、適切な電
動膨張弁制御を行い、効率の良い空気調和装置を提供す
る。 【解決手段】凝縮冷媒温度あるいは蒸発冷媒温度と、圧
縮機吐出パイプ温度と圧縮機入力から電動膨張弁の最適
開度を演算し、電動膨張弁制御を行う。
動膨張弁制御を行い、効率の良い空気調和装置を提供す
る。 【解決手段】凝縮冷媒温度あるいは蒸発冷媒温度と、圧
縮機吐出パイプ温度と圧縮機入力から電動膨張弁の最適
開度を演算し、電動膨張弁制御を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は空気調和装置に関す
る。
る。
【０００２】
【従来の技術】圧縮機，冷媒流路切換装置，凝縮器，電
動膨張弁，蒸発器により構成される空気調和装置の制御
方法には、例えば、特開昭62−80470 号公報に記載され
ているように、圧縮機に接続された吸入管の蒸発器に近
い部分の冷媒の温度と、圧縮機に近い冷媒の温度差、す
なわち、圧縮機入口部分のスーパーヒートを一定になる
ように、電動膨張弁の開度を制御する方法が知られてい
る。
動膨張弁，蒸発器により構成される空気調和装置の制御
方法には、例えば、特開昭62−80470 号公報に記載され
ているように、圧縮機に接続された吸入管の蒸発器に近
い部分の冷媒の温度と、圧縮機に近い冷媒の温度差、す
なわち、圧縮機入口部分のスーパーヒートを一定になる
ように、電動膨張弁の開度を制御する方法が知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来例では圧縮機
吸入温度が低くなると、圧縮機に接続された吸入管の蒸
発器に近い部分の媒体の温度を検出する検出部に着霜が
生じて正確な温度を検出できず、スーパーヒートを設定
した値になるように制御できなくなる点が問題であっ
た。
吸入温度が低くなると、圧縮機に接続された吸入管の蒸
発器に近い部分の媒体の温度を検出する検出部に着霜が
生じて正確な温度を検出できず、スーパーヒートを設定
した値になるように制御できなくなる点が問題であっ
た。
【０００４】また圧縮機に近い冷媒の温度は配管部の熱
伝導により、圧縮機の温度の影響を受けやすいため誤差
が大きく、空気調和装置に適したスーパーヒート制御を
行えないという点が問題であった。
伝導により、圧縮機の温度の影響を受けやすいため誤差
が大きく、空気調和装置に適したスーパーヒート制御を
行えないという点が問題であった。
【０００５】本発明の目的は、いかなる運転状態でも適
切な電動膨張弁制御を行い効率の良い空気調和装置を提
供することにある。
切な電動膨張弁制御を行い効率の良い空気調和装置を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の目的は、凝縮器あ
るいは蒸発器冷媒温度，圧縮機吐出冷媒温度，圧縮機入
力から、電動膨張弁の最適開度を演算し、電動膨張弁を
制御することで達成される。
るいは蒸発器冷媒温度，圧縮機吐出冷媒温度，圧縮機入
力から、電動膨張弁の最適開度を演算し、電動膨張弁を
制御することで達成される。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の第１の実施例を、図１の
空気調和装置のブロック図を用いて説明する。
空気調和装置のブロック図を用いて説明する。
【０００８】図１で１は容量可変型の圧縮機、２は冷媒
流路切換手段としての四方弁、３は室外熱交換器、４は
電動膨張弁、５は室内熱交換器、６は圧縮機吐出パイプ
に設けられる圧縮機吐出冷媒温度検出手段としての圧縮
機吐出パイプ温度センサ、７は室外熱交換器冷媒温度検
出手段としての室外熱交換器温度センサ、８は圧縮機電
気入力センサ、９は圧縮機回転数センサ、１０は圧縮機
吐出パイプ温度センサ６、室外熱交換器温度センサ７、
圧縮機電気入力センサ８、圧縮機回転数センサ９からの
出力を受け、被圧縮冷媒のエンタルピを演算して、電動
膨張弁４の最適開度を演算し、電動膨張弁４を制御する
電動膨張弁制御装置である。
流路切換手段としての四方弁、３は室外熱交換器、４は
電動膨張弁、５は室内熱交換器、６は圧縮機吐出パイプ
に設けられる圧縮機吐出冷媒温度検出手段としての圧縮
機吐出パイプ温度センサ、７は室外熱交換器冷媒温度検
出手段としての室外熱交換器温度センサ、８は圧縮機電
気入力センサ、９は圧縮機回転数センサ、１０は圧縮機
吐出パイプ温度センサ６、室外熱交換器温度センサ７、
圧縮機電気入力センサ８、圧縮機回転数センサ９からの
出力を受け、被圧縮冷媒のエンタルピを演算して、電動
膨張弁４の最適開度を演算し、電動膨張弁４を制御する
電動膨張弁制御装置である。
【０００９】なお室外熱交換器３は、冷房時は凝縮器、
暖房時は蒸発器となり、室内熱交換器５は、冷房時は蒸
発器、暖房時は凝縮器となる。
暖房時は蒸発器となり、室内熱交換器５は、冷房時は蒸
発器、暖房時は凝縮器となる。
【００１０】このように構成された空気調和装置につい
て冷房を例にとり説明する。
て冷房を例にとり説明する。
【００１１】圧縮機１で圧縮された高温高圧の冷媒ガス
は、四方弁２を通り、室外熱交換器３で室外空気に放熱
して凝縮し、電動膨張弁４で減圧膨張し、室内熱交換器
５で室内空気から吸熱して蒸発し、四方弁２を通り、再
び圧縮機１へ戻る。そして電動膨張弁制御装置１０は、
圧縮機吐出パイプ温度センサ６の検出値と、室外熱交換
器温度センサ７の検出値と、圧縮機電気入力８の検出値
と、圧縮機回転数センサ９の検出値から冷媒のエントロ
ピを演算して圧縮機入口スーパーヒートを算出し、この
スーパーヒートが最適値になるように電動膨張弁４を制
御する。
は、四方弁２を通り、室外熱交換器３で室外空気に放熱
して凝縮し、電動膨張弁４で減圧膨張し、室内熱交換器
５で室内空気から吸熱して蒸発し、四方弁２を通り、再
び圧縮機１へ戻る。そして電動膨張弁制御装置１０は、
圧縮機吐出パイプ温度センサ６の検出値と、室外熱交換
器温度センサ７の検出値と、圧縮機電気入力８の検出値
と、圧縮機回転数センサ９の検出値から冷媒のエントロ
ピを演算して圧縮機入口スーパーヒートを算出し、この
スーパーヒートが最適値になるように電動膨張弁４を制
御する。
【００１２】次に電動膨張弁制御装置１０での電動膨張
弁開度の算出原理を図２のモリエル線図で説明する。ま
ず圧縮時の冷媒状態は、圧縮機入口（ｓ点）ではエンタ
ルピＨｓ，エントロピＳｓ，圧力Ｐｓ，温度Ｔｓであ
り、圧縮機構により等エントロピ圧縮されｄ点に至り、
エンタルピＨｄ，エントロピＳｄ（＝Ｓｓ），圧力Ｐ
ｄ，温度Ｔｄとなる。よってｄ点の状態とΔＨｓｄが定
められればｓ点が定められ、ｓ点が定められれば圧縮機
入口圧力Ｐｓでの露点温度Ｔｗが算出できるので、圧縮
機入口スーパーヒートＳＨ（＝Ｔｓ−Ｔｗ）が算出でき
る。
弁開度の算出原理を図２のモリエル線図で説明する。ま
ず圧縮時の冷媒状態は、圧縮機入口（ｓ点）ではエンタ
ルピＨｓ，エントロピＳｓ，圧力Ｐｓ，温度Ｔｓであ
り、圧縮機構により等エントロピ圧縮されｄ点に至り、
エンタルピＨｄ，エントロピＳｄ（＝Ｓｓ），圧力Ｐ
ｄ，温度Ｔｄとなる。よってｄ点の状態とΔＨｓｄが定
められればｓ点が定められ、ｓ点が定められれば圧縮機
入口圧力Ｐｓでの露点温度Ｔｗが算出できるので、圧縮
機入口スーパーヒートＳＨ（＝Ｔｓ−Ｔｗ）が算出でき
る。
【００１３】また圧縮時のエンタルピ増加量ΔＨｓｄ
は、圧縮機への電気入力Ｅ，圧縮機効率η，冷媒循環量
ＧとするとＨｓｄ＝Ｅ・η／Ｇで与えられる。
は、圧縮機への電気入力Ｅ，圧縮機効率η，冷媒循環量
ＧとするとＨｓｄ＝Ｅ・η／Ｇで与えられる。
【００１４】ここで圧縮機効率ηは圧縮機回転数Ｎと相
関があり例えば実験により図３に示すように与えられ、
冷媒循環量Ｇは圧縮機回転数Ｎと相関があり例えば実験
により図４に示すように与えられる。よって冷媒が圧縮
時に与えられるエンタルピΔＨｓｄは圧縮機回転数Ｎと
圧縮機電気入力Ｅにより与えられる。
関があり例えば実験により図３に示すように与えられ、
冷媒循環量Ｇは圧縮機回転数Ｎと相関があり例えば実験
により図４に示すように与えられる。よって冷媒が圧縮
時に与えられるエンタルピΔＨｓｄは圧縮機回転数Ｎと
圧縮機電気入力Ｅにより与えられる。
【００１５】またＴｄは冷媒物性により計算される圧縮
機吐出温度（以下物性圧縮機吐出温度と記す）である
が、実際に検出している圧縮機吐出パイプ温度(Ｔｄ′
とする）は圧縮機モータ等により加熱されているため、
物性圧縮機吐出温度より高い。この温度差ΔＴｄｄ′
（＝Ｔｄ′−Ｔｄ）は、圧縮機回転数Ｎと相関があり、
例えば実験により図５に示すように与えられる。
機吐出温度（以下物性圧縮機吐出温度と記す）である
が、実際に検出している圧縮機吐出パイプ温度(Ｔｄ′
とする）は圧縮機モータ等により加熱されているため、
物性圧縮機吐出温度より高い。この温度差ΔＴｄｄ′
（＝Ｔｄ′−Ｔｄ）は、圧縮機回転数Ｎと相関があり、
例えば実験により図５に示すように与えられる。
【００１６】また圧縮機吐出圧力Ｐｄは、凝縮温度Ｔｃ
と冷媒物性から求めた飽和圧力Ｐｃに等しい。
と冷媒物性から求めた飽和圧力Ｐｃに等しい。
【００１７】すなわち圧縮機吐出パイプ温度，凝縮温
度，圧縮機電気入力，圧縮機回転数が検出できれば、ｄ
点の状態とΔＨｓｄが定められるので、圧縮機入口スー
パーヒートＳＨが得られる。そしてこの圧縮機入口スー
パーヒートＳＨが最適値となるように電動膨張弁９の開
度を演算する。
度，圧縮機電気入力，圧縮機回転数が検出できれば、ｄ
点の状態とΔＨｓｄが定められるので、圧縮機入口スー
パーヒートＳＨが得られる。そしてこの圧縮機入口スー
パーヒートＳＨが最適値となるように電動膨張弁９の開
度を演算する。
【００１８】次に本実施例の冷房時の電動膨張弁の制御
フローを説明する。図６は電動膨張弁の制御のフローチ
ャートである。
フローを説明する。図６は電動膨張弁の制御のフローチ
ャートである。
【００１９】まず各センサ６〜９から、凝縮温度Ｔｃ，
圧縮機吐出パイプ温度Ｔｄ′，圧縮機回転数Ｎ，圧縮機
電気入力Ｅを電動膨張弁制御装置１０に入力し、電動膨
張弁制御装置１０では凝縮圧力Ｐｄ（＝Ｐｃ＝Ｐｄ′）
を凝縮温度Ｔｃと冷媒物性により算出し、圧縮機モータ
等の加熱による吐出温度上昇値ΔＴｄｄ′を圧縮機回転
数Ｎにより算出し、物性圧縮機吐出温度Ｔｄ（＝Ｔｄ′
−ΔＴｄｄ′）を算出する。そして物性圧縮機吐出エン
タルピＨｄとエントロピＳｄをＴｄとＰｄと冷媒物性値
から算出し、圧縮時のエンタルピ増加量ΔＨｓｄを圧縮
機電気入力Ｅと圧縮機回転数Ｎより算出し、圧縮機入口
エンタルピＨｓ（＝Ｈｄ−ΔＨｓｄ）を算出する。そし
て圧縮機入口温度Ｔｓと圧縮機入口圧力Ｐｓを圧縮機入
口エンタルピＨｓと圧縮機入口部エントロピＳｓ（＝Ｈ
ｄ）と冷媒物性値から算出し、圧縮機入口圧力Ｐｓ時の
露点温度Ｔｗを算出する。そして圧縮機入口スーパーヒ
ート（＝Ｔｓ−Ｔｗ）を算出し、目標スーパーヒートと
比較し、電動膨張弁制御量を決定する。
圧縮機吐出パイプ温度Ｔｄ′，圧縮機回転数Ｎ，圧縮機
電気入力Ｅを電動膨張弁制御装置１０に入力し、電動膨
張弁制御装置１０では凝縮圧力Ｐｄ（＝Ｐｃ＝Ｐｄ′）
を凝縮温度Ｔｃと冷媒物性により算出し、圧縮機モータ
等の加熱による吐出温度上昇値ΔＴｄｄ′を圧縮機回転
数Ｎにより算出し、物性圧縮機吐出温度Ｔｄ（＝Ｔｄ′
−ΔＴｄｄ′）を算出する。そして物性圧縮機吐出エン
タルピＨｄとエントロピＳｄをＴｄとＰｄと冷媒物性値
から算出し、圧縮時のエンタルピ増加量ΔＨｓｄを圧縮
機電気入力Ｅと圧縮機回転数Ｎより算出し、圧縮機入口
エンタルピＨｓ（＝Ｈｄ−ΔＨｓｄ）を算出する。そし
て圧縮機入口温度Ｔｓと圧縮機入口圧力Ｐｓを圧縮機入
口エンタルピＨｓと圧縮機入口部エントロピＳｓ（＝Ｈ
ｄ）と冷媒物性値から算出し、圧縮機入口圧力Ｐｓ時の
露点温度Ｔｗを算出する。そして圧縮機入口スーパーヒ
ート（＝Ｔｓ−Ｔｗ）を算出し、目標スーパーヒートと
比較し、電動膨張弁制御量を決定する。
【００２０】一方、暖房時は、圧縮機１で圧縮された高
温高圧の冷媒ガスは、四方弁２を通り、室内熱交換器５
で室内空気に放熱して凝縮し、電動膨張弁４で減圧膨張
し、室外熱交換器３で室外空気から吸熱して蒸発し、四
方弁２を通り、再び圧縮機１へ戻る。そして電動膨張弁
制御装置１０は、圧縮機吐出パイプ温度センサ６の検出
値と、室外熱交換器温度センサ７の検出値と、圧縮機電
気入力８の検出値と、圧縮機回転数センサ９の検出値か
ら圧縮機入口スーパーヒートを算出し、このスーパーヒ
ートＳＨが最適値になるように電動膨張弁４を制御す
る。
温高圧の冷媒ガスは、四方弁２を通り、室内熱交換器５
で室内空気に放熱して凝縮し、電動膨張弁４で減圧膨張
し、室外熱交換器３で室外空気から吸熱して蒸発し、四
方弁２を通り、再び圧縮機１へ戻る。そして電動膨張弁
制御装置１０は、圧縮機吐出パイプ温度センサ６の検出
値と、室外熱交換器温度センサ７の検出値と、圧縮機電
気入力８の検出値と、圧縮機回転数センサ９の検出値か
ら圧縮機入口スーパーヒートを算出し、このスーパーヒ
ートＳＨが最適値になるように電動膨張弁４を制御す
る。
【００２１】次に本実施例の暖房時の電動膨張弁の制御
フローを説明する。暖房時では室外熱交換器温度センサ
７の検出値が、凝縮温度ではなく蒸発温度である点が冷
房時とは異なる。図７は電動膨張弁の制御のフローチャ
ートである。
フローを説明する。暖房時では室外熱交換器温度センサ
７の検出値が、凝縮温度ではなく蒸発温度である点が冷
房時とは異なる。図７は電動膨張弁の制御のフローチャ
ートである。
【００２２】まず各センサから、蒸発温度Ｔｅ，圧縮機
吐出パイプ温度Ｔｄ′，圧縮機回転数Ｎ，圧縮機電気入
力Ｅを電動膨張弁制御装置１０に入力し、電動膨張弁制
御装置１０で圧縮機入口圧力Ｐｓを蒸発温度Ｔｅと冷媒
物性値から算出する。そして圧縮機入口圧力Ｐｓ時の露
点温度Ｔｗを算出し、圧縮機入口スーパーヒートＳＨを
仮定し、圧縮機入口温度Ｔｓ（＝Ｔｗ＋ＳＨ）を仮定す
る。そして圧縮機入口部エンタルピＨｓとエントロピＳ
ｓを圧力Ｐｓと温度Ｔｓと冷媒物性値により算出する。
そして圧縮時のエンタルピ増加量ΔＨｓｄを圧縮機電気
入力Ｅと圧縮機回転数Ｎより算出し、物性圧縮機出口エ
ンタルピＨｄ（＝Ｈｄ＋ΔＨｓｄ）を計算する。そして
物性圧縮機吐出温度ＴｄをエンタルピＨｄとエントロピ
Ｓｄ（＝Ｓｓ）と冷媒物性値から算出し、圧縮機モータ
等の加熱による吐出温度上昇値ΔＴｄｄ′を圧縮機回転
数Ｎにより算出し、仮定圧縮機吐出パイプ温度Ｔｄ″
（＝Ｔｄ＋ΔＴｄｄ′）を算出する。そして圧縮機吐出
パイプ温度センサの検出値Ｔｄ′と仮定圧縮機吐出パイ
プ温度Ｔｄ″とを比較し、偏差が大きければスーパーヒ
ートの仮定値を変更して再計算を行い、偏差が小さけれ
ばスーパーヒートＳＨ＝仮定スーパーヒートとして、こ
のスーパーヒートＳＨが最適値になるように電動膨張弁
４を制御する。
吐出パイプ温度Ｔｄ′，圧縮機回転数Ｎ，圧縮機電気入
力Ｅを電動膨張弁制御装置１０に入力し、電動膨張弁制
御装置１０で圧縮機入口圧力Ｐｓを蒸発温度Ｔｅと冷媒
物性値から算出する。そして圧縮機入口圧力Ｐｓ時の露
点温度Ｔｗを算出し、圧縮機入口スーパーヒートＳＨを
仮定し、圧縮機入口温度Ｔｓ（＝Ｔｗ＋ＳＨ）を仮定す
る。そして圧縮機入口部エンタルピＨｓとエントロピＳ
ｓを圧力Ｐｓと温度Ｔｓと冷媒物性値により算出する。
そして圧縮時のエンタルピ増加量ΔＨｓｄを圧縮機電気
入力Ｅと圧縮機回転数Ｎより算出し、物性圧縮機出口エ
ンタルピＨｄ（＝Ｈｄ＋ΔＨｓｄ）を計算する。そして
物性圧縮機吐出温度ＴｄをエンタルピＨｄとエントロピ
Ｓｄ（＝Ｓｓ）と冷媒物性値から算出し、圧縮機モータ
等の加熱による吐出温度上昇値ΔＴｄｄ′を圧縮機回転
数Ｎにより算出し、仮定圧縮機吐出パイプ温度Ｔｄ″
（＝Ｔｄ＋ΔＴｄｄ′）を算出する。そして圧縮機吐出
パイプ温度センサの検出値Ｔｄ′と仮定圧縮機吐出パイ
プ温度Ｔｄ″とを比較し、偏差が大きければスーパーヒ
ートの仮定値を変更して再計算を行い、偏差が小さけれ
ばスーパーヒートＳＨ＝仮定スーパーヒートとして、こ
のスーパーヒートＳＨが最適値になるように電動膨張弁
４を制御する。
【００２３】なお上記実施例では容量可変型の圧縮機の
場合であったが、一定容量型の圧縮機の場合にも適用可
能であり、その場合は圧縮機回転数センサは不要であ
る。
場合であったが、一定容量型の圧縮機の場合にも適用可
能であり、その場合は圧縮機回転数センサは不要であ
る。
【００２４】また上記実施例では、圧縮機吐出温度冷媒
温度検出手段として、圧縮機吐出パイプ温度センサを用
いたが、圧縮機外部に取り付けた圧縮機温度センサでも
よい。
温度検出手段として、圧縮機吐出パイプ温度センサを用
いたが、圧縮機外部に取り付けた圧縮機温度センサでも
よい。
【００２５】また上記実施例は、膨張弁制御量を冷媒の
熱物性から演算して決定しているが、あらかじめ各室外
熱交換器温度，各圧縮機吐出パイプ温度，各圧縮機回転
数，各圧縮機電気入力での適正電動膨張弁制御量を求め
ておき、その値をテーブルとして電動膨張弁制御装置１
０に記憶させて、運転時には室外熱交換器温度，圧縮機
吐出パイプ温度，圧縮機回転数，圧縮機電気入力とテー
ブルから電動膨張弁開度を決定して制御してもよい。
熱物性から演算して決定しているが、あらかじめ各室外
熱交換器温度，各圧縮機吐出パイプ温度，各圧縮機回転
数，各圧縮機電気入力での適正電動膨張弁制御量を求め
ておき、その値をテーブルとして電動膨張弁制御装置１
０に記憶させて、運転時には室外熱交換器温度，圧縮機
吐出パイプ温度，圧縮機回転数，圧縮機電気入力とテー
ブルから電動膨張弁開度を決定して制御してもよい。
【００２６】このように圧縮機入口でのスーパーヒート
の検出を、圧縮機入口温度を検出しないで行えるので、
空気調和装置が圧縮機入口部分が着霜する運転状態でも
スーパーヒートの検出が可能であり、さらに圧縮機近傍
に温度センサを設けないので、圧縮機温度の影響を受け
ず、誤差の少ないスーパーヒートの検出を行えるので、
適正な電動膨張弁制御を行うことができる。また室内熱
交換器には温度センサを必要としないので、安価な空気
調和装置を提供できる。
の検出を、圧縮機入口温度を検出しないで行えるので、
空気調和装置が圧縮機入口部分が着霜する運転状態でも
スーパーヒートの検出が可能であり、さらに圧縮機近傍
に温度センサを設けないので、圧縮機温度の影響を受け
ず、誤差の少ないスーパーヒートの検出を行えるので、
適正な電動膨張弁制御を行うことができる。また室内熱
交換器には温度センサを必要としないので、安価な空気
調和装置を提供できる。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、圧縮機，凝縮器，電動
膨張弁，蒸発器を連結接続して構成される空気調和装置
で、凝縮冷媒温度あるいは蒸発冷媒温度と、圧縮機吐出
パイプ温度と圧縮機入力から、電動膨張弁の最適開度を
演算するので、着霜や圧縮機温度の影響を受けずに、最
適な電動膨張弁制御を行うことができる。
膨張弁，蒸発器を連結接続して構成される空気調和装置
で、凝縮冷媒温度あるいは蒸発冷媒温度と、圧縮機吐出
パイプ温度と圧縮機入力から、電動膨張弁の最適開度を
演算するので、着霜や圧縮機温度の影響を受けずに、最
適な電動膨張弁制御を行うことができる。
【図１】本発明の第一実施例の空気調和装置のブロック
図。
図。
【図２】本発明の第二実施例を説明するモリエル線図。
【図３】圧縮機効率ηと圧縮機回転数Ｎの特性図。
【図４】冷媒循環量Ｇと圧縮機回転数Ｎの特性図。
【図５】圧縮機吐出パイプ温度の物性圧縮機吐出温度と
の差と圧縮機回転数Ｎの特性図。
の差と圧縮機回転数Ｎの特性図。
【図６】本発明の第一実施例の冷房時の制御のフローチ
ャート。
ャート。
【図７】本発明の第一実施例の暖房時の制御のフローチ
ャート。
ャート。
１…圧縮機、２…四方弁、３…室外熱交換器、４…電動
膨張弁、５…室内熱交換器、６…圧縮機吐出パイプ温度
センサ、７…室外熱交換器温度センサ、８…圧縮機電気
入力センサ、９…圧縮機回転数センサ、１０…電動膨張
弁制御装置。
膨張弁、５…室内熱交換器、６…圧縮機吐出パイプ温度
センサ、７…室外熱交換器温度センサ、８…圧縮機電気
入力センサ、９…圧縮機回転数センサ、１０…電動膨張
弁制御装置。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯塚 義典 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地 株式会社日立製作所冷熱事業部栃木本部内
Claims (1)
- 【請求項１】圧縮機，冷媒流路切換装置，凝縮器，電動
膨張弁，蒸発器を連結接続して構成されている空気調和
装置において、前記凝縮器の冷媒温度を検出する凝縮器
冷媒温度検出手段と、前記圧縮機の吐出冷媒温度を検出
する圧縮機吐出冷媒温度検出手段と、前記圧縮機の入力
を検出する手段を備え、前記凝縮器冷媒温度検出手段
と、前記圧縮機吐出冷媒温度検出手段と、前記圧縮機入
力検出手段の出力を受け、前記電動膨張弁の最適開度を
演算し、前記電動膨張弁を制御する電動膨張弁制御装置
を備えたことを特徴とする空気調和装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32132996A JPH10160273A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | 空気調和装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32132996A JPH10160273A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | 空気調和装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10160273A true JPH10160273A (ja) | 1998-06-19 |
Family
ID=18131383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32132996A Pending JPH10160273A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | 空気調和装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10160273A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2785041A1 (fr) * | 1998-10-09 | 2000-04-28 | Sanden Corp | Conditonneur d'air a commande de sous-refroidissement du refrigerant perfectionnee |
| JP2010002090A (ja) * | 2008-06-19 | 2010-01-07 | Panasonic Corp | 冷凍サイクル装置 |
| WO2012027241A1 (en) * | 2010-08-23 | 2012-03-01 | Carrier Corporation | Electric expansion valve control for a refrigeration system |
| WO2013005260A1 (ja) * | 2011-07-07 | 2013-01-10 | 三菱電機株式会社 | 冷凍空調装置及び冷凍空調装置の制御方法 |
| US20130174591A1 (en) * | 2010-09-13 | 2013-07-11 | Carrier Corporation | Superheat control for a refrigerant vapor compression system |
-
1996
- 1996-12-02 JP JP32132996A patent/JPH10160273A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2785041A1 (fr) * | 1998-10-09 | 2000-04-28 | Sanden Corp | Conditonneur d'air a commande de sous-refroidissement du refrigerant perfectionnee |
| JP2010002090A (ja) * | 2008-06-19 | 2010-01-07 | Panasonic Corp | 冷凍サイクル装置 |
| WO2012027241A1 (en) * | 2010-08-23 | 2012-03-01 | Carrier Corporation | Electric expansion valve control for a refrigeration system |
| US20130174591A1 (en) * | 2010-09-13 | 2013-07-11 | Carrier Corporation | Superheat control for a refrigerant vapor compression system |
| WO2013005260A1 (ja) * | 2011-07-07 | 2013-01-10 | 三菱電機株式会社 | 冷凍空調装置及び冷凍空調装置の制御方法 |
| CN103688117A (zh) * | 2011-07-07 | 2014-03-26 | 三菱电机株式会社 | 制冷空调装置及制冷空调装置的控制方法 |
| JPWO2013005260A1 (ja) * | 2011-07-07 | 2015-02-23 | 三菱電機株式会社 | 冷凍空調装置及び冷凍空調装置の制御方法 |
| CN103688117B (zh) * | 2011-07-07 | 2016-04-06 | 三菱电机株式会社 | 制冷空调装置及制冷空调装置的控制方法 |
| US9453671B2 (en) | 2011-07-07 | 2016-09-27 | Mitsubishi Electric Corporation | Refrigerating and air-conditioning apparatus and method for controlling refrigerating and air-conditioning apparatus |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100512281B1 (ko) | 냉난방기의 제습 운전방법 | |
| KR100540808B1 (ko) | 히트펌프 시스템의 과열도 제어 방법 | |
| JP4884365B2 (ja) | 冷凍空調装置、冷凍空調装置の室外機および冷凍空調装置の制御装置 | |
| US20070068178A1 (en) | Heat pump | |
| US6874326B2 (en) | Air conditioning system with two compressors and method for operating the same | |
| JP4849095B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| US20030233837A1 (en) | Air conditioning system and method for operating the same | |
| JPH10325621A (ja) | 空気調和装置 | |
| US6808119B2 (en) | Heat pump air conditioning system comprising additional heater and method for operating the same | |
| JPH10160273A (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH07332795A (ja) | 多室型空気調和装置 | |
| JP3155645B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP2686371B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JP3661014B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| JP4288979B2 (ja) | 空気調和装置、及び空気調和装置の運転制御方法 | |
| JP2001255024A (ja) | 空気調和機およびその制御方法 | |
| JP2004116978A (ja) | 多室形空気調和機の制御装置 | |
| KR100253183B1 (ko) | 열펌프 공기조화기의 고온풍 토출제어장치 | |
| JP2003028536A (ja) | 空気調和機 | |
| JP2001201198A (ja) | 空気調和機の制御方法 | |
| KR20010065318A (ko) | 열펌프 에어컨의 실외기 및 그 제어방법 | |
| JP2005037003A (ja) | 空気調和機 | |
| JPH02171562A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JPH08145482A (ja) | 多室冷暖房装置 | |
| JPH0225103Y2 (ja) |