JPH08136386A - 管路閉塞検出装置 - Google Patents
管路閉塞検出装置Info
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- JPH08136386A JPH08136386A JP27651894A JP27651894A JPH08136386A JP H08136386 A JPH08136386 A JP H08136386A JP 27651894 A JP27651894 A JP 27651894A JP 27651894 A JP27651894 A JP 27651894A JP H08136386 A JPH08136386 A JP H08136386A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 導圧管の詰まりの検出が可能で、圧力測定の
信頼性が向上でき、メンテナンスが容易な管路閉塞検出
装置を提供する。 【構成】 ２本の導圧管と、該導圧管を介して差圧と静
圧とを検出する差圧検出手段を具備する管路閉塞検出装
置において、前記差圧信号の揺動と前記静圧信号の揺動
との相関関係から前記導圧管の一方又は両方の詰まり状
態を検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを
特徴とする管路閉塞検出装置である。
信頼性が向上でき、メンテナンスが容易な管路閉塞検出
装置を提供する。 【構成】 ２本の導圧管と、該導圧管を介して差圧と静
圧とを検出する差圧検出手段を具備する管路閉塞検出装
置において、前記差圧信号の揺動と前記静圧信号の揺動
との相関関係から前記導圧管の一方又は両方の詰まり状
態を検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを
特徴とする管路閉塞検出装置である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、導圧管の詰まりの検出
が可能で、圧力測定の信頼性が向上でき、メンテナンス
が容易な管路閉塞検出装置に関するものである。
が可能で、圧力測定の信頼性が向上でき、メンテナンス
が容易な管路閉塞検出装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１２は従来より一般に使用されている
従来例の構成説明図で、例えば、「工業計測ハンドブッ
ク」（空気式計器編） 横河電機製作所編 東京電機大
学出版局発行 昭和４１年１２月１０日発行 第２頁
図１・３に示されている。
従来例の構成説明図で、例えば、「工業計測ハンドブッ
ク」（空気式計器編） 横河電機製作所編 東京電機大
学出版局発行 昭和４１年１２月１０日発行 第２頁
図１・３に示されている。
【０００３】図１２において、１は測定流体２が流れる
管路である。３は測定流体の流量を制御する弁、４は弁
３の弁開度を制御するポジショナである。５はポジショ
ナ４をコントロールするコントローラである。６は、弁
３により制御された測定流体の流量を検出し、検出信号
をコントローラ５に送る流量計本体で、この場合は、差
圧伝送器が使用されている。７は流量計本体６に測定流
体２の圧力を伝達する導圧管である。８はオリフイスで
ある。
管路である。３は測定流体の流量を制御する弁、４は弁
３の弁開度を制御するポジショナである。５はポジショ
ナ４をコントロールするコントローラである。６は、弁
３により制御された測定流体の流量を検出し、検出信号
をコントローラ５に送る流量計本体で、この場合は、差
圧伝送器が使用されている。７は流量計本体６に測定流
体２の圧力を伝達する導圧管である。８はオリフイスで
ある。
【０００４】以上の構成において、管路１に測定流体２
が流れると、流量計本体６は測定流体２の流量を測定す
る。流量計本体６の流量測定信号は、コントローラ５に
送られ、目標値と比較され、調節信号がバルブポジショ
ナー４に送られ、弁３の開閉が行われる。
が流れると、流量計本体６は測定流体２の流量を測定す
る。流量計本体６の流量測定信号は、コントローラ５に
送られ、目標値と比較され、調節信号がバルブポジショ
ナー４に送られ、弁３の開閉が行われる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この様
な装置においては、導圧管７に詰まりが生じ導圧管７に
異常があった時でも、流量計本体６の出力が振切れるほ
どの流量の大変動が生じた場合や、定期点検等の点検を
した場合には異常が検知出来るが、多くの場合は、異常
検出が困難である。これらの異常を、出力異常発生前に
防ぐには、出力の変化から経験的に予測するか、作業者
の定期点検等で詰まり状態を発見するしかない。安全サ
イドからは頻繁な定期点検が必要であり，頻繁な点検は
時間と手間がかかるという問題がある。更に突発的な詰
まりには対応出来ないという問題があった。本発明は上
記従来技術の問題を解決するためになされたものであ
る。本発明の目的は、導圧管の詰まり状態を常に監視し
ておき導圧管の詰まりが所定レベルを越えた場合には警
報を発することが可能な管路閉塞検出装置を提供するこ
とを目的とする。即ち、導圧管の詰まりの検出が可能
で、圧力測定の信頼性が向上でき、メンテナンスが容易
な管路閉塞検出装置を提供するにある。
な装置においては、導圧管７に詰まりが生じ導圧管７に
異常があった時でも、流量計本体６の出力が振切れるほ
どの流量の大変動が生じた場合や、定期点検等の点検を
した場合には異常が検知出来るが、多くの場合は、異常
検出が困難である。これらの異常を、出力異常発生前に
防ぐには、出力の変化から経験的に予測するか、作業者
の定期点検等で詰まり状態を発見するしかない。安全サ
イドからは頻繁な定期点検が必要であり，頻繁な点検は
時間と手間がかかるという問題がある。更に突発的な詰
まりには対応出来ないという問題があった。本発明は上
記従来技術の問題を解決するためになされたものであ
る。本発明の目的は、導圧管の詰まり状態を常に監視し
ておき導圧管の詰まりが所定レベルを越えた場合には警
報を発することが可能な管路閉塞検出装置を提供するこ
とを目的とする。即ち、導圧管の詰まりの検出が可能
で、圧力測定の信頼性が向上でき、メンテナンスが容易
な管路閉塞検出装置を提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明は、 （１）２本の導圧管と、該導圧管を介して差圧と静圧と
を検出する差圧検出手段を具備する管路閉塞検出装置に
おいて、前記差圧信号の揺動と前記静圧信号の揺動との
相関関係から前記導圧管の一方又は両方の詰まり状態を
検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴
とする管路閉塞検出装置。 （２）差圧値の揺動幅と高圧側圧力値を静圧とした場合
の静圧値の揺動幅と静圧値から差圧値を差し引いて得ら
れる低圧側圧力値の揺動幅或いは差圧値の揺動幅と低圧
側圧力値を静圧とした場合の静圧値の揺動幅と静圧値か
ら差圧値を加算して得られる高圧側圧力値の揺動幅の相
関関係から導圧管の一方又は両方の詰まり状態を検出し
検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴とする
請求項１の管路閉塞検出装置。 （３）高圧側圧力値の揺動の度合と低圧側圧力値の揺動
の度合の差と，高圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の揺
動の度合の差と，低圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の
揺動の度合の差から導圧管の一方又は両方の詰まり状態
を検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特
徴とする請求項１の管路閉塞検出装置。を構成したもの
である。
に、本発明は、 （１）２本の導圧管と、該導圧管を介して差圧と静圧と
を検出する差圧検出手段を具備する管路閉塞検出装置に
おいて、前記差圧信号の揺動と前記静圧信号の揺動との
相関関係から前記導圧管の一方又は両方の詰まり状態を
検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴
とする管路閉塞検出装置。 （２）差圧値の揺動幅と高圧側圧力値を静圧とした場合
の静圧値の揺動幅と静圧値から差圧値を差し引いて得ら
れる低圧側圧力値の揺動幅或いは差圧値の揺動幅と低圧
側圧力値を静圧とした場合の静圧値の揺動幅と静圧値か
ら差圧値を加算して得られる高圧側圧力値の揺動幅の相
関関係から導圧管の一方又は両方の詰まり状態を検出し
検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴とする
請求項１の管路閉塞検出装置。 （３）高圧側圧力値の揺動の度合と低圧側圧力値の揺動
の度合の差と，高圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の揺
動の度合の差と，低圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の
揺動の度合の差から導圧管の一方又は両方の詰まり状態
を検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特
徴とする請求項１の管路閉塞検出装置。を構成したもの
である。
【０００７】
【作用】以上の構成において、差圧検出手段において、
導圧管を介して差圧と静圧とを検出する。検知手段にお
いて、差圧検出手段で検出された差圧信号の揺動と静圧
信号の揺動との相関関係から、導圧管の一方又は両方の
詰まり状態を検出し検知信号を発する。以下、実施例に
基づき詳細に説明する。
導圧管を介して差圧と静圧とを検出する。検知手段にお
いて、差圧検出手段で検出された差圧信号の揺動と静圧
信号の揺動との相関関係から、導圧管の一方又は両方の
詰まり状態を検出し検知信号を発する。以下、実施例に
基づき詳細に説明する。
【０００８】
【実施例】図１は本発明の一実施例の構成図である。 図
において、１１は測定対象であり，例えば１０ｋｇｆ／
ｃｍ2を中心として±３００ｍｍＨｇ程度の圧力揺らぎ
を有している。１２は管路１３に設けられたオリフィス
である。１４ａ，１４ｂは、測定対象１から圧力を伝達
するための、この場合は、内径１５ｍｍ程度の導圧管で
ある。１５は、導圧管１４の一端に接続された差圧検出
器で、静圧値と差圧値とを検出する。ここで、静圧と
は、ＪＩＳの規定によると、高圧側圧力ＰHを静圧とし
ているので、ここでも高圧側圧力を静圧として考える。
において、１１は測定対象であり，例えば１０ｋｇｆ／
ｃｍ2を中心として±３００ｍｍＨｇ程度の圧力揺らぎ
を有している。１２は管路１３に設けられたオリフィス
である。１４ａ，１４ｂは、測定対象１から圧力を伝達
するための、この場合は、内径１５ｍｍ程度の導圧管で
ある。１５は、導圧管１４の一端に接続された差圧検出
器で、静圧値と差圧値とを検出する。ここで、静圧と
は、ＪＩＳの規定によると、高圧側圧力ＰHを静圧とし
ているので、ここでも高圧側圧力を静圧として考える。
【０００９】１６は、圧力検出器３の出力が入力される
差分回路で、静圧値から差圧を差し引いて低圧側圧力値
ＰL計算する差分回路である。低圧側圧力値ＰLは導圧管
１４ｂにより導圧された圧力である。１７は差分回路１
６で計算された低圧側圧力値ＰLと、圧力検出器３で検
出された差圧値と静圧値（高圧側圧力ＰH）をある時間
保持する圧力データの記憶回路である。１８は記憶回路
１７に保持されている圧力データから各圧力の揺動の度
合を計算する圧力揺動の度合計算回路である。１９は、
圧力揺動度合の計算回路１８で計算された各圧力値の揺
動の度合の相関関係を決められた方法で計算する相関計
算回路である。２１は導圧管詰まり時の相関関係を示す
値が記録されている相関関係記録回路である。２２は相
関計算回路１９から出力される相関関係を示す値と、相
関関係記録回路２１の記録値とを比較して、導圧管１４
ａ，１４ｂの詰まり具合を計算する詰まり診断回路であ
る。この場合は、差圧信号の揺動と静圧信号の揺動との
相関関係から直接詰まり具合を診断する。２３は詰まり
診断回路２２から出力される、詰まり診断結果信号であ
る。以上の構成において、差圧検出器１５は導圧管１４
ａ，１４ｂにより伝達される測定対象１１の差圧値と静
圧値（高圧側圧力ＰH）を検出する。検出された圧力値
から低圧側圧力値ＰLを計算する。差圧値，静圧値（高
圧側圧力ＰH），低圧側圧力値ＰLは圧力データの記憶回
路１７において、ある時間中に測定されたデータが全て
保持される。圧力揺動度合の計算回路１８は、圧力デー
タの記憶回路１７に保持されているデータを使用して、
各圧力の揺動の度合を計算する。相関計算回路７は、圧
力揺動度合の計算回路１８から出力される各圧力の揺動
の度合の相関関係を定められた方法にて計算し、詰まり
診断回路２２に出力する。詰まり診断回路２２は相関関
係記録回路２１に前もって保持されている、導圧管１４
ａ，１４ｂの各モード（高圧側／低圧側の両側詰まり、
片側詰まり）の相関関係と比較し、例えば、ファジイ推
論等の手法で、詰まり状態の診断を行い、診断結果を決
められた方法で出力する。更に、詳述すると、差圧出力
と静圧出力の以下のような相関関係から、導圧管の詰ま
りが推定可能となる。通常、オリフィス式流量測定を行
っている場合、差圧と静圧の値は一定ではなく、常に揺
動分を持っている。（このときの静圧とは、一般に高圧
側圧力を静圧としているので、ここでも、高圧側圧力を
静圧として考える。低圧側を静圧としても同様に考えら
れる。） 従って、高圧側・低圧側両者の導圧管詰まりが発生して
いない状態の差圧の揺動幅・静圧値の揺動幅と比較して
両者の揺動幅が小さくなれば、高圧側・低圧側導圧管が
ともにつまったことが推定される。また、差圧伝送器は
通常、如何なる環境でも正しい差圧出力をだすため、静
圧変化とは充分に分離されている。しかし、高圧側・低
圧側導圧管のどちらかが詰まった場合、伝送器には、詰
まりによる静圧の圧力変化の影響を受けた差圧値が加わ
るため、詰まりが発生する前後で、差圧の揺動分と静圧
の揺動分に、ある相関関係をもった変化が現れる。それ
を以下に示す。まず、最初に静圧・差圧には、プランジ
ャポンプ等による大きな脈動圧力変化がない場合につい
て考える。従って、差圧や静圧の揺動はオリフィスによ
って発生する乱流によって引き起こされるランダムな圧
力変化であって、両者の揺動の位相は一致いていないと
する。相関関係は、高圧側、低圧側ともに詰まっていな
い場合の差圧の揺動と静圧の揺動の大きさによって、大
きく分類される。以下で揺動幅の比較の基準対象となる
のは、導圧管が高圧側、低圧側ともに詰まっていない場
合の揺動幅である。 １）静圧の揺動幅が差圧の揺動幅に比べて大きいとき。 ａ）高圧側導圧管と低圧側導圧管の両方が詰まった場
合。 ……差圧の揺動、静圧の揺動ともに小さくなる。 ｂ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の揺動幅が小さくなり、差圧の揺動幅は大きく
なる。 ｃ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに等しくな
る。つまり、差圧の揺動幅は大きくなり、静圧の揺動幅
は変化しない。 ２）静圧の揺動幅と差圧の揺動幅が同じくらいのとき。 ａ）高圧側導圧管と低圧側導圧管の両方が詰まった場
合。 ……差圧の揺動、静圧の揺動ともに小さくなる。 ｂ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の揺動幅が小さくなり、差圧の揺動幅は変化し
ない。 ｃ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに等しくな
る。つまり、差圧・静圧の揺動幅に大きな変化はない。 ３）差圧の揺動幅が静圧の揺動幅に比べて大きいとき。 ａ）高圧側導圧管と低圧側導圧管の両方が詰まった場
合。 ……差圧の揺動、静圧の揺動ともに小さくなる。 ｂ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の揺動幅が小さくなり、差圧の揺動幅は変化し
ない。 ｃ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに等しくな
る。つまり、差圧の揺動幅が小さくなり、静圧の揺動幅
は変化しない。 次に、静圧や差圧に脈動圧力変化が含まれる場合を考え
る。前述したように、導圧管の片側のみが詰まった場合
は、詰まりが発生していない方の圧力変化と差圧値の変
化が等しくなる。つまり、低圧側が詰まった場合は、高
圧側の圧力変化と差圧の変化が大きさ・位相共に等しく
なる。高圧側が詰まった場合は、低圧側の圧力変化と差
圧の変化が大きさは等しく、変化の方向は逆になる。従
って、次にような相関関係が現れ、詰まりが推定できる
静圧に大きな脈動圧力変化がある場合について考えると ａ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の脈動圧力変化はなくなり、差圧にその脈動変
化が現れる。 ｂ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の脈動圧力変化と同期して、差圧にも同じよう
な脈動変化が現れる。つまり、静圧の脈動圧力変化は変
化せず、差圧にその脈動変化が現れる。 以上のように、静圧と差圧の揺動（脈動）変化の相関関
係から、導圧管の詰まりが推定できる。実際の流量測定
の結果を図２、３、４に示す。ａ図は差圧出力で、ｂ図
は静圧出力である。縦軸は圧力値を示し、横軸は離散化
して測定したデータＮｏで、時間軸を示す。全ての図
は、大体データＮｏ.1〜500まで、導圧管詰まりが無い
状態の圧力変化で、501〜1000までは、擬似的に導圧管
詰まりを発生させたときの出力変化である。測定した流
量状態は、上述の１）の静圧の揺動の方が差圧のに比べ
て大きい場合に該当する。高圧側・低圧側ともに導圧管
詰まりを発生させると、図２に示す如く、静圧・差圧と
もに揺動幅が小さくなる。高圧側のみ導圧管詰まりを発
生させると、図３に示す如く、差圧の揺動幅は大きくな
り、静圧の揺動は小さくなる。低圧側のみ導圧管詰まり
を発生させると、図４に示す如く、静圧の揺動と差圧の
揺動が、ほぼ等しくなり、従ってこの場合、差圧の揺動
幅が大きくなる。また、両者の相関関係を脈動がある場
合と無い場合に分けて説明したが、実際にはこれらが混
在している場合が多い。このような場合は、脈動の無い
部分の揺動に着目して判断するか、脈動に着目するして
判断することにより、詰まりが推定できる。この結果、
導圧経路の詰まり状態の定期点検が必要無くなり、メン
テナンス工数の削減が可能になる。また、必要時に必要
な程度、詰まり診断が可能になるので、圧力測定の信頼
性が向上する。また、圧力測定器の異常出力から、導圧
管の詰まり状態を推測するには長年の経験が必要であっ
たが、本発明装置を使用することにより、誰でも診断が
可能となる。図５は本発明の他の実施例の要部構成説明
図である。本実施例において、３１は相関計算回路１９
から出力される相関関係を示す値と、相関関係記録回路
２１の記録値とを比較して、導圧管１４ａ，１４ｂの詰
まり具合を計算する詰まり診断回路である。この場合
は、差圧信号の揺動幅と高圧側圧力値から得られる静圧
信号の揺動幅と静圧値から差圧値を差し引いて得られる
低圧側圧力値の揺動幅の相関関係から導圧管の一方又は
両方の詰まり状態を検出し検知信号を発する。この結
果、静圧値と差圧値の差をとることにより、図１実施例
で明確でなかった低圧側の導圧管詰まりを明確にでき
る。つまり、”差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに
等しくなる”と言うのは、静圧−差圧 または差圧−静
圧の値の絶対値が小さくなることで表現できることにな
る。このことにより、推定を行う上で、より簡便に、よ
り確実に診断が可能になる。実際に、図２、３、４の測
定結果で、静圧−差圧（詰まり低圧側圧力）を計算した
結果を図６（ａ）,（ｂ）,（ｃ）に示す。（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ図２、３、４の静圧値と差圧
値から計算したものである。低圧側導圧管詰まりが発生
すると、図６（ｃ）のように揺動幅が小さくなり、詰ま
りが発生したことが推定できる。図７は本発明の他の実
施例の要部構成説明図である。本実施例において、４１
は相関計算回路１９から出力される相関関係を示す値
と、相関関係記録回路２１の記録値とを比較して、導圧
管１４ａ，１４ｂの詰まり具合を計算する詰まり診断回
路である。この場合は、高圧側圧力値の揺動の度合いか
ら低圧側圧力値の揺動の度合を差し引いた値と高圧側圧
力値の揺動の度合いから差圧の揺動の度合を差し引いた
値と低圧側圧力値の揺動の度合いから差圧の揺動の度合
を差し引いた値とから導圧管の一方又は両方の詰まり状
態を検出し検知信号を発する。この結果、実際に導圧管
の詰まりを推定する場合、ただ単に揺動幅の変化だけで
推定すると、測定している流量条件により、差圧と静圧
の揺動幅が変化し、詰まっていないにも関わらず詰まり
と推定してしまう恐れがある。また、これを回避するた
めに、相関関係に種々な条件を付けなければならず、詰
まりの推定が複雑になる。そこで、次のような信号処理
を行うことにより、より簡便に推定が行える。 １）差圧出力と静圧(高圧側圧力)出力と静圧−差圧(低
圧側圧力)出力の揺動幅Dp b,Spb,PLbを計算し、それぞれ
の差を取る。例えば、Ｑ＝Spb-PLb、Ｒ=PLb-Dpb、Ｓ=S
pb-Dpbで計算されるパラメータＱ,Ｒ,Ｓを使うことによ
り流量変化による揺動幅の変化をキャンセルすることが
できる。 ａ）高圧側・低圧側ともに導圧管が詰まった場合。 Dpb,Spb,PLb全てが小さくなるので、Ｑ,Ｒ,Ｓは全て小
さくなる。 ｂ）高圧側の導圧管が詰まった場合。 Spbが小さくなるので、Ｑは負の値となり、Dpbも低圧側
の圧力変化によりある程度の値をとるので、Ｓも負の値
となる。PLbとDpbを比べると、Dpbは低圧側の圧力揺動
から発生してるので、Ｒはゼロに近い値をとる。 ｃ）低圧側の導圧管が詰まった場合。 PLBが小さくなるのでＱは増加し、Dpbも高圧側の圧力変
化によりある程度の値をとるので、Ｒは負の値をとる。
SpbとDpbを比べるとDpbは高圧側の圧力揺動から発生し
てるので、Ｓはゼロに近い値をとる。 実際の測定結果を図８、９、１０に示す。図８、９、１
０の順で流速は遅くなり、静圧は高くなり、流量条件が
変わっている。図に示したグラフの見方は、図１と同じ
である。図に示した（ａ），（ｂ），（ｃ）は図６の
（ａ），（ｂ），（ｃ）と対応する。また、図８、９、
１０の（ｂ)の（Ｒ）、図８、９、１０の（ｃ)の（Ｓ）
は厳密にはゼロでなく、正の値を取っているが、これ
は、実験に使用した伝送器のセンタダイアフラム構造に
より、図８、９、１０の（ｂ）の場合は低圧側の圧力変
化がセンタダイアフラムを介して高圧側にも伝わり、若
干差圧の揺動が低圧側圧力の揺動より小さくなったため
と考えられる。同様に図８、９、１０の（ｃ）の場合も
説明できる。図１１は本発明の他の実施例の要部構成説
明図である。本実施例において、５１は相関計算回路１
９から出力される相関関係を示す値と、相関関係記録回
路２１の記録値とを比較して、導圧管１４ａ，１４ｂの
詰まり具合を計算する詰まり診断回路である。この場合
は、差圧，静圧，静圧から差圧を引いて得られた低圧側
圧力値の、ある時刻の圧力値と一つ前の圧力値のそれぞ
れの差を求め、この３つの差の値をパラメータとして、
その積商差和の組み合わせから最適の組み合わせを取り
出して、最適の導圧管の一方又は両方の詰まり状態を検
出し検知信号を発する。この結果、最適の導圧管の一方
又は両方の詰まり状態を検出することができる。具体的
には、離散化し測定した差圧・静圧値を使って、 a. まず、静圧から差圧を引いて、低圧側圧力値を計算
する。 b. 一つ前の圧力値との差分をとる。例えば、ある時刻
の圧力値が、DPn,SPn，PLnとして、それより一つ前の圧
力値をDPn-1,SPn-1,Pn-1とすると 、差分dDPn=DPn-DPn-1
, dSPn=SPn-SPn-1 , dPLn=PLn-PLn-1 を計算する。 c. パラメータdDPn、dSPn、dPLnを使って、DP,SP,PLの
相関関係を求め、詰まり状態を推定する。 ここでこのパラメータを使って、詰まり状態を推定する
にあたり以下の特性を利用する。 a)Ｈ側・Ｌ側導圧管ともに詰まりが発生することによ
り、圧力の揺動は小さくなる。（dDPn、dSPn、dPLnの絶
対値は小さくなる） b)Ｌ側導圧管が詰まることにより、差圧出力と静圧出力
の揺動が一致し、（dDPn≒dSPn 、|dDPn|≒|dSPn| ） 低圧側圧力の揺動は小さくなる。（dPLnの絶対値は小さ
くなる） c)Ｈ側導圧管が詰まることにより、差圧出力と低圧側出
力の揺動は、符号が逆で一致する。（ dDPn≒−dPLn 、
|dDPn|≒|dPLn| ） 静圧の揺動は小さくなる。（dSPnの絶対値は小さくな
る） １．それぞれを掛けたことにより、各パラメータは以下
のような意味をもつ。 dDPn×dSPn：正の符号を取る傾向にあれば、dDPnとdSPn
の符号が一致していることを示し、b)からＬ側導圧管の
詰りが発生したことが推測される。また、絶対値が小さ
くなれば、a)からDPかSPのどちらかの揺動が小さくなっ
ていることを示すので、Ｈ側/Ｌ側ともに詰まっている
か、Ｈ側が詰まっていることが推測される。 dDPn×dPLn：負の符号を取る傾向にあれば、dDPnとdPLn
の符号が逆になっていることを示し、c)からＨ側導圧管
の詰りが発生したことが推測される。また、絶対値が小
さくなれば、a)からDPかPLのどちらかの揺動が小さくな
っていることを示すので、Ｈ側/Ｌ側ともに詰まってい
るか、Ｌ側が詰まっていることが推測される。 dSPn×dPLn：絶対値が小さくなれば、a)からDPかPLのど
ちらかの揺動が小さくなっていることを示すので、Ｈ側
/Ｌ側ともに詰まっているか、Ｈ側又はＬ側が詰まって
いることが推測される。 ２．それぞれを割ることにより、各パラメータは以下の
ような意味を持つ。 dSPn／dDPn：正の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dSPnとdDPnの大きさが等しく符号も等しいこ
とを示し、b)からＬ側導圧管の詰りが発生したことが推
測される。絶対値が小さくなれば、dSPnが小さくなった
ことを示し、a)からＨ側導圧管に詰まりが発生したこと
が推測される。 dDPn／dSPn：正の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dDPnとdSPnの大きさが等しく、符号も等しい
事を示し、b)からＬ側導圧管の詰りが発生したことを推
測される。絶対値が大きくなれば、dSPnが小さくなった
事を示し、a)からＨ側導圧管に詰まりが発生したことが
推測される。 dPLn／dDPn：負の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dPLnとdDPnの大きさが等しく、符号が逆にな
っていることを示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことを推測される。絶対値が小さくなれば、dPLnの大
きさが小さくなったことを示し、a)からＬ側導圧管に詰
まりが発生したことが推測される。 dDPn／dPLn：負の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dPLnとdDPnの大きさが等しく、符号が逆にな
っていることを示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことを推測される。絶対値が大きくなれば、dPLnの大
きさが小さくなったことを示し、a)からＬ側導圧管に詰
まりが発生したことが推測される。 dSPn／dPLn：絶対値が大きくなれば、dPLnが小さくなっ
たことを示し、a)からＬ側導圧管に詰まりが発生したこ
とを推測される。絶対値が小さくなれば、dSPnが小さく
なったことを示し，a)からＨ側導圧管に詰まりが発生し
たことが推測される。 dPLn／dSPn：絶対値が大きくなれば、dSPnが小さくなっ
たことを示し，a)からＨ側導圧管に詰まりが発生したこ
とを推測される。絶対値が小さくなれば、dPLnが小さく
なったことを示し、a)からＬ側導圧管に詰まりが発生し
たことが推測される。 ３．それぞれを加えるにより、各パラメータは以下のよ
うな意味を持つ。 dDPn＋dSPn：絶対値が増加すれば、dDPnとdSPnの符号が
一致している傾向を示し、b)からＬ側導圧管の詰りが発
生したことが推測される。 dDPn＋dPLn：絶対値が減少すれば、dDPnとdPLnの符号が
逆で一致している傾向を示し、c)からＨ側導圧管の詰り
が発生したことが推測される。 ４．それぞれを引くことにより、各パラメータは以下の
ような意味を持つ。 dDPn−dSPn：絶対値が減少すれば、dDPnとdSPnの大きさ
が等しく符号が等しい傾向を示し、b)からＬ側導圧管の
詰りが発生したことが推測される。また、絶対値が増加
すれば、SPの揺動が小さくなっていることを示すので、
a)からＨ側が詰まっていることが推測される。 dSPn−dDPn：絶対値が減少すれば、dDPnとdSPnの大きさ
が等しく符号が等しい傾向を示し、b)からＬ側導圧管の
詰りが発生したことが推測される。また、同様にSPの揺
動が小さくなっていることを示すので、a)からＨ側が詰
まっていることが推測される。 dDPn−dPLn：絶対値が増加すれば、dDPnとdPLnの符号が
逆である傾向を示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことが推測される。また、絶対値が減少すれば、PLの
揺動が小さくなっていることを示すので、a)からＬ側が
詰まっていることが推測される。 dPLn−dDPn：絶対値が増加すれば、dDPnとdPLnの符号が
逆である傾向を示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことが推測される。また、同様にPLの揺動が小さくな
っていることを示すので、a)からＬ側が詰まっているこ
とが推測される。 上記に示された１〜４までのパラメータを組み合わせ
て、最適な導圧管の詰まり診断を行う事が出来る。例え
ば、dDPn×dSPn、dDPn×dPLn、dSPn×dPLnの三つのパラ
メータを使うと、 （１）dDPn×dSPn ＞ 0 かつ、|dSPn×dPLn| と|dDPn
×dPLn| が減少−−−＞Ｌ側導圧管の詰りが発生 （２）dDPn×dPLn ＜ 0 かつ、|dDPn×dSPn| と|dSPn
×dPLn| が減少−−−＞Ｈ側導圧管の詰りが発生 （３）dDPn×dSPn、dDPn×dPLn、dSPn×dPLnすべてが減
少−−−＞Ｈ側／Ｌ側導圧管ともに詰りが発生 のように詰まり具合を推定できる。
差分回路で、静圧値から差圧を差し引いて低圧側圧力値
ＰL計算する差分回路である。低圧側圧力値ＰLは導圧管
１４ｂにより導圧された圧力である。１７は差分回路１
６で計算された低圧側圧力値ＰLと、圧力検出器３で検
出された差圧値と静圧値（高圧側圧力ＰH）をある時間
保持する圧力データの記憶回路である。１８は記憶回路
１７に保持されている圧力データから各圧力の揺動の度
合を計算する圧力揺動の度合計算回路である。１９は、
圧力揺動度合の計算回路１８で計算された各圧力値の揺
動の度合の相関関係を決められた方法で計算する相関計
算回路である。２１は導圧管詰まり時の相関関係を示す
値が記録されている相関関係記録回路である。２２は相
関計算回路１９から出力される相関関係を示す値と、相
関関係記録回路２１の記録値とを比較して、導圧管１４
ａ，１４ｂの詰まり具合を計算する詰まり診断回路であ
る。この場合は、差圧信号の揺動と静圧信号の揺動との
相関関係から直接詰まり具合を診断する。２３は詰まり
診断回路２２から出力される、詰まり診断結果信号であ
る。以上の構成において、差圧検出器１５は導圧管１４
ａ，１４ｂにより伝達される測定対象１１の差圧値と静
圧値（高圧側圧力ＰH）を検出する。検出された圧力値
から低圧側圧力値ＰLを計算する。差圧値，静圧値（高
圧側圧力ＰH），低圧側圧力値ＰLは圧力データの記憶回
路１７において、ある時間中に測定されたデータが全て
保持される。圧力揺動度合の計算回路１８は、圧力デー
タの記憶回路１７に保持されているデータを使用して、
各圧力の揺動の度合を計算する。相関計算回路７は、圧
力揺動度合の計算回路１８から出力される各圧力の揺動
の度合の相関関係を定められた方法にて計算し、詰まり
診断回路２２に出力する。詰まり診断回路２２は相関関
係記録回路２１に前もって保持されている、導圧管１４
ａ，１４ｂの各モード（高圧側／低圧側の両側詰まり、
片側詰まり）の相関関係と比較し、例えば、ファジイ推
論等の手法で、詰まり状態の診断を行い、診断結果を決
められた方法で出力する。更に、詳述すると、差圧出力
と静圧出力の以下のような相関関係から、導圧管の詰ま
りが推定可能となる。通常、オリフィス式流量測定を行
っている場合、差圧と静圧の値は一定ではなく、常に揺
動分を持っている。（このときの静圧とは、一般に高圧
側圧力を静圧としているので、ここでも、高圧側圧力を
静圧として考える。低圧側を静圧としても同様に考えら
れる。） 従って、高圧側・低圧側両者の導圧管詰まりが発生して
いない状態の差圧の揺動幅・静圧値の揺動幅と比較して
両者の揺動幅が小さくなれば、高圧側・低圧側導圧管が
ともにつまったことが推定される。また、差圧伝送器は
通常、如何なる環境でも正しい差圧出力をだすため、静
圧変化とは充分に分離されている。しかし、高圧側・低
圧側導圧管のどちらかが詰まった場合、伝送器には、詰
まりによる静圧の圧力変化の影響を受けた差圧値が加わ
るため、詰まりが発生する前後で、差圧の揺動分と静圧
の揺動分に、ある相関関係をもった変化が現れる。それ
を以下に示す。まず、最初に静圧・差圧には、プランジ
ャポンプ等による大きな脈動圧力変化がない場合につい
て考える。従って、差圧や静圧の揺動はオリフィスによ
って発生する乱流によって引き起こされるランダムな圧
力変化であって、両者の揺動の位相は一致いていないと
する。相関関係は、高圧側、低圧側ともに詰まっていな
い場合の差圧の揺動と静圧の揺動の大きさによって、大
きく分類される。以下で揺動幅の比較の基準対象となる
のは、導圧管が高圧側、低圧側ともに詰まっていない場
合の揺動幅である。 １）静圧の揺動幅が差圧の揺動幅に比べて大きいとき。 ａ）高圧側導圧管と低圧側導圧管の両方が詰まった場
合。 ……差圧の揺動、静圧の揺動ともに小さくなる。 ｂ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の揺動幅が小さくなり、差圧の揺動幅は大きく
なる。 ｃ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに等しくな
る。つまり、差圧の揺動幅は大きくなり、静圧の揺動幅
は変化しない。 ２）静圧の揺動幅と差圧の揺動幅が同じくらいのとき。 ａ）高圧側導圧管と低圧側導圧管の両方が詰まった場
合。 ……差圧の揺動、静圧の揺動ともに小さくなる。 ｂ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の揺動幅が小さくなり、差圧の揺動幅は変化し
ない。 ｃ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに等しくな
る。つまり、差圧・静圧の揺動幅に大きな変化はない。 ３）差圧の揺動幅が静圧の揺動幅に比べて大きいとき。 ａ）高圧側導圧管と低圧側導圧管の両方が詰まった場
合。 ……差圧の揺動、静圧の揺動ともに小さくなる。 ｂ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の揺動幅が小さくなり、差圧の揺動幅は変化し
ない。 ｃ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに等しくな
る。つまり、差圧の揺動幅が小さくなり、静圧の揺動幅
は変化しない。 次に、静圧や差圧に脈動圧力変化が含まれる場合を考え
る。前述したように、導圧管の片側のみが詰まった場合
は、詰まりが発生していない方の圧力変化と差圧値の変
化が等しくなる。つまり、低圧側が詰まった場合は、高
圧側の圧力変化と差圧の変化が大きさ・位相共に等しく
なる。高圧側が詰まった場合は、低圧側の圧力変化と差
圧の変化が大きさは等しく、変化の方向は逆になる。従
って、次にような相関関係が現れ、詰まりが推定できる
静圧に大きな脈動圧力変化がある場合について考えると ａ）高圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の脈動圧力変化はなくなり、差圧にその脈動変
化が現れる。 ｂ）低圧側導圧管のみ詰まった場合。 ……静圧の脈動圧力変化と同期して、差圧にも同じよう
な脈動変化が現れる。つまり、静圧の脈動圧力変化は変
化せず、差圧にその脈動変化が現れる。 以上のように、静圧と差圧の揺動（脈動）変化の相関関
係から、導圧管の詰まりが推定できる。実際の流量測定
の結果を図２、３、４に示す。ａ図は差圧出力で、ｂ図
は静圧出力である。縦軸は圧力値を示し、横軸は離散化
して測定したデータＮｏで、時間軸を示す。全ての図
は、大体データＮｏ.1〜500まで、導圧管詰まりが無い
状態の圧力変化で、501〜1000までは、擬似的に導圧管
詰まりを発生させたときの出力変化である。測定した流
量状態は、上述の１）の静圧の揺動の方が差圧のに比べ
て大きい場合に該当する。高圧側・低圧側ともに導圧管
詰まりを発生させると、図２に示す如く、静圧・差圧と
もに揺動幅が小さくなる。高圧側のみ導圧管詰まりを発
生させると、図３に示す如く、差圧の揺動幅は大きくな
り、静圧の揺動は小さくなる。低圧側のみ導圧管詰まり
を発生させると、図４に示す如く、静圧の揺動と差圧の
揺動が、ほぼ等しくなり、従ってこの場合、差圧の揺動
幅が大きくなる。また、両者の相関関係を脈動がある場
合と無い場合に分けて説明したが、実際にはこれらが混
在している場合が多い。このような場合は、脈動の無い
部分の揺動に着目して判断するか、脈動に着目するして
判断することにより、詰まりが推定できる。この結果、
導圧経路の詰まり状態の定期点検が必要無くなり、メン
テナンス工数の削減が可能になる。また、必要時に必要
な程度、詰まり診断が可能になるので、圧力測定の信頼
性が向上する。また、圧力測定器の異常出力から、導圧
管の詰まり状態を推測するには長年の経験が必要であっ
たが、本発明装置を使用することにより、誰でも診断が
可能となる。図５は本発明の他の実施例の要部構成説明
図である。本実施例において、３１は相関計算回路１９
から出力される相関関係を示す値と、相関関係記録回路
２１の記録値とを比較して、導圧管１４ａ，１４ｂの詰
まり具合を計算する詰まり診断回路である。この場合
は、差圧信号の揺動幅と高圧側圧力値から得られる静圧
信号の揺動幅と静圧値から差圧値を差し引いて得られる
低圧側圧力値の揺動幅の相関関係から導圧管の一方又は
両方の詰まり状態を検出し検知信号を発する。この結
果、静圧値と差圧値の差をとることにより、図１実施例
で明確でなかった低圧側の導圧管詰まりを明確にでき
る。つまり、”差圧と静圧の揺動が大きさ・位相ともに
等しくなる”と言うのは、静圧−差圧 または差圧−静
圧の値の絶対値が小さくなることで表現できることにな
る。このことにより、推定を行う上で、より簡便に、よ
り確実に診断が可能になる。実際に、図２、３、４の測
定結果で、静圧−差圧（詰まり低圧側圧力）を計算した
結果を図６（ａ）,（ｂ）,（ｃ）に示す。（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ図２、３、４の静圧値と差圧
値から計算したものである。低圧側導圧管詰まりが発生
すると、図６（ｃ）のように揺動幅が小さくなり、詰ま
りが発生したことが推定できる。図７は本発明の他の実
施例の要部構成説明図である。本実施例において、４１
は相関計算回路１９から出力される相関関係を示す値
と、相関関係記録回路２１の記録値とを比較して、導圧
管１４ａ，１４ｂの詰まり具合を計算する詰まり診断回
路である。この場合は、高圧側圧力値の揺動の度合いか
ら低圧側圧力値の揺動の度合を差し引いた値と高圧側圧
力値の揺動の度合いから差圧の揺動の度合を差し引いた
値と低圧側圧力値の揺動の度合いから差圧の揺動の度合
を差し引いた値とから導圧管の一方又は両方の詰まり状
態を検出し検知信号を発する。この結果、実際に導圧管
の詰まりを推定する場合、ただ単に揺動幅の変化だけで
推定すると、測定している流量条件により、差圧と静圧
の揺動幅が変化し、詰まっていないにも関わらず詰まり
と推定してしまう恐れがある。また、これを回避するた
めに、相関関係に種々な条件を付けなければならず、詰
まりの推定が複雑になる。そこで、次のような信号処理
を行うことにより、より簡便に推定が行える。 １）差圧出力と静圧(高圧側圧力)出力と静圧−差圧(低
圧側圧力)出力の揺動幅Dp b,Spb,PLbを計算し、それぞれ
の差を取る。例えば、Ｑ＝Spb-PLb、Ｒ=PLb-Dpb、Ｓ=S
pb-Dpbで計算されるパラメータＱ,Ｒ,Ｓを使うことによ
り流量変化による揺動幅の変化をキャンセルすることが
できる。 ａ）高圧側・低圧側ともに導圧管が詰まった場合。 Dpb,Spb,PLb全てが小さくなるので、Ｑ,Ｒ,Ｓは全て小
さくなる。 ｂ）高圧側の導圧管が詰まった場合。 Spbが小さくなるので、Ｑは負の値となり、Dpbも低圧側
の圧力変化によりある程度の値をとるので、Ｓも負の値
となる。PLbとDpbを比べると、Dpbは低圧側の圧力揺動
から発生してるので、Ｒはゼロに近い値をとる。 ｃ）低圧側の導圧管が詰まった場合。 PLBが小さくなるのでＱは増加し、Dpbも高圧側の圧力変
化によりある程度の値をとるので、Ｒは負の値をとる。
SpbとDpbを比べるとDpbは高圧側の圧力揺動から発生し
てるので、Ｓはゼロに近い値をとる。 実際の測定結果を図８、９、１０に示す。図８、９、１
０の順で流速は遅くなり、静圧は高くなり、流量条件が
変わっている。図に示したグラフの見方は、図１と同じ
である。図に示した（ａ），（ｂ），（ｃ）は図６の
（ａ），（ｂ），（ｃ）と対応する。また、図８、９、
１０の（ｂ)の（Ｒ）、図８、９、１０の（ｃ)の（Ｓ）
は厳密にはゼロでなく、正の値を取っているが、これ
は、実験に使用した伝送器のセンタダイアフラム構造に
より、図８、９、１０の（ｂ）の場合は低圧側の圧力変
化がセンタダイアフラムを介して高圧側にも伝わり、若
干差圧の揺動が低圧側圧力の揺動より小さくなったため
と考えられる。同様に図８、９、１０の（ｃ）の場合も
説明できる。図１１は本発明の他の実施例の要部構成説
明図である。本実施例において、５１は相関計算回路１
９から出力される相関関係を示す値と、相関関係記録回
路２１の記録値とを比較して、導圧管１４ａ，１４ｂの
詰まり具合を計算する詰まり診断回路である。この場合
は、差圧，静圧，静圧から差圧を引いて得られた低圧側
圧力値の、ある時刻の圧力値と一つ前の圧力値のそれぞ
れの差を求め、この３つの差の値をパラメータとして、
その積商差和の組み合わせから最適の組み合わせを取り
出して、最適の導圧管の一方又は両方の詰まり状態を検
出し検知信号を発する。この結果、最適の導圧管の一方
又は両方の詰まり状態を検出することができる。具体的
には、離散化し測定した差圧・静圧値を使って、 a. まず、静圧から差圧を引いて、低圧側圧力値を計算
する。 b. 一つ前の圧力値との差分をとる。例えば、ある時刻
の圧力値が、DPn,SPn，PLnとして、それより一つ前の圧
力値をDPn-1,SPn-1,Pn-1とすると 、差分dDPn=DPn-DPn-1
, dSPn=SPn-SPn-1 , dPLn=PLn-PLn-1 を計算する。 c. パラメータdDPn、dSPn、dPLnを使って、DP,SP,PLの
相関関係を求め、詰まり状態を推定する。 ここでこのパラメータを使って、詰まり状態を推定する
にあたり以下の特性を利用する。 a)Ｈ側・Ｌ側導圧管ともに詰まりが発生することによ
り、圧力の揺動は小さくなる。（dDPn、dSPn、dPLnの絶
対値は小さくなる） b)Ｌ側導圧管が詰まることにより、差圧出力と静圧出力
の揺動が一致し、（dDPn≒dSPn 、|dDPn|≒|dSPn| ） 低圧側圧力の揺動は小さくなる。（dPLnの絶対値は小さ
くなる） c)Ｈ側導圧管が詰まることにより、差圧出力と低圧側出
力の揺動は、符号が逆で一致する。（ dDPn≒−dPLn 、
|dDPn|≒|dPLn| ） 静圧の揺動は小さくなる。（dSPnの絶対値は小さくな
る） １．それぞれを掛けたことにより、各パラメータは以下
のような意味をもつ。 dDPn×dSPn：正の符号を取る傾向にあれば、dDPnとdSPn
の符号が一致していることを示し、b)からＬ側導圧管の
詰りが発生したことが推測される。また、絶対値が小さ
くなれば、a)からDPかSPのどちらかの揺動が小さくなっ
ていることを示すので、Ｈ側/Ｌ側ともに詰まっている
か、Ｈ側が詰まっていることが推測される。 dDPn×dPLn：負の符号を取る傾向にあれば、dDPnとdPLn
の符号が逆になっていることを示し、c)からＨ側導圧管
の詰りが発生したことが推測される。また、絶対値が小
さくなれば、a)からDPかPLのどちらかの揺動が小さくな
っていることを示すので、Ｈ側/Ｌ側ともに詰まってい
るか、Ｌ側が詰まっていることが推測される。 dSPn×dPLn：絶対値が小さくなれば、a)からDPかPLのど
ちらかの揺動が小さくなっていることを示すので、Ｈ側
/Ｌ側ともに詰まっているか、Ｈ側又はＬ側が詰まって
いることが推測される。 ２．それぞれを割ることにより、各パラメータは以下の
ような意味を持つ。 dSPn／dDPn：正の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dSPnとdDPnの大きさが等しく符号も等しいこ
とを示し、b)からＬ側導圧管の詰りが発生したことが推
測される。絶対値が小さくなれば、dSPnが小さくなった
ことを示し、a)からＨ側導圧管に詰まりが発生したこと
が推測される。 dDPn／dSPn：正の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dDPnとdSPnの大きさが等しく、符号も等しい
事を示し、b)からＬ側導圧管の詰りが発生したことを推
測される。絶対値が大きくなれば、dSPnが小さくなった
事を示し、a)からＨ側導圧管に詰まりが発生したことが
推測される。 dPLn／dDPn：負の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dPLnとdDPnの大きさが等しく、符号が逆にな
っていることを示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことを推測される。絶対値が小さくなれば、dPLnの大
きさが小さくなったことを示し、a)からＬ側導圧管に詰
まりが発生したことが推測される。 dDPn／dPLn：負の符号をとり、絶対値が１に近づく傾向
にあれば、dPLnとdDPnの大きさが等しく、符号が逆にな
っていることを示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことを推測される。絶対値が大きくなれば、dPLnの大
きさが小さくなったことを示し、a)からＬ側導圧管に詰
まりが発生したことが推測される。 dSPn／dPLn：絶対値が大きくなれば、dPLnが小さくなっ
たことを示し、a)からＬ側導圧管に詰まりが発生したこ
とを推測される。絶対値が小さくなれば、dSPnが小さく
なったことを示し，a)からＨ側導圧管に詰まりが発生し
たことが推測される。 dPLn／dSPn：絶対値が大きくなれば、dSPnが小さくなっ
たことを示し，a)からＨ側導圧管に詰まりが発生したこ
とを推測される。絶対値が小さくなれば、dPLnが小さく
なったことを示し、a)からＬ側導圧管に詰まりが発生し
たことが推測される。 ３．それぞれを加えるにより、各パラメータは以下のよ
うな意味を持つ。 dDPn＋dSPn：絶対値が増加すれば、dDPnとdSPnの符号が
一致している傾向を示し、b)からＬ側導圧管の詰りが発
生したことが推測される。 dDPn＋dPLn：絶対値が減少すれば、dDPnとdPLnの符号が
逆で一致している傾向を示し、c)からＨ側導圧管の詰り
が発生したことが推測される。 ４．それぞれを引くことにより、各パラメータは以下の
ような意味を持つ。 dDPn−dSPn：絶対値が減少すれば、dDPnとdSPnの大きさ
が等しく符号が等しい傾向を示し、b)からＬ側導圧管の
詰りが発生したことが推測される。また、絶対値が増加
すれば、SPの揺動が小さくなっていることを示すので、
a)からＨ側が詰まっていることが推測される。 dSPn−dDPn：絶対値が減少すれば、dDPnとdSPnの大きさ
が等しく符号が等しい傾向を示し、b)からＬ側導圧管の
詰りが発生したことが推測される。また、同様にSPの揺
動が小さくなっていることを示すので、a)からＨ側が詰
まっていることが推測される。 dDPn−dPLn：絶対値が増加すれば、dDPnとdPLnの符号が
逆である傾向を示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことが推測される。また、絶対値が減少すれば、PLの
揺動が小さくなっていることを示すので、a)からＬ側が
詰まっていることが推測される。 dPLn−dDPn：絶対値が増加すれば、dDPnとdPLnの符号が
逆である傾向を示し、c)からＨ側導圧管の詰りが発生し
たことが推測される。また、同様にPLの揺動が小さくな
っていることを示すので、a)からＬ側が詰まっているこ
とが推測される。 上記に示された１〜４までのパラメータを組み合わせ
て、最適な導圧管の詰まり診断を行う事が出来る。例え
ば、dDPn×dSPn、dDPn×dPLn、dSPn×dPLnの三つのパラ
メータを使うと、 （１）dDPn×dSPn ＞ 0 かつ、|dSPn×dPLn| と|dDPn
×dPLn| が減少−−−＞Ｌ側導圧管の詰りが発生 （２）dDPn×dPLn ＜ 0 かつ、|dDPn×dSPn| と|dSPn
×dPLn| が減少−−−＞Ｈ側導圧管の詰りが発生 （３）dDPn×dSPn、dDPn×dPLn、dSPn×dPLnすべてが減
少−−−＞Ｈ側／Ｌ側導圧管ともに詰りが発生 のように詰まり具合を推定できる。
【００１０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、 （１）２本の導圧管と、該導圧管を介して差圧と静圧と
を検出する差圧検出手段を具備する管路閉塞検出装置に
おいて、前記差圧信号の揺動と前記静圧信号の揺動との
相関関係から前記導圧管の一方又は両方の詰まり状態を
検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴
とする管路閉塞検出装置。 （２）差圧値の揺動幅と高圧側圧力値を静圧とした場合
の静圧値の揺動幅と静圧値から差圧値を差し引いて得ら
れる低圧側圧力値の揺動幅或いは差圧値の揺動幅と低圧
側圧力値を静圧とした場合の静圧値の揺動幅と静圧値か
ら差圧値を加算して得られる高圧側圧力値の揺動幅の相
関関係から導圧管の一方又は両方の詰まり状態を検出し
検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴とする
請求項１の管路閉塞検出装置。 （３）高圧側圧力値の揺動の度合と低圧側圧力値の揺動
の度合の差と，高圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の揺
動の度合の差と，低圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の
揺動の度合の差から導圧管の一方又は両方の詰まり状態
を検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特
徴とする請求項１の管路閉塞検出装置。を構成した。こ
の結果、特許請求の範囲の請求項１によれば、導圧経路
の詰まり状態の定期点検が必要無くなり、メンテナンス
工数の削減が可能になる。また、必要時に必要な程度、
詰まり診断が可能になるので、圧力測定の信頼性が向上
する。また、圧力測定器の異常出力から、導圧管の詰ま
り状態を推測するには長年の経験が必要であったが、本
発明装置を使用することにより、誰でも診断が可能とな
る。特許請求の範囲の請求項２によれば、静圧値と差圧
値の差をとることにより、請求項１で明確でなかった低
圧側の導圧管詰まりを明確にできる。このことにより、
推定を行う上で、より簡便に、より確実に診断が可能に
なる。特許請求の範囲の請求項３によれば、実際に導圧
管の詰まりを推定する場合、ただ単に揺動幅の変化だけ
で推定すると、測定している流量条件により、差圧と静
圧の揺動幅が変化し、詰まっていないにも関わらず詰ま
りと推定してしまう恐れがある。また、これを回避する
ために、相関関係に種々な条件を付けなければならず、
詰まりの推定が複雑になる。本請求項３の発明の信号処
理により、より簡便に推定を行う事ができる。従って、
本発明によれば、導圧管の詰まりの検出が可能で、圧力
測定の信頼性が向上でき、メンテナンスが容易な管路閉
塞検出装置を実現することが出来る。
を検出する差圧検出手段を具備する管路閉塞検出装置に
おいて、前記差圧信号の揺動と前記静圧信号の揺動との
相関関係から前記導圧管の一方又は両方の詰まり状態を
検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴
とする管路閉塞検出装置。 （２）差圧値の揺動幅と高圧側圧力値を静圧とした場合
の静圧値の揺動幅と静圧値から差圧値を差し引いて得ら
れる低圧側圧力値の揺動幅或いは差圧値の揺動幅と低圧
側圧力値を静圧とした場合の静圧値の揺動幅と静圧値か
ら差圧値を加算して得られる高圧側圧力値の揺動幅の相
関関係から導圧管の一方又は両方の詰まり状態を検出し
検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴とする
請求項１の管路閉塞検出装置。 （３）高圧側圧力値の揺動の度合と低圧側圧力値の揺動
の度合の差と，高圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の揺
動の度合の差と，低圧側圧力値の揺動の度合いと差圧の
揺動の度合の差から導圧管の一方又は両方の詰まり状態
を検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特
徴とする請求項１の管路閉塞検出装置。を構成した。こ
の結果、特許請求の範囲の請求項１によれば、導圧経路
の詰まり状態の定期点検が必要無くなり、メンテナンス
工数の削減が可能になる。また、必要時に必要な程度、
詰まり診断が可能になるので、圧力測定の信頼性が向上
する。また、圧力測定器の異常出力から、導圧管の詰ま
り状態を推測するには長年の経験が必要であったが、本
発明装置を使用することにより、誰でも診断が可能とな
る。特許請求の範囲の請求項２によれば、静圧値と差圧
値の差をとることにより、請求項１で明確でなかった低
圧側の導圧管詰まりを明確にできる。このことにより、
推定を行う上で、より簡便に、より確実に診断が可能に
なる。特許請求の範囲の請求項３によれば、実際に導圧
管の詰まりを推定する場合、ただ単に揺動幅の変化だけ
で推定すると、測定している流量条件により、差圧と静
圧の揺動幅が変化し、詰まっていないにも関わらず詰ま
りと推定してしまう恐れがある。また、これを回避する
ために、相関関係に種々な条件を付けなければならず、
詰まりの推定が複雑になる。本請求項３の発明の信号処
理により、より簡便に推定を行う事ができる。従って、
本発明によれば、導圧管の詰まりの検出が可能で、圧力
測定の信頼性が向上でき、メンテナンスが容易な管路閉
塞検出装置を実現することが出来る。
【図１】本発明の一実施例の要部構成説明図である。
【図２】図１の動作説明図である。
【図３】図１の動作説明図である。
【図４】図１の動作説明図である。
【図５】本発明の他の実施例の要部構成説明図である。
【図６】図５の動作説明図である。
【図７】本発明の他の実施例の構成説明図である。
【図８】図７の動作説明図である。
【図９】図７の動作説明図である。
【図１０】図７の動作説明図である。
【図１１】本発明の他の実施例の構成説明図である。
【図１２】従来より一般に使用されている従来例の構成
説明図である。
説明図である。
１１ 圧力測定対象 １２ オリフィス １３ 管路 １４ａ 導圧管 １４ｂ 導圧管 １５ 差圧検出器 １６ 差分回路 １７ 圧力データの記憶回路 １８ 圧力揺動の度合計算回路 １９ 相関計算回路 ２１ 相関関係記録回路 ２２ 詰まり診断回路 ２３ 詰まり診断結果信号 ３１ 詰まり診断回路 ４１ 詰まり診断回路 ５１ 詰まり診断回路
フロントページの続き (72)発明者 鈴木 敦子 東京都武蔵野市中町２丁目９番32号 横河 電機株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】２本の導圧管と、該導圧管を介して差圧と
静圧とを検出する差圧検出手段を具備する管路閉塞検出
装置において、 前記差圧信号の揺動と前記静圧信号の揺動との相関関係
から前記導圧管の一方又は両方の詰まり状態を検出し検
知信号を発する検知手段を具備したことを特徴とする管
路閉塞検出装置。 - 【請求項２】差圧値の揺動幅と高圧側圧力値を静圧とし
た場合の静圧値の揺動幅と静圧値から差圧値を差し引い
て得られる低圧側圧力値の揺動幅或いは差圧値の揺動幅
と低圧側圧力値を静圧とした場合の静圧値の揺動幅と静
圧値から差圧値を加算して得られる高圧側圧力値の揺動
幅の相関関係から導圧管の一方又は両方の詰まり状態を
検出し検知信号を発する検知手段を具備したことを特徴
とする請求項１の管路閉塞検出装置。 - 【請求項３】高圧側圧力値の揺動の度合と低圧側圧力値
の揺動の度合の差と，高圧側圧力値の揺動の度合いと差
圧の揺動の度合の差と，低圧側圧力値の揺動の度合いと
差圧の揺動の度合の差から導圧管の一方又は両方の詰ま
り状態を検出し検知信号を発する検知手段を具備したこ
とを特徴とする請求項１の管路閉塞検出装置。
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|---|---|---|---|
| JP06276518A JP3129121B2 (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 管路閉塞検出装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06276518A JP3129121B2 (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 管路閉塞検出装置 |
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|---|---|
| JPH08136386A true JPH08136386A (ja) | 1996-05-31 |
| JP3129121B2 JP3129121B2 (ja) | 2001-01-29 |
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ID=17570594
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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| JP2007047012A (ja) * | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Yokogawa Electric Corp | 導圧管の詰まり診断機構付き差圧測定装置 |
| JP2007516445A (ja) * | 2003-12-23 | 2007-06-21 | ローズマウント インコーポレイテッド | 産業プロセスにおけるインパルス配管の診断法 |
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| JP2009053083A (ja) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Yokogawa Electric Corp | 圧力検出器及び圧力検出システム |
| JP2011191278A (ja) * | 2010-03-17 | 2011-09-29 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 圧力センサ |
| CN102341686A (zh) * | 2009-03-04 | 2012-02-01 | 株式会社山武 | 导压管的阻塞诊断装置及阻塞诊断方法 |
| US8453517B2 (en) | 2009-12-21 | 2013-06-04 | Azbil Corporation | Pressure guiding tube blockage diagnosing device and blockage diagnosing method |
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| US8898036B2 (en) | 2007-08-06 | 2014-11-25 | Rosemount Inc. | Process variable transmitter with acceleration sensor |
| US9052240B2 (en) | 2012-06-29 | 2015-06-09 | Rosemount Inc. | Industrial process temperature transmitter with sensor stress diagnostics |
| US9207670B2 (en) | 2011-03-21 | 2015-12-08 | Rosemount Inc. | Degrading sensor detection implemented within a transmitter |
| US9602122B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-03-21 | Rosemount Inc. | Process variable measurement noise diagnostic |
| CN111537137A (zh) * | 2020-05-19 | 2020-08-14 | 天津中材工程研究中心有限公司 | 一种用于含尘气体管道的静压测量方法 |
| CN112443371A (zh) * | 2019-08-28 | 2021-03-05 | 丰田自动车株式会社 | 发动机装置 |
| EP3199927B1 (en) * | 2016-02-01 | 2023-11-01 | ABB Schweiz AG | A method and a system for metering flow through a fluid conduit |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8290721B2 (en) | 1996-03-28 | 2012-10-16 | Rosemount Inc. | Flow measurement diagnostics |
-
1994
- 1994-11-10 JP JP06276518A patent/JP3129121B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN111537137B (zh) * | 2020-05-19 | 2021-09-14 | 天津中材工程研究中心有限公司 | 一种用于含尘气体管道的静压测量方法 |
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