JPH08121361A

JPH08121361A - スクリュウロータ及びスクリュウ式圧縮機並びにその製法

Info

Publication number: JPH08121361A
Application number: JP6266537A
Authority: JP
Inventors: Tatsuo Natori; 達雄名取; Masakazu Aoki; 優和青木; Mitsuaki Haneda; 光明羽田; Muneo Mizumoto; 宗男水本; Masao Kawamura; 正男川邑; Iwao Aoki; 岩夫青木
Original assignee: KAWAMURA KENKYUSHO KK; Hitachi Ltd
Current assignee: KAWAMURA KENKYUSHO KK; Hitachi Ltd
Priority date: 1994-10-31
Filing date: 1994-10-31
Publication date: 1996-05-14
Anticipated expiration: 2021-02-01
Also published as: JP3740178B2

Abstract

(57)【要約】【構成】バインダをポリアミドイミド樹脂としピグメン
トとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃、Ｃを用いた固体潤滑材
を、高温加熱処理することにより、耐熱性と、耐摩耗性
に優れたコーティング被膜を得た。ドライ圧縮機のオス
ロータ１及びメスロータ２の表面に上記固体潤滑材から
なるコーティング被膜１０を被覆する。また、一方のロ
ータにコーティング被膜１０を被覆し、他方に高硬度層
１２を設けると両ロータの接触部において、コーティン
グ被膜１０は高硬度層１２により研削仕上げされる。【効果】運転中の実条件に合わせたロータ間の隙間が得
られ、かつ極小隙間によりロータが焼付く心配が無い。
従って圧縮機の高性能化とメンテナンスフリー化が可能
となる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、圧縮機，送風機および
真空ポンプなどに使用されるスクリュウ式回転機械およ
びこの回転機械のロータ表面処理方法に係り、とくにメ
ンテナンスフリー、高性能を可能とし、かつドライ方式
に好適なスクリュウ式圧縮機およびこの圧縮機に用いる
ロータの表面処理方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】機械部品が互いに接触し摺動する界面に
おいては、摩擦摩耗現象が発生する。従って摺動面に、
何らかの潤滑剤を介在させる対応策が通常なされてい
る。◆この潤滑材を大別すると油、水などの液体潤滑材
と、四フッ化エチレン樹脂（以下ＰＴＦＥと称する），
２硫化モリブデン（以下ＭｏＳ₂と称する），グラファ
イト（以下Ｃと称する）などの固体潤滑材（以下コーテ
ィング材と称する）があげられる。

【０００３】前者の歴史は古く、その用法も簡易である
が油の飛散などによる製品の汚染、環境に与える影響な
ど、近年無視できない問題点も露呈されつつある。◆後
者については、比較的歴史も新しく、種々の技術的難点
も存在するが、そのクリーン性が歓迎され、近年特にド
ライな固体潤滑方式への適用が進められている。

【０００４】固体潤滑方式を採用している実例として、
本願発明に係るスクリュウ式圧縮機を採りあげ以下に説
明する。◆スクリュウ式流体機械においては、ケーシン
グ内でオスロータとメスロータとが互いに噛み合いなが
ら回転して、ケーシングと両ロータとによって形成され
る空間を軸方向に移動しつつ縮小して上記空間内の流体
を圧縮している。

【０００５】また、スクリュウ式流体機械においては、
摺動部分の潤滑方式として、流体とともに油をケーシン
グ内に供給して両ロータ間およびこの両ロータとケーシ
ングとの間を油冷するいわゆる油冷式と、ケーシング内
に油を供給しないいわゆるドライ方式とがある。

【０００６】上記のうち、前者の油冷式はオスロータと
メスロータとが油膜を介して接触しているので、オスロ
ータが駆動ギヤを介して接続するモータによって回転し
たとき、オスロータの回転によってメスロータも回転す
る。そのため、メスロータには回転駆動機構を設置する
必要がなく構成を簡単にすることができる。

【０００７】また油冷式は両ロータの回転によって発生
する摩擦熱を油で冷却することができるので、両ロータ
が焼付くのを防ぐことができる。◆その反面、油冷式は
流体が油滴，油の蒸気によって汚染されるので、食品産
業，ハイテク産業などのクリーンな流体を必要とする分
野に適用することができないという問題がある。

【０００８】これに対してドライ式は圧縮流体に油が混
入しないため、クリーン流体となる特長を有する。◆そ
の反面ドライ式は両ロータを非接触にした状態で回転さ
せるため、両ロータが同期して回転できず、両ロータの
軸端部に同期歯車を設置する必要があり、油冷式に比較
して構造が複雑となる。◆また両ロータが非接触である
ため、流体の漏洩が発生しやすく圧縮効率が低下すると
いう問題がある。

【０００９】このように油冷式とドライ式とはそれぞれ
長所，短所を有しているが、ドライ方式は流体漏洩を極
限的に少なくすることにより、メリットの大きい方式と
なる。

【００１０】ドライ式スクリュウ式圧縮機のロータは、
吐出側において３００〜３５０℃もの高温にさらされ
る。また、運転停止の際、ロータ周囲の高温空気の温度
が低下する為、空気中の水分が凝縮しロータ表面に付着
し、これがロータ材の腐食を促進するなどの問題があ
る。

【００１１】従って、ロータに塗布するコーティング材
には良好な潤滑性の他に、更に耐熱性と耐食性が要求さ
れる。従来のコーティング材は、潤滑性は良好である
が、高温（たとえば２５０〜３５０℃）下で使用される
ことを前提としている場合は少なく、従って耐熱性、耐
食性の良好なものについての開発は必ずしも十分とは言
えなかった。その理由はスクリュウ式圧縮機のような使
用条件の対象が殆んど無かったことが原因と思われる。

【００１２】すなわち、従来のスクリュウ式圧縮機はオ
イル式のものが殆んどであり、これについてはオイルが
潤滑材であるから、コーティング材使用の必要性は皆無
であった。ところが、近年、食品、製薬及び半導体製造
などのハイテク産業が特にクリーンな圧縮空気を必要と
するようになった為、ドライ式のスクリュウ式圧縮機の
需要が急速に増大しており、この傾向は今後とも続く情
勢にある。

【００１３】すなわち、かかる無給油式（ドライ）圧縮
機において、その体積効率などの性能を向上させるため
には、オスロータとメスロータ間の隙間および各ロータ
とケーシング間の隙間をできるだけ少なくする必要があ
る。◆しかし、これらの隙間を小さくする為には、オス
・メス両ロータ及びケーシングについて研削などの機械
加工精度を極端に上げる必要がある。また加工精度を上
げて隙間を極限に近く小さくした場合、ロータの熱歪、
タイミングギアのバックラッシュおよびロータ軸受など
の隙間に起因するオス・メスロータ同士の接触、若しく
はロータとケーシングの接触などに起因する焼着、破損
などの故障が発生する。

【００１４】そのためオス・メス両ロータ間の隙間を極
小化する目的で各種の提案がなされている。例えば、
歯形形状の最適化、ロータ表面に合成樹脂を被覆し共
ずりにより不要なコーティング膜を初期のなじみ運転で
除去して隙間を小さくする。

【００１５】後者に関しては、特開昭５８−４８７９２
号公報や特開昭６１−１９７７９４号公報には、ロータ
の表面にＰＴＦＥなどを塗布することが開示されてい
る。◆また、特開平２−２０１０７２号公報には、オス
ロータとメスメータの表面に対して、バインダーとして
高分子プラスチックを主体に用い、ＭｏＳ₂等を混合し
た非金属物質を被覆し、その皮膜厚さを０.１〜２mmに
形成するものが開示されている。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】上記ＰＴＦＥを用いる
例においては、オス・メス両ロータを接触させると、Ｐ
ＴＦＥ被膜は溶着、剥離又は摩耗などが発生しやすく故
障原因につながり易い。

【００１７】また、ＭｏＳ₂は固体潤滑性が優れている
が、従来の配合組成では高温下で長期的には徐々に酸化
し、その潤滑性は漸減してしまう傾向がある。また、そ
の被膜厚さが０.１〜２mmもあるため例えば前記の共ず
り現象を起こさせるために、オスロータとメスロータを
接触させるにはコーティング層は厚すぎ、皮膜は剥離し
やすい。また皮膜が厚いため隙間の増加に伴い性能が低
下すると共に吐出空気温度の過度な上昇を招き易いとい
う問題がある。

【００１８】ロータのコーティング材の主成分として従
来より用いられているＭｏＳ₂の酸化温度は４００℃以
上といわれている。しかしながら、この温度は酸化が加
速促進される温度と考えられており、表１（固体潤滑ハ
ンドブック、９３頁、幸書房）に示すように３００℃以
下の温度でも、速度は遅いものの酸化は起こることを示
しており、温度条件の厳しいロータ表面に被覆したＭｏ
Ｓ₂にとって非常に厳しい条件となっている。

【００１９】

【表１】

【００２０】酸化が発生すると、図１に示すようにコー
ティング層内のＭｏＳ₂が三酸化モリブデン（ＭｏＯ₃）
に変質し、硫黄分は酸化してガス化し腐食の原因となる
と考えられる。これと共に、ＭｏＯ₃はバインダーとの
結合力が弱くなって脱落し、膜厚の減少、剥離が発生
し、コーティング本来の目的を発揮できなくなるものと
考えられる。

【００２１】一方、本発明の適用対象であるオイルフリ
ースクリュウ式圧縮機の運転中のロータ表面の温度は、
ロータの吸入側で５０〜１００℃、中間部で１２０〜１
５０℃、吐出側で２２０〜３００℃程度である。さらに
吐出温度保護リレーが作動する寸前においては最高３２
０〜３５０℃程度まで上昇すると考えられる。◆したが
ってスクリュウ式圧縮機では耐熱性の向上と共にＭｏＳ
₂の酸化を防止することがコーティング技術の最も重要
な課題である。

【００２２】本発明の目的は、高温に曝されても潤滑性
や耐久性を失わない耐熱性良好なコーティング材を被覆
したスクリュウロータおよびそのスクリュウロータを適
用した信頼性の高いスクリュウ式圧縮機並びにスクリュ
ウロータの製法を提供することにある。

【００２３】

【課題を解決するための手段】上記目的のスクリュウロ
ータに関しては、以下の手段を備えることにより達成さ
れる。

【００２４】（１）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形
成してなるスクリュウロータにおいて、スクリュウロー
タはその表面に三酸化アンチモン（以下Ｓｂ₂Ｏ₃と称す
る）を分散させた固体潤滑材被膜を備える。

【００２５】（２）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形
成してなるスクリュウロータにおいて、スクリュウロー
タはバインダーをポリアミドイミド樹脂（以下ＰＡＩと
称する）とし、ピグメントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃及
びＣを分散させた固体潤滑材被膜を備える。

【００２６】（３）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形
成してなるスクリュウロータにおいて、スクリュウロー
タは表面にＰＡＩからなる層を備え、その層の上にＳｂ
₂Ｏ₃を分散させた固体潤滑材被膜を備える。

【００２７】（４）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形
成してなるスクリュウロータにおいて、スクリュウロー
タは表面にＰＡＩからなる層を備え、その層の上にバイ
ンダーをＰＡＩとし、ピグメントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂
Ｏ₃及びＣを分散させた固体潤滑材被膜を備える。

【００２８】（５）上記（１）または（３）において、
Ｓｂ₂Ｏ₃は粒子として固体潤滑材被膜に備える。

【００２９】（６）上記（２）または（４）において、
Ｓｂ₂Ｏ₃、ＭｏＳ₂及びＣは粒子として固体潤滑材被膜
に備える。

【００３０】（７）上記（２）または（４）において、
固体潤滑材被膜は、ＰＡＩが１２乃至１８重量部、Ｍｏ
Ｓ₂が５乃至７重量部、Ｓｂ₂Ｏ₃が３乃至５重量部、Ｃ
が０．７乃至０．９重量部の範囲から選択した配合から
なる。

【００３１】また、上記目的のスクリュウ式圧縮機に関
しては、以下の手段を備えることにより達成される。

【００３２】（８）ケーシング内に互いに噛み合うオス
ロータとメスロータを少なくとも一対備えるスクリュウ
式圧縮機において、ロータの両方若しくはいずれか一方
に、上記（１）乃至（７）のいずれかのスクリュウロー
タを備える。

【００３３】（９）ケーシング内に互いに噛み合うオス
ロータとメスロータを少なくとも一対備えるスクリュウ
式圧縮機において、ロータのいずれか一方に上記（１）
乃至（７）のいずれかのスクリュウロータを備え、他方
のロータの表面にニッケル−リンめっき被膜を備える。

【００３４】（１０）ケーシング内に互いに噛み合うオ
スロータとメスロータを少なくとも一対備えるスクリュ
ウ式圧縮機において、ロータのいずれか一方に上記
（１）乃至（７）のいずれかのスクリュウロータを備
え、他方のロータの表面に被膜内にＰＴＦＥを分散させ
たニッケル−リンめっき被膜を備える（１１）ケーシング内に互いに噛み合うオスロータとメ
スロータを少なくとも一対備えるスクリュウ式圧縮機に
おいて、ケーシングのオスロータとメスロータが相対す
る表面にＳｂ₂Ｏ₃を分散させた固体潤滑材被膜を備え
る。

【００３５】（１２）ケーシング内に互いに噛み合うオ
スロータとメスロータを少なくとも一対備えるスクリュ
ウ式圧縮機において、ケーシングのオスロータとメスロ
ータが相対する表面にバインダーをＰＡＩとし、ピグメ
ントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃及びＣを分散させた固体
潤滑材被膜を備える。

【００３６】（１３）上記（１２）において、固体潤滑
材被膜は、ＰＡＩが１２乃至１８重量部、ＭｏＳ₂が５
乃至７重量部、Ｓｂ₂Ｏ₃が３乃至５重量部、Ｃが０．７
乃至０．９重量部の範囲から選択した配合からなる。

【００３７】さらに、上記目的のスクリュウロータの製
法に関しては、以下の手段を備えることにより達成され
る。

【００３８】（１４）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を
形成してなるスクリュウロータの製法において、螺旋状
の歯形を形成したスクリュウロータの表面に、Ｓｂ₂Ｏ₃
を分散させた固体潤滑材を塗布し、加熱することにより
固体潤滑材被膜を形成する。

【００３９】（１５）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を
形成してなるスクリュウロータの製法において、螺旋状
の歯形を形成したスクリュウロータの表面に、バインダ
ーをＰＡＩとし、ピグメントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃
及びＣを分散させた固体潤滑材を塗布し、加熱すること
により固体潤滑材被膜を形成する。

【００４０】（１６）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を
形成してなるスクリュウロータの製法において、螺旋状
の歯形を形成したスクリュウロータの表面に、ＰＡＩを
塗布した後、その表面にＳｂ₂Ｏ₃を分散させた固体潤滑
材を塗布し、加熱することにより固体潤滑材被膜を形成
する。

【００４１】（１７）軸方向の外表面に螺旋状の歯形を
形成してなるスクリュウロータの製法において、螺旋状
の歯形を形成したスクリュウロータの表面に、ＰＡＩを
塗布し、加熱した後、その表面にバインダーをＰＡＩと
し、ピグメントにＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃及びＣを分散させ
た固体潤滑材を塗布し、加熱することにより固体潤滑材
被膜を形成する。

【００４２】

【作用】ＭｏＳ₂とＣを含むコーティング材にＳｂ₂Ｏ₃
を添加すると、コーティング被膜中のＭｏＳ₂，Ｃなど
の潤滑性粒子の酸化を防ぐ作用をする。すなわち被膜中
にＳｂ₂Ｏ₃が存在することにより、被膜内に侵入してき
た空気中の酸素を選択的に捕捉し、Ｓｂ₂Ｏ₃自身が先に
酸化することにより、ＭｏＳ₂やＣの酸化を防止する。
従ってコーティング材の潤滑性は長期間維持される。

【００４３】またＳｂ₂Ｏ₃は、それ自体、ＭｏＳ₂ほど
ではないが若干の潤滑性をもっており、また展伸性も良
いので、Ｓｂ₂Ｏ₃の存在自体もコーティング材皮膜の潤
滑性維持に寄与する。◆バインダーとして、耐熱性の高
いＰＡＩを用い、その割合を１２ないし１８％とするこ
とによって、空気中の酸素や水分、及び停止時の凝縮水
がコーティング膜中に侵入することを阻止する。従っ
て、ロータ表面の腐食を防止すると共にピグメント中の
ＭｏＳ₂およびＣを効果的に被覆することにより、その
酸化、劣化を防いで潤滑性を長期間維持する。

【００４４】ＰＡＩは、本来熱可塑性樹脂の一種である
が、イミド基を含むため熱硬化性の機能も併せ持つ樹脂
である。したがって、塗布後の焼き付き温度と時間を適
宜選択することにより、アミド酸がイミド環に変化する
ため熱硬化特性が顕著になり熱変形温度が上昇し、塗膜
の耐熱性が向上する。また、ＰＡＩは溶剤により容易に
液状化するため、塗布に際して潤滑剤粒子及び添加粒子
との混合分散が確実に行える。なお溶剤は、ジメチルア
セトアミドなどを用いると良い。

【００４５】さらに、オスロータまたはメスロータのど
ちらか一方のロータの表面にＰＡＩを粘結剤としたＭｏ
Ｓ₂，Ｓｂ₂Ｏ₃及びＣを潤滑粒子としたコーティング材
（以下コーティング材 No.５と称する）を塗布した表
面層を形成し、他方のロータを金属で形成するか、若し
くは両ロータの表面をコーティング材 No.５で被覆す
る。上記いずれの場合においても、両ロータはタイミン
グギヤで同期回転させる構造とするか、前記に加えロー
タの歯形そのものに転がり接触点の存在しない歯形を使
用することにより、コーティング膜としてのコーティン
グ材の相互すり合わせ（共ずり）によって、オス・メス
両ロータのクリアランスを可能な限りゼロに近づけ、圧
縮性能の飛躍的向上を図ることができる。具体的方法と
しては、オスロータにコーティング材 No.５を塗布し
メスロータには、この種の潤滑コーティング膜を施さず
硬質表面のままとする。ここで硬質表面とは、金属ロー
タをコーティング膜なしか、或いは硬質金属メッキを施
した、いわゆる硬質表面を指す。

【００４６】基礎実験として行ったアムスラ摩擦摩耗試
験（以下アムスラ試験と略す）によれば、ＭｏＳ₂など
を主成分とするコーティング膜同士の組合せでは、長時
間（例えば６時間）の試験において試験片に塗布したコ
ーティング膜はほとんど剥落する。◆しかしながら片方
のロータ、例えばオスロータの表面が硬質の場合、メス
ロータに塗布されたコーティング膜の被覆が摩耗し始め
る時間は、両ロータ表面がコーティング材で塗布されて
いる場合に比べて２倍もの長時間を要する。また摩耗開
始後においてもその減少率は徐々の変化をみせるのみな
らず摩耗し始めて部分的に剥げ落ちて金属素地がみられ
ても、すぐに剥落部にその近傍の健全部のコーティング
膜が徐々に移動してその欠陥部を埋める。

【００４７】即ち本発明のコーティング膜を用いた上記
組合せによれば、コーティング膜が自己修復性を有する
という被膜の長寿命化に好適な現象が認められた。◆さ
らには自分修復が完了したあとのコーティング膜は、そ
の後の長時間試験に於いても摩耗減少は殆ど見られなく
なり今回の実験条件においては当初のコーティング膜の
約２０〜３０％の厚さはそのまま極めて長時間維持され
る。

【００４８】

【実施例】スクリュウロータへの適用に先立ち、まずコ
ーティング被膜の検討結果について述べる。◆検討は表
２に示す耐熱性を向上できると思われる各種のコーティ
ング材について行った。

【００４９】

【表２】

【００５０】表の中で、比較の基準となる従来のコーテ
ィング材としてNo.１のＭｏＳ₂を検討した。No.２のＣ
は、No.１のＭｏＳ₂に対し耐熱性の向上を期待したもの
である。

【００５１】また、No.３はＭｏＳ₂と三酸化アンチモン
（Ｓｂ₂Ｏ₃）とを混合したものであり、Ｓｂ₂Ｏ₃による
ＭｏＳ₂の酸化防止効果による耐熱性向上を期待したも
のである。No.４は、No.３の固形分を増量したもの、N
o.５はNo.４に更にＣを添加し耐熱性の改良を図ったも
のである。なお、No.１からNo.５まではバインダとして
ＰＡＩを用いた。

【００５２】No.６はバインダーを無機系の珪酸塩とし
コーティング材を窒化ほう素（ＢＮ）として４００℃以
上の高温耐熱性を目的としたものである。◆No.７は２
層からなり、下層にＰＡＩを約３μｍ、上層にNo.５を
配置したものである。◆以上７種類のコーティング材に
ついて耐熱性、耐食性等のスクリーニングテストを行っ
た。検討した各試料の被膜厚さは約２０μｍとした。表
３に、以下に示す結果をまとめて示す。表中の評価は、
▲印が実用上問題あり、△印が若干問題あり、○印が問
題なし、二重丸印が全く問題なしとした。

【００５３】

【表３】

【００５４】テストピースにはφ３０×５ｔのステンレ
ス鋼（SUS420）を用い、サンドブラスト処理の後、所定
のコーティング材を約２０μｍの厚さに塗布して２００
℃で１時間焼き付けたものを用いた。

【００５５】(1) 耐熱性試験◆ 耐熱性は粘着テープによるコーティング膜の剥離試験で
判定した。◆上記のテストピースを、３８０℃で２０時
間加熱した後、加熱のみによる被膜の剥離すなわちピー
リングの発生の有無を調べた。次にテストピース中央部
に粘着テープを貼付し１ｋｇｆ／ｃｍ²で加圧した後、
ゆっくりテープをはがし、被膜の剥離状態を観察し耐熱
性を判定した。

【００５６】その結果、No.２は、No.１のＭｏＳ₂より
耐熱性の優れたＣが主成分であるにもかかわらず剥離程
度はNo.１より大でありピーリングも発生した。◆Ｍｏ
Ｓ₂にＳｂ₂Ｏ₃を加えたNo.３とNo.４は、No.１に比べて
程度の差はあるものの、剥離の度合いが小さかった。ま
た、No.５とNo.７は剥離がほとんどなく良好であり、N
o.６は剥離が全くなく最も良好であった。

【００５７】(2) 耐食性試験◆ 各種のコーティング材を塗布した上述のテストピース
を、３６０℃で２０時間加熱後、温度６０℃、湿度９０
％ＲＨの恒温恒湿槽中に１００時間保持の後表面の発銹
状況を観察した。◆その結果、No.２には全く腐食が見
られず、ＭｏＳ₂＋Ｓｂ₂Ｏ₃を基本にしたNo.３、No.
４、No.５はＭｏＳ₂のみのNo.１に比べて、同等もしく
はやや良好であった。しかし、No.６は他のものに比べ
銹の発生が多く認められた。

【００５８】(3)潤滑性試験◆ 各種コーティング材を塗布後のテストピースを、３６０
℃で２０時間加熱し、その後上述の湿潤試験（６０℃×
９０％ＲＨ×１００時間）を行った後、回転円盤に球形
ボールを押し付けるピンオンディスク試験により、摩擦
係数が０．３になるまでの総回転数を試料No.１の値を
基準に相対回転数比により比較し潤滑耐久性を評価し
た。試験結果を図２に示す。

【００５９】No.１と無機系のNo.６は他のものに比べ潤
滑耐久性は良くない。◆これに対し、No.４、No.３、N
o.７、No.２、No.５の順に潤滑性が向上している。特に
No.５はNo.１の約９倍の結果となり耐久性の高いことが
判明した。

【００６０】以上の検討結果をまとめた表３から明らか
なように、それぞれに一長一短があるが、No.１と比較
して、耐食性や潤滑性を低下させること無く、耐熱性を
大幅向上させるという観点からは、ＰＡＩをバインダー
としＭｏＳ₂を主成分としてこれにＳｂ₂Ｏ₃、Ｃを加え
たNo.５が最も良好であることが判明した。

【００６１】つぎに、このNo.５の配合の最適配合範囲
を検討した。◆コーティング材は、溶剤と、バインダー
としての樹脂、および潤滑材粉末（以下ピグメントと称
する）より成る。◆溶剤の量は、使用条件によって適宜
設定するが、乾燥時に蒸発するため乾燥後のコーテング
膜中には通常溶剤は存在しないため、一定値（７５重量
部）とし、またバインダーも１５重量部とし、ピグメン
トについて以下の配合の検討を行うことした。配合の割
合は表４に示す。

【００６２】ＭｏＳ₂は主たるコーティング材であり、
ドライ下での潤滑作用は、このＭｏＳ₂の存在が大き
い。しかし、前述したように、高温下においては空気中
の酸素との間に酸化が促進され、２ＭｏＳ₂＋３Ｏ₂→２
ＭｏＯ₃＋２Ｓ₂（ガス）の反応が進行し、その結果生成
されたＭｏＯ₃は、剥離しやすい。また、かりに皮膜内
に残留したとしても、潤滑性が低いため固体潤滑材の機
能を全体として低下させる。

【００６３】そこで、まず表４に示す配合１乃至配合５
のように、Ｓｂ₂Ｏ₃とＣを一定としＭｏＳ₂の割合を変
え、また配合６乃至配合１０のように、ＭｏＳ₂とＣを
一定としＳｂ₂Ｏ₃の割合を変えて検討を行った。

【００６４】

【表４】

【００６５】その結果、Ｓｂ₂Ｏ₃によるＭｏＳ₂の酸化
防止効果は、Ｓｂ₂Ｏ₃の増加につれて向上するが、Ｍｏ
Ｓ₂に比べてＳｂ₂Ｏ₃の比率が大きすぎると、潤滑性が
低下してしまうことがわかった。その理由は相対的にバ
インダーとしてのＰＡＩの量が不足するためと考えられ
る。◆従って、適正なＭｏＳ₂／Ｓｂ₂Ｏ₃の比は１．２
〜２．０であり、さらに１．５が最適値であることが判
明した。

【００６６】次に、ＭｏＳ₂／Ｓｂ₂Ｏ₃の値を１．５一
定とし、バインダーとしてのＰＡＩの割合を５乃至３０
重量部の範囲内で変えて検討した。その結果、耐熱性、
潤滑性および耐摩耗性のいずれもＰＡＩの割合によって
影響を受けることが判明し、耐熱性はＰＡＩの割合が多
い方が良好である傾向が明らかとなった。

【００６７】しかし、潤滑性は、ＰＡＩが１４重量部付
近にピークが認められ、また、耐摩耗性は、ピークがや
や高い方に移り、約１６重量部付近であり、総合的には
ＰＡＩの配合は１２乃至１８重量部の範囲が適正である
ことが判明した。

【００６８】次に、Ｃの最適配合量の検討を行った。表
４の配合１１乃至配合１５に示すように他の因子を固定
し、Ｃのみ０．６乃至１．０重量部の範囲で変化させ
た。この結果、Ｃは０.７〜０.９重量部の範囲が良好で
あり、０．８重量部が最適値であることがわかった。◆
以上の検討結果から、コーティング材の構成は表５に示
す割合が良好であることが明らかとなった。

【００６９】次に、コーティング膜の焼き付け温度につ
いて検討した。上述した検討には２００℃で１時間焼き
付け処理した試料を用いたが、温度のみを２００乃至４
４０℃の間で２０℃ごとに変えた試料を用い、ピンオン
ディスク試験により潤滑性、耐摩耗性の評価を行った。
検討した試料は表５の配合割合のものであり、表２のN
o.５のものを用いた。なお溶剤は、ジメチルアセトアミ
ドなどを用いると良い。

【００７０】

【表５】

【００７１】潤滑性の試験結果を、図３に示す。図は試
料の摩擦係数が０．３になるまでの回転数を、表２に示
す従来品No.１の値を基準として求めたNo.５の相対回転
数比を示す。図に明らかなように従来品の結果に対し、
２００℃において、すでに寿命が約１０倍ある結果が示
されているが、焼き付け温度の上昇に従って徐々に寿命
が延び３２０℃を越えると急激に寿命が増加し、３６０
℃から４４０℃の範囲では従来のものに比べ６０乃至８
０倍の寿命増加を示した。また、焼き付け処理後に６０
℃×９０％R/H×１００時間の湿潤条件下においた試料
のピンオンディスク試験結果でもほぼ同様の潤滑性の向
上がみられた。

【００７２】次に、耐摩耗性の検討結果について述べ
る。◆耐摩耗性の評価は、アムスラ試験機を用いて行っ
た。試験は４０ｍｍ径で長さ１０ｍｍのリング状試料２
ケを１０ｋｇｆで押し付け、１９０ｒｐｍで、相対滑り
を１０％発生させて摺動する方法により行う。試料の内
の一方はステンレス鋼ＳＵＳ４２０材を用いた。

【００７３】No.５のコーティング膜を施した試料の焼
き付け温度とアムスラ試験による摩耗粉が発生し始める
までの時間の関係を求めた。図４にその結果を示す。図
から明らかなように２０５℃以下では、従来のコーティ
ング膜No.１の方が良好な結果となった。しかしこの温
度を境として高温側ではNo.５が良好な耐摩耗性を示す
ようになり、３００℃で焼き付けたものでは摩耗粉の発
生し始める時間はNo.１の約１８０倍となった。また温
度が上昇すると摩耗粉発生までの時間が短くなるNo.１
に対してNo.５は加熱温度の上昇とともに摩耗粉発生ま
での時間が長くなり、さきに述べた潤滑性能試験の結果
と合わせ、従来の有機系バインダーとＭｏＳ₂を用いた
固体潤滑剤に比べ高温特性が格段に向上した。

【００７４】以下、上述の検討結果に基づいて明らかに
なった耐熱性が最も良好だった上記No.５のコーティン
グ材を実際の装置に適用した。◆本発明の一実施例を図
５により説明する。図５は、本実施例に関するスクリュ
ウ式圧縮機の構造を示す断面図である。オスロータ１
は、一方の軸端に配設したピニオンギヤ３で駆動され、
他方の軸端に配設されたタイミングギヤ４でメスロータ
２を同期回転させる。オス・メスロータ間には冷却用の
油は噴射されず、ロータの噛み合いによって吸入口Ａか
ら吸入された空気は、高圧、高温となって吐出口Ｂから
吐出される。オスロータとメスロータは、ステンレス鋼
（ＳＵＳ４２０）を用いた。

【００７５】オス・メスロータは転がり軸受５で支持さ
れ、ケーシング６内で回転する。軸受と各ロータ歯部の
間には軸封部８が配設され、軸受５を浸した油が、圧縮
室Ｃ内へ侵入するのを防止している。◆図６は、オスロ
ータとメスロータの噛み合わせ状態を示す図５のＫ−Ｋ
部分の断面図、図７はオスロータとメスロータへの被膜
の被覆状態を説明する概略断面図である。オスロータと
メスロータは、互いに接触する摺動面に上記No.５のコ
ーティング材を被覆し２５０℃で１．５ｈｒ焼き付け処
理を施し、２０μｍの被膜を形成した。被膜の具体的配
合は、溶剤７５：重量部、バインダー：１５重量部、Ｍ
ｏＳ₂：６重量部、Ｓｂ₂Ｏ₃：４重量部、Ｃ：０．８重
量部とした。

【００７６】なお、コーティング膜は歯形部及び軸方向
の端面部にも被覆した。◆圧縮機の運転条件は、回転数
２４０００ｒｐｍ、吐出圧力７ｋｇｆ／ｃｍ²とし、起
動後５分間運転して停止し、再起動する行程を３０００
０回繰り返した後、被膜を目視及び顕微鏡観察した。ま
ず、目視観察では互いのロータの接触部分はコーティン
グ膜が薄く削りとられた痕跡が認められるが、膜の変色
はなく、前述した粘着テープによる剥離試験でも剥離は
生じなかった。

【００７７】比較に行った従来のコーティング膜No.１
（ピグメントの主成分はＭｏＳ₂）の表面は、高温とな
る吐出側に変色部が発生していた。◆次に、ロータを切
断しコーティング膜の断面観察を行なった。コーティン
グ膜の断面は、図８に示すようにバインダーであるＰＡ
Ｉ５１の中に粒状のピグメントが分散配置しており、Ｘ
線分析の結果、それらはＭｏＳ₂粒子５２、Ｓｂ₂Ｏ₃粒
子５３及びＣ粒子５４であることが分かった。比較に行
った従来のコーティング膜No.１（ピグメントはＭｏＳ₂
のみ）を観察した結果では、Ｍｏは残留しているが顕在
化しておらず、Ｓが大幅に減少しＭｏは酸化が進行した
ＭｏＯ₃の形で、且つ形状も不明確な状態で残っている
ことが判明した。このＭｏＯ₃は、潤滑性がなく摺動部
のコーティング膜としては不十分な状態に変質している
ことが判明した。

【００７８】No.５のコーティング材の耐熱性が良い理
由は、Ｓｂ₂Ｏ₃が膜中に侵入した酸素と選択的に反応し
ＭｏＳ₂の酸化を防いでいると考えられる。◆以上の結
果から、ＰＡＩをバインダーとし、ピグメントとしてＭ
ｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃及びＣの粒子を混合したコーティング
膜は、熱による変色が無く膜の性状も大きく変化してお
らずスクリュウ式圧縮機のロータの耐熱性潤滑被膜とし
て好適であることが判明した。

【００７９】本発明の他の実施例を、図９により説明す
る。◆図９は、本実施例のロータの部分断面を示す概略
断面図である。◆オスロータ１は炭素鋼で製作し、その
表面に上記のNo.５のコーティング材によりＭｏＳ₂：７
重量部、Ｓｂ₂Ｏ₃：５重量部、Ｃ：０.９重量部及びバ
インダーとしてのＰＡＩ：１８重量部よりなるコーティ
ング膜１０を設けた。被膜の焼き付け処理条件は３００
℃×１ｈｒで行った。一方、メスロータ２もオスロータ
と同種の素材で製作し、その表面に無電解Ｎi−Ｐメッ
キ被膜１２を設けた。

【００８０】オスロータ１とメスロータ２の周速は異な
っているため、表面部には相対すべりを生じる。これに
よってオスロータ１とメスロータ２の干渉する部分で
は、メスロータ２側のＮi−Ｐメッキ被膜１２が軟質層
であるオスロータ１のコーティング膜１０を研削する。
すなわちメスロータ２表面上の高硬度層であるＮi−Ｐ
メッキ被膜１２によって、オスロータ１表面の軟質層が
研削され、オスロータ形状に相応したメスロータの表面
形状が創出される。研削された軟質層の粉末は、空気の
流れと共に機外へと排出される。

【００８１】これによって従来、運転中のロータ歯形部
の温度分布を事前に想定し、ロータ歯形部の形状を室温
時の形状に置き換えて高精度に加工していたが、実際の
個々の圧縮機の各歯形部位置における膨張状態に相応し
て相手歯形が創出され、予め、運転状態に両ロータが干
渉する寸法、即ち研削代を残しておくことにより、極小
かつ最適のロータ間ギャップが確保できる。またメスロ
ータ２は、第５図に示すタイミングギヤ４によって駆動
されているためにオスロータ１の運転により、メスロー
タ２の歯形を回転創成仕上げを行った後には、接触は発
生しなくなり、それ以上メスロータ２の表面層を減肉さ
せることはなく、良好な接触状態を保持して運転させる
ことができる。◆なお本実施例では、メスロータに硬質
な表面被膜を設けたが、オスロータとメスロータの被膜
を換えても同様の結果が得られた。

【００８２】本発明の他の実施例を、図９及び図１０に
より説明する。本実施例に用いたオスロータ１は、前記
実施例のものと同様のものを用いた。前述の実施例と
は、図９のメスロータ２の表面の無電解Ｎi−Ｐメッキ
被膜１２中に、図１０に示すようにＰＴＦＥの粒子９を
分散させた点が異なる。また、オスロータ及びメスロー
タを収納するケーシングを鋳鉄製とした。

【００８３】本実施例の構造では、メスロータは上述し
たコーティング被膜No.５と接触し、コーティング被膜N
o.５の干渉部分を必要な部分だけ削り落す。また、鋳鉄
製のケーシングの内側との接触部において、ケーシング
内壁との干渉部分を削り取り、さらにＰＴＦＥが摺動面
に付着しロータとケーシングと摩擦係数を低減しかじり
や、焼付き等の現象の発生を防止する。なお本実施例に
おいても、前述の実施例同様メスロータに硬質な表面被
膜を設け、オスロータに上述のコーティング材No.５の
被膜を設けたが、オスロータとメスロータの被膜を換え
ても同様の結果が得られた。

【００８４】本発明の他の実施例を図１１により説明す
る。◆本実施例のオスロータ１は、図１１に示す断面構
造から明らかなようにその表面にＰＡＩのみの層１６を
形成し、その上に上述のコーティング材No.５の被膜を
設けた２層構造からなるコーティング膜を備えている。
メスロータ２は、その表面にＮi−Ｐメッキ被膜１２を
設けた。この組合せのスクリュウロータをスクリュウ式
圧縮機に組込んで長期連続運転した後に、その表面を観
察したところ上記実施例と同様にコーティング材No.５
の被膜は変色部も剥離部もなく良好であった。本実施例
によるとロータとコーティング材No.５の被膜は、コー
ティング材No.５のバインダＰＡＩにより結合され、ロ
ータ側のＰＡＩのみの層はピグメントが混合していない
ためロータとの接着強度が増すとともに、耐食性が増
す。

【００８５】本発明の他の実施例を図１２により説明す
る。◆本実施例のスクリュウロータは、メスロータの表
面に上述のコーティング材No.５の被膜を設け、オスロ
ータの表面にＮi−Ｐメッキ被膜を設けたものを用いて
いる。

【００８６】熱膨張による干渉によって相手側ロータの
創成仕上げをより円滑に行うために、歯形を図１２に示
すようにオスロータ１の転がりピッチ円径dpmをオスロ
ータの歯底径dimより小さく、同時にメスロータ２の転
がりピッチ円径dpfをメスロータ２の歯先径dofより大き
く取る。これにより各々のロータのかみ合い回転時に、
転がり接触を行う歯形部分がなくなり、即ち相対すべり
速度が全ての部分に存在するため、オスロータ１表面に
設けた高硬度層がメスロータ表面へ接触した際、必ず相
手側のロータ表面が仕上げられる。

【００８７】特にオイルフリースクリュウ式圧縮機にお
いて、圧縮効率を向上させるためにはロータ間のギャッ
プを小さくする必要があるが、実際の運転状態での熱膨
張状態の歯形を全ての断面で予測することは困難であり
ロータの接触を防止するために、ある程度の安全を見込
み、予測より大きめのギャップを設定しているが、本発
明によれば、接触により相手の歯形の干渉部を最終仕上
し、かつロータ間のかじり付きを起さぬため、圧縮機の
空気漏洩による損失を低減でき、信頼性を損なうことが
無い。

【００８８】尚、最終歯形への仕上げは、予め予想する
運転最高温度に少しづつ運転温度を上げながら接触部の
研削を徐々に行わせて行くのが良い。さらに、本実施例
のオスロータ及びメスロータのコーティング膜を逆にし
ても、またオスロータの表面に被膜を被覆しない場合に
も同様の結果が得られた。さらに、両ロータの表面に異
なる硬さのコーティング膜を塗布しても同様の結果が得
られた。

【００８９】本発明の他の実施例を、図１３により説明
する。図１３は、前述の図６に相当する両ロータの噛み
合わせ状況及びケーシングとの関係を示す概略断面図で
ある。

【００９０】オスロータ１の表面に厚さ約２０μｍのＰ
ＴＦＥ１０％入りの複合Ｎi−Ｐメッキ層を設けた。ま
たメスロータ２の表面にはＭｏＳ₂：５重量部、Ｓｂ₂Ｏ
₃：３重量部、Ｃ：０．７重量部及びバインダとしての
ＰＡＩ：１２重量部よりなるコーティング膜１２を約２
０μｍの厚さに設けた。両ロータともに、夫々の被膜は
軸方向の端面部分にも被覆した。

【００９１】ケーシング３には、オスロータ１及びメス
ロータ２と相対する部分と両ロータの軸方向の端面と相
対する部分に上記メスロータ２の表面に施した被膜１５
を約４０μｍの厚さに設けた。ケーシング３の被膜厚さ
がロータに比べて厚いのは、ロータは回転しているため
軸方向に直角な断面では温度分布がほぼ一様になるが、
ケーシングは回転せず吐出部付近が高温となり、吐出部
付近において不均一な膨張が生じるため、膨張による変
形を吸収するためである。

【００９２】このような被膜をロータ及びケーシングの
摺動面に形成してスクリュ圧縮機を連続運転した結果、
性能の大幅向上が実現でき、且つ従来の被膜に比べメン
テナンス期間を４倍まで延長させることができた。試験
後の内面を観察したところ、ロータ及びケーシングの各
摺動部分は共ずりの痕跡が認められ、それぞれの摺動部
分の隙間が圧縮空気の漏洩を最小限にすることができた
と考えられる。

【００９３】本実施例では、ロータの端面部にも被膜を
被覆したがケーシング側のロータ端面との対応部に被膜
を被覆しているため、ロータ側の端面部分は除去しても
同様の効果が得られる。

【００９４】また、本実施例におけるオスロータとメス
ロータの被膜を逆に設けても同様の結果が得られた。

【００９５】なお、上記の各実施例では、オスロータと
メスロータが一対のもについて説明したが、本発明はオ
スロータとメスロータが一対以上で構成されるスクリュ
ウ式圧縮機にも同様に適用できる。

【００９６】

【発明の効果】以上、本発明によれば、ドライスクリュ
ウ式圧縮機に用いるロータ及びケーシング表面に、ポリ
イミドアミド樹脂をバインダーとし、ＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ
₃及びＣをピグメントとしたコーティング材を塗布し、
高温度で焼き付けることにより、ロータの吐出側に生ず
る高温加熱化現象に対しても耐熱性があり、且つ耐摩耗
性の高いコーティング被膜を形成できる。

【００９７】また、共ずりによってロータ相互間及びロ
ータとケーシング間の隙間を極少化することにより圧縮
性能の大幅な向上ができるとともに、加工精度を高精度
にする必要がないため、加工工数の低減をすることがで
きる。

【００９８】また、耐熱性及び耐摩耗性が向上したた
め、従来に比べメンテナンス期間を大幅に延長すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】コーティング被膜の剥離メカニズムを説明する
図である。

【図２】表２に示すコーティング膜の潤滑性試験結果で
ある。

【図３】ピンオンディスク試験による被膜の焼き付け温
度と潤滑性との関係図である。

【図４】アムスラ試験による被膜の焼き付け温度と潤滑
性との関係図である。

【図５】本発明の一実施例に係わるスクリュウ式圧縮機
の断面図である。

【図６】本発明の一実施例に係わるオスロータとメスロ
ータとの噛み合い状態を示す概略断面図である。

【図７】オスロータとメスロータの被膜の被覆状態を示
す概略断面図である。

【図８】本発明の一実施例に係わるコーティング膜の断
面図である。

【図９】本発明の一実施例に係わるロータの被膜の被覆
状態を示す概略断面図である。

【図１０】本発明の一実施例に係わるコーティング膜の
断面図である。

【図１１】本発明の一実施例に係わるオスロータとメス
ロータとの噛み合い状態を示す概略断面図である。

【図１２】本発明の一実施例に係わるオス・メス両ロー
タの噛み合わせ状況の説明図である。

【図１３】本発明の一実施例に係わるオスロータとメス
ロータとの噛み合い状態を示す概略断面図である。

【符号の説明】

１…オスロータ、２…メスメータ、３…ピニオンギヤ、
４…タイミングギヤ、５…軸受、６…ケーシング、８…
軸封部、１０，１２…コーティング被膜。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者羽田光明茨城県土浦市神立町502番地株式会社日立製作所機械研究所内 (72)発明者水本宗男茨城県土浦市神立町502番地株式会社日立製作所機械研究所内 (72)発明者川邑正男東京都目黒区目黒一丁目５番地６号株式会社川邑研究所内 (72)発明者青木岩夫東京都目黒区目黒一丁目５番地６号株式会社川邑研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成して
なるスクリュウロータにおいて、前記スクリュウロータ
はその表面に三酸化アンチモン（Ｓｂ₂Ｏ₃）を分散させ
た固体潤滑材被膜を備えてなることを特徴とするスクリ
ュウロータ。
【請求項２】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成して
なるスクリュウロータにおいて、前記スクリュウロータ
はバインダーをポリアミドイミド樹脂（ＰＡＩ）とし、
ピグメントとして二硫化モリブデン（ＭｏＳ₂）、Ｓｂ₂
Ｏ₃及びグラファイト（Ｃ）を分散させた固体潤滑材被
膜を備えてなることを特徴とするスクリュウロータ。
【請求項３】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成して
なるスクリュウロータにおいて、前記スクリュウロータ
は表面にＰＡＩからなる層を備え、その層の上にＳｂ₂
Ｏ₃を分散させた固体潤滑材被膜を備えてなることを特
徴とするスクリュウロータ。
【請求項４】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成して
なるスクリュウロータにおいて、前記スクリュウロータ
は表面にＰＡＩからなる層を備え、その層の上にバイン
ダーをＰＡＩとし、ピグメントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ
₃及びＣを分散させた固体潤滑材被膜を備えてなること
を特徴とするスクリュウロータ。
【請求項５】請求項１または３において、前記Ｓｂ₂Ｏ₃
は粒子として前記固体潤滑材被膜に備えてなることを特
徴とするスクリュウロータ。
【請求項６】請求項２または４において、前記Ｓｂ
₂Ｏ₃、ＭｏＳ₂及びＣは粒子として前記固体潤滑材被膜
に備えてなることを特徴とするスクリュウロータ。
【請求項７】請求項２または４において、前記固体潤滑
材被膜は、前記ＰＡＩが１２乃至１８重量部、ＭｏＳ₂
が５乃至７重量部、Ｓｂ₂Ｏ₃が３乃至５重量部、Ｃが
０．７乃至０．９重量部の範囲から選択した配合からな
ることを特徴とするスクリュウロータ。
【請求項８】ケーシング内に互いに噛み合うオスロータ
とメスロータを少なくとも一対備えるスクリュウ圧縮機
において、前記ロータの両方若しくはいずれか一方に、
請求項１乃至７のいずれかのスクリュウロータを備えて
なることを特徴とするスクリュウ式圧縮機。
【請求項９】ケーシング内に互いに噛み合うオスロータ
とメスロータを少なくとも一対備えるスクリュウ圧縮機
において、前記ロータのいずれか一方に請求項１乃至７
のいずれかのスクリュウロータを備え、他方のロータの
表面にニッケル−リンめっき被膜を備えてなることを特
徴とするスクリュウ式圧縮機。
【請求項１０】ケーシング内に互いに噛み合うオスロー
タとメスロータを少なくとも一対備えるスクリュウ圧縮
機において、前記ロータのいずれか一方に請求項１乃至
７のいずれかのスクリュウロータを備え、他方のロータ
の表面に被膜内に四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）を
分散させたニッケル−リンめっき被膜を備えてなること
を特徴とするスクリュウ式圧縮機。
【請求項１１】ケーシング内に互いに噛み合うオスロー
タとメスロータを少なくとも一対備えるスクリュウ圧縮
機において、前記ケーシングの前記オスロータとメスロ
ータが相対する表面にＳｂ₂Ｏ₃を分散させた固体潤滑材
被膜を備えてなることを特徴とするスクリュウ式圧縮
機。
【請求項１２】ケーシング内に互いに噛み合うオスロー
タとメスロータを少なくとも一対備えるスクリュウ圧縮
機において、前記ケーシングの前記オスロータとメスロ
ータが相対する表面にバインダーをＰＡＩとし、ピグメ
ントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃及びＣを分散させた固体
潤滑材被膜を備えてなることを特徴とするスクリュウ式
圧縮機。
【請求項１３】請求項１２において、前記固体潤滑材被
膜は、前記ＰＡＩが１２乃至１８重量部、ＭｏＳ₂が５
乃至７重量部、Ｓｂ₂Ｏ₃が３乃至５重量部、Ｃが０．７
乃至０．９重量部の範囲から選択した配合からなること
を特徴とするスクリュウ式圧縮機。
【請求項１４】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成し
てなるスクリュウロータの製法において、前記螺旋状の
歯形を形成したスクリュウロータの表面に、Ｓｂ₂Ｏ₃を
分散させた固体潤滑材を塗布し、加熱することにより固
体潤滑材被膜を形成してなることを特徴とするスクリュ
ウロータの製法。
【請求項１５】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成し
てなるスクリュウロータの製法において、前記螺旋状の
歯形を形成したスクリュウロータの表面に、バインダー
をＰＡＩとし、ピグメントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃及
びＣを分散させた固体潤滑材を塗布し、加熱することに
より固体潤滑材被膜を形成してなることを特徴とするス
クリュウロータの製法。
【請求項１６】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成し
てなるスクリュウロータの製法において、前記螺旋状の
歯形を形成したスクリュウロータの表面に、ＰＡＩを塗
布した後、その表面にＳｂ₂Ｏ₃を分散させた固体潤滑材
を塗布し、加熱することにより固体潤滑材被膜を形成し
てなることを特徴とするスクリュウロータの製法。
【請求項１７】軸方向の外表面に螺旋状の歯形を形成し
てなるスクリュウロータの製法において、前記螺旋状の
歯形を形成したスクリュウロータの表面に、ＰＡＩを塗
布し、加熱した後、その表面にバインダーをＰＡＩと
し、ピグメントとしてＭｏＳ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃及びＣを分散
させた固体潤滑材を塗布し、加熱することにより固体潤
滑材被膜を形成してなることを特徴とするスクリュウロ
ータの製法。