JPH08110014A

JPH08110014A - 微粉炭燃焼装置

Info

Publication number: JPH08110014A
Application number: JP6244230A
Authority: JP
Inventors: Akira Baba; 彰馬場; Shinichiro Nomura; 伸一郎野村; Shigeki Morita; 茂樹森田; Noriyuki Oyatsu; 紀之大谷津
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1994-10-07
Filing date: 1994-10-07
Publication date: 1996-04-30

Abstract

(57)【要約】【目的】バーナ負荷を１０％程度の低負荷までターン
ダウンすることができ、かつ低負荷時におけるＮＯ_x 発
生量の少ない微粉炭燃焼装置を提供する。【構成】バーナ低負荷時、排ガス混合ファン４２によ
って加圧されたボイラ排ガスを１次空気ファン３８の吸
い込み側に導入して、バーナ３４に供給される微粉炭噴
流の酸素分圧を減少する。ボイラ排ガスは、１次空気フ
ァン３８の吐き出し側に導入することもできるし、ま
た、ミル３７の出口管路（送炭管）に導入することもで
きる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、微粉炭焚ボイラ等に用
いられる微粉炭燃焼装置に係り、特に、微粉炭噴流の濃
縮器を備えた微粉炭燃焼装置における排ガスの低ＮＯ_x
化技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、油燃料の価格の不安定性から、比
較的価格が安定している石炭を主燃料とする微粉炭焚ボ
イラの需要が急増している。微粉炭焚ボイラにおいて使
用される補助燃料は、着火性の良い軽油又は重油が主流
である。主燃料に油を使用した場合と比較すると、微粉
炭焚ボイラにおいては、これらの油燃料の使用比率は低
い。しかし、近年発電用ボイラは、石炭焚きボイラも他
の油やガス焚きボイラと同様に中間負荷運用が多発して
おり、点火起動の頻度も以前と比較すると高く、主燃料
費に対する補助燃料費の比率も増加している。

【０００３】従来より、ボイラ等に用いられている微粉
炭燃焼装置では、分級機が内蔵された石炭微粉砕機（以
下、「ミル」と称す）を用いて石炭を粉砕し、分級され
た微粉炭をバーナに直接供給する直接燃焼方式が実用化
されている。この方式では、ミルに供給される原炭の乾
燥、分級機による石炭粒子の分級及びバーナへの微粉炭
の搬送用として、１次空気ファンからの加熱空気（１次
空気）が導入される。この１次空気の空気量及びミル入
口の１次空気の温度は、原炭の水分量や粉砕性それに燃
焼性等に応じて決定される。

【０００４】図５に、バーナ負荷（ミル負荷）に対する
ミルからバーナに供給される微粉炭（Ｃ）と空気（Ａ）
の重量比（以下、「Ｃ／Ａ」と表記する）の一般的な関
係を示す。同図に実線Ｉ及び破線IIで示すように、一般
にＣ／Ａがバーナ負荷の低下に伴って漸次低下するよう
に１次空気量が調整される。これは、微粉炭が送炭管
内部に堆積しないように送炭管内部の空気流速を最低負
荷時においても約１５ｍ／ｓ以上に保持する必要がある
こと、分級器の石炭粒子の分離性能を最低負荷時にお
いても維持する必要があること、塊炭の付着水分を蒸
発させる必要があること等から、搬送用空気流量を確保
するために不可欠な運転条件である。

【０００５】ところで、バーナ負荷がある値（本例の場
合には４３％）以下に低下し、これに伴ってＣ／Ａがあ
る値（本例の場合には０．３）以下に低下すると、着火
が不安定になり、ボイラの安全運転上種々の問題を生じ
るので、図５の実線Ｉ及び破線IIで示される特性を持つ
ミルを使用した場合には、バーナ負荷をこの値以下に調
整することが事実上できない。なお、ボイラ等に一般的
に使用されている石炭の燃料比（固定炭素重量／揮発分
重量比率；ＦＲ）は、０．８〜２．５程度であるが、燃
料比が２．５以上の高燃料比炭や４以上の無煙炭のよう
にＦＲが高い石炭を用いた場合には、さらにＣ／Ａを高
くしないと安定に着火できないので、バーナ負荷の調整
範囲がさらに狭くなる。

【０００６】かかる不都合に対処するため、従来より、
ミルからの微粉流を慣性力等を利用して高微粉炭噴流
（微粉濃厚）と低微粉炭噴流（微粉希薄）とに分岐し、
前者をバーナ部での安定燃焼に利用することによって、
図５に実線III で示すように、バーナ負荷が低下した場
合にもほぼ一定のＣ／Ａを維持できるようにした燃焼装
置、すなわち微粉炭の局所濃縮器を備えた燃焼装置が提
案されている。

【０００７】図６に、従来より知られているこの種の燃
焼装置の第１例を示す。この図において、１は火炉の炉
壁、２は風箱、３は２次空気レジスタ、４は３次空気レ
ジスタ、５は図示しないミルからの燃料配管（送炭
管）、６は送炭管５に設けられたサイクロン分離器、７
はサイクロン分離器６と一体化されたバーナ、８はサイ
クロン分離器６内から引き出されたベント空気配管、９
はバーナ７内に貫通設定された起動用油バーナを示して
いる。本例の微粉炭燃焼装置によると、送炭管５にて搬
送された微粉炭噴流１０が、サイクロン分離器６にて高
微粉炭噴流１１と低微粉炭噴流１２とに分離されるの
で、高微粉炭噴流１１をバーナ７にて燃焼すると共に、
低微粉炭噴流１２をベント空気配管８から炉内へ噴出さ
せることができる。したがって、低負荷時においても、
バーナ７に供給される流体のＣ／Ａを所望の値以上に維
持することができ、安定な燃焼を維持できる。なお、こ
の場合、サイクロン分離器６にて分離された低微粉炭噴
流１２を、ベント空気配管８から炉内へ噴出させる構成
に代えて、希薄側バーナにて燃焼するといった構成にし
たものもある。これに関する公知例としては、例えば特
開昭６１−１９２１１３号公報や実開昭６２−２４２０
９号公報等を挙げることができる。

【０００８】図７及び図８に、従来より知られているこ
の種の燃焼装置の第２例を示す。本例の燃焼装置は、サ
イクロン分離器を用いることなく、高微粉炭噴流の分離
を可能にしたことを特徴とする。これらの図において、
２１はバーナ７の内面略中央部に設けられたベンチュ
リ、２２はバーナ７の先端部内周に設けられた微粉炭濃
縮器、２３はバーナ７の先端部外周に設けられた保炎
器、２４は起動用油バーナ９の外面に摺動可能に被着さ
れた筒体、２５は筒体２４の先端部に取り付けられたプ
ラグ、２６はプラグ２５の駆動源を示し、その他前出の
図６と対応する部分には、それと同一の符号が表示され
ている。

【０００９】微粉炭濃縮器２２は、図８に拡大して示す
ように、コーン部品２７と円筒部品２８とをバーナ７の
軸線方向にやや離隔して同心状に配置したものであっ
て、各部品２７，２８の対向する端部には、それぞれ同
一方向に傾斜する傾斜面が形成されている。プラグ２５
は、前記円筒部品２８の内面に嵌合可能な寸法及び形状
に形成されており、駆動源２６を操作することによっ
て、筒体２４を介してバーナ７の軸線方向に前後動でき
るようになっている。

【００１０】高負荷時には、バーナ７の入口部分におけ
る微粉炭濃度が着火に必要な濃度に達しているため、微
粉炭噴流の濃縮が不要である。この場合には、図８
（ａ）に示すようにプラグ２５を後退して円筒部品２８
から離隔しておく。このようにすると、微粉炭噴流１０
がコーン部品２７及び円筒部品２８の内外周にほぼ均一
に流れるので、微粉炭噴流１０の濃縮は行われず、圧力
損失も低く維持できる。これに対し、低負荷時には、バ
ーナ７の入口部分における微粉炭濃度が希薄であるため
に、局部濃縮を行わないと着火に必要な濃度に達しな
い。この場合には、図８（ｂ）に示すようにプラグ２５
を前進して円筒部品２８内に嵌合する。このようにする
と、微粉炭噴流１０は、プラグ２５を回り込んで図中の
Ａ部で加速され、Ｂ部において微粉炭噴流１０の濃縮が
行われる。すなわち、エネルギの高い微粉炭の多くは直
進してコーン部品２７の外周を通過するが、エネルギの
低い空気の一部はコーン部品２７の斜面で反転されてそ
の内周側に回り込む。したがって、図８（ｂ）に示すよ
うに、保炎器２３を有するコーン部品２７の外周から濃
縮側噴流が火炉内に噴出され、バーナ中心部からは希薄
側噴流が火炉内に噴出される。よって、着火が容易にな
り、かつ安定な燃焼を維持できる。なお、プラグ２５と
円筒部品２８との距離は、バーナ負荷に応じて調整され
る。

【００１１】本例の燃焼装置は、サイクロン式の微粉炭
濃縮器を備えた燃焼装置に比べて、微粉炭濃縮器の構成
をコンパクトにでき、かつ微粉炭噴流の濃度調整を容易
に行えるという利点がある。

【００１２】これらの微粉炭濃縮技術を用いれば、バー
ナ負荷が２０％以下の低負荷においても安定な燃焼を維
持できることから、従来バーナではなし得なかつた４０
％以下のバーナ最低負荷の切り下げが可能になる。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】微粉炭の局所濃縮器を
備えた燃焼装置においては、排ガス中のＮＯ_x （窒素酸
化物）濃度の増加が問題になる。以下、この種の燃焼装
置においてＮＯ_x 濃度が増加する理由につき、局所空気
比λ_1ry （微粉炭搬送用の１次空気流量を理論空気量で
割つた値）をパラメータにとって説明する。

【００１４】従来の局所濃縮器を有しないバーナを備え
たボイラ装置においては、ボイラ負荷を下げる場合、バ
ーナ負荷を下げると火炎の安定性が悪くなるために、ミ
ルカットや、バーナカットを行い、バーナ出口部分の微
粉炭濃度を維持するという運用方法がとられている。こ
の方法では、ミルカットやミルの起動準備のための時間
が必要なことから負荷応答性を含むボイラの制御性は悪
くなるが、その反面、バーナ負荷は通常５０％以上を維
持でき、Ｃ／Ａを０．４以上にできるために、微粉炭濃
度を十分に高くすることができる。したがって、局所空
気比λ_1ry はこの負荷範囲において常時１以下を維持で
きるので、ＮＯ_x の濃度も比較的低レベルとなる。

【００１５】しかしながら、局所濃縮器を備えたバーナ
では、全てのバーナとミルを起動したまま、負荷を下げ
る操作を行うために、同じボイラ負荷では、この方式の
方がバーナ入口部分の微粉炭濃度は希薄になる。もちろ
ん、局所濃縮により低負荷時の安定燃焼は従来バーナよ
り良好であるが、バーナ負荷が約２０％以下になると局
所空気比λ_1ry が１を越えてしまうために、バーナから
の窒素酸化物は、この負荷条件を境に急増する。

【００１６】この現象を、図９〜図１１を用いてより詳
細に説明する。図９はボイラ負荷とバーナ負荷との関
係、図１０はボイラ負荷とＣ／Ａとの関係、図１１はボ
イラ負荷と局所空気比λ_1ry との関係をそれぞれ示して
いる。ここでは、ミル５台運用で１００％ボイラ負荷が
達成でき、５０％までターンダウン可能なバーナによる
運用を例にとって、これらの関係を示してある。

【００１７】図９に示すように、５台全数運用でボイラ
負荷５０％までターンダウンすると、５０％ボイラ負荷
の時にはバーナ負荷も５０％になる。ここで、ミルを１
台カットしてミル４台運転とすると、ボイラ負荷５０％
ではバーナ負荷が６２．５％になり、さらにミル４台運
転でバーナ負荷を５０％までターンダウンすると、ボイ
ラ負荷が４０％になる。

【００１８】ボイラ負荷が４０％でさらにミルを１台カ
ットし、３台運転とすると、４０％ボイラ負荷でバーナ
負荷６７％になる。この状態からバーナ負荷を５０％ま
でターンダウンすると、ボイラ負荷が３０％になる。同
様に、この状態からさらにミルを１台カットし、２台運
転とすると、３０％ボイラ負荷でバーナ負荷７５％にな
る。そして、この状態でバーナ負荷を５０％までターン
ダウンすると、ボイラ負荷が２０％になる。

【００１９】このような特性から、バーナ負荷を５０％
以上に維持しつつ、ボイラのターンダウンを図る場合、
ボイラ負荷２０％を達成するには、通常５台運用のミル
を２台運転にしなければならないことが分かる。このよ
うなミルカットによるボイラ負荷の切り下げ方法をとる
場合には、図１０に示すようにＣ／Ａは常に０．４以上
になり、安定燃焼を行える。

【００２０】また、図１１から明らかなように、ミルカ
ットでボイラ負荷のターンダウンを図れば、局所空気比
λ_1ry は常に１以下になることから、バーナ近傍におい
て還元領域が形成されることになり、バーナ負荷が下が
って火炉出口部分における過剰空気（例えばＯ₂ ）が増
加し、アフタエア後流部分におけるＯ_x の再生成は阻止
できないものの、バーナ近傍でのＮＯ_x の急増を抑止す
ることが可能となる。

【００２１】一方、ミルカットを行わない場合には、図
１１に破線で示したように、バーナ負荷を約２５％とし
たときに局所空気比λ_1ry が１を越えてしまうことか
ら、ＮＯ_x の発生を阻止できない。

【００２２】かように、低負荷時において局所空気比λ
_1ry が１を超えるという現象を回避するための最も簡単
で効果的な方法は、１次空気量を減少することである
が、単純に減らすと送炭管内部の空気流速が低下してし
まい、微粉炭がここに堆積して自然発火の危険性が高く
なったり、分級器の石炭粒子の分離性能が低下したり、
さらには塊炭の乾燥が不充分になるなどの種々の不都合
が発生する。

【００２３】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであり、その目的は、バーナ負荷を２０％以下までタ
ーンダウンすることができ、かつ低負荷時におけるＮＯ
_x 発生量の少ない微粉炭燃焼装置を提供することにあ
る。

【００２４】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記の目的を
達成するため、火炉と、火炉に取り付けられたバーナ
と、バーナの内部もしくは外部に設けられた微粉炭噴流
の濃縮器と、分級機が内蔵された石炭微粉砕機と、石炭
微粉砕機によって粉砕され、分級機によって分級された
微粉炭を直接又は濃縮器を介してバーナに供給するため
の搬送用空気を発生する１次空気ファンとを備えた直接
燃焼方式の微粉炭燃焼装置において、前記搬送用空気の
流路内に前記火炉の排ガスを導入する再循環流路を設け
る構成とした。

【００２５】

【作用】搬送用空気の流路内に火炉の排ガスを再循環す
ると、搬送用空気量を低下することなく、バーナに供給
される微粉炭噴流中の酸素分圧を減少できる。したがっ
て、排ガスの再循環量及び１次空気量を調整することに
よって、低負荷時における局所空気比λ_1ry を広範囲に
亘って１以下に調整することができ、ＮＯ_x の発生を抑
制することができる。また、１以下の局所空気比λ_1ry
を確保可能なバーナ負荷の範囲が低負荷側に拡大するこ
とから、ミルカット及びバーナカット無しでボイラ負荷
１０％〜１００％までの石炭専焼が可能となり、油、ガ
ス等の補助燃料の使用頻度を低下できる。さらに、火炎
の安定化が大幅に改良されることから、燃料比が４を越
える高燃料比炭の専焼が可能になる。

【００２６】

【実施例】図１に、実施例に係る微粉炭焚きボイラの燃
焼系統図を示す。この図において、３１はボイラ火炉、
３２はボイラ火炉３１の下部に設けられた再循環排ガス
投入用のダクト、３３はボイラ火炉３１の炉壁に設けら
れた風箱、３４はバーナであって、このバーナ３４とし
ては、前出の図６〜図８に掲げたような微粉炭噴流の濃
縮器を備えたものが用いられる。また、３５は石炭バン
カ、３６は石炭フィーダ、３７はミルであって、このミ
ル３７内には、石炭粒子の分級機が備えられている。ま
た、３８は１次空気ファン、３９は１次空気ファン３８
から供給される１次空気を予熱する熱交換器、４０は押
込ファン、４１は押込ファン４０から供給される２次空
気を予熱する熱交換器、４２は排ガス混合ファン、４３
ａ〜４３ｄは各管路の所定部分に設けられたダンパを示
している。

【００２７】排ガス混合ファン４２の出口管路は、２つ
に分岐され、それぞれダンパ４３を介して１次空気ファ
ン３８の吸い込み側と、ボイラ火炉３１の下部に設けら
れた再循環排ガス投入用ダクト３２とに接続されてい
る。したがって、ボイラ火炉３１の出口側から引き込ま
れたボイラ排ガスは、排ガス混合ファン４２によって加
圧され、ダンパ４３の開度に応じて、１次空気ファン３
８の吸い込み側と再循環排ガス投入用ダクト３２とに導
入される。なお、ボイラ排ガスの混合は、バーナ負荷が
予め定められた所定の低負荷値になったとき、そのバー
ナ負荷値に応じた量だけ行われる。例えば、図５に示し
た特性を有するバーナにあっては、バーナ負荷が４３％
以下になったときに、バーナ負荷値に応じたボイラ排ガ
スの混合が行われる。また、再循環排ガス投入用ダクト
３２へのボイラ排ガスの再循環は、炉壁を構成する伝熱
管の伝熱量を制御するために行われるものであって、従
来より公知に属する。

【００２８】１次空気ファン３８の出口管路は、熱交換
器３９を介してミル３７に接続されている。また、ミル
３７の出口管路（送炭管）は、バーナ３４に接続されて
いる。したがって、ボイラ排ガスが混合された１次空気
は、一次空気ファン３８で加圧されて、熱交換器３９に
送りこまれ、ここで所定温度に加熱される。熱交換器３
９を通過した加熱空気は、ミル３７に導入され、石炭バ
ンカ３５より石炭フィーダ３６を介してミル３７内に供
給された塊炭の乾燥と、図示外の分級機による石炭粒子
の分級と、微粉炭のバーナ３４への搬送とを行う。ミル
３７をでた微粉炭噴流は、給炭管を介してバーナ３４に
導入される。

【００２９】押込ファン４０の出口管路は、熱交換器４
１を介して風箱３３に接続されている。したがって、２
次空気は、押込ファン４０で加圧されて風箱３３に送り
こまれ、バーナ３４の周囲よりボイラ火炉３１内に導入
される。

【００３０】以下、前出の図７及び図８に示した微粉炭
濃縮器２２を内蔵したバーナ３４を備えた燃焼装置を例
にとって、本実施例に係る微粉炭燃焼装置の運転方法と
その効果について説明する。

【００３１】バーナ負荷を４０％以下にターンダウンす
る場合には、図８（ｂ）に示すように、可動プラグ２５
を円筒部品２８内に嵌合して、微粉炭噴流の部分濃縮が
最も行われる状態にする。さらに、図１に示した排ガス
混合用のダンパ４３ａを徐々に開いていき、ミル３７に
流入する空気中の酸素分圧を低くする。但し、送炭管内
部における気体の流速は、空気のみで微粉炭を搬送する
場合と同じにする。すなわち、排ガスが入つた分、空気
の流入量を減らす操作を行う。

【００３２】このようにバーナ低負荷時においてボイラ
排ガスを１次空気に混合すると、図２に示すように、ボ
イラ排ガスを１次空気に混合しない場合に比べて、より
低いバーナ負荷まで局所空気比λ_1ry を１以下に保持す
ることができる。その値は、ボイラ排ガスを１次空気に
混合しない場合には、バーナ負荷が２０％以下で局所空
気比λ_1ry が１以上になるが、ボイラ排ガスを１次空気
に混合した場合には、バーナ負荷が８％以下になるま
で、局所空気比λ_1ry を１以下に保つことができる。バ
ーナ負荷を８％以下としたときに局所空気比λ_1ry が１
を超えるのは、このような極低負荷においては、停止バ
ーナからのリーク空気等が無視できなくなり、火炉出口
部における排ガス中の酸素濃度が増加するために、それ
を再循環した場合、送炭管内部における酸素分圧が低く
保てなくなるからである。

【００３３】かように、局所空気比λ_1ry を１以下に保
てるバーナ負荷の調整範囲が広がったことにより、図３
に示すように、ボイラ排ガスを１次空気に混合した本例
の微粉炭燃焼装置は、ボイラ排ガスを１次空気に混合し
ない従来の微粉炭燃焼装置に比べて、ボイラ排ガスのＮ
Ｏ_x 濃度を低くすることができる。

【００３４】また、本実施例によれば、ミル３７に供給
される加熱気体の流量が低下しないので、微粉炭搬送用
流路に微粉炭が堆積しにくく自然発火の危険が防止され
る。また、分級器の石炭粒子の分離性能の低下が防止さ
れ、さらには塊炭の乾燥が充分に行われる。

【００３５】図４に、本発明に係る微粉炭燃焼装置の他
の実施例を示す。この図において、符号４４は混合器を
示し、その他前出の図１と対応する部分には、それと同
一の符号が表示されている。混合器４４は、排ガス混合
ファン４２からのボイラ排ガスとミル３７からの微粉炭
噴流とを混合し、その混合流をバーナ３４に導入する。
その他の部分については前記実施例と同じであるので、
説明を省略する。本例の微粉炭燃焼装置も、図２及び図
３で示した効果を奏することができる。

【００３６】その他、ボイラ排ガスは、１次空気ファン
３８の吐き出し側管路に導入することもできる。この場
合には、ボイラ排ガスを火炉３１の出口部分に設置して
ある熱交換器で昇温してから、１次空気ファン３８の吐
き出し側管路に導入することが好ましい。

【００３７】

【発明の効果】本発明によれば、ボイラ排ガスを再循環
することによって、バーナに供給される微粉炭噴流中の
酸素分圧を減少することができるので、局所空気比λ
_1ry を１以下に調整可能な低負荷範囲を拡大することが
でき、低負荷時におけるＮＯ_x の発生を抑制、ひいては
脱硝装置におけるアンモニア消費量の削減を図ることが
できる。また、ミルカット及びバーナカット無しでボイ
ラ負荷１０％〜１００％までの石炭専焼が可能となるの
で、油、ガス等の補助燃料の使用頻度を低下でき、経費
の大幅な節減ができる。さらに、火炎の安定化が大幅に
改良されることから、燃料比が４を越える高燃料比炭の
専焼が可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１実施例に係る微粉炭燃焼装置の構成図であ
る。

【図２】本発明の効果を示すグラフ図である。

【図３】本発明の効果を示すグラフ図である。

【図４】第２実施例に係る微粉炭燃焼装置の構成図であ
る。

【図５】微粉炭濃縮器を有するバーナと微粉炭濃縮器を
有しないバーナのバーナ負荷の調整可能範囲を示すグラ
フ図である。

【図６】微粉炭濃縮器としてサイクロンが備えられたバ
ーナの断面図である。

【図７】微粉炭濃縮器を内蔵したバーナの断面図であ
る。

【図８】図７の要部拡大断面図である。

【図９】バーナ負荷とボイラ負荷との関係を示すグラフ
図である。

【図１０】バーナ入口のＣ／Ａとボイラ負荷との関係を
示すグラフ図である。

【図１１】局所空気比λ１ｒｙとボイラ負荷との関係を
示すグラフ図である。

【符号の説明】３１ボイラ火炉３２再循環排ガス投入用のダクト３３風箱３４微粉炭バーナ３５石炭バンカ３６石炭フィーダ３７ミル３８１次空気ファン３９熱交換器４０押込ファン４１熱交換器４２排ガス混合ファン４３ａ〜４３ｄダンパ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者大谷津紀之広島県呉市宝町３番36号バブコック日立株式会社呉研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】火炉と、火炉に取り付けられたバーナ
と、バーナの内部もしくは外部に設けられた微粉炭噴流
の濃縮器と、分級機が内蔵された石炭微粉砕機と、石炭
微粉砕機によって粉砕され、分級機によって分級された
微粉炭を直接又は濃縮器を介してバーナに供給するため
の搬送用空気を発生する１次空気ファンとを備えた直接
燃焼方式の微粉炭燃焼装置において、前記搬送用空気の
流路内に前記火炉の排ガスを導入する再循環流路を設け
たことを特徴とする微粉炭燃焼装置。
【請求項２】請求項１において、バーナ負荷が予め定
められた所定値以下になったとき、そのバーナ負荷の大
きさに応じた流量の排ガスを、前記搬送用空気の流路内
に前記再循環流路から導入することを特徴とする微粉炭
燃焼装置。
【請求項３】請求項１において、前記再循環流路を、
前記１次空気ファンの吸い込み側に接続したことを特徴
とする微粉炭燃焼装置。
【請求項４】請求項１において、前記再循環流路を、
前記１次空気ファンの吐き出し側に接続したことを特徴
とする微粉炭燃焼装置。
【請求項５】請求項３又は４において、前記搬送用空
気と前記再循環流路導入された排ガスとの混合気体を、
前記石炭微粉砕機への導入に先だって、前記火炉の出口
部分に設置してある熱交換器で昇温することを特徴とす
る微粉炭燃焼装置。
【請求項６】請求項１において、前記再循環流路を、
前記石炭微粉砕機の出口側に接続したことを特徴とする
微粉炭燃焼装置。
【請求項７】請求項６において、前記石炭微粉砕機の
出口側に、該石炭微粉砕機からの微粉炭噴流と前記再循
環流路からのボイラ排ガスとを混合して前記バーナに供
給する混合器を備えたことを特徴とする微粉炭燃焼装
置。