JPH08100733A

JPH08100733A - 電磁式燃料噴射弁

Info

Publication number: JPH08100733A
Application number: JP7218445A
Authority: JP
Inventors: Yoshio Okamoto; 良雄岡本; Yozo Nakamura; 庸▲蔵▼ 中村; Kyoichi Uchiyama; 恭一内山; Haruo Watanabe; 春夫渡辺; Tokuo Kosuge; 徳男小菅; Akira Onishi; 明大西; Akane Terasaki; ▲あかね▼ 寺崎; Hiroyuki Ando; 弘之安藤; Eiji Hamashima; 英治浜島
Original assignee: Hitachi Automotive Engineering Co Ltd; Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd; Hitachi Automotive Systems Engineering Co Ltd
Priority date: 1987-09-25
Filing date: 1995-08-28
Publication date: 1996-04-16
Anticipated expiration: 2013-01-26
Also published as: JP2703203B2

Abstract

(57)【要約】【目的】旋回型の電磁式燃料噴射弁において、弁座とボ
ール弁間の加工時におけるストローク量の調整を簡略化
することを目的とする。【構成】弁座に対してボール弁が移動可能に弁体を支持
する第１、第２の支持手段と、これら第１、第２の支持
手段との間に配置され、弁体の移動範囲を制限するスト
ッパを設けたものである。【効果】単に、部品寸法を管理するのみで良いので、組
立作業が容易となる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関用電磁式燃料
噴射弁に係り、特に旋回型の電磁式燃料噴射弁に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来の装置は、特開昭56−75955 号に記
載のようにボールを収納する案内孔と、この案内孔にほ
ぼその接線方向から燃料を導入するスワール通路とを持
つスワールプレートをハウジング内に設けた構成によっ
て燃料の霧化を向上できるとなっていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、スワ
ール通路及びこのスワール通路に連通する４個の燃料通
路孔を、加圧燃料が通過する際にその損失なく十分な旋
回速度エネルギに変換するという点について配慮されて
おらず、燃料の霧化が効率よく行えないという問題があ
った。

【０００４】本発明は、組立作業性が良く、加圧燃料を
損失なく旋回燃料に変換し優れた微粒化特性でもって噴
射供給を行い得る電磁式燃料噴射弁を提供することを目
的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的は、弁座の上流
側に配設され、供給された燃料に旋回力を与える複数の
燃料通路が形成された燃料旋回素子と、前記弁座の下流
側に設けられ前記燃料旋回素子によって旋回される燃料
を噴射する単孔の燃料噴射孔と、電磁石により駆動さ
れ、前記弁座との間で燃料通路の開閉を行うボール弁と
を備えた電磁式燃料噴射弁において、前記弁座に対して
前記ボール弁が移動可能に弁体を支持する第１、第２の
支持手段と、これら第１、第２の支持手段の間に配置さ
れ、前記弁体の可動範囲を制限するストッパとを備える
ことによって達成される。

【０００６】

【作用】燃料旋回素子は、ノズル体の急拡大孔を軸下方
に向う燃料流れと弁座および燃料噴射孔へ向う径方向の
燃料流れとその損失を小さく制御するものである。燃料
旋回素子によって加圧され、旋回力を与えられた燃料は
ボールと弁座によって形成される環状隙間を流れ、さら
に燃料噴射孔を通って噴射される。加圧燃料を効率良く
旋回速度エネルギに交換し燃料噴射孔へ導くためには、
可動部であるボール弁の移動量の精度を出さねばならな
い。このストローク量の精度を支持手段間に設けられた
ストッパにて持たせることとしたので、組立作業が容易
になる。

【０００７】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図１ないし図９に
より説明する。図１を用いて電磁式燃料噴射弁（以下、
‘噴射弁’という。）１の構造・動作について説明す
る。該噴射弁１は、コントロールユニット（図示せず）
により演算されたデューティのＯＮ−ＯＦＦ信号により
シート部の開閉を行うことにより燃料の噴射を行うもの
である。磁気回路は、有底筒状のヨーク３，ヨーク３の
開口端を閉じる栓体部２ａとヨーク３の中心に延びる柱
状部２ｂとから成るコア２及びコア２に空隙を隔てて対
面するプランジャ４とからなる。コア２の柱状部２ａの
中心には、プランジャ４とロッド５とボール弁６からな
る可動部４Ａをバルブガイド７に形成されたオリフィス
８のシート面９に押圧する弾性部材としてのスプリング
１０を挿入保持する為の孔が開けてある。スプリング１
０の上端はセット荷重を調整する為にコア２の中心に挿
通されたスプリングアジャスタ１１の下端に当接してい
る。コア２とアジャスタ１１の間の隙間から外部に燃料
が流出するのを防ぐ為に両者間にＯリング１２が設けら
れている。また、コア２とヨーク３の間には、コア２と
ヨーク３の隙間から外部に燃料が流出するのを防ぐ為の
Ｏリング１３が介装されている。磁気回路が励磁するコ
イル１５はボビン１４に巻かれ、その外側をプラスチッ
ク材でモールドされている。これらから成るコイル組立
体１６の端子１８はコア２のつば部に設けた孔１７に挿
入され、端子１８とコア２の間にはＯリング１９が介装
されている。噴射弁１の外側のモールド樹脂（以下ヨー
クモールドと称す）１９ａが成形時に噴射弁１内部に入
らないようにするためのカラー２０が孔１７の入口にか
ぶせられる。燃料や燃料蒸気の通路としてコア２との隙
間２１，上部通路２２，下部通路２３が設けてある。ヨ
ーク３の外周には、環状溝２５が形成されていて噴射弁
１と筺体としての図示しないソケットとの隙間から燃料
が流出するのを防ぐＯリング２４がそこに保持されてい
る。ヨーク３のまわりには燃料が流入する流入通路２６
及び噴射弁１の中に溜まった気泡を含む余分な燃料を流
出させる流出通路２７が開けられている。またヨーク３
の有底部には可動部４Ａを受容するプランジャ受容部２
８が開けられており、更にプランジャ受容部２８の径よ
り大径でそこでストッパ２９及びバルブガイド７を受容
するバルブガイド受容部３０がヨーク先端まで貫設され
ている。また、ヨーク３の外周には、燃料流入通路２６
から燃料中，配管中のゴミや異物がバルブシート側へ侵
入するのを防ぐ環状フィルタ３１が設けられている。コ
イル１５へコントロールユニットからの信号を伝える端
子３２は端子１８に接合されている。これら端子３２は
モールド樹脂によって電磁弁組体の上端にモールドされ
モールドコネクタ３３を形成する。可動部４Ａは、磁性
材製プランジャ４と、一端がプランジャ４に接合された
ロッド５とロッド５の他端に接合されたボールと、プラ
ンジャ４の上端開口部に固定された非磁性材からなるガ
イドリング３４とから構成されている。ガイドリング３
４とコア２の先端に開けられた中空部の内壁３５で、ま
たボールバルブ６はバルブガイド７の中空部の内壁３６
に挿入される円筒状の燃料旋回素子３７の内周面３８
で、それぞれガイドされているバルブガイド７には、ボ
ール弁６をガイドする円筒状の燃料旋回素子３７に引き
つづいて、ボール弁６をシートするシート面９が形成さ
れており、シール面９の中央には燃料噴射孔８が穿設さ
れている。バルブガイド７には更にシート面９とは反対
方向に延びる筒状部３９が形成されている。図示しない
ソケットとバルブガイド７の外周面との間には燃料をシ
ールするＯリング４０が介装されている。実施例ではバ
ルブガイド７の外周の環状溝としてＯリング受容部４１
が形成されている。

【０００８】以下噴射弁の組立方法及び流量の調整方法
について説明する。まず、電磁石部の組体の組立方法を
説明する。コイル組立体１６の端子１８部にＯリング１
９をつけた後、コア２のつば部の孔１７に端子１８を挿
入し、次に端子１８の上からカラー２０を挿入する。そ
の後コアの栓体部外周下部にＯリング１３を取り付けヨ
ーク３内に嵌入する。この状態でヨーク３の内周上端縁
のコア当接面部４２を軸方向に押圧し、コア２の栓体部
の外周に設けた溝４３にヨーク３の材料を塑性流動によ
って半径方向に流し込みその緊迫力で固定する。いわゆ
るメタルフローを行う。可動部はそのボール弁６を燃料
旋回素子３７の内壁面３８でガイドすると共にコア２の
先端内壁面３５で非磁性リング３４をガイドして結局２
ケ所でガイドして軸方向に進退するため、ヨーク３のバ
ルブガイド７の受容部３０の内径とコア２の内壁面３５
の同軸度が正確に得られることが重要である。そこでバ
ルブガイド７の受容部３０の内径及び、コア２の内壁面
３５を精度よく支持した状態でメタルフローを行う。そ
の後、端子１８に端子３２をカシメあるいははんだ付
け、溶接等により固定し、その後樹脂により、モールデ
ィングを行う。次に、バルブガイド組体の組立について
説明する。バルブガイドは、可動部４Ａと燃料旋回素子
３７とバルブガイド７とから成る。可動部４Ａはボール
弁６と焼入れ硬化したステンレス材製のロッド５を、抵
抗溶接あるいはレーザー溶接等により溶接接合する。次
いでロッド５の他端とプランジャ４とはロッド５の外周
に設けた溝４４にメタルフローによってプランジャ４の
内壁を流動圧着することにより固定する。また、ガイド
リング３４とプランジャ４の結合は、プランジャ４のボ
ール弁側の面４５を雇で受けて、プランジャ４の先端内
周縁のガイドリング当接部４６を軸方向に押圧し、ガイ
ドリングに半径方向の緊迫力を与えることによってメタ
ルフローで行うことができる。

【０００９】燃料旋回素子３７は、焼結合金を用いて円
筒状に型形成され、バルブガイド７の内壁面３６に圧着
固定される。すなわち、燃料旋回素子３７の外周面４７
（４ケ所）をバルブガイド７の溝４８にメタルフローに
よって流動圧着する（図２及び図２をＡ方向より見た図
３）。なお、本実施例では、上記の如くメタルフローに
て圧着固定する方法について述べるが、該燃料旋回素子
３７は弾性部材によって、図２に示すＡ方向より固定し
てもその機能は同様に満足できる。

【００１０】該燃料旋回素子３７には、軸方向溝４９と
径方向溝５０が設けてある。本実施例では軸方向溝４９
はＤカット面を形成した。かかる溝４９，５０は、軸方
向より導入される燃料通路であるが、溝４９を通過した
燃料は溝５０にて軸中心より偏心導入される。いわゆる
燃料に旋回力が付与されバルブガイド７に設けた出口オ
リフィスの燃料噴射孔８より噴出する際の微粒化を促進
する働きがある。

【００１１】ここに、燃料旋回素子３７は次に示す配慮
がなされた上で設計製作され、バルブガイド７の内壁面
３６に圧着固定されるものである。

【００１２】燃料の静的流量に影響を与える因子とし
て、該燃料旋回素子３７の流路の圧損と付与される旋回
力がある。流路の圧損は溝の断面積によって主に支配さ
れる。本実施例における径方向溝５０の断面形状を図４
（図３のＢ−Ｂ方向断面図）に示した。図４における溝
の幅Ｗと溝の深さＨより表わされる流れ学的相当径を用
いると断面積Ａ₁ は、

【００１３】

【数１】

【００１４】となる。ここに、ｎ：溝の数である。

【００１５】該断面積Ａ₁ は、燃料噴射孔８の断面積Ａ
₃

【００１６】

【数２】

【００１７】との比σ＝Ａ₁／Ａ₃が１.５＜σ＜６.５と
なるように寸法決定されており、圧力損失をできるだけ
防ぐように設計されている。筆者らの実験結果を図５，
図６に示したが、これによって損失による影響がごく僅
かであることが証明されよう。

【００１８】図５は、溝幅Ｗが静的流量に及ぼす影響を
示したもので、基準溝幅Ｗ₀ に対する公差±ａにおいて
流量の変化率は０.２％弱である。図６は、溝深さＨが
静的流量に及ぼす影響を示したもので、基準溝深さＨ₀
に対する公差±ａにおいて流量の変化率は０.１％弱で
ある。従って、溝が静的流量に与える影響は、上記設計
条件において無視される程僅かである。なお、図５，図
６において静的流量Ｑ₀ は目標流量であり、Ｑ_maxはＱ₀
の＋３％を表わし、Ｑ_minはＱ₀ の−３％を表わしてい
る。また、公差±ａは本実施例の場合２０μｍ程度であ
る。

【００１９】次に旋回力が静的流量に与える影響につい
て記述する。旋回強度を示すパラメータとして与えられ
るスワール数Ｓは次式で与えられる。

【００２０】

【数３】

【００２１】ここに、Ｌ：溝の偏心量（図４参照）ｄ_S：流れ学的等価直径で溝径Ｗと溝深さＨを用いて表
わされる（数１参照）ｎ：溝の数である。このスワール数Ｓの大きさが静的流量に与える
影響を次式によって説明すると共に、筆者らの実験結果
と合わせて記載する。先ず流量Ｑは数４で与えられる。

【００２２】

【数４】

【００２３】ここに、Ｑ：流量Ｃ₀：流量係数ｄ：オリフィス径 γ：比重量Ｐ：燃料圧力である。数４における流量係数Ｃ₀ は、数３によって求
められるスワール数Ｓの逆数で示される特性値Ｋをもっ
て表わされ、これを図で表わすと図７のようになる。図
から明らかな様に、本実施例では流量係数Ｃ₀ の変化率
が小さくなる領域で燃料の通過が許されるように設計さ
れている。言いかえれば、数３におけるスワール数Ｓの
大小は、溝の偏心量Ｌによって選択できる。この偏心量
Ｌは、流量係数Ｃ₀ の変化率を小さくする寸法に決定さ
れているのは当然であるが、筆者らの実験結果を示す図
８によってこれが証明されよう。

【００２４】図８において、基準偏心量Ｌ₀ に対する公
差±ａにおいて静的流量の変化率は±１％弱である。図
におけるハッチング部の流量変化に相当するが、この流
量変化は図７において示した流量係数Ｃ₀ の変化Ｃ₀
_minからＣ₀ _maxに相当すると言えよう。

【００２５】以上説明したように、燃料旋回素子３７が
静的流量の変化に与える影響は比較的少なく、その製作
精度を緩くした単純な構成によって安価な燃料旋回素子
３７が提供されることになる。該燃料旋回素子３７は、
緩い製作精度で所望の寸法に製作されたのち、バルブガ
イド７の内壁面３６の溝４８にメタルフローによって流
動圧着することによって固定される。

【００２６】次に、可動部４Ａのストロークの調整につ
いて記述する。ストロークはロッド５の首部の受け面５
ａとストッパ２９間の空隙の寸法で決定される。

【００２７】このストロークｌが静的流量に与える影響
についての実験結果を図９に示す。図から明らかな様
に、ストロークｌの増加に伴って流量は急激に上昇を始
め次第に勾配がゆるやかになりほぼ一定の流量Ｑ₀ とな
る。このストロークによって、ボール６と弁座９間に形
成される環状隙間の面積Ａ₂ は、図１０を参照するが、
数５で与えられる。

【００２８】

【数５】

【００２９】ここに、Ｄ₁ ：図中台形の下辺Ｄ₁ ：図中台数の上辺、すなわちシート径ｈ：図中台形の高さである。

【００３０】一定の流量Ｑ₀ になるための面積Ａ₂ は、
燃料噴射孔８の面積Ａ₃ との比δ＝Ａ₂／Ａ₃で表わすと
き１＜δである。本実施例では、図９に示すが、基準ス
トロークｌ₀ に対する公差±ａにおいて、十分余裕のあ
る寸法に決定されることがわかる。該ストロークｌ₀ の
公差−ａにおける比δは２以上である。なお、寸法ａ
は、前述したが約２０μｍ程度である。

【００３１】以上のように、可動部４Ａのストローク量
は、静的流量に影響を及ぼさない絶対量であって、しか
も十分余裕のある寸法公差でもって決定される。したが
って、従来のように、可動部４Ａと、バルブガイド７を
組合わせた状態で一旦リフト量を測定し、バルブガイド
の端面あるいは、ロッド５の首部の受け面５ａを研摩し
て目標範囲のストロークに調整する必要がなく、部品寸
法の管理のみで良い。従って組立て作業が容易でかつ単
純化される。

【００３２】次に、バルブガイド７に設けた燃料の噴出
口である燃料噴射孔８の静的流量への影響について述べ
る。単一燃料噴射孔８を通過する燃料の静的流量は図１
１に示される。基準オリフィス径ｄ₀ に対する公差±ｂ
における静的流量の変化率は±１.５％弱である。ここ
に、ｂ寸法は５μｍ程度である。

【００３３】前述したように、燃料噴射孔８の断面積Ａ
₃ は、可動部４Ａのストローク時の環状隙間面積Ａ₂ お
よび燃料旋回素子３７の溝面積Ａ₁ を用いてその関係を
表わすと

【００３４】

【数６】Ａ₁＞Ａ₂＞Ａ₃ …（数６）となる。いわゆる、本実施例における噴射弁１は、オリ
フィスの燃料噴射孔８によって燃料が計量される。

【００３５】Ａ₂／Ａ₃なる比δは前記した様に、２以上
の値をとるが、このとき、燃料噴射孔８の流体損失が全
損失の９５％以上を占めており、上記計量がこの燃料噴
射孔８によってなされることが裏付けされる。

【００３６】また、図５ないし図８を用いて説明したが
燃料旋回素子３７の流量への影響と図９，図１０を用い
て説明したストロークの流量への影響とを考慮した流量
変化率は±１％程度であることも、流量の調整が出口オ
リフィスの燃料噴射孔８によって行われることを意味す
る。

【００３７】以上のように、静的流量はストロークによ
ってほとんど影響されず、燃料旋回素子３７によって±
１％程度、オリフィスによって±１.５％程度で変化す
るが、噴射弁組体において目標とする±３％を十分満足
できる。

【００３８】すなわち、静的流量の調整を分解組立てや
高い経費をかけて再び製造する必要のない安価な噴射弁
となる。なお、バルブガイド７に設けられたオリフィス
の静的流量が、バルブガイド７に燃料旋回素子３７を圧
着固定する前に測定されることによっても、目標精度内
に管理されることはいうまでもない。

【００３９】上記のように、組立てられたバルブガイド
組体をストッパ２９とともに、電磁石組体のヨーク３の
バルブガイド受容部３０へ挿入し両者を組立てる。両者
の固定はバルブガイド７の外周に設けた溝５１にヨーク
３の先端内周壁をメタルフローにて塑性流動により流れ
込ませて固定する。その際ストッパ２９は、可動部が吸
引されたときプランジャ４の先端とコア２の先端が直接
接触しないように、所定のエアギャップを持つような厚
みに設定する。次に、電磁石組体のコア２の中心に設け
た孔にバルブガイド７とは反対方向より、先端にスプリ
ング１０を保持し外周にＯリング１２を取り付けたアジ
ャスタ１１を挿入する一方、ヨーク３の外周にフィルタ
３１及びＯリング２４を取り付け、図示しない雇へ一旦
収納して、そこで噴射量の試験に入る。噴射量試験は、
まず可動部をフルストロークさせた状態で測定し、その
時の噴射量が規定の噴射量になることを確認する。

【００４０】その後、一定周期，一定開弁時間の噴射量
を規定の噴射量になるように、可動部の応答性をスプリ
ング１０の荷重を変化させて決定し、しかるのちコア２
の上部突出部５２の外周をモールド樹脂の孔から半径方
向に押圧し、アジャスタの溝部５３にコアの内壁を喰い
込ませることにより固定する。

【００４１】以上の通り構成された、本噴射弁の動作を
説明する。噴射弁１は電磁コイル１５に与えられる電気
的なＯＮ−ＯＦＦ信号により、可動部を操作してバルブ
シートの開閉を行い、それによって燃料の噴射を行う。
電気信号はコイル１５にパルスとして与えられる。コイ
ル１５に電流が流されるとコア２，ヨーク３，プランジ
ャ４で磁気回路が構成され、プランジャ４がコア２側に
吸引される。プランジャ４が移動すると、これと一体に
なっているボール弁６も移動して、バルブガイド７の弁
座９のシート面から離れ燃料噴射孔８を開放する。燃料
は、図示しない燃料ポンプや燃圧レギュレータにより加
圧調整され、フィルタ３４を介して流入通路２６より電
磁弁組体の内部に流入し、コイル組立体１６の下部通路
２３，プランジャ４の外周，ストッパ２９とロッド５の
隙間，燃料旋回素子３７の溝４９，５０を通って、シー
ト部へ旋回供給され、開弁時に燃料噴射孔８を通って吸
気管内に噴射される。

【００４２】電磁コイル１５が消勢されると可動部４Ａ
はスプリング１０に押されてバルブシート側に移動し、
ボール弁６が弁座９のシート面を閉塞する。

【００４３】以上の説明で、流量の調整手段を必要とし
ないことは明らかになったが、ここに燃料の微粒化に寄
与する点について記述する。

【００４４】燃料は、燃料旋回素子３７に至ると、該旋
回素子に設けた軸方向溝４９、これに連通する径方向溝
５０から弁座９シート面に向って流れるが、この際に軸
中心より偏心して構成される径方向溝の出口において旋
回流れが発生する。この旋回流れは、弁座９のシート面
１に形成される損失のない環状隙間を経て下流に進む
が、その流れは助長されて十分な旋回エネルギを保持し
たまま燃料噴射孔８に至る。

【００４５】なお、溝４９，５０及びボール６がリフト
した際に弁座９のシート面間に生ずる環状隙間を流れる
際の燃料の圧力降下はこれまでの説明から明らかなよう
にごく僅かである。従って、供給される燃料圧力を維持
したまま燃料の旋回供給が行われ、燃料噴射孔８部で十
分な噴射圧，旋回力で噴射されるため優れた微粒化燃料
が得られることになる。

【００４６】ここで図１２に、本発明の噴射弁を用いた
場合の、燃料の流路と流速との関係を表わす。図１２か
らも明らかなように燃料の導入部から出口まで燃料噴射
孔の部分が流速が最も大きい。従って、燃料噴射孔即
ち、出口オリフィスのみで流量が計測できることにな
る。設計上は出口オリフィスを精度よく作れば流量が精
度よく計測することができるということである。

【００４７】図１３は、本発明の他の実施例を示すもの
で、燃料旋回素子３７は、燃料の通路を許す十分な空隙
を有する軸方向溝４９と燃料流れ損失の起こらない先絞
り形状となる径方向溝５０とにより、その通過の際の圧
力損失がごく僅かになるように構成してあり、燃料は第
一の燃料旋回室５４へ流入する。

【００４８】図１４は、本発明の他の実施例に係るノズ
ル装置の断面図である。図１４において、３７は別なる
燃料旋回素子、４９は軸方向溝、５０は径方向溝であ
る。

【００４９】この実施例においても第一実施例と同様な
効果が得られるもので、構造が比較的簡単であり安価に
構成できるというものである。

【００５０】なお、この実施例における軸方向溝４９及
び径方向溝５０は実施例から明らかなように任意の形状
を採ることができる。すなわち、噴射圧及び燃料旋回力
の調整を行うことが可能であり、燃料噴射孔８より噴射
される噴霧のパターンを選ぶこともできるということに
なる。さらに、軸方向溝４９は面取りによる構成によっ
ても同様の効果が得られることはいうまでもない。

【００５１】次に、図１５は、本発明のさらに他の実施
例に係る電磁式燃料噴射弁の要部拡大図、図１６は図１
５のＢ−Ｂ矢視断面図である。

【００５２】図１５において、３７はフランジ５１を有
する燃料旋回素子であり、このフランジ５１の外周面が
ノズル装置２の急拡大孔５の内面に固着される。５２は
フランジ５１下部に形成される燃料溜り部で、これによ
り燃料は、弁座９面との対応面に設けられる径方向溝５
０から第１の燃料旋回室５４へ至る。５５は図１６に示
した様にフランジ５１に設けた複数個の切欠部５５で燃
料溜り部５２に連通する。

【００５３】５７は、ボール６下部に円すい状の弁座９
で形成される第２の燃料旋回室で、第１の燃料旋回室５
４より流入する燃料の旋回流れを助長する。

【００５４】５６は、ヨーク３の支承面１ａと、前記ノ
ズル装置７の支承面２ａとの間に挿入されるスペーサ部
材で、このスペーサ部材５６は、前記バルブ装置の突起
面８ａとの隙間を規制して、該バルブ装置の上方への移
動、すなわちリフト量を確保するものである。

【００５５】この実施例においても、第１の実施例と同
様な効果が得られるが、特に、径方向溝５０の直前にお
いて、加圧燃料の均一な配分が得られ、効率良く旋回燃
料に置換できるというものである。

【００５６】

【発明の効果】本発明によれば、組立後の流量調整が不
要となる構成が単純でかつ、圧力降下のない燃料の供給
により効率の良い旋回燃料が得られ、優れた微粒化燃料
を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例に係る電磁式燃料噴射弁の縦
断面図。

【図２】燃料旋回素子，バルブガイド組立構造を説明す
る為の縦断面図。

【図３】図２のＡ方向よりの視図。

【図４】図３のＢ−Ｂ断面図。

【図５】溝幅と流量の関係を示す実験例。

【図６】溝深さと流量の関係を示す実験例。

【図７】本発明の実施例に係る燃料旋回強さと流量係数
の関係を示す図。

【図８】溝の偏心量と流量の関係を示す図。

【図９】バルブストロークと流量の関係を示す図。

【図１０】ボールと弁座間に生ずる環状隙間を説明する
為の図。

【図１１】オリフィス径と流量の関係を示す図。

【図１２】燃料の流路と流速との関係を示す図。

【図１３】本発明の他の実施例のボール弁体部分の断面
図。

【図１４】本発明の他の実施例のボール弁体部分の断面
図。

【図１５】本発明の他の実施例の要部拡大断面図。

【図１６】図１５のＢ−Ｂ断面図。

【符号の説明】

１…噴射弁、２…コア、３…ヨーク、４ａ…可動弁、４
…プランジャ、５…ロッド、６…ボール弁、８…燃料噴
射孔、９…弁座、１５…コイル、３７…燃料旋回素子、
４９…軸方向溝、５０…径方向溝。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者中村庸▲蔵▼ 茨城県土浦市神立町502番地株式会社日立製作所機械研究所内 (72)発明者内山恭一茨城県土浦市神立町502番地株式会社日立製作所機械研究所内 (72)発明者渡辺春夫茨城県土浦市神立町502番地株式会社日立製作所機械研究所内 (72)発明者小菅徳男茨城県ひたちなか市大字高場2520番地株式会社日立製作所佐和工場内 (72)発明者大西明茨城県ひたちなか市大字高場2520番地株式会社日立製作所佐和工場内 (72)発明者寺崎 ▲あかね▼ 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地株式会社日立製作所佐和工場内 (72)発明者安藤弘之茨城県ひたちなか市大字高場2520番地株式会社日立製作所佐和工場内 (72)発明者浜島英治茨城県ひたちなか市東石川西古内3085−５日立オートモティブエンジニアリング株式会社

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】弁座の上流側に配設され、供給された燃料
に旋回力を与える複数の燃料通路が形成された燃料旋回
素子と、前記弁座の下流側に設けられ前記燃料旋回素子
によって旋回される燃料を噴射する単孔の燃料噴射孔
と、電磁石により駆動され、前記弁座との間で燃料通路
の開閉を行うボール弁とを備えた電磁式燃料噴射弁にお
いて、前記弁座に対して前記ボール弁が移動可能に弁体
を支持する第１、第２の支持手段と、これら第１、第２
の支持手段の間に配置され、前記弁体の可動範囲を制限
するストッパとを備えた電磁式燃料噴射弁。