JPH08100248A - 合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置 - Google Patents
合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置Info
- Publication number
- JPH08100248A JPH08100248A JP23754494A JP23754494A JPH08100248A JP H08100248 A JPH08100248 A JP H08100248A JP 23754494 A JP23754494 A JP 23754494A JP 23754494 A JP23754494 A JP 23754494A JP H08100248 A JPH08100248 A JP H08100248A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- temperature
- alloying
- furnace
- plating bath
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 合金化亜鉛メッキ製造において、合金化に要
するエネルギーを削減する。 【構成】 溶融亜鉛メッキ浴中の総Ａｌ量を０．１０〜
０．２０重量％、メッキ浴温度を５００〜５８０℃に保
持し、このメッキ浴中に鋼板を通板させてメッキし、こ
のメッキ鋼板をワイピング直後５秒以内に５〜５０℃の
範囲で加熱し、復熱させることを特徴とする合金化亜鉛
メッキ鋼板製造方法、及び溶融亜鉛メッキ浴の上方に設
置されたワイピング装置に近接させて、その上方に長さ
１〜１０ｍとした復熱炉を設けたことを特徴とする合金
化亜鉛メッキ鋼板の製造装置。
するエネルギーを削減する。 【構成】 溶融亜鉛メッキ浴中の総Ａｌ量を０．１０〜
０．２０重量％、メッキ浴温度を５００〜５８０℃に保
持し、このメッキ浴中に鋼板を通板させてメッキし、こ
のメッキ鋼板をワイピング直後５秒以内に５〜５０℃の
範囲で加熱し、復熱させることを特徴とする合金化亜鉛
メッキ鋼板製造方法、及び溶融亜鉛メッキ浴の上方に設
置されたワイピング装置に近接させて、その上方に長さ
１〜１０ｍとした復熱炉を設けたことを特徴とする合金
化亜鉛メッキ鋼板の製造装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、合金化亜鉛メッキ鋼板
製造工程において、合金化処理に使用される製造コスト
を削減する合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置に
関するものである。
製造工程において、合金化処理に使用される製造コスト
を削減する合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】合金化亜鉛めっき製造工程において、一
般的に現状鉄鋼業ではメッキ浴温４５０〜４７０℃の亜
鉛メッキ浴でメッキし、その後メッキ付着量制御を行う
常温のガスワイピングで鋼板を４００〜４５０℃まで冷
却し、その後合金化炉にて特開平５−３１１３８１号公
報や特開平５−１０６００７号公報に開示されたような
ガス加熱装置や誘導加熱装置でメッキ鋼板温度を５０〜
１００℃加熱して合金化処理温度まで鋼板温度を上げ、
合金化亜鉛メッキ鋼板を製造しているのが実状である。
般的に現状鉄鋼業ではメッキ浴温４５０〜４７０℃の亜
鉛メッキ浴でメッキし、その後メッキ付着量制御を行う
常温のガスワイピングで鋼板を４００〜４５０℃まで冷
却し、その後合金化炉にて特開平５−３１１３８１号公
報や特開平５−１０６００７号公報に開示されたような
ガス加熱装置や誘導加熱装置でメッキ鋼板温度を５０〜
１００℃加熱して合金化処理温度まで鋼板温度を上げ、
合金化亜鉛メッキ鋼板を製造しているのが実状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし合金化炉で熱吸
収率の悪いメッキ鋼板を５０〜１００℃加熱するために
は、ガス加熱の場合では、燃料を多量に使用することに
なり、燃料コストが非常にかかり、誘導加熱の場合には
電力コストがかかる。また、ガス加熱による合金化炉を
使用した場合、炉温むらが発生し、合金化炉内で鋼板幅
方向に鋼板温度むらが発生してしまい、鋼板幅方向で合
金化度がばらつき、合金化度の高いことによるメッキ加
工性不良部分が発生するという問題がある。
収率の悪いメッキ鋼板を５０〜１００℃加熱するために
は、ガス加熱の場合では、燃料を多量に使用することに
なり、燃料コストが非常にかかり、誘導加熱の場合には
電力コストがかかる。また、ガス加熱による合金化炉を
使用した場合、炉温むらが発生し、合金化炉内で鋼板幅
方向に鋼板温度むらが発生してしまい、鋼板幅方向で合
金化度がばらつき、合金化度の高いことによるメッキ加
工性不良部分が発生するという問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題に鑑み
てなされたもので、溶融亜鉛メッキ浴中の総Ａｌ量を
０．１０〜０．２０重量％、メッキ浴温度を５００〜５
８０℃に保持し、このメッキ浴中に鋼板を通板させてメ
ッキし、このメッキ鋼板をワイピング直後５秒以内に５
〜５０℃以下の範囲で加熱し、復熱させることとした。
また、溶融亜鉛メッキ浴の上方に設置されたワイピング
装置に近接させて、その上方に長さ１〜１０ｍの復熱炉
を設けたことにある。
てなされたもので、溶融亜鉛メッキ浴中の総Ａｌ量を
０．１０〜０．２０重量％、メッキ浴温度を５００〜５
８０℃に保持し、このメッキ浴中に鋼板を通板させてメ
ッキし、このメッキ鋼板をワイピング直後５秒以内に５
〜５０℃以下の範囲で加熱し、復熱させることとした。
また、溶融亜鉛メッキ浴の上方に設置されたワイピング
装置に近接させて、その上方に長さ１〜１０ｍの復熱炉
を設けたことにある。
【０００５】
【作用】以下に、本発明の作用を図面に基づいて詳細に
説明する。図１は本発明にかかる鋼板熱履歴を示したも
ので、メッキ浴の温度を従来より高温にすることで、メ
ッキ浴出側の鋼板温度を従来より高温にすることができ
る。この結果、合金化度が促進され、ガスワイピング装
置で板温が降下する分だけ、復熱させることで合金化亜
鉛メッキ鋼板を製造することができる。図２は合金化亜
鉛メッキ鋼板の合金化度を示す図である。合金層中のＦ
ｅ含有量は鋼板に付着した亜鉛と鉄の相互拡散量で表さ
れ同図に示すように、メッキ鋼板温度と時間が大きく関
与する。
説明する。図１は本発明にかかる鋼板熱履歴を示したも
ので、メッキ浴の温度を従来より高温にすることで、メ
ッキ浴出側の鋼板温度を従来より高温にすることができ
る。この結果、合金化度が促進され、ガスワイピング装
置で板温が降下する分だけ、復熱させることで合金化亜
鉛メッキ鋼板を製造することができる。図２は合金化亜
鉛メッキ鋼板の合金化度を示す図である。合金層中のＦ
ｅ含有量は鋼板に付着した亜鉛と鉄の相互拡散量で表さ
れ同図に示すように、メッキ鋼板温度と時間が大きく関
与する。
【０００６】本発明において、５〜５０℃の範囲でメッ
キ鋼板の温度を復熱させる復熱炉をワイピング装置の上
方に近接させて設けることにより、鋼板の板厚が異なっ
た場合のガスワイピング装置での鋼板温度冷却代が変化
した場合にも合金化亜鉛めっき鋼板を製造することが可
能となる。尚、該メッキ浴温を高温に維持するための熱
源は７００〜８５０℃程度まで焼鈍加熱された鋼板の保
有熱を利用することができるため、特に必要はない。
キ鋼板の温度を復熱させる復熱炉をワイピング装置の上
方に近接させて設けることにより、鋼板の板厚が異なっ
た場合のガスワイピング装置での鋼板温度冷却代が変化
した場合にも合金化亜鉛めっき鋼板を製造することが可
能となる。尚、該メッキ浴温を高温に維持するための熱
源は７００〜８５０℃程度まで焼鈍加熱された鋼板の保
有熱を利用することができるため、特に必要はない。
【０００７】更に、メッキ浴の浴温で鋼板温度を高温に
することができるので、合金化炉のような多量の熱を使
用しなくてよいため、炉の偏熱が少なく、鋼板幅方向の
温度が均一となり、合金化度も均一となる。この結果、
めっき鋼板全体の合金化度のばらつきを均一に低くする
ことができ、合金化度に依存するメッキ加工性を改善す
ることが可能となる。また本発明において、メッキ浴中
総Ａｌ量は０．１０〜０．２０重量％とする。これはメ
ッキ浴中の総Ａｌ量は合金化亜鉛めっき鋼板の加工性と
大きく関与し、総Ａｌが少ないと合金化めっき鋼板の加
工性が得られないため、総Ａｌ量の下限を０．１０重量
％と定めた。また総Ａｌ量を多くすると加工性は良好と
なるが、合金化が進まなくなるため、その上限を０．２
０重量％と定めた。
することができるので、合金化炉のような多量の熱を使
用しなくてよいため、炉の偏熱が少なく、鋼板幅方向の
温度が均一となり、合金化度も均一となる。この結果、
めっき鋼板全体の合金化度のばらつきを均一に低くする
ことができ、合金化度に依存するメッキ加工性を改善す
ることが可能となる。また本発明において、メッキ浴中
総Ａｌ量は０．１０〜０．２０重量％とする。これはメ
ッキ浴中の総Ａｌ量は合金化亜鉛めっき鋼板の加工性と
大きく関与し、総Ａｌが少ないと合金化めっき鋼板の加
工性が得られないため、総Ａｌ量の下限を０．１０重量
％と定めた。また総Ａｌ量を多くすると加工性は良好と
なるが、合金化が進まなくなるため、その上限を０．２
０重量％と定めた。
【０００８】更に、メッキ浴温を５００℃〜５８０℃と
するのは、メッキ浴温が低いとメッキ鋼板の合金化を十
分に促進させることができず、メッキ浴温が高すぎると
メッキ浴中のロールや架台の浸食、摩耗が促進され、経
済的に無駄となっていくばかりでなく、亜鉛蒸気の多量
発生によるメッキ外観不良製品が多くなるためである。
更に、本発明において復熱炉はワイピング装置から噴出
されるガスの影響を受けないようにワイピング装置の上
方に２〜４ｍの距離で近接させて設けた。この炉は長さ
１〜１０ｍとする。炉長１ｍ未満では復熱が十分行え
ず、１０ｍを超えるとその効果が頭打となる。
するのは、メッキ浴温が低いとメッキ鋼板の合金化を十
分に促進させることができず、メッキ浴温が高すぎると
メッキ浴中のロールや架台の浸食、摩耗が促進され、経
済的に無駄となっていくばかりでなく、亜鉛蒸気の多量
発生によるメッキ外観不良製品が多くなるためである。
更に、本発明において復熱炉はワイピング装置から噴出
されるガスの影響を受けないようにワイピング装置の上
方に２〜４ｍの距離で近接させて設けた。この炉は長さ
１〜１０ｍとする。炉長１ｍ未満では復熱が十分行え
ず、１０ｍを超えるとその効果が頭打となる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を図３及び図４に基づいて説明
する。図３は溶融亜鉛メッキ設備のパイロットラインで
ある。本設備は鋼板Ｓを無酸化炉１を経て還元炉２で焼
鈍した後、総Ａｌ濃度を０．１５ｗｔ％としたメッキ浴
３中を通板させ、ワイピング装置にてメッキ付着量制御
を行い、その後復熱炉４でワイピング装置にて冷却され
たメッキ鋼板６の温度を復熱させながら合金化亜鉛メッ
キ鋼板６を製造したものである。本実験においてメッキ
浴３の温度と復熱炉４でメッキ鋼板を復熱させる復熱温
度を変えながらメッキ付着量４０ｇ／ｍ2 にて合金化度
が一定となるように合金化亜鉛メッキ鋼板を製造した。
する。図３は溶融亜鉛メッキ設備のパイロットラインで
ある。本設備は鋼板Ｓを無酸化炉１を経て還元炉２で焼
鈍した後、総Ａｌ濃度を０．１５ｗｔ％としたメッキ浴
３中を通板させ、ワイピング装置にてメッキ付着量制御
を行い、その後復熱炉４でワイピング装置にて冷却され
たメッキ鋼板６の温度を復熱させながら合金化亜鉛メッ
キ鋼板６を製造したものである。本実験においてメッキ
浴３の温度と復熱炉４でメッキ鋼板を復熱させる復熱温
度を変えながらメッキ付着量４０ｇ／ｍ2 にて合金化度
が一定となるように合金化亜鉛メッキ鋼板を製造した。
【００１０】その結果を図４に示した。合金化亜鉛メッ
キ鋼板の合金化度はメッキ浴温を高くすると復熱炉での
復熱板温を少なくでき、合金化炉を有する現状と同等の
合金化亜鉛メッキ鋼板を製造することができた。更に、
メッキ浴の温度を４６０℃とし、合金化炉を用いて合金
化亜鉛メッキ鋼板を製造する従来の製造方法の場合と、
メッキ浴の温度を５３０℃とし復熱炉での復熱させる板
温を３０℃として合金化亜鉛メッキ鋼板を製造した場合
の合金化亜鉛メッキ鋼板の幅方向の合金化度のばらつき
を調査した。
キ鋼板の合金化度はメッキ浴温を高くすると復熱炉での
復熱板温を少なくでき、合金化炉を有する現状と同等の
合金化亜鉛メッキ鋼板を製造することができた。更に、
メッキ浴の温度を４６０℃とし、合金化炉を用いて合金
化亜鉛メッキ鋼板を製造する従来の製造方法の場合と、
メッキ浴の温度を５３０℃とし復熱炉での復熱させる板
温を３０℃として合金化亜鉛メッキ鋼板を製造した場合
の合金化亜鉛メッキ鋼板の幅方向の合金化度のばらつき
を調査した。
【００１１】その結果を図５に示した。同図に示すよう
にメッキ浴温５３０℃で製造した合金化亜鉛メッキ鋼板
は合金化度のばらつきを±０．５％以内に抑えることが
できた。この結果、メッキ層中Ｆｅ含有量を８．５±
０．５％と低くすることができ、メッキ加工性の良好な
合金化亜鉛メッキ鋼板を製造することができた。
にメッキ浴温５３０℃で製造した合金化亜鉛メッキ鋼板
は合金化度のばらつきを±０．５％以内に抑えることが
できた。この結果、メッキ層中Ｆｅ含有量を８．５±
０．５％と低くすることができ、メッキ加工性の良好な
合金化亜鉛メッキ鋼板を製造することができた。
【００１２】
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明により加
工性に優れた合金化亜鉛メッキ鋼板を低コストで製造す
ることができた。
工性に優れた合金化亜鉛メッキ鋼板を低コストで製造す
ることができた。
【図１】本発明における鋼板の板温履歴を示した図、
【図２】メッキ鋼板の板温とメッキ付着後の経時時間に
よる、合金層中Ｆｅ量の関係を示す図、
よる、合金層中Ｆｅ量の関係を示す図、
【図３】合金化亜鉛メッキ鋼板を製造するパイロットラ
イン概要図、
イン概要図、
【図４】メッキ付着量６０ｇ／ｍ2 における合金層中Ｆ
ｅ重量％が１０％になるためのメッキ浴温とメッキ鋼板
加熱温度を示した図、
ｅ重量％が１０％になるためのメッキ浴温とメッキ鋼板
加熱温度を示した図、
【図５】ガス加熱合金化炉を用いた場合と復熱炉を用い
た場合の合金化亜鉛メッキ鋼板の幅方向合金化度のばら
つきを示した図である。
た場合の合金化亜鉛メッキ鋼板の幅方向合金化度のばら
つきを示した図である。
１ 無酸化炉 ２ 還元炉 ３ メッキ浴 ４ 復熱炉 ５ 合金化炉 ６ 合金化亜鉛メッキ鋼板 Ｓ 鋼板
Claims (2)
- 【請求項１】 溶融亜鉛メッキ浴中の総Ａｌ量を０．１
０〜０．２０重量％、メッキ浴温度を５００〜５８０℃
に保持し、このメッキ浴中に鋼板を通板させてメッキ
し、このメッキ鋼板をワイピング直後５秒以内に５〜５
０℃の範囲で加熱し、復熱させることを特徴とする合金
化亜鉛メッキ鋼板製造方法。 - 【請求項２】 溶融亜鉛メッキ浴の上方に設置されたワ
イピング装置に近接させて、その上方に長さ１〜１０ｍ
とした復熱炉を設けたことを特徴とする合金化亜鉛メッ
キ鋼板の製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23754494A JPH08100248A (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23754494A JPH08100248A (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08100248A true JPH08100248A (ja) | 1996-04-16 |
Family
ID=17016908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23754494A Withdrawn JPH08100248A (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08100248A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001279408A (ja) * | 2000-03-28 | 2001-10-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| JP2001279409A (ja) * | 2000-03-28 | 2001-10-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき高張力鋼板及びその製造方法 |
| JP2004315965A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-11-11 | Jfe Steel Kk | スポット溶接性及びプレス加工時の摺動性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
-
1994
- 1994-09-30 JP JP23754494A patent/JPH08100248A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001279408A (ja) * | 2000-03-28 | 2001-10-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| JP2001279409A (ja) * | 2000-03-28 | 2001-10-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき高張力鋼板及びその製造方法 |
| JP2004315965A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-11-11 | Jfe Steel Kk | スポット溶接性及びプレス加工時の摺動性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6797901B2 (ja) | 降伏強度６００ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板及びカラーメッキの鋼板の製造方法 | |
| JP6743133B2 (ja) | 降伏強度５００ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板及びカラーメッキの鋼板の製造方法 | |
| JP2587724B2 (ja) | めっき密着性の良好な高Ｓｉ含有高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2018532043A5 (ja) | ||
| JPWO2007043273A1 (ja) | Ｓｉを含有する鋼板の連続焼鈍溶融めっき方法及び連続焼鈍溶融めっき装置 | |
| CN108588614A (zh) | 一种超厚镀层生产方法 | |
| CN101660091A (zh) | 一种高强度表面质量好的全硬热镀锌钢板及其生产方法 | |
| CN105874087A (zh) | 对钢板进行退火的方法 | |
| JP2513532B2 (ja) | 高Ｓｉ含有鋼の高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| CN102899599A (zh) | 减少热镀铝锌机组开机带钢锌皮产生量的控制方法 | |
| JP2530939B2 (ja) | 高Ｓｉ含有高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH04254532A (ja) | 加工性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2587725B2 (ja) | Ｐ含有高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| KR101707981B1 (ko) | 용융 아연 도금 강판의 제조 방법 | |
| JPH08100248A (ja) | 合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法及び装置 | |
| JPS5931858A (ja) | 合金化溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 | |
| CN112342483B (zh) | 一种热镀锌合金化钢板合金化工艺控制方法 | |
| JP2704819B2 (ja) | 高Ｓｉ含有高張力溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH05156420A (ja) | 金属帯の加熱方法および加熱装置 | |
| JPH08165550A (ja) | 耐フレーキング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0448062A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2679421B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置 | |
| JPH1025558A (ja) | 亜鉛−鉄合金化溶融めっき鋼板の製造方法 | |
| CN113755774A (zh) | 一种超厚锌层无锌花镀锌板的生产方法 | |
| JPH059697A (ja) | 溶融亜鉛めつき鋼板の合金化処理装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020115 |